JPH09300052A - タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 - Google Patents
タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法Info
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- JPH09300052A JPH09300052A JP12156596A JP12156596A JPH09300052A JP H09300052 A JPH09300052 A JP H09300052A JP 12156596 A JP12156596 A JP 12156596A JP 12156596 A JP12156596 A JP 12156596A JP H09300052 A JPH09300052 A JP H09300052A
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- Japan
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- tundish
- molten steel
- oxygen concentration
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶鋼の清浄性を低下させる主原因になってい
るタンディッシュ内溶鋼の空気酸化を防止するために、
タンディッシュ内の酸素濃度を迅速に且つ効率的に低減
できる方法を提示することを目的とする。 【解決手段】 鋼の連続鋳造において、注入前のタンデ
ッシュ内に不活性ガスを吹き込み酸素濃度を低減する
際、不活性ガス吹き込み用ノズル８の内径を４０mm以下
とし、且つ該ノズルのタンディッシュ１内への進入深さ
をタンディッシュ深さの１／４以上確保すると共に、酸
素との結合性が高く、タンディッシュ温度でガス化する
金属をタンディッシュ内に添加することを特徴とするタ
ンディッシュ内溶鋼の清浄化方法。
るタンディッシュ内溶鋼の空気酸化を防止するために、
タンディッシュ内の酸素濃度を迅速に且つ効率的に低減
できる方法を提示することを目的とする。 【解決手段】 鋼の連続鋳造において、注入前のタンデ
ッシュ内に不活性ガスを吹き込み酸素濃度を低減する
際、不活性ガス吹き込み用ノズル８の内径を４０mm以下
とし、且つ該ノズルのタンディッシュ１内への進入深さ
をタンディッシュ深さの１／４以上確保すると共に、酸
素との結合性が高く、タンディッシュ温度でガス化する
金属をタンディッシュ内に添加することを特徴とするタ
ンディッシュ内溶鋼の清浄化方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造にお
いて取鍋からタンディッシュ内に溶鋼を注入する際、急
激な溶鋼の空気酸化を防止し、タンディッシュ内溶鋼の
清浄化を図る方法に関するものである。
いて取鍋からタンディッシュ内に溶鋼を注入する際、急
激な溶鋼の空気酸化を防止し、タンディッシュ内溶鋼の
清浄化を図る方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造において、タンディッシュ
は取鍋と鋳型間に位置し、操業、品質上最も重要な役割
を果たす部分の一つである。その機能は、鋳型内への溶
鋼供給量の調節、溶鋼貯蔵、介在物の分離除去等であ
る。特に、介在物除去の機能は、近年の鋼材品質厳格化
に伴い極めて重要な機能となっている。しかし、取鍋か
らタンディッシュ内に溶鋼を注入する際、空気酸化によ
る溶鋼汚染の問題が生じるため、タンディッシュにおけ
る介在物除去効果が十分に発揮されていないのが現状で
ある。このため、タンディッシュ内における溶鋼汚染防
止を目的として、例えば特開昭６１−１７３４５号公報
に記載されているように、注入初期に保温材ボードで蓋
をしたタンディッシュ内に不活性ガスを吹き込むことに
より、注入溶鋼の空気酸化防止が図られている。
は取鍋と鋳型間に位置し、操業、品質上最も重要な役割
を果たす部分の一つである。その機能は、鋳型内への溶
鋼供給量の調節、溶鋼貯蔵、介在物の分離除去等であ
る。特に、介在物除去の機能は、近年の鋼材品質厳格化
に伴い極めて重要な機能となっている。しかし、取鍋か
らタンディッシュ内に溶鋼を注入する際、空気酸化によ
る溶鋼汚染の問題が生じるため、タンディッシュにおけ
る介在物除去効果が十分に発揮されていないのが現状で
ある。このため、タンディッシュ内における溶鋼汚染防
止を目的として、例えば特開昭６１−１７３４５号公報
に記載されているように、注入初期に保温材ボードで蓋
をしたタンディッシュ内に不活性ガスを吹き込むことに
より、注入溶鋼の空気酸化防止が図られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、タンデ
ィッシュ内に溶鋼を注入するためには、タンディッシュ
蓋に溶鋼注入用ノズルを挿入できる空間が必要であり、
さらにタンディッシュ蓋およびタンディッシュ本体の熱
変形まで考慮するとタンディッシュを完全に密閉するこ
とは難しい。特に、タンディッシュが大型化している現
在では、熱変形の影響が大きく、密閉化はより困難なも
のとなっている。さらに、タンディッシュ内への不活性
ガスの吹き込みは、溶鋼注入用ノズルの周囲にある空間
やタンディッシュ蓋に設けたガス吹き込み用ノズルから
行われているが、この方法ではかえって注入点やタンデ
ィッシュ蓋の隙間から空気を巻き込み、溶鋼の酸化を激
しくするといった問題が生じる。このため、従来のシー
ル方法では空気酸化を防止できる程度までタンディッシ
ュ内の酸素濃度を低減できていないのが現状である。
ィッシュ内に溶鋼を注入するためには、タンディッシュ
蓋に溶鋼注入用ノズルを挿入できる空間が必要であり、
さらにタンディッシュ蓋およびタンディッシュ本体の熱
変形まで考慮するとタンディッシュを完全に密閉するこ
とは難しい。特に、タンディッシュが大型化している現
在では、熱変形の影響が大きく、密閉化はより困難なも
のとなっている。さらに、タンディッシュ内への不活性
ガスの吹き込みは、溶鋼注入用ノズルの周囲にある空間
やタンディッシュ蓋に設けたガス吹き込み用ノズルから
行われているが、この方法ではかえって注入点やタンデ
ィッシュ蓋の隙間から空気を巻き込み、溶鋼の酸化を激
しくするといった問題が生じる。このため、従来のシー
ル方法では空気酸化を防止できる程度までタンディッシ
ュ内の酸素濃度を低減できていないのが現状である。
【０００４】これらの問題に鑑み、本発明は、溶鋼の清
浄性を低下させる主原因となっているタンディッシュ内
溶鋼の空気酸化を防止するために、タンディッシュ内の
酸素濃度を迅速で、且つ効率的に低減できる方法を提供
することを目的とするものである。
浄性を低下させる主原因となっているタンディッシュ内
溶鋼の空気酸化を防止するために、タンディッシュ内の
酸素濃度を迅速で、且つ効率的に低減できる方法を提供
することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、鋼の連
続鋳造において、注入前のタンディッシュ内に不活性ガ
スを吹き込み酸素濃度を低減する際、不活性ガス吹き込
み用ノズルの内径を４０mm以上とし、且つ該ノズルのタ
ンディッシュ内への進入深さをタンディッシュ深さの１
／４以上確保すると共に、酸素との結合性が高く、タン
ディッシュ温度でガス化する金属をタンディッシュ内に
添加することを特徴とするタンディッシュ内溶鋼の清浄
化方法である。
続鋳造において、注入前のタンディッシュ内に不活性ガ
スを吹き込み酸素濃度を低減する際、不活性ガス吹き込
み用ノズルの内径を４０mm以上とし、且つ該ノズルのタ
ンディッシュ内への進入深さをタンディッシュ深さの１
／４以上確保すると共に、酸素との結合性が高く、タン
ディッシュ温度でガス化する金属をタンディッシュ内に
添加することを特徴とするタンディッシュ内溶鋼の清浄
化方法である。
【０００６】
【発明の実施の形態】一般に、取鍋からタンディッシュ
内に溶鋼を注入する際、取鍋ロングノズルが湯面下に浸
漬されるまでは注入流の撹拌エネルギーが非常に大きい
ため、注入初期は溶鋼表面積が増大し、下記（１）式の
反応で示される空気酸化に起因して多数の介在物が生成
する。 ４Ａｌ（溶鋼中）＋３Ｏ2 （空気中）＝２Ａｌ2 Ｏ3 （介在物） （１） このように、注入初期の空気酸化速度は定常状態のそれ
に比べて極めて速く、タンディッシュにおける溶鋼汚染
の最大の原因となっている。
内に溶鋼を注入する際、取鍋ロングノズルが湯面下に浸
漬されるまでは注入流の撹拌エネルギーが非常に大きい
ため、注入初期は溶鋼表面積が増大し、下記（１）式の
反応で示される空気酸化に起因して多数の介在物が生成
する。 ４Ａｌ（溶鋼中）＋３Ｏ2 （空気中）＝２Ａｌ2 Ｏ3 （介在物） （１） このように、注入初期の空気酸化速度は定常状態のそれ
に比べて極めて速く、タンディッシュにおける溶鋼汚染
の最大の原因となっている。
【０００７】本発明者らは、この注入初期の空気酸化を
防止するために、タンディッシュに蓋をし、タンディッ
シュ内をＡｒガスで置換した上で、溶鋼の注入を開始す
る方法について検討してきたが、従来のタンディッシュ
内へのＡｒガス吹き込み方法では、工業的に溶鋼の酸化
が問題にならない程度（酸素濃度１．０％以下）まで酸
素濃度を低減できないことが分かった。
防止するために、タンディッシュに蓋をし、タンディッ
シュ内をＡｒガスで置換した上で、溶鋼の注入を開始す
る方法について検討してきたが、従来のタンディッシュ
内へのＡｒガス吹き込み方法では、工業的に溶鋼の酸化
が問題にならない程度（酸素濃度１．０％以下）まで酸
素濃度を低減できないことが分かった。
【０００８】図１は従来のタンディッシュシール方法を
説明するための図である。溶鋼注入に先だって、タンデ
ィッシュ１内の空気２をＡｒガス３で置換するために、
取鍋５内の溶鋼を溶鋼注入用ノズル６を介して注入する
ための注入孔７やタンディッシュ蓋４にガス吹き込み用
ノズル８を設置し、ここからＡｒガス３をタンディッシ
ュ１内に吹き込んでいる。しかし、溶鋼注入用ノズル６
と注入孔７の隙間を閉じることは操業上困難であり、且
つタンディッシュ蓋４は熱応力により変形するため、タ
ンディッシュ１を完全に密閉化することはできない。こ
のため、タンディッシュ蓋４に設置したガス吹き込み用
ノズル８からタンディッシュ１内にＡｒガス３を吹き込
むと、Ａｒガス３噴流が外部から空気２を巻き込み、タ
ンディッシュ１内の酸素濃度を十分に低減できない。
説明するための図である。溶鋼注入に先だって、タンデ
ィッシュ１内の空気２をＡｒガス３で置換するために、
取鍋５内の溶鋼を溶鋼注入用ノズル６を介して注入する
ための注入孔７やタンディッシュ蓋４にガス吹き込み用
ノズル８を設置し、ここからＡｒガス３をタンディッシ
ュ１内に吹き込んでいる。しかし、溶鋼注入用ノズル６
と注入孔７の隙間を閉じることは操業上困難であり、且
つタンディッシュ蓋４は熱応力により変形するため、タ
ンディッシュ１を完全に密閉化することはできない。こ
のため、タンディッシュ蓋４に設置したガス吹き込み用
ノズル８からタンディッシュ１内にＡｒガス３を吹き込
むと、Ａｒガス３噴流が外部から空気２を巻き込み、タ
ンディッシュ１内の酸素濃度を十分に低減できない。
【０００９】本発明者らは、タンディッシュ内に空気を
巻き込み難いＡｒガス吹き込み方法を開発すべく、ガス
吹き込み用ノズルの内径と進入深さ（タンディッシュ上
端からノズル先端までの距離）に着目し、これらの条件
がタンディッシュ内の到達酸素濃度に及ぼす影響を調査
した。その結果を図２に示す。一般に、ガス吹き込み用
ノズルはタンディッシュ蓋に取り付けられており、ノズ
ル進入深さは０に近い状態にあり、さらにノズル内径は
２０〜３０mm程度である。このため、従来のＡｒガス吹
き込み方法ではタンディッシュ内の酸素濃度を十分に低
減できない。これに対し、本発明者らは、ガス吹き込み
用ノズルの進入深さをタンディッシュ深さの１／４以上
として、且つノズル内径を４０mm以上にすることにより
タンディッシュ内の酸素濃度を１．０％以下に低減でき
ることを見いだした。
巻き込み難いＡｒガス吹き込み方法を開発すべく、ガス
吹き込み用ノズルの内径と進入深さ（タンディッシュ上
端からノズル先端までの距離）に着目し、これらの条件
がタンディッシュ内の到達酸素濃度に及ぼす影響を調査
した。その結果を図２に示す。一般に、ガス吹き込み用
ノズルはタンディッシュ蓋に取り付けられており、ノズ
ル進入深さは０に近い状態にあり、さらにノズル内径は
２０〜３０mm程度である。このため、従来のＡｒガス吹
き込み方法ではタンディッシュ内の酸素濃度を十分に低
減できない。これに対し、本発明者らは、ガス吹き込み
用ノズルの進入深さをタンディッシュ深さの１／４以上
として、且つノズル内径を４０mm以上にすることにより
タンディッシュ内の酸素濃度を１．０％以下に低減でき
ることを見いだした。
【００１０】しかしながら、本方法のようにＡｒガスの
みでタンディッシュ内の酸素濃度を低減するには、比較
的多量のＡｒガスを吹き込んでも、５分程度の時間を要
し、精錬−鋳造間で待ち時間が生じるため、操業上必ず
しも満足できるものではなかった。そこで、少量のＡｒ
ガスでも、短時間で十分にタンディッシュ内の酸素濃度
を低減できる方法についてさらに検討を続けた結果、本
発明のＡｒガス吹き込み方法と併用して、金属Ｍｇをタ
ンディッシュ内に添加することが有効であることを見い
だした。
みでタンディッシュ内の酸素濃度を低減するには、比較
的多量のＡｒガスを吹き込んでも、５分程度の時間を要
し、精錬−鋳造間で待ち時間が生じるため、操業上必ず
しも満足できるものではなかった。そこで、少量のＡｒ
ガスでも、短時間で十分にタンディッシュ内の酸素濃度
を低減できる方法についてさらに検討を続けた結果、本
発明のＡｒガス吹き込み方法と併用して、金属Ｍｇをタ
ンディッシュ内に添加することが有効であることを見い
だした。
【００１１】金属Ｍｇの沸点は１１００℃程度であり、
溶鋼注入前のタンディッシュ内（１３００℃以上）に添
加するとＭｇ蒸気となり、下記（２）式により空気中の
酸素と反応するため、タンディッシュ内の酸素濃度を低
減することができる。 ２Ｍｇ（ガス）＋Ｏ2 （ガス）＝２ＭｇＯ（固体） （２）
溶鋼注入前のタンディッシュ内（１３００℃以上）に添
加するとＭｇ蒸気となり、下記（２）式により空気中の
酸素と反応するため、タンディッシュ内の酸素濃度を低
減することができる。 ２Ｍｇ（ガス）＋Ｏ2 （ガス）＝２ＭｇＯ（固体） （２）
【００１２】しかし、金属Ｍｇの添加だけでは、（２）
式の反応によりタンディッシュ内の酸素量に相当する体
積収縮が起こり、タンディッシュ内が負圧となるため、
外部からタンディッシュ内に空気の流れが生じる。この
空気の流れ込みを防止するためには、金属Ｍｇの添加に
より減少した酸素の体積分をＡｒガスで補い、タンディ
ッシュ内を正圧にする必要がある。しかし、従来の方法
でタンディッシュ内にＡｒガスを吹き込むと、空気の巻
き込みを生じるため、金属Ｍｇの添加により低下した酸
素濃度が再び上昇することになる。したがって、金属Ｍ
ｇの添加と前述した空気を巻き込み難いＡｒガス吹き込
み方法を併用することにより、空気の巻き込みを防止し
た状態で、効率的にタンディッシュ内の酸素濃度を低減
することができる。
式の反応によりタンディッシュ内の酸素量に相当する体
積収縮が起こり、タンディッシュ内が負圧となるため、
外部からタンディッシュ内に空気の流れが生じる。この
空気の流れ込みを防止するためには、金属Ｍｇの添加に
より減少した酸素の体積分をＡｒガスで補い、タンディ
ッシュ内を正圧にする必要がある。しかし、従来の方法
でタンディッシュ内にＡｒガスを吹き込むと、空気の巻
き込みを生じるため、金属Ｍｇの添加により低下した酸
素濃度が再び上昇することになる。したがって、金属Ｍ
ｇの添加と前述した空気を巻き込み難いＡｒガス吹き込
み方法を併用することにより、空気の巻き込みを防止し
た状態で、効率的にタンディッシュ内の酸素濃度を低減
することができる。
【００１３】本発明における空気巻き込み抑制のノズル
内径は出口で規定されるため、途中を従来の細管にし、
ノズル出口付近で口径を拡大させる方法でも十分な効果
が得られる。また、本発明に使用できるガス種はＡｒガ
スだけに限られたものではなく、その他の不活性ガスに
ついても同様の効果を得ることができる。さらに、タン
ディッシュ内に添加する金属もＭｇだけに限られたもの
ではなく、例えばＣａ等のようにタンディッシュ内の温
度でガス化し、且つ酸素と結合し易い金属であれば良
い。
内径は出口で規定されるため、途中を従来の細管にし、
ノズル出口付近で口径を拡大させる方法でも十分な効果
が得られる。また、本発明に使用できるガス種はＡｒガ
スだけに限られたものではなく、その他の不活性ガスに
ついても同様の効果を得ることができる。さらに、タン
ディッシュ内に添加する金属もＭｇだけに限られたもの
ではなく、例えばＣａ等のようにタンディッシュ内の温
度でガス化し、且つ酸素と結合し易い金属であれば良
い。
【００１４】以上に示したように、本発明によりタンデ
ィッシュの気密性が低い状態であっても、タンディッシ
ュ内の酸素濃度を効率的に、且つ迅速に低減でき、注入
初期の激しい空気酸化を防止することができるため、鋳
片の品質は格段に向上できる。
ィッシュの気密性が低い状態であっても、タンディッシ
ュ内の酸素濃度を効率的に、且つ迅速に低減でき、注入
初期の激しい空気酸化を防止することができるため、鋳
片の品質は格段に向上できる。
【００１５】
【実施例】以下に、実施例及び比較例を挙げて、本発明
について説明する。 実施例１：図３に示すように、容量５０ｔのタンディッ
シュ１（深さ１．２×幅１．５×長さ６．０ｍ）に蓋４
をした上で、内径４５mmのガス吹き込み用ノズル８をタ
ンディッシュ上端９から３１０mmの位置に設置し、注入
前にこのガス吹き込み用ノズル８からＡｒガス３を１０
０Nm3 /hの流量で吹き込むと共に、金属Ｍｇを１．０kg
添加した。金属Ｍｇを添加した直後に、タンディッシュ
内の酸素濃度は１％以下となり安定したため、吹き込み
開始から２０秒後に成分Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．０１
５％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０
１％、Ａｌ：０．０３５％、温度１５５０℃（タンディ
ッシュ内）の溶鋼２５０ｔを取鍋から２０ｔ/minで注入
した。この時、タンディッシュ出側の溶鋼中全酸素量は
注入初期から一定値を示し、安定して全酸素量１５ppm
を確保できた。これにより、溶鋼汚染は確実に防止で
き、圧延後の成品には表面欠陥は全く発生しなかった。
について説明する。 実施例１：図３に示すように、容量５０ｔのタンディッ
シュ１（深さ１．２×幅１．５×長さ６．０ｍ）に蓋４
をした上で、内径４５mmのガス吹き込み用ノズル８をタ
ンディッシュ上端９から３１０mmの位置に設置し、注入
前にこのガス吹き込み用ノズル８からＡｒガス３を１０
０Nm3 /hの流量で吹き込むと共に、金属Ｍｇを１．０kg
添加した。金属Ｍｇを添加した直後に、タンディッシュ
内の酸素濃度は１％以下となり安定したため、吹き込み
開始から２０秒後に成分Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．０１
５％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０
１％、Ａｌ：０．０３５％、温度１５５０℃（タンディ
ッシュ内）の溶鋼２５０ｔを取鍋から２０ｔ/minで注入
した。この時、タンディッシュ出側の溶鋼中全酸素量は
注入初期から一定値を示し、安定して全酸素量１５ppm
を確保できた。これにより、溶鋼汚染は確実に防止で
き、圧延後の成品には表面欠陥は全く発生しなかった。
【００１６】比較例１：図１に示すように、容量５０ｔ
のタンディッシュ（深さ１．２×幅１．５×長さ６．０
ｍ）に蓋をした上で、内径３０mmのガス吹き込み用ノズ
ルをタンディッシュ上端から０mmの位置に取り付け、Ａ
ｒガスを２５０Nm3 /hの流量で吹き込むと共に、金属Ｍ
ｇを１．０kg添加した。金属Ｍｇを添加した直後に、タ
ンディッシュ内の酸素濃度は３％となったが、その後直
ちに酸素濃度は８．５％まで上昇した。金属Ｍｇを添加
してから１０分が経過してもタンディッシュ内の酸素濃
度は８．５％以下にならなかったので、そのままの状態
で成分Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．
２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．
０３５％、温度１５５０℃（タンディッシュ内）の溶鋼
２５０ｔを取鍋から２０ｔ/minで注入した。この時、タ
ンディッシュ出側の溶鋼中全酸素量は注入初期に９０pp
m に達し、その後除々に低下したが、最終到達値は５０
ppm であった。このため、注入初期の溶鋼汚染を防止で
きず、圧延後の成品には表面欠陥が発生した。
のタンディッシュ（深さ１．２×幅１．５×長さ６．０
ｍ）に蓋をした上で、内径３０mmのガス吹き込み用ノズ
ルをタンディッシュ上端から０mmの位置に取り付け、Ａ
ｒガスを２５０Nm3 /hの流量で吹き込むと共に、金属Ｍ
ｇを１．０kg添加した。金属Ｍｇを添加した直後に、タ
ンディッシュ内の酸素濃度は３％となったが、その後直
ちに酸素濃度は８．５％まで上昇した。金属Ｍｇを添加
してから１０分が経過してもタンディッシュ内の酸素濃
度は８．５％以下にならなかったので、そのままの状態
で成分Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．
２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．
０３５％、温度１５５０℃（タンディッシュ内）の溶鋼
２５０ｔを取鍋から２０ｔ/minで注入した。この時、タ
ンディッシュ出側の溶鋼中全酸素量は注入初期に９０pp
m に達し、その後除々に低下したが、最終到達値は５０
ppm であった。このため、注入初期の溶鋼汚染を防止で
きず、圧延後の成品には表面欠陥が発生した。
【００１７】比較例２：図１に示すように、容量５０ｔ
のタンディッシュ１（深さ１．２×幅１．５×長さ６．
０ｍ）に蓋をした上で、内径４５mmのガス吹き込み用ノ
ズルをタンディッシュ上端から３１０mmの位置に設置
し、注入前にこのガス吹き込み用ノズルからＡｒガスを
２５０Nm3 /hの流量で吹き込んだ。Ａｒガスの吹き込み
開始から５分後に、タンディッシュ内の酸素濃度が１％
以下になったため、成分Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．０１
５％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０
１％、Al：０．０３５％、温度１５５０℃（タンディッ
シュ内）の溶鋼２５０ｔを取鍋から２０ｔ/minで注入し
た。この時、タンディッシュ出側の溶鋼中全酸素量は注
入初期から一定値を示し、安定して全酸素量１５ppm を
確保できた。これにより、溶鋼汚染は防止でき、圧延後
の成品には表面欠陥は全く発生しなかった。しかし、タ
ンディッシュ内の酸素濃度を低減するために５分間の待
ち時間が生じたため、次鍋の精錬時間が長くなり、処理
コストは高くなった。
のタンディッシュ１（深さ１．２×幅１．５×長さ６．
０ｍ）に蓋をした上で、内径４５mmのガス吹き込み用ノ
ズルをタンディッシュ上端から３１０mmの位置に設置
し、注入前にこのガス吹き込み用ノズルからＡｒガスを
２５０Nm3 /hの流量で吹き込んだ。Ａｒガスの吹き込み
開始から５分後に、タンディッシュ内の酸素濃度が１％
以下になったため、成分Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．０１
５％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０
１％、Al：０．０３５％、温度１５５０℃（タンディッ
シュ内）の溶鋼２５０ｔを取鍋から２０ｔ/minで注入し
た。この時、タンディッシュ出側の溶鋼中全酸素量は注
入初期から一定値を示し、安定して全酸素量１５ppm を
確保できた。これにより、溶鋼汚染は防止でき、圧延後
の成品には表面欠陥は全く発生しなかった。しかし、タ
ンディッシュ内の酸素濃度を低減するために５分間の待
ち時間が生じたため、次鍋の精錬時間が長くなり、処理
コストは高くなった。
【００１８】
【発明の効果】以上のごとく、本発明のタンディッシュ
内溶鋼の清浄化方法によれば、タンディッシュ内の酸素
濃度を短時間に、且つ効率的に低減できるため、操業を
乱すことなく、最も激しい注入初期の溶鋼汚染を確実に
防止できるため、鋳片の品質は極めて向上する。
内溶鋼の清浄化方法によれば、タンディッシュ内の酸素
濃度を短時間に、且つ効率的に低減できるため、操業を
乱すことなく、最も激しい注入初期の溶鋼汚染を確実に
防止できるため、鋳片の品質は極めて向上する。
【図１】従来のタンディッシュシール方法を説明するた
めの図である。
めの図である。
【図２】ノズル進入深さ／タンディッシュ深さとタンデ
ィッシュ内到達酸素濃度の関係を示す図である。
ィッシュ内到達酸素濃度の関係を示す図である。
【図３】本発明の実施状況を説明するための図である。
１：タンディッシュ ２：空気 ３：Ａｒガス ４：タンディッシュ蓋 ５：取鍋 ６：溶鋼注入用ノズル ７：注入孔 ８：ガス吹き込み用ノズル ９：タンディッシュ上端
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼の連続鋳造において、注入前のタンデ
ィッシュ内に不活性ガスを吹き込み酸素濃度を低減する
際、不活性ガス吹き込み用ノズルの内径を４０mm以上と
し、且つ該ノズルのタンディッシュ内への進入深さをタ
ンディッシュ深さの１／４以上確保すると共に、酸素と
の結合性が高く、タンディッシュ温度でガス化する金属
をタンディッシュ内に添加することを特徴とするタンデ
ィッシュ内溶鋼の清浄化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12156596A JPH09300052A (ja) | 1996-05-16 | 1996-05-16 | タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12156596A JPH09300052A (ja) | 1996-05-16 | 1996-05-16 | タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09300052A true JPH09300052A (ja) | 1997-11-25 |
Family
ID=14814387
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12156596A Pending JPH09300052A (ja) | 1996-05-16 | 1996-05-16 | タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09300052A (ja) |
-
1996
- 1996-05-16 JP JP12156596A patent/JPH09300052A/ja active Pending
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| A02 | Decision of refusal |
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