JPH09310650A - 燃料噴射弁 - Google Patents
燃料噴射弁Info
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- JPH09310650A JPH09310650A JP8127027A JP12702796A JPH09310650A JP H09310650 A JPH09310650 A JP H09310650A JP 8127027 A JP8127027 A JP 8127027A JP 12702796 A JP12702796 A JP 12702796A JP H09310650 A JPH09310650 A JP H09310650A
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- Japan
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- movable core
- core
- yoke
- fuel injection
- injection valve
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- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 可動コアと可動コアを吸引する吸引側との間
隙および可動コアのリフト量を容易に調整可能な燃料噴
射弁を提供する。 【解決手段】 ストッパ１８はヨーク１１の張出部１１
ａと固定コア１３の張出部１３ｂとの間に嵌め込まれて
いる。可動コア３０側へのストッパ１８の突出量を調整
することにより可動コア３０のリフト量および可動コア
３０とヨーク１１および固定コア１３との間隙を容易に
調整可能である。張出部１１ａ、１３ｂ以外のヨーク１
１と固定コア１３との径方向の間隔が大きいので、ヨー
ク１１と固定コア１３との間における磁気漏れが減少し
可動コア３０の吸引力として働かない磁束を減少させる
ことができる。つまり、インダクタンスを小さくできる
ので、コイル１２に加えられる開閉信号に対して燃料噴
射弁１０の開弁応答性および閉弁応答性が向上する。
隙および可動コアのリフト量を容易に調整可能な燃料噴
射弁を提供する。 【解決手段】 ストッパ１８はヨーク１１の張出部１１
ａと固定コア１３の張出部１３ｂとの間に嵌め込まれて
いる。可動コア３０側へのストッパ１８の突出量を調整
することにより可動コア３０のリフト量および可動コア
３０とヨーク１１および固定コア１３との間隙を容易に
調整可能である。張出部１１ａ、１３ｂ以外のヨーク１
１と固定コア１３との径方向の間隔が大きいので、ヨー
ク１１と固定コア１３との間における磁気漏れが減少し
可動コア３０の吸引力として働かない磁束を減少させる
ことができる。つまり、インダクタンスを小さくできる
ので、コイル１２に加えられる開閉信号に対して燃料噴
射弁１０の開弁応答性および閉弁応答性が向上する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電磁駆動式の燃料
噴射弁に関する。
噴射弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、固定コアとの対向側に平板部
を有する可動コアを備えて固定コアとの対向面積を増加
させることにより、同一の吸引力を少ないコイルの巻数
で実現し小径化可能な燃料噴射弁として、特開昭５９−
４３９５９号公報に開示される燃料噴射弁が知られてい
る。
を有する可動コアを備えて固定コアとの対向面積を増加
させることにより、同一の吸引力を少ないコイルの巻数
で実現し小径化可能な燃料噴射弁として、特開昭５９−
４３９５９号公報に開示される燃料噴射弁が知られてい
る。
【０００３】このような平板式可動コアを有する従来の
燃料噴射弁を図５に示す。燃料噴射弁１００のハウジン
グとしてのヨーク１０１の内周にスプールに巻回された
コイル１０２が収容されている。コイル１０２の内側に
はさらに固定コア１０３が収容されている。平板状に形
成された可動コア１０４は固定コア１０３と所定の間隙
を設けて対向するように配置されている。ボール弁１０
５は可動コア１０４とともにスプリング１０６の付勢力
により弁座１０７に向けて付勢されている。コイル１０
２に通電することにより可動コア１０４がスプリング１
０６の付勢力に抗して図５の上方に吸引されると、ボー
ル弁１０５が弁座１０７から離座し燃料が噴射される。
ストッパ１０８の可動コア側端面には非磁性体からなる
薄板状のスペーサ１０９が取付けられている。コイル１
２への通電により固定コア１０３側に可動コア１０４が
吸引されると、可動コア１０４はスペーサ１０９に係止
されることにより最大リフト位置を規制される。スペー
サ１０９は固定コア１０３と可動コア１０４とが直接当
接することを防止し、可動コア１０４の最大リフト位置
において固定コア１０３と可動コア１０４との間にスペ
ーサ１０９の厚み分間隙が保持される。板ばね１１０は
可動コア１０４が往復移動する際の揺動を抑制するよう
に可動コア１０４の噴射側端面に設けられている。ガイ
ド部材１１１は非磁性体で形成されており、ボール弁１
０５を案内するとともに可動コア１０４の外周を覆うこ
とにより軸方向に吸引力の働かない可動コア１０４の外
周とヨーク１０１との間で磁気が漏れることを防止して
いる。また、コイル１０２とターミナル１１２との間は
Ｏリング１１３でシールされている。
燃料噴射弁を図５に示す。燃料噴射弁１００のハウジン
グとしてのヨーク１０１の内周にスプールに巻回された
コイル１０２が収容されている。コイル１０２の内側に
はさらに固定コア１０３が収容されている。平板状に形
成された可動コア１０４は固定コア１０３と所定の間隙
を設けて対向するように配置されている。ボール弁１０
５は可動コア１０４とともにスプリング１０６の付勢力
により弁座１０７に向けて付勢されている。コイル１０
２に通電することにより可動コア１０４がスプリング１
０６の付勢力に抗して図５の上方に吸引されると、ボー
ル弁１０５が弁座１０７から離座し燃料が噴射される。
ストッパ１０８の可動コア側端面には非磁性体からなる
薄板状のスペーサ１０９が取付けられている。コイル１
２への通電により固定コア１０３側に可動コア１０４が
吸引されると、可動コア１０４はスペーサ１０９に係止
されることにより最大リフト位置を規制される。スペー
サ１０９は固定コア１０３と可動コア１０４とが直接当
接することを防止し、可動コア１０４の最大リフト位置
において固定コア１０３と可動コア１０４との間にスペ
ーサ１０９の厚み分間隙が保持される。板ばね１１０は
可動コア１０４が往復移動する際の揺動を抑制するよう
に可動コア１０４の噴射側端面に設けられている。ガイ
ド部材１１１は非磁性体で形成されており、ボール弁１
０５を案内するとともに可動コア１０４の外周を覆うこ
とにより軸方向に吸引力の働かない可動コア１０４の外
周とヨーク１０１との間で磁気が漏れることを防止して
いる。また、コイル１０２とターミナル１１２との間は
Ｏリング１１３でシールされている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述し
たような従来の平板式可動コアを有する燃料噴射弁で
は、ストッパ１０８に取付けた薄板状のスペーサ１０９
により固定コア１０３と可動コア１０４との当接を防止
し間隙を保持しているので、スペーサ１０９の厚みを高
精度に加工することを要求されるとともに、ストッパ１
０８および固定コア１０３の可動コア１０４側のそれぞ
れの端面の軸方向位置の差とスペーサ１０９の厚みとを
整合させる複雑な工程を要する。さらに、スペーサ１０
９の厚みは例えば５０μｍ程度であるためストッパ１０
８への取付けが煩雑であり製造工数が増加するので製造
コストが上昇するという欠点がある。また、スペーサ１
０９は極薄いので、スペーサ１０９の加工性および組付
性を考慮しスペーサ１０９の可動コア１０４との対向面
積は大きくせざるを得ない。したがって、コイル１０２
への通電のオン、オフを繰り返すと非磁性体であるスペ
ーサ１０９に渦電流が発生することにより、可動コア１
０４の吸引力が低下するという問題がある。
たような従来の平板式可動コアを有する燃料噴射弁で
は、ストッパ１０８に取付けた薄板状のスペーサ１０９
により固定コア１０３と可動コア１０４との当接を防止
し間隙を保持しているので、スペーサ１０９の厚みを高
精度に加工することを要求されるとともに、ストッパ１
０８および固定コア１０３の可動コア１０４側のそれぞ
れの端面の軸方向位置の差とスペーサ１０９の厚みとを
整合させる複雑な工程を要する。さらに、スペーサ１０
９の厚みは例えば５０μｍ程度であるためストッパ１０
８への取付けが煩雑であり製造工数が増加するので製造
コストが上昇するという欠点がある。また、スペーサ１
０９は極薄いので、スペーサ１０９の加工性および組付
性を考慮しスペーサ１０９の可動コア１０４との対向面
積は大きくせざるを得ない。したがって、コイル１０２
への通電のオン、オフを繰り返すと非磁性体であるスペ
ーサ１０９に渦電流が発生することにより、可動コア１
０４の吸引力が低下するという問題がある。
【０００５】また、燃料噴射弁を小径化するとヨーク１
０１と固定コア１０３との径方向の間隔が小さくなるの
で、ヨーク１０１と固定コア１０３との間で磁気漏れが
発生し易くなる。可動コア１０４の吸引力として作用し
ないヨーク１０１と固定コア１０３との間で磁気漏れが
発生すると、同一起磁力に対する全発生磁束の比が大き
くなる。つまり、インダクタンスが増加するので、燃料
噴射弁に加えられる開閉信号に対する燃料噴射弁の開弁
応答性および閉弁応答性が低下するという問題がある。
０１と固定コア１０３との径方向の間隔が小さくなるの
で、ヨーク１０１と固定コア１０３との間で磁気漏れが
発生し易くなる。可動コア１０４の吸引力として作用し
ないヨーク１０１と固定コア１０３との間で磁気漏れが
発生すると、同一起磁力に対する全発生磁束の比が大き
くなる。つまり、インダクタンスが増加するので、燃料
噴射弁に加えられる開閉信号に対する燃料噴射弁の開弁
応答性および閉弁応答性が低下するという問題がある。
【０００６】また、コイル１０２とターミナル１１２と
の間に燃料の進入を防止するＯリング１１３が必要であ
るため、部品点数が増加するという問題がある。本発明
はこのような問題を解決するためになされたものであ
り、可動コアと可動コアを吸引する吸引側との間隙およ
び可動コアのリフト量を容易に調整可能な燃料噴射弁を
提供することを目的とする。
の間に燃料の進入を防止するＯリング１１３が必要であ
るため、部品点数が増加するという問題がある。本発明
はこのような問題を解決するためになされたものであ
り、可動コアと可動コアを吸引する吸引側との間隙およ
び可動コアのリフト量を容易に調整可能な燃料噴射弁を
提供することを目的とする。
【０００７】本発明の他の目的は、開弁応答性および閉
弁応答性を損なうことなく小径化可能な燃料噴射弁を提
供することにある。
弁応答性を損なうことなく小径化可能な燃料噴射弁を提
供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１記載の
燃料噴射弁によると、可動コアが吸引されヨークと固定
コアとの間に配設したストッパに可動コアが当接した状
態において、ストッパによりヨークおよび固定コアの少
なくともいずれか一方と可動コアとの間隙を保持するの
で、ストッパの可動コア側への突出量を調整することに
より可動コアのリフト量ならびに間隙の調整を容易に行
うことができる。
燃料噴射弁によると、可動コアが吸引されヨークと固定
コアとの間に配設したストッパに可動コアが当接した状
態において、ストッパによりヨークおよび固定コアの少
なくともいずれか一方と可動コアとの間隙を保持するの
で、ストッパの可動コア側への突出量を調整することに
より可動コアのリフト量ならびに間隙の調整を容易に行
うことができる。
【０００９】本発明の請求項２記載の燃料噴射弁による
と、可動コアと可動コアを吸引する吸引側との対向面積
が増加し可動コアの吸引力が増大する。さらに、可動コ
アの外周に磁性体であるヨークが位置しないので、可動
コアの外周とヨークとの間で可動コアの吸引力として作
用しない磁気漏れが発生することを防止できる。本発明
の請求項３記載の燃料噴射弁によると、可動コアの固定
コア側端面の加工が容易にできる。
と、可動コアと可動コアを吸引する吸引側との対向面積
が増加し可動コアの吸引力が増大する。さらに、可動コ
アの外周に磁性体であるヨークが位置しないので、可動
コアの外周とヨークとの間で可動コアの吸引力として作
用しない磁気漏れが発生することを防止できる。本発明
の請求項３記載の燃料噴射弁によると、可動コアの固定
コア側端面の加工が容易にできる。
【００１０】本発明の請求項４記載の燃料噴射弁による
と、吸引力が可動コアの径方向に一様に作用するので可
動コアの軸中心からのぶれが防止される。したがって、
可動コアが往復移動する際の揺動を防止できる。本発明
の請求項５記載の燃料噴射弁によると、径方向の幅の小
さいストッパをヨークと固定コアとの間に配設しても張
出部以外のヨークと固定コアとの径方向の間隔を拡大で
きるので、燃料噴射弁を小径化した場合でもヨークと固
定コアとの間で漏れる磁気量を減少させることができ
る。したがって、同一の起磁力に対する全発生磁束の比
が小さくなる。つまり、インダクタンスが低下するので
燃料噴射弁に加えられる開閉信号に対して燃料噴射弁の
開弁応答性および閉弁応答性が向上する。また、燃料噴
射弁が小径化してもヨークと固定コアとの間に収容する
電磁駆動部の径方向の厚みを増加できるので、可動コア
を吸引するのに十分な磁力を発生することができる。
と、吸引力が可動コアの径方向に一様に作用するので可
動コアの軸中心からのぶれが防止される。したがって、
可動コアが往復移動する際の揺動を防止できる。本発明
の請求項５記載の燃料噴射弁によると、径方向の幅の小
さいストッパをヨークと固定コアとの間に配設しても張
出部以外のヨークと固定コアとの径方向の間隔を拡大で
きるので、燃料噴射弁を小径化した場合でもヨークと固
定コアとの間で漏れる磁気量を減少させることができ
る。したがって、同一の起磁力に対する全発生磁束の比
が小さくなる。つまり、インダクタンスが低下するので
燃料噴射弁に加えられる開閉信号に対して燃料噴射弁の
開弁応答性および閉弁応答性が向上する。また、燃料噴
射弁が小径化してもヨークと固定コアとの間に収容する
電磁駆動部の径方向の厚みを増加できるので、可動コア
を吸引するのに十分な磁力を発生することができる。
【００１１】本発明の請求項６記載の燃料噴射弁による
と、ストッパがシール部材としても作用するので部品点
数を減少することができる。本発明の請求項７記載の燃
料噴射弁によると、ストッパと可動コアとの当接面積が
減少するので、可動コアがストッパに当接した状態から
電磁駆動部への通電をオフする際、可動コアがストッパ
から離れやすくなる。
と、ストッパがシール部材としても作用するので部品点
数を減少することができる。本発明の請求項７記載の燃
料噴射弁によると、ストッパと可動コアとの当接面積が
減少するので、可動コアがストッパに当接した状態から
電磁駆動部への通電をオフする際、可動コアがストッパ
から離れやすくなる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を示す
実施例を図面に基づいて説明する。 （第１実施例）図２に示すように、燃料噴射弁１０のヨ
ーク１１の内周に電磁駆動部としてのコイル１２が収容
されており、コイル１２の内周には固定コア１３が嵌挿
されている。可動コア３０の吸引側としてのヨーク１１
および固定コア１３は磁性体で形成されている。固定コ
ア１３の図２の上部は樹脂ハウジング１５およびカバー
１４により覆われている。樹脂ハウジング１５は固定コ
ア１３を覆うとともにターミナル１５ａを収容してお
り、このターミナル１５ａとコイル１２とが電気的に接
続されている。固定コア１３の反噴孔４１側端部には吸
入管１６が嵌合し、この吸入管１６の内部にフィルタ１
７が収容されている。吸入管１６から流入した燃料はフ
ィルタ１７で異物を除去され、固定コア１３内に形成さ
れた燃料通路１３ａに流入する。ヨーク１１の噴孔４１
側端部にはバルブボディ２０が溶接等で固定されてい
る。バルブボディ２０の内部にはヨーク１１および固定
コア１３と軸方向に対向するように被吸引側としての可
動コア３０が収容されている。
実施例を図面に基づいて説明する。 （第１実施例）図２に示すように、燃料噴射弁１０のヨ
ーク１１の内周に電磁駆動部としてのコイル１２が収容
されており、コイル１２の内周には固定コア１３が嵌挿
されている。可動コア３０の吸引側としてのヨーク１１
および固定コア１３は磁性体で形成されている。固定コ
ア１３の図２の上部は樹脂ハウジング１５およびカバー
１４により覆われている。樹脂ハウジング１５は固定コ
ア１３を覆うとともにターミナル１５ａを収容してお
り、このターミナル１５ａとコイル１２とが電気的に接
続されている。固定コア１３の反噴孔４１側端部には吸
入管１６が嵌合し、この吸入管１６の内部にフィルタ１
７が収容されている。吸入管１６から流入した燃料はフ
ィルタ１７で異物を除去され、固定コア１３内に形成さ
れた燃料通路１３ａに流入する。ヨーク１１の噴孔４１
側端部にはバルブボディ２０が溶接等で固定されてい
る。バルブボディ２０の内部にはヨーク１１および固定
コア１３と軸方向に対向するように被吸引側としての可
動コア３０が収容されている。
【００１３】次に、燃料噴射弁１０の噴孔４１側の構造
を図１に基づいて詳細に説明する。ヨーク１１の可動コ
ア３０側端部にはストッパ１８に向けて径方向内側に張
り出す張出部１１ａが形成されており、張出部１１ａか
ら反噴孔４１側に張出部１１ａよりも大径の大径部１１
ｂが形成されている。固定コア１３の可動コア３０側端
部にはストッパ１８に向けて径方向外側に張り出す張出
部１３ｂが形成されており、張出部１３ｂから反噴孔４
１側に張出部１３ｂよりも小径の小径部１３ｃが形成さ
れている。小径部１３ｃの断面積は張出部１３ｂの断面
積よりも大きくなるように形成されているので、磁束密
度の高くなりやすい固定コア１３の磁束過密部１３ｄで
磁束が飽和状態になり吸引力が低下することを防止して
いる。コイル１２は、ヨーク１１の大径部１１ｂと固定
コア１３の小径部１３ｃとの間に収容されている。
を図１に基づいて詳細に説明する。ヨーク１１の可動コ
ア３０側端部にはストッパ１８に向けて径方向内側に張
り出す張出部１１ａが形成されており、張出部１１ａか
ら反噴孔４１側に張出部１１ａよりも大径の大径部１１
ｂが形成されている。固定コア１３の可動コア３０側端
部にはストッパ１８に向けて径方向外側に張り出す張出
部１３ｂが形成されており、張出部１３ｂから反噴孔４
１側に張出部１３ｂよりも小径の小径部１３ｃが形成さ
れている。小径部１３ｃの断面積は張出部１３ｂの断面
積よりも大きくなるように形成されているので、磁束密
度の高くなりやすい固定コア１３の磁束過密部１３ｄで
磁束が飽和状態になり吸引力が低下することを防止して
いる。コイル１２は、ヨーク１１の大径部１１ｂと固定
コア１３の小径部１３ｃとの間に収容されている。
【００１４】ストッパ１８は環状に形成されており、張
出部１１ａの内周側と張出部１３ｂの外周側との間に嵌
め込まれている。図３に示すように、ストッパ１８の可
動コア３０側には周方向に交互に凸部１８ａ、切欠きと
しての凹部１８ｂが形成されており、凸部１８ａの端面
はヨーク１１および固定コア１３の可動コア３０側端面
よりも可動コア３０側に突出している。ストッパ１８
は、可動コア３０のリフト時に平板部３１を係止するこ
とにより可動コア３０の最大リフト位置を規制するとと
もに、燃料通路１３ａから燃料通路３０ａ側に流入した
燃料がコイル１２に進入することを防止している。スト
ッパ１８は非磁性体の金属で形成してもよいし耐燃料性
に優れたゴム等で形成してもよい。
出部１１ａの内周側と張出部１３ｂの外周側との間に嵌
め込まれている。図３に示すように、ストッパ１８の可
動コア３０側には周方向に交互に凸部１８ａ、切欠きと
しての凹部１８ｂが形成されており、凸部１８ａの端面
はヨーク１１および固定コア１３の可動コア３０側端面
よりも可動コア３０側に突出している。ストッパ１８
は、可動コア３０のリフト時に平板部３１を係止するこ
とにより可動コア３０の最大リフト位置を規制するとと
もに、燃料通路１３ａから燃料通路３０ａ側に流入した
燃料がコイル１２に進入することを防止している。スト
ッパ１８は非磁性体の金属で形成してもよいし耐燃料性
に優れたゴム等で形成してもよい。
【００１５】バルブボディ２０は、反噴孔４１側から大
径部２１、および大径部２１よりも内径の小さい小径部
２２からなり、非磁性体により一体に形成されている。
小径部２２の内周壁には後述する弁部３３が着座可能な
弁座２２ａが形成されている。大径部２１の外径はヨー
ク１１の外径とほぼ同一であり、ヨーク１１と大径部２
１とを溶接等で固定するとヨーク１１から大径部２１に
かけてほぼ同一の外径を有する円筒体が構成される。バ
ルブボディ２０の先端には噴孔４１を有するカップ部材
４０が溶接等で固定されている。
径部２１、および大径部２１よりも内径の小さい小径部
２２からなり、非磁性体により一体に形成されている。
小径部２２の内周壁には後述する弁部３３が着座可能な
弁座２２ａが形成されている。大径部２１の外径はヨー
ク１１の外径とほぼ同一であり、ヨーク１１と大径部２
１とを溶接等で固定するとヨーク１１から大径部２１に
かけてほぼ同一の外径を有する円筒体が構成される。バ
ルブボディ２０の先端には噴孔４１を有するカップ部材
４０が溶接等で固定されている。
【００１６】可動コア３０は、ヨーク１１および固定コ
ア１３と対向する平板部３１、平板部３１から噴孔４１
側に延びるように形成される円筒部３２、および円筒部
３２の噴孔４１側に形成される弁部３３からなり一体に
形成されている。平板部３１がヨーク１１、固定コア１
３およびストッパ１８と軸方向に対向する対向面３１ａ
は一平面で形成されており、対向面３１ａとヨーク１１
および固定コア１３の可動コア３０側端面とが形成する
間隙は等しい。可動コア３０内には燃料通路３０ａが形
成されており、フィルタ１７を経て燃料通路１３ａから
燃料通路３０ａに流入した燃料は燃料通路３０ａから噴
孔４１側に供給される。弁部３３は弁座２２ａに着座可
能であり、弁部３３が弁座２２ａに着座することにより
燃料通路３０ａと噴孔４１との連通が遮断される。
ア１３と対向する平板部３１、平板部３１から噴孔４１
側に延びるように形成される円筒部３２、および円筒部
３２の噴孔４１側に形成される弁部３３からなり一体に
形成されている。平板部３１がヨーク１１、固定コア１
３およびストッパ１８と軸方向に対向する対向面３１ａ
は一平面で形成されており、対向面３１ａとヨーク１１
および固定コア１３の可動コア３０側端面とが形成する
間隙は等しい。可動コア３０内には燃料通路３０ａが形
成されており、フィルタ１７を経て燃料通路１３ａから
燃料通路３０ａに流入した燃料は燃料通路３０ａから噴
孔４１側に供給される。弁部３３は弁座２２ａに着座可
能であり、弁部３３が弁座２２ａに着座することにより
燃料通路３０ａと噴孔４１との連通が遮断される。
【００１７】スプリング３４は燃料通路３０ａに収容さ
れている。スプリング３４の一方の端部は可動コア３０
の内壁に係止されており、他方の端部は固定コア１３の
張出部１３ｂに形成された凹部１３ｅに係止されてい
る。張出部１３ｂに形成された凹部１３ｅにスプリング
３４を係止させる構成であるため、固定コア内にスプリ
ングを収容する構成のものと比較すると、可動コア３０
との対向面積を確保しながら小径部１３ｃの小径化が容
易である。可動コア３０はスプリング３４の付勢力によ
り弁座２２ａに向けて付勢されている。
れている。スプリング３４の一方の端部は可動コア３０
の内壁に係止されており、他方の端部は固定コア１３の
張出部１３ｂに形成された凹部１３ｅに係止されてい
る。張出部１３ｂに形成された凹部１３ｅにスプリング
３４を係止させる構成であるため、固定コア内にスプリ
ングを収容する構成のものと比較すると、可動コア３０
との対向面積を確保しながら小径部１３ｃの小径化が容
易である。可動コア３０はスプリング３４の付勢力によ
り弁座２２ａに向けて付勢されている。
【００１８】可動コア３０の平板部３１の外周壁はバル
ブボディ２０の大径部２１の内周壁により往復移動可能
に直接案内されており、可動コア３０の円筒部３２の外
周壁はバルブボディ２０の小径部２２の内周壁により往
復移動可能に直接案内されている。円筒部３２と小径部
２２との摺動位置は可動コア３０の軸方向中心部よりも
噴孔４１側に位置している。
ブボディ２０の大径部２１の内周壁により往復移動可能
に直接案内されており、可動コア３０の円筒部３２の外
周壁はバルブボディ２０の小径部２２の内周壁により往
復移動可能に直接案内されている。円筒部３２と小径部
２２との摺動位置は可動コア３０の軸方向中心部よりも
噴孔４１側に位置している。
【００１９】次に燃料噴射弁１０の作動について説明す
る。 (1) コイル１２への通電オフ時、可動コア３０の弁部３
３はコイル３４の付勢力により弁座２２ａに着座してい
る。したがって、フィルタ１７、燃料通路１３ａ、燃料
通路３０ａを経由して噴孔４１側に導入された燃料は噴
孔４１からの噴射を阻止される。
る。 (1) コイル１２への通電オフ時、可動コア３０の弁部３
３はコイル３４の付勢力により弁座２２ａに着座してい
る。したがって、フィルタ１７、燃料通路１３ａ、燃料
通路３０ａを経由して噴孔４１側に導入された燃料は噴
孔４１からの噴射を阻止される。
【００２０】(2) コイル１２への通電オン時、コイル１
２に発生する磁力によりヨーク１１および固定コア１３
の可動コア３０側端面と平板部３１の対向面３１ａとの
間に形成された間隙によりスプリング３４の付勢力に抗
して可動コア３０が固定コア１３側に吸引され、平板部
３１はストッパ１８の凸部１８ａに係止される。可動コ
ア３０が固定コア１３側に吸引され弁部３３が弁座２２
ａから離座すると燃料通路３０ａから流入した燃料が噴
孔４１から噴射される。コイル１２への通電オン中、平
板部３１はストッパ１８に係止された状態を保持する。
２に発生する磁力によりヨーク１１および固定コア１３
の可動コア３０側端面と平板部３１の対向面３１ａとの
間に形成された間隙によりスプリング３４の付勢力に抗
して可動コア３０が固定コア１３側に吸引され、平板部
３１はストッパ１８の凸部１８ａに係止される。可動コ
ア３０が固定コア１３側に吸引され弁部３３が弁座２２
ａから離座すると燃料通路３０ａから流入した燃料が噴
孔４１から噴射される。コイル１２への通電オン中、平
板部３１はストッパ１８に係止された状態を保持する。
【００２１】(3) コイル１２への通電をオンからオフに
すると可動コア３０はスプリング３４の付勢力により弁
座２２ａ側に付勢され、平板部３１が凸部１８ａから離
れる。ストッパ１８は周方向全体ではなく凸部１８ａに
より部分的に平板部３１と当接して可動コア３０を係止
しているだけであるから、ストッパ１８と可動コア３０
との当接面積は小さく、コイル１２への通電がオンから
オフされる際に可動コア３０がストッパ１８から離れ易
くなる。したがって、燃料噴射弁１０の閉弁応答性が向
上する。弁部３３が再び弁座２２ａに着座すると噴孔４
１が遮断され噴射噴射が終了する。
すると可動コア３０はスプリング３４の付勢力により弁
座２２ａ側に付勢され、平板部３１が凸部１８ａから離
れる。ストッパ１８は周方向全体ではなく凸部１８ａに
より部分的に平板部３１と当接して可動コア３０を係止
しているだけであるから、ストッパ１８と可動コア３０
との当接面積は小さく、コイル１２への通電がオンから
オフされる際に可動コア３０がストッパ１８から離れ易
くなる。したがって、燃料噴射弁１０の閉弁応答性が向
上する。弁部３３が再び弁座２２ａに着座すると噴孔４
１が遮断され噴射噴射が終了する。
【００２２】コイル１２への通電がオン、オフされるこ
とにより、可動コア３０はバルブボディ２０に案内され
て往復移動を繰り返す。このとき、平板部３１の外周壁
および円筒部３２の外周壁の軸方向に離れた二箇所がバ
ルブボディ２０の内周壁に往復移動可能に支持されてい
るので、可動コア３０が軸中心からぶれることなく滑ら
かに往復移動する。
とにより、可動コア３０はバルブボディ２０に案内され
て往復移動を繰り返す。このとき、平板部３１の外周壁
および円筒部３２の外周壁の軸方向に離れた二箇所がバ
ルブボディ２０の内周壁に往復移動可能に支持されてい
るので、可動コア３０が軸中心からぶれることなく滑ら
かに往復移動する。
【００２３】以上説明した第１実施例では、ヨーク１１
と固定コア１３との間に配設したストッパ１８により可
動コア３０を係止するという簡単な構成を採用してい
る。この構成によると、可動コア３０側へのストッパ１
８の突出量を調整することにより可動コア３０のリフト
量および可動コア３０と吸引側との間隙を容易に調整可
能である。さらに、ストッパ１８が可動コア３０のリフ
ト量を規制するとともにコイル１２への燃料の進入を防
止するシール部材としても機能するので部品点数を減少
することができる。
と固定コア１３との間に配設したストッパ１８により可
動コア３０を係止するという簡単な構成を採用してい
る。この構成によると、可動コア３０側へのストッパ１
８の突出量を調整することにより可動コア３０のリフト
量および可動コア３０と吸引側との間隙を容易に調整可
能である。さらに、ストッパ１８が可動コア３０のリフ
ト量を規制するとともにコイル１２への燃料の進入を防
止するシール部材としても機能するので部品点数を減少
することができる。
【００２４】また、張出部１３ｂ以外の部分の固定コア
１３の径が小さくなっているので、燃料噴射弁１０を小
径化できる。燃料噴射弁１０を小径化しても張出部１１
ａ、１３ｂ以外のヨーク１１と固定コア１３との径方向
の間隔を拡大できるので、ヨーク１１と固定コア１３と
の間における磁気漏れが減少する。したがって、可動コ
ア３０の吸引力として働かない磁束を減少させることが
できる。つまり、起磁力が一定であれば起磁力に対する
全発生磁束の比、すなわちインダクタンスを小さくでき
るので、コイル１２に加えられる開閉信号に対して燃料
噴射弁１０の開弁応答性および閉弁応答性が向上する。
また、燃料噴射弁１０を小径化してもヨーク１１と固定
コア１３との間を大きくすることができるので、コイル
の巻数を増やすことができる。したがって、燃料噴射弁
１０が小径化しても可動コア３０を吸引するのに十分な
磁力を発生可能である。
１３の径が小さくなっているので、燃料噴射弁１０を小
径化できる。燃料噴射弁１０を小径化しても張出部１１
ａ、１３ｂ以外のヨーク１１と固定コア１３との径方向
の間隔を拡大できるので、ヨーク１１と固定コア１３と
の間における磁気漏れが減少する。したがって、可動コ
ア３０の吸引力として働かない磁束を減少させることが
できる。つまり、起磁力が一定であれば起磁力に対する
全発生磁束の比、すなわちインダクタンスを小さくでき
るので、コイル１２に加えられる開閉信号に対して燃料
噴射弁１０の開弁応答性および閉弁応答性が向上する。
また、燃料噴射弁１０を小径化してもヨーク１１と固定
コア１３との間を大きくすることができるので、コイル
の巻数を増やすことができる。したがって、燃料噴射弁
１０が小径化しても可動コア３０を吸引するのに十分な
磁力を発生可能である。
【００２５】（第２実施例）本発明の第２実施例を図４
に示す。第１実施例と実質的に同一部分には同一符号を
付す。ストッパ１９は環状に形成されており、可動コア
３０側の端面１９ａは可動コア３０の対向面３１ａに対
して傾斜している。つまり、端面１９ａは径方向内側に
向かうにしたがい可動コア３０から離れるように形成さ
れている。コイル１２への通電がオンされ可動コア３０
が固定コア１３側に吸引されて平板部３１がストッパ１
９に当接すると、端面１９ａの外周縁部が平板部３１と
当接するので、ストッパ１９と可動コア３０との当接面
積は小さい。したがって、コイル１２への通電をオンか
らオフにする際に可動コア３０がストッパ１９から離れ
やすいので燃料噴射弁５０の閉弁応答性が向上する。
に示す。第１実施例と実質的に同一部分には同一符号を
付す。ストッパ１９は環状に形成されており、可動コア
３０側の端面１９ａは可動コア３０の対向面３１ａに対
して傾斜している。つまり、端面１９ａは径方向内側に
向かうにしたがい可動コア３０から離れるように形成さ
れている。コイル１２への通電がオンされ可動コア３０
が固定コア１３側に吸引されて平板部３１がストッパ１
９に当接すると、端面１９ａの外周縁部が平板部３１と
当接するので、ストッパ１９と可動コア３０との当接面
積は小さい。したがって、コイル１２への通電をオンか
らオフにする際に可動コア３０がストッパ１９から離れ
やすいので燃料噴射弁５０の閉弁応答性が向上する。
【００２６】以上説明した本発明の各実施例では、平板
部３１の対向面３１ａが一平面になるように形成されて
いるが、可動コアがストッパに係止されたときにヨ−ク
および固定コアの少なくともいずれか一方と可動コアと
の間に間隙が形成されるのであれば、平板部は一平面で
はなく段差状に形成することも可能である。また、ヨー
クおよび固定コアのいずれか一方と可動コアとの間隙よ
りもヨークおよび固定コアのいずれか他方と可動コアと
の間隙を大きくしてもよい。
部３１の対向面３１ａが一平面になるように形成されて
いるが、可動コアがストッパに係止されたときにヨ−ク
および固定コアの少なくともいずれか一方と可動コアと
の間に間隙が形成されるのであれば、平板部は一平面で
はなく段差状に形成することも可能である。また、ヨー
クおよび固定コアのいずれか一方と可動コアとの間隙よ
りもヨークおよび固定コアのいずれか他方と可動コアと
の間隙を大きくしてもよい。
【００２７】また、ヨークが可動コアの外周を覆い固定
コアだけが可動コアと対向するようにすることも可能で
あるし、ヨークの一部と固定コアが可動コアと対向する
ようにすることも可能である。さらにまた、ヨーク１１
および固定コア１３の両方にそれぞれ張出部１１ａおよ
び１３ｂを形成したが、ヨークおよび固定コアのいずれ
か一方にだけストッパに向かって張出す張出部を形成し
てもよい。
コアだけが可動コアと対向するようにすることも可能で
あるし、ヨークの一部と固定コアが可動コアと対向する
ようにすることも可能である。さらにまた、ヨーク１１
および固定コア１３の両方にそれぞれ張出部１１ａおよ
び１３ｂを形成したが、ヨークおよび固定コアのいずれ
か一方にだけストッパに向かって張出す張出部を形成し
てもよい。
【図１】本発明の第１実施例による燃料噴射弁の要部を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図２】第１実施例による燃料噴射弁を示す断面図であ
る。
る。
【図３】図１のIII −III 線断面図である。
【図４】本発明の第２実施例による燃料噴射弁の要部を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図５】従来の燃料噴射弁を示す断面図である。
１０ 燃料噴射弁 １１ ヨーク １１ａ 張出部 １２ コイル（電磁駆動部） １３ 固定コア １３ｂ 張出部 １８ ストッパ １８ａ 凸部 １８ｂ 凹部（切欠） １９ ストッパ １９ａ 端面 ２０ バルブボディ ２１ 大径部 ２２ 小径部 ２２ａ 弁座 ３０ 可動コア ３１ 平板部 ３１ｂ 対向面 ３２ 円筒部 ３３ 弁部 ４１ 噴孔
Claims (7)
- 【請求項１】 ヨークと、 前記ヨークの内周に収容される固定コアと、 前記ヨークと前記固定コアとの間に配設される非磁性体
からなるストッパと、 噴孔を開閉する弁部と、 前記弁部とともに往復移動し前記ストッパに当接可能な
可動コアと、 通電することにより前記固定コア側に前記可動コアを吸
引する磁力を発生する電磁駆動部とを備え、 前記可動コアが前記固定コア側に吸引され前記ストッパ
に前記可動コアが係止された状態において、前記ヨーク
および前記固定コアの少なくともいずれか一方の前記可
動コア側端面は前記可動コアの端面との間に間隙を保持
することを特徴とする燃料噴射弁。 - 【請求項２】 前記可動コアの前記端面は、前記ヨー
ク、前記固定コアおよび前記ストッパと軸方向に対向す
ることを特徴とする請求項１記載の燃料噴射弁。 - 【請求項３】 前記可動コアの前記端面は一平面である
ことを特徴とする請求項２記載の燃料噴射弁。 - 【請求項４】 前記ヨークおよび前記固定コアの前記可
動コア側端面と前記前記可動コアの前記端面とが形成す
る間隙は等しいことを特徴とする請求項３記載の燃料噴
射弁。 - 【請求項５】 前記ヨークおよび前記固定コアの少なく
ともいずれか一方は、前記ストッパに向けて径方向に張
出す張出部を有することを特徴とする請求項１〜４のい
ずれか一項記載の燃料噴射弁。 - 【請求項６】 前記ストッパは前記電磁駆動部への燃料
の進入を防止することを特徴とする請求項１〜５のいず
れか一項記載の燃料噴射弁。 - 【請求項７】 前記ストッパの前記可動コア側端面は、
前記可動コアの前記端面に対して傾斜しているかまたは
切欠かれていることを特徴とする請求項１〜６のいずれ
か一項記載の燃料噴射弁。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8127027A JPH09310650A (ja) | 1996-05-22 | 1996-05-22 | 燃料噴射弁 |
| US08/861,062 US5918818A (en) | 1996-05-22 | 1997-05-21 | Electromagnetically actuated injection valve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8127027A JPH09310650A (ja) | 1996-05-22 | 1996-05-22 | 燃料噴射弁 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09310650A true JPH09310650A (ja) | 1997-12-02 |
Family
ID=14949868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8127027A Pending JPH09310650A (ja) | 1996-05-22 | 1996-05-22 | 燃料噴射弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09310650A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999001661A1 (en) * | 1997-07-03 | 1999-01-14 | Zexel Corporation | Solenoid valve for fuel injectors |
| JP2002295329A (ja) * | 2001-01-25 | 2002-10-09 | Hitachi Ltd | 電磁式燃料噴射弁及び燃料噴射装置 |
| JP2006509964A (ja) * | 2002-12-13 | 2006-03-23 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 噴射弁のための、衝突から解放された電磁式アクチュエータ |
| CN104633234A (zh) * | 2015-02-15 | 2015-05-20 | 山东科技大学 | 一种自动定时计数的电磁换向阀及其工作方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5649672A (en) * | 1979-09-04 | 1981-05-06 | Bendix Corp | Electromagnetic solenoid actuator |
| JPS59211203A (ja) * | 1983-03-28 | 1984-11-30 | エフ・エ−・フアウ・フオルシユングスゲゼルシヤフト・フユ−ル・エネルギ−テヒニツク・ウント・フエルブレンヌングスモト−レン・ミト・ベシユレンクテル・ハフツング | 電磁作動調整器用装置 |
| JPS59221456A (ja) * | 1983-05-27 | 1984-12-13 | Nippon Denso Co Ltd | 電磁式燃料噴射弁 |
| JPS6011794A (ja) * | 1983-06-20 | 1985-01-22 | ボーグ―ワーナー・オートモーティブ・エレクトロニック・アンド・メカニカル・システムズ・コーポレーション | 電磁弁組立体 |
| JPS61150580U (ja) * | 1985-03-11 | 1986-09-17 |
-
1996
- 1996-05-22 JP JP8127027A patent/JPH09310650A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5649672A (en) * | 1979-09-04 | 1981-05-06 | Bendix Corp | Electromagnetic solenoid actuator |
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| JPS59221456A (ja) * | 1983-05-27 | 1984-12-13 | Nippon Denso Co Ltd | 電磁式燃料噴射弁 |
| JPS6011794A (ja) * | 1983-06-20 | 1985-01-22 | ボーグ―ワーナー・オートモーティブ・エレクトロニック・アンド・メカニカル・システムズ・コーポレーション | 電磁弁組立体 |
| JPS61150580U (ja) * | 1985-03-11 | 1986-09-17 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999001661A1 (en) * | 1997-07-03 | 1999-01-14 | Zexel Corporation | Solenoid valve for fuel injectors |
| JP2002295329A (ja) * | 2001-01-25 | 2002-10-09 | Hitachi Ltd | 電磁式燃料噴射弁及び燃料噴射装置 |
| JP2006509964A (ja) * | 2002-12-13 | 2006-03-23 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 噴射弁のための、衝突から解放された電磁式アクチュエータ |
| CN104633234A (zh) * | 2015-02-15 | 2015-05-20 | 山东科技大学 | 一种自动定时计数的电磁换向阀及其工作方法 |
| CN104633234B (zh) * | 2015-02-15 | 2017-03-22 | 山东科技大学 | 一种自动定时计数的电磁换向阀及其工作方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040907 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040910 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050105 |