JPH09314462A - 軽金属鋳造品のボルト穴のナット座の加圧硬化加工方法 - Google Patents
軽金属鋳造品のボルト穴のナット座の加圧硬化加工方法Info
- Publication number
- JPH09314462A JPH09314462A JP13321496A JP13321496A JPH09314462A JP H09314462 A JPH09314462 A JP H09314462A JP 13321496 A JP13321496 A JP 13321496A JP 13321496 A JP13321496 A JP 13321496A JP H09314462 A JPH09314462 A JP H09314462A
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- Japan
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- taper roller
- roller
- nut
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- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 軽合金の鋳造品のボルト穴のナット座に繰返
しの大きいボルトの軸荷重がかかっても，ナット座が陥
没するのを防止する。 【解決手段】 テーパローラを用いてナット座を加圧転
動加工することにより，当り面の材料を緻密にして陥没
を防止する。
しの大きいボルトの軸荷重がかかっても，ナット座が陥
没するのを防止する。 【解決手段】 テーパローラを用いてナット座を加圧転
動加工することにより，当り面の材料を緻密にして陥没
を防止する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はアルミニウム合金や
マグネシウム合金等の軽合金鋳造品のボルト穴のナット
座の加圧硬化加工方法に関するものである。
マグネシウム合金等の軽合金鋳造品のボルト穴のナット
座の加圧硬化加工方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に，部品の組立はボルトを使用して
結合される。軽合金鋳造品を使用する場合，特に厚肉の
場合，結合するための軸力が大きく，ナットの締付力が
大きい状態で繰返し荷重がかかると，ナット座下の母材
の組織が緻密でないために陥没して，その結果，ボルト
にゆるみが生じる。特に，自動車の車輪用のホイール等
に用いられるときは，繰返し回数も多く，その影響も大
きく，そしてボルトがゆるむと事故に到る可能性が大き
い。
結合される。軽合金鋳造品を使用する場合，特に厚肉の
場合，結合するための軸力が大きく，ナットの締付力が
大きい状態で繰返し荷重がかかると，ナット座下の母材
の組織が緻密でないために陥没して，その結果，ボルト
にゆるみが生じる。特に，自動車の車輪用のホイール等
に用いられるときは，繰返し回数も多く，その影響も大
きく，そしてボルトがゆるむと事故に到る可能性が大き
い。
【０００３】このため，負荷の大きいものについては，
従来は，ダクタイル鋳鉄から軽合金に転換されず，軽量
化が進まず，軽合金の場合も，鋳造品はあまり用いられ
ずに鍛造品が用いられることが多く，コストが高くなっ
ていた。軽合金鋳造品を用いる場合も，ボルト締部に鋼
製のブッシュを挿入することが多く，別部品別工程を必
要とし，コイニング（軸方向に圧縮成型する加工方法）
の場合も別工程を必要としていた。また，ナット座の疲
労破壊防止のための強度対策としては，特開昭６３−２
６７１６０号公報に記載されているようなローラバニシ
ング加工がホイール加工用として実用化されている。
従来は，ダクタイル鋳鉄から軽合金に転換されず，軽量
化が進まず，軽合金の場合も，鋳造品はあまり用いられ
ずに鍛造品が用いられることが多く，コストが高くなっ
ていた。軽合金鋳造品を用いる場合も，ボルト締部に鋼
製のブッシュを挿入することが多く，別部品別工程を必
要とし，コイニング（軸方向に圧縮成型する加工方法）
の場合も別工程を必要としていた。また，ナット座の疲
労破壊防止のための強度対策としては，特開昭６３−２
６７１６０号公報に記載されているようなローラバニシ
ング加工がホイール加工用として実用化されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし，自動車の軽量
化のためには比重の大きい鉄から比重の小さい軽合金に
転換する必要があり，軽合金でもコストの高い鍛造品か
らコストの安い鋳造品に転換する必要がある。しかし，
ナット座に鋼製のブッシュを挿入することは別の部品を
必要とし，加工工程も追加されるので，コストアップの
要因となり，これを除去したい。コイニングを行うこと
も追加の加工工程を必要とするので，できるだけドリル
加工と同じ工程で行いたい。これと類似の方法として，
特開昭６３−２６７１６０号公報に記載のホイールのロ
ーラバニシング加工が実用化されているが，この場合，
バニシングロールの径が小さいために，表面の鏡面化と
残留応力増加による疲労強度対策には有効であるが，硬
化層厚が小さく，ボルトの軸荷重による陥没には効果が
少ない。
化のためには比重の大きい鉄から比重の小さい軽合金に
転換する必要があり，軽合金でもコストの高い鍛造品か
らコストの安い鋳造品に転換する必要がある。しかし，
ナット座に鋼製のブッシュを挿入することは別の部品を
必要とし，加工工程も追加されるので，コストアップの
要因となり，これを除去したい。コイニングを行うこと
も追加の加工工程を必要とするので，できるだけドリル
加工と同じ工程で行いたい。これと類似の方法として，
特開昭６３−２６７１６０号公報に記載のホイールのロ
ーラバニシング加工が実用化されているが，この場合，
バニシングロールの径が小さいために，表面の鏡面化と
残留応力増加による疲労強度対策には有効であるが，硬
化層厚が小さく，ボルトの軸荷重による陥没には効果が
少ない。
【０００５】本発明は，軽合金鋳造品のボルト穴のナッ
ト座をできるだけ大きいローラで加圧加工することによ
って，ナット座をバックアップする背面の組織を広範囲
に緻密にして，ナット座に繰返しの大きい軸荷重がかか
ってもナット座が陥没することなく，ボルトのゆるみに
伴う問題を発生させないようにすることを目的とする。
ト座をできるだけ大きいローラで加圧加工することによ
って，ナット座をバックアップする背面の組織を広範囲
に緻密にして，ナット座に繰返しの大きい軸荷重がかか
ってもナット座が陥没することなく，ボルトのゆるみに
伴う問題を発生させないようにすることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】ドリル加工によってボル
ト穴およびナット座を加工し，しかる後，ナット座面を
１〜３本の円錐または円錐に近い形の比較的大きいテー
パローラによって転動加圧加工して，ナット座の比較的
深い所まで硬化させる。
ト穴およびナット座を加工し，しかる後，ナット座面を
１〜３本の円錐または円錐に近い形の比較的大きいテー
パローラによって転動加圧加工して，ナット座の比較的
深い所まで硬化させる。
【０００７】
【作用】本発明の加工方法によるとき，ドリル加工され
たナット座の少なくともナットの当り面を転動するテー
パローラで加圧加工することによって，ナットの当り面
をバックアップする部分を加工硬化させ，組織を緻密に
することによってナット座の陥没をなくし，ボルトのゆ
るみを防止することができる。一般に，鋳造品は鍛造品
に比較して組織の中に隙間が多く，これが加圧されたと
き圧縮，縮少して陥没の大きい要因となる。
たナット座の少なくともナットの当り面を転動するテー
パローラで加圧加工することによって，ナットの当り面
をバックアップする部分を加工硬化させ，組織を緻密に
することによってナット座の陥没をなくし，ボルトのゆ
るみを防止することができる。一般に，鋳造品は鍛造品
に比較して組織の中に隙間が多く，これが加圧されたと
き圧縮，縮少して陥没の大きい要因となる。
【０００８】したがって，ナット座をバックアップする
広い領域の組織を緻密にする必要がある。この加圧加工
におけるローラ径の影響について，図４，図５，およ
び，次式によって説明する。図４はナット座３にテーパ
ローラ４が押付けられた状態を示す。荷重中心のナット
座３の実質半径をＲ，テーパローラ４の半径をｒとし，
最大接触圧力をｐmax とすると，ローラ４がナット座３
に接触する接触面の幅の半分ａ，および，ローラ４に加
えるべき単位長さ当りの加圧力Ｐは次式で計算すること
ができる。
広い領域の組織を緻密にする必要がある。この加圧加工
におけるローラ径の影響について，図４，図５，およ
び，次式によって説明する。図４はナット座３にテーパ
ローラ４が押付けられた状態を示す。荷重中心のナット
座３の実質半径をＲ，テーパローラ４の半径をｒとし，
最大接触圧力をｐmax とすると，ローラ４がナット座３
に接触する接触面の幅の半分ａ，および，ローラ４に加
えるべき単位長さ当りの加圧力Ｐは次式で計算すること
ができる。
【０００９】
【数１】
【００１０】
【数２】
【００１１】ここで，Ｋは鋳造品とローラの材質によっ
て決まる値である。ローラに加えるべき単位長さ当りの
加圧力Ｐの効果の及ぶ深さは，接触面の幅２ａに比例す
る。また，１／｛（Ｒ／ｒ）−１｝に比例する。
て決まる値である。ローラに加えるべき単位長さ当りの
加圧力Ｐの効果の及ぶ深さは，接触面の幅２ａに比例す
る。また，１／｛（Ｒ／ｒ）−１｝に比例する。
【００１２】このことから，小さいローラを用いたロー
ラバニシング法で，鏡面を得るために必要な接触圧力を
得るための加圧力Ｐは小さくてすむが，接触面幅２ａは
小さく，加圧力Ｐの効果深さも小さく，陥没防止には効
果が少ないことがわかる。バニシングロールは通常構造
的にｒ／Ｒ＝０．１５〜０．２程度であり，図５に示す
ように，１／｛（Ｒ／ｒ）−１｝＝０．１７〜０．２５
である。図５において，横軸はｒ／Ｒ，縦軸は１／
｛（Ｒ／ｒ）−１｝を表わす。
ラバニシング法で，鏡面を得るために必要な接触圧力を
得るための加圧力Ｐは小さくてすむが，接触面幅２ａは
小さく，加圧力Ｐの効果深さも小さく，陥没防止には効
果が少ないことがわかる。バニシングロールは通常構造
的にｒ／Ｒ＝０．１５〜０．２程度であり，図５に示す
ように，１／｛（Ｒ／ｒ）−１｝＝０．１７〜０．２５
である。図５において，横軸はｒ／Ｒ，縦軸は１／
｛（Ｒ／ｒ）−１｝を表わす。
【００１３】テーパローラ４の場合は，ｒ／Ｒ＝０．４
〜０．７程度の設計が可能で，１／｛（Ｒ／ｒ）−１｝
＝０．６７〜２．３３となり，接触面幅２ａに比例する
加圧効果の深さは同じ最大接触圧力ｐmax でもローラバ
ニシングよりも本発明のテーパローラによる加圧の方が
４〜１３倍の大きさとなり，ナット座をバックアップす
る深い領域まで組織を緻密にして，ボルトに大きい軸力
が加わった場合でもナット座の陥没を防止することがで
きる。
〜０．７程度の設計が可能で，１／｛（Ｒ／ｒ）−１｝
＝０．６７〜２．３３となり，接触面幅２ａに比例する
加圧効果の深さは同じ最大接触圧力ｐmax でもローラバ
ニシングよりも本発明のテーパローラによる加圧の方が
４〜１３倍の大きさとなり，ナット座をバックアップす
る深い領域まで組織を緻密にして，ボルトに大きい軸力
が加わった場合でもナット座の陥没を防止することがで
きる。
【００１４】また，加圧力の効果深さを大きくするため
に最大接触圧力ｐmax を過大にすると，表面は破壊さ
れ，“むしれ”を生ずる。更に，これに滑りが加わる
と，“むしれ”は増大する。本発明においては，ナット
座面を形成する円錐の頂点と加圧用テーパローラの円錐
頂点とをできるだけ一致させることにより，テーパロー
ラを転動させるとき，ナット座とテーパローラとの間に
“滑り”を発生することは少なく，接触圧力を大きくし
ても“むしれ”を発生することは少ない。
に最大接触圧力ｐmax を過大にすると，表面は破壊さ
れ，“むしれ”を生ずる。更に，これに滑りが加わる
と，“むしれ”は増大する。本発明においては，ナット
座面を形成する円錐の頂点と加圧用テーパローラの円錐
頂点とをできるだけ一致させることにより，テーパロー
ラを転動させるとき，ナット座とテーパローラとの間に
“滑り”を発生することは少なく，接触圧力を大きくし
ても“むしれ”を発生することは少ない。
【００１５】ナット座の形状が球面など円錐状でないと
きは，荷重中心附近の傾斜に合わせた円錐とみなしてロ
ーラ中心軸をきめると，“滑り”を最小にすることがで
き，加圧効果を大きくするために大きい加圧力を加えて
接触応力を大きくしても，“むしれ”の発生を防止でき
る。
きは，荷重中心附近の傾斜に合わせた円錐とみなしてロ
ーラ中心軸をきめると，“滑り”を最小にすることがで
き，加圧効果を大きくするために大きい加圧力を加えて
接触応力を大きくしても，“むしれ”の発生を防止でき
る。
【００１６】特に，図６に示すように，ナット座３が水
平に近い状態のときには，ほぼ同径のローラを用いるバ
ニシングロールでは“滑り”が大きくなるが，本発明で
は“滑り”はなく，水平面でもローラ加工ができる。な
お，図６において，１は鋳造品である被加工物，２はボ
ルト穴，３はナット座，４はテーパローラである。
平に近い状態のときには，ほぼ同径のローラを用いるバ
ニシングロールでは“滑り”が大きくなるが，本発明で
は“滑り”はなく，水平面でもローラ加工ができる。な
お，図６において，１は鋳造品である被加工物，２はボ
ルト穴，３はナット座，４はテーパローラである。
【００１７】
【発明の実施の形態】図１〜図３は本発明を実施するた
めの装置の１実施例を示すもので，図１はテーパローラ
がナット座を加圧転動加工している状態を示す縦断面図
であり，図２は図１のＡ−Ａ線断面図，図３はローラホ
ルダの取付部である図１のＢ−Ｂ線平面図である。１は
被加工物の軽合金鋳造品で，２はボルト穴，３はテーパ
状のナット座である。４はナット座３を加圧転動加工す
るテーパローラで，その円錐面の頂点はナット座３を形
成する円錐面の頂点Ｃと一致させるか，できるだけ近い
点とする。
めの装置の１実施例を示すもので，図１はテーパローラ
がナット座を加圧転動加工している状態を示す縦断面図
であり，図２は図１のＡ−Ａ線断面図，図３はローラホ
ルダの取付部である図１のＢ−Ｂ線平面図である。１は
被加工物の軽合金鋳造品で，２はボルト穴，３はテーパ
状のナット座である。４はナット座３を加圧転動加工す
るテーパローラで，その円錐面の頂点はナット座３を形
成する円錐面の頂点Ｃと一致させるか，できるだけ近い
点とする。
【００１８】５はテーパローラホルダで，ベアリング
６，７を介してテーパローラ４を支持している。本実施
例では３個のテーパローラ４を組立分解しやすいように
テーパローラホルダ５を介してホルダ軸１２に取付け
る。ホルダ軸１２はスプリング１３およびキー１４を介
して図示していないドリル加工機の工具取付用のシャン
ク１５に取付けられる。８はベアリング押えカバー，９
はベアリング押えナット，１０はベアリング押えカバー
８の取付ボルト，１１はテーパローラホルダ５の取付ボ
ルト，１６はストッパ，１７はナットである。
６，７を介してテーパローラ４を支持している。本実施
例では３個のテーパローラ４を組立分解しやすいように
テーパローラホルダ５を介してホルダ軸１２に取付け
る。ホルダ軸１２はスプリング１３およびキー１４を介
して図示していないドリル加工機の工具取付用のシャン
ク１５に取付けられる。８はベアリング押えカバー，９
はベアリング押えナット，１０はベアリング押えカバー
８の取付ボルト，１１はテーパローラホルダ５の取付ボ
ルト，１６はストッパ，１７はナットである。
【００１９】次に，加工方法について説明する。工具取
付用シャンク１５の中心線をボルト穴２の中心線に合わ
せて設定して回転させ，ホルダ軸１２をキー１４を介し
て回転させながら降下させる。テーパローラ４がナット
座３に接触するとテーパローラ４はスプリング１３に発
生する加圧力をナッド座３に加えながら転動する。この
とき，ナット座３の表面には作用の項で説明した接触圧
力が発生し，ナット座３およびそれをバックアップする
背面の組織を加圧し，緻密にしながら加工硬化を行う。
その効果の影響深さは，加える力Ｐおよびテーパローラ
径ｒが大きい程，深くなるので，装置において可能な限
り大きくする方が望ましい。
付用シャンク１５の中心線をボルト穴２の中心線に合わ
せて設定して回転させ，ホルダ軸１２をキー１４を介し
て回転させながら降下させる。テーパローラ４がナット
座３に接触するとテーパローラ４はスプリング１３に発
生する加圧力をナッド座３に加えながら転動する。この
とき，ナット座３の表面には作用の項で説明した接触圧
力が発生し，ナット座３およびそれをバックアップする
背面の組織を加圧し，緻密にしながら加工硬化を行う。
その効果の影響深さは，加える力Ｐおよびテーパローラ
径ｒが大きい程，深くなるので，装置において可能な限
り大きくする方が望ましい。
【００２０】また，ナット座３を形成する円錐面の頂点
Ｃとテーパローラ４の円錐面の頂点を一致させると，テ
ーパローラ４はナット座３の表面で“滑り”のない状態
で転動し，接触圧力を大きくしても“むしれ”を発生す
ることは少なく，大きい加工硬化が得られる。ナット座
３が球面など円錐面でないときは，その形状に近似の円
錐面の頂点に合わせて円錐に近いテーパローラ４を作る
と“滑り”は少ない。
Ｃとテーパローラ４の円錐面の頂点を一致させると，テ
ーパローラ４はナット座３の表面で“滑り”のない状態
で転動し，接触圧力を大きくしても“むしれ”を発生す
ることは少なく，大きい加工硬化が得られる。ナット座
３が球面など円錐面でないときは，その形状に近似の円
錐面の頂点に合わせて円錐に近いテーパローラ４を作る
と“滑り”は少ない。
【００２１】また，テーパローラ４を２個または３個に
することにより，接触荷重をバランスさせ，シャンク１
５に偏芯荷重がかからないようにでき，かつ，比較的に
大きいローラ径にすることができ，大きい加圧力により
深い層まで加圧効果を得ることができ，ナットを締付け
る軸力が大きい場合でも，ナット座３の陥没することを
防止することができる。しかし，ナット座３が深い位置
にあるときは，ホルダ軸１２が穴の縁に当るので，テー
パローラ４を１個にし，シャンク１５と同軸に取付ける
ようにすることもある。
することにより，接触荷重をバランスさせ，シャンク１
５に偏芯荷重がかからないようにでき，かつ，比較的に
大きいローラ径にすることができ，大きい加圧力により
深い層まで加圧効果を得ることができ，ナットを締付け
る軸力が大きい場合でも，ナット座３の陥没することを
防止することができる。しかし，ナット座３が深い位置
にあるときは，ホルダ軸１２が穴の縁に当るので，テー
パローラ４を１個にし，シャンク１５と同軸に取付ける
ようにすることもある。
【００２２】
【発明の効果】本発明においては，特許請求の範囲に記
載したように，軽金属鋳造品をドリル加工によってボル
ト穴とナット座を加工した後，ナット座を形成している
円錐もしくはナット座形状に近似の円錐の頂点と同じ点
かもしくはこれに近い点に頂点を持つ円錐に近い形状で
ナット座に合った形状を持つ１個乃至３個のテーパロー
ラを片持軸の先端に取付けてナット座に押圧した状態で
転動させることによってナット座を硬化させるようにし
たので，軸力の大きいボルト荷重によるナット座の陥没
を防止できる。そして，その結果， （１）従来の自動車部品などの鉄製部品を軽合金の鋳造
品に変更でき，軽量化できる。 （２）ナット座に鋼製ブッシュを使用する必要がなくな
り，コストの低減がはかられる。 （３）ナット座のテーパローラ加工をドリル機で行うの
で，従来のコイニング加工のように別工程の作業を行う
ことなく工程数を少なくし，コストの低減がはかれる。 （４）ナット座の疲労強度があがり，鋳造品の軽量化が
はかれる。
載したように，軽金属鋳造品をドリル加工によってボル
ト穴とナット座を加工した後，ナット座を形成している
円錐もしくはナット座形状に近似の円錐の頂点と同じ点
かもしくはこれに近い点に頂点を持つ円錐に近い形状で
ナット座に合った形状を持つ１個乃至３個のテーパロー
ラを片持軸の先端に取付けてナット座に押圧した状態で
転動させることによってナット座を硬化させるようにし
たので，軸力の大きいボルト荷重によるナット座の陥没
を防止できる。そして，その結果， （１）従来の自動車部品などの鉄製部品を軽合金の鋳造
品に変更でき，軽量化できる。 （２）ナット座に鋼製ブッシュを使用する必要がなくな
り，コストの低減がはかられる。 （３）ナット座のテーパローラ加工をドリル機で行うの
で，従来のコイニング加工のように別工程の作業を行う
ことなく工程数を少なくし，コストの低減がはかれる。 （４）ナット座の疲労強度があがり，鋳造品の軽量化が
はかれる。
【図１】本発明の方法を実施するナット座加圧転動テー
パローラ装置の１実施例を示す縦断面図である。
パローラ装置の１実施例を示す縦断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】図１のＢ−Ｂ線平面図である。
【図４】ローラの接触状態を示す図面である。
【図５】加圧深さに比例するローラの接触幅に対するロ
ーラ径の大きさによる影響を示す線図である。
ーラ径の大きさによる影響を示す線図である。
【図６】水平なナット座を加圧転動加工するテーパロー
ラの状態を示す図面である。
ラの状態を示す図面である。
１ 被加工物（鋳造品） ２ ボルト穴 ３ ナット座 ４ テーパローラ ５ テーパローラホルダ ６，７ ベアリング １２ ホルダ軸 １３ スプリング １４ キー １５ シャンク
Claims (1)
- 【請求項１】 軽金属鋳造品をドリル加工によってボル
ト穴とナット座を加工した後，ナット座を形成している
円錐もしくはナット座形状に近似の円錐の頂点と同じ点
かもしくはこれに近い点に頂点を持つ円錐に近い形状で
ナット座に合った形状を持つ１個乃至３個のテーパロー
ラを片持軸の先端に取付けてナット座に押圧した状態で
転動させることによってナット座を硬化させるようにし
た軽金属鋳造品のボルト穴のナット座の加圧硬化加工方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13321496A JPH09314462A (ja) | 1996-05-28 | 1996-05-28 | 軽金属鋳造品のボルト穴のナット座の加圧硬化加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13321496A JPH09314462A (ja) | 1996-05-28 | 1996-05-28 | 軽金属鋳造品のボルト穴のナット座の加圧硬化加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09314462A true JPH09314462A (ja) | 1997-12-09 |
Family
ID=15099401
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13321496A Pending JPH09314462A (ja) | 1996-05-28 | 1996-05-28 | 軽金属鋳造品のボルト穴のナット座の加圧硬化加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09314462A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017159374A1 (ja) * | 2016-03-15 | 2017-09-21 | 株式会社スギノマシン | ローラバニシング工具及び加工方法 |
| CN109773061A (zh) * | 2018-12-20 | 2019-05-21 | 陕西优斯达环境科技有限公司 | 一种管口滚压扩口器 |
| CN111659810A (zh) * | 2020-06-11 | 2020-09-15 | 中国航发航空科技股份有限公司 | 一种航空发动机导管加工成型装置 |
| JP2023523378A (ja) * | 2019-12-03 | 2023-06-05 | ティッセンクルップ・ローテ・エルデ・ジャーマニー・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 耐荷重能力を高める方法及び表面硬化された転がり軸受軌道を硬質圧延するための圧延装置 |
-
1996
- 1996-05-28 JP JP13321496A patent/JPH09314462A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017159374A1 (ja) * | 2016-03-15 | 2017-09-21 | 株式会社スギノマシン | ローラバニシング工具及び加工方法 |
| JPWO2017159374A1 (ja) * | 2016-03-15 | 2018-03-29 | 株式会社スギノマシン | ローラバニシング工具及び加工方法 |
| CN109773061A (zh) * | 2018-12-20 | 2019-05-21 | 陕西优斯达环境科技有限公司 | 一种管口滚压扩口器 |
| JP2023523378A (ja) * | 2019-12-03 | 2023-06-05 | ティッセンクルップ・ローテ・エルデ・ジャーマニー・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 耐荷重能力を高める方法及び表面硬化された転がり軸受軌道を硬質圧延するための圧延装置 |
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