JPH0931548A - 焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0931548A JPH0931548A JP7189099A JP18909995A JPH0931548A JP H0931548 A JPH0931548 A JP H0931548A JP 7189099 A JP7189099 A JP 7189099A JP 18909995 A JP18909995 A JP 18909995A JP H0931548 A JPH0931548 A JP H0931548A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 可及的少ない量の因子を制御するだけでよ
い、できれば一つの因子だけを制御するだけで冷延鋼板
の焼付硬化量を正確に制御できるようにする。 【構成】 重量％で、Ｃ：0.0005〜0.003 ％、Si：0.5
％以下、Mn：1.0 ％以下、Ｐ：0.1 ％以下、Ｎ：0.005
％以下、sol.Al：0.01〜0.1 ％、Ｓ： (Ti×32/48)％〜
0.02％、Ti： (Ｎ×48/14)％〜(S×48/32)％ 残部: 鉄および不可避的不純物 の鋼組成のスラブを、1250℃以上に加熱した後、1100〜
1200℃にて３分間以上の保持を行い、次いで熱間圧延を
行い、600 ℃以上で巻取を行い、次いで冷間圧延および
焼鈍処理を行う。
い、できれば一つの因子だけを制御するだけで冷延鋼板
の焼付硬化量を正確に制御できるようにする。 【構成】 重量％で、Ｃ：0.0005〜0.003 ％、Si：0.5
％以下、Mn：1.0 ％以下、Ｐ：0.1 ％以下、Ｎ：0.005
％以下、sol.Al：0.01〜0.1 ％、Ｓ： (Ti×32/48)％〜
0.02％、Ti： (Ｎ×48/14)％〜(S×48/32)％ 残部: 鉄および不可避的不純物 の鋼組成のスラブを、1250℃以上に加熱した後、1100〜
1200℃にて３分間以上の保持を行い、次いで熱間圧延を
行い、600 ℃以上で巻取を行い、次いで冷間圧延および
焼鈍処理を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、焼付硬化性に優れた冷
延鋼板の製造方法、特に、焼付硬化性がＣ含有量にのみ
依存し、製鋼精錬時の炭素量の的中精度でその焼付硬化
の程度が管理できる冷延鋼板の製造方法に関する。
延鋼板の製造方法、特に、焼付硬化性がＣ含有量にのみ
依存し、製鋼精錬時の炭素量の的中精度でその焼付硬化
の程度が管理できる冷延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】本発明によれば、最近のＲＨ処理技術にお
いては製造時の炭素量のバラツキは±0.0005％以内の高
精度で管理できるため、安定した焼付硬化性を有する鋼
板を製造することができる。また、本発明は、Ti単味の
添加鋼であるためNb添加鋼よりも再結晶温度が低くな
り、比較的低温で焼鈍を行うことができるため板厚の薄
い鋼板を製造するのにコイルの平坦度や焼鈍ラインでの
通板性において有利である。
いては製造時の炭素量のバラツキは±0.0005％以内の高
精度で管理できるため、安定した焼付硬化性を有する鋼
板を製造することができる。また、本発明は、Ti単味の
添加鋼であるためNb添加鋼よりも再結晶温度が低くな
り、比較的低温で焼鈍を行うことができるため板厚の薄
い鋼板を製造するのにコイルの平坦度や焼鈍ラインでの
通板性において有利である。
【０００３】
【従来の技術】これまでにも焼付硬化型冷延鋼板の製造
方法には多くの提案がなされてきており、それらについ
て特許公報によって概観すれば次の通りである。
方法には多くの提案がなされてきており、それらについ
て特許公報によって概観すれば次の通りである。
【０００４】まず、特開昭61−276931号公報や特公平５
−85620 号公報等に示されるようにTi、Nbを複合添加し
固溶Ｃ量をNb添加量と連続焼鈍時の冷却速度により制御
する方法がある。次に、特公平６−53913 号公報等に示
されるようにＮおよびＳの固定を全てTiで行いかつ余剰
Tiにより固溶Ｃ量を制御する方法がある。
−85620 号公報等に示されるようにTi、Nbを複合添加し
固溶Ｃ量をNb添加量と連続焼鈍時の冷却速度により制御
する方法がある。次に、特公平６−53913 号公報等に示
されるようにＮおよびＳの固定を全てTiで行いかつ余剰
Tiにより固溶Ｃ量を制御する方法がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の従来技術において焼付硬化量の制御には、例えば前者
の方法では、炭素含有量の的中率、炭素含有量に対して
のNb含有量の的中率、固溶Ｃ量に対する冷却速度による
制御が必要となる。また、後者の方法では、炭素含有量
の的中率、Ｎ含有量の的中率、Ｓ含有量の的中率、Ti含
有量の的中率の制御が必要となる。このように従来の製
造方法では固溶Ｃを制御するのに誤差が直接的に影響を
及ぼす因子が多岐にわたるため焼付硬化性の制御が困難
であり、焼付硬化量 (以下、 "ＢＨ量" と呼ぶ) のバラ
ツキが±20N/mm2 以上が避けられなかった。
の従来技術において焼付硬化量の制御には、例えば前者
の方法では、炭素含有量の的中率、炭素含有量に対して
のNb含有量の的中率、固溶Ｃ量に対する冷却速度による
制御が必要となる。また、後者の方法では、炭素含有量
の的中率、Ｎ含有量の的中率、Ｓ含有量の的中率、Ti含
有量の的中率の制御が必要となる。このように従来の製
造方法では固溶Ｃを制御するのに誤差が直接的に影響を
及ぼす因子が多岐にわたるため焼付硬化性の制御が困難
であり、焼付硬化量 (以下、 "ＢＨ量" と呼ぶ) のバラ
ツキが±20N/mm2 以上が避けられなかった。
【０００６】したがって、本発明の目的は、焼付硬化量
の制御に当たって、可及的少ない量の因子を制御するだ
けでよい、できれば一つの因子だけを制御するだけで焼
付硬化量を正確に制御できる冷延鋼板の製造方法を提供
することである。
の制御に当たって、可及的少ない量の因子を制御するだ
けでよい、できれば一つの因子だけを制御するだけで焼
付硬化量を正確に制御できる冷延鋼板の製造方法を提供
することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】ここに、本発明者は、上
述の目的を達成すべく、種々検討を重ねた結果、次のよ
うな知見を得て、本発明を完成した。
述の目的を達成すべく、種々検討を重ねた結果、次のよ
うな知見を得て、本発明を完成した。
【０００８】すなわち、Ti析出物の析出挙動を加熱条件
で制御することによりＮ、Ｓを選択的に固定し、鋼中炭
素の殆ど全てを固溶状態で残存させると、製鋼精錬時の
炭素含有量の的中精度のみで焼付硬化性を制御すること
ができるのである。
で制御することによりＮ、Ｓを選択的に固定し、鋼中炭
素の殆ど全てを固溶状態で残存させると、製鋼精錬時の
炭素含有量の的中精度のみで焼付硬化性を制御すること
ができるのである。
【０００９】よって、本発明は、重量％で、Ｃ：0.0005
〜0.0030％、Si：0.5 ％以下、Mn：1.0 ％以下、Ｐ：0.
1 ％以下、Ｎ：0.005 ％以下、sol.Al：0.01〜0.10％、
Ｓ： (Ti×32/48)％〜0.02％、Ti： (Ｎ×48/14)％〜(S
×48/32)％ 残部: 鉄および不可避的不純物 からなる鋼組成を有するスラブを、1250℃以上に加熱し
た後、1100〜1200℃にて３分間以上の保持を行い、次い
で熱間圧延を行い、600 ℃以上で巻取を行い、次いで冷
間圧延および焼鈍処理を行うことを特徴とする、焼付硬
化性に優れた冷延鋼板の製造方法である。
〜0.0030％、Si：0.5 ％以下、Mn：1.0 ％以下、Ｐ：0.
1 ％以下、Ｎ：0.005 ％以下、sol.Al：0.01〜0.10％、
Ｓ： (Ti×32/48)％〜0.02％、Ti： (Ｎ×48/14)％〜(S
×48/32)％ 残部: 鉄および不可避的不純物 からなる鋼組成を有するスラブを、1250℃以上に加熱し
た後、1100〜1200℃にて３分間以上の保持を行い、次い
で熱間圧延を行い、600 ℃以上で巻取を行い、次いで冷
間圧延および焼鈍処理を行うことを特徴とする、焼付硬
化性に優れた冷延鋼板の製造方法である。
【００１０】
【作用】このように、本発明によれば、成分としては、
時効劣化を起こす固溶Ｎの固定のためにＮ等量以上のTi
を添加してTiN として析出せしめ、そして残りの余剰Ti
は全てＳで固定しTiS として析出させることにより、固
溶TiによるTiC の析出を抑制し、固溶Ｃを残存させるよ
う調整するのである。
時効劣化を起こす固溶Ｎの固定のためにＮ等量以上のTi
を添加してTiN として析出せしめ、そして残りの余剰Ti
は全てＳで固定しTiS として析出させることにより、固
溶TiによるTiC の析出を抑制し、固溶Ｃを残存させるよ
う調整するのである。
【００１１】また、製造条件としては、スラブ加熱時に
一旦1250℃以上の高温まで加熱することによりスラブ中
のTi析出物を固溶させ、次いで1100〜1200℃の保持時間
を設けることでTiN およびTiS を選択的に析出させるこ
とにより、Ti4S2C2 およびTiC の析出を最小限に抑制す
るのである。
一旦1250℃以上の高温まで加熱することによりスラブ中
のTi析出物を固溶させ、次いで1100〜1200℃の保持時間
を設けることでTiN およびTiS を選択的に析出させるこ
とにより、Ti4S2C2 およびTiC の析出を最小限に抑制す
るのである。
【００１２】そして、Ｎを前述の方法で選択的にTi析出
物として析出させるように制御してもなおかつ残る極微
量の固溶Ｎについては、圧延後高温巻取りを行うことに
よりAlN として析出させ、時効劣化による加工性の劣化
を最小限に抑制するのである。ここで、このような作用
に関連させて本発明において鋼組成および製造条件を前
述のように限定した理由を説明する。
物として析出させるように制御してもなおかつ残る極微
量の固溶Ｎについては、圧延後高温巻取りを行うことに
よりAlN として析出させ、時効劣化による加工性の劣化
を最小限に抑制するのである。ここで、このような作用
に関連させて本発明において鋼組成および製造条件を前
述のように限定した理由を説明する。
【００１３】Ｃ：Ｃは焼付硬化性に関与する最も重要な
元素であり、含有量が多いほど焼付硬化性は有利になる
が、含有量が過剰になると降伏点伸びの発生、降伏点上
昇、絞り性劣化が起こるため良好なプレス性形成が得ら
れないのでその上限を0.0030％とした。好ましくは0.00
25％以下である。一方、Ｃ含有量が不足すると焼付硬化
性が得られないためその下限を0.0005％とした。好まし
くは0.0015％以上である。
元素であり、含有量が多いほど焼付硬化性は有利になる
が、含有量が過剰になると降伏点伸びの発生、降伏点上
昇、絞り性劣化が起こるため良好なプレス性形成が得ら
れないのでその上限を0.0030％とした。好ましくは0.00
25％以下である。一方、Ｃ含有量が不足すると焼付硬化
性が得られないためその下限を0.0005％とした。好まし
くは0.0015％以上である。
【００１４】Si：Siは強度上昇には有効な元素である
が、含有量が過剰になると鋼板表面に酸化皮膜を形成し
メッキ性の劣化、溶接性の劣化を招くためその上限を0.
5 ％とした。好ましくは0.10％以下である。
が、含有量が過剰になると鋼板表面に酸化皮膜を形成し
メッキ性の劣化、溶接性の劣化を招くためその上限を0.
5 ％とした。好ましくは0.10％以下である。
【００１５】Mn：Mnは強度上昇および赤熱脆性を起こす
固溶Ｓを固定するのに有効な元素であるが、含有量が過
剰になると加工性の劣化を招くためその上限を1.0 ％と
した。好ましくは0.50％以下である。
固溶Ｓを固定するのに有効な元素であるが、含有量が過
剰になると加工性の劣化を招くためその上限を1.0 ％と
した。好ましくは0.50％以下である。
【００１６】Ｐ：Ｐは鋼板の絞り性を害さずに高強度を
得るために有効な元素であるが、その含有量が過剰にな
ると耐二次加工脆性および溶接性の劣化を招くためその
上限を0.1 ％とした。好ましくは、0.05％以下である。
得るために有効な元素であるが、その含有量が過剰にな
ると耐二次加工脆性および溶接性の劣化を招くためその
上限を0.1 ％とした。好ましくは、0.05％以下である。
【００１７】Ｎ：Ｎは鋼中に固溶Ｎとして存在すると時
効劣化により加工性の劣化を招き、また、プレス加工時
のストレッチャーストレインの原因となるため析出物と
して固定させる。そのため発生するTiN 、AlN 等の析出
物が焼鈍時の粒成長を阻害するので可能な限り含有量が
少ないほど良くその上限を0.005 ％とした。好ましくは
0.003 ％以下である。
効劣化により加工性の劣化を招き、また、プレス加工時
のストレッチャーストレインの原因となるため析出物と
して固定させる。そのため発生するTiN 、AlN 等の析出
物が焼鈍時の粒成長を阻害するので可能な限り含有量が
少ないほど良くその上限を0.005 ％とした。好ましくは
0.003 ％以下である。
【００１８】sol.Al：sol.Alは製鋼時に脱酸作用を発揮
し、また固溶Ｎを析出物として固定させるのに必要であ
り、含有量が0.01％未満ではその効果が得られないため
その下限を0.01％とした。一方、含有量が過剰になると
加工性の劣化を招くためその上限を0.10％とした。好ま
しくは、0.02〜0.08％である。
し、また固溶Ｎを析出物として固定させるのに必要であ
り、含有量が0.01％未満ではその効果が得られないため
その下限を0.01％とした。一方、含有量が過剰になると
加工性の劣化を招くためその上限を0.10％とした。好ま
しくは、0.02〜0.08％である。
【００１９】Ｓ：本発明においてＳは固溶Ｃを安定に存
在させるのに効果的に機能する元素であり、製造時の加
熱条件によりTiと優先的に析出させ、Ti炭化物の析出を
阻害するため適度の範囲が必要でありその下限をTi当量
とした。一方、含有量が過剰になるとFeS による赤熱脆
性およびTiS 、MnS 等の析出物が粒成長を阻害するため
にその上限を0.02％とした。好ましくは0.01％以下であ
る。ここに、Ti当量は、Ti×32/48 で表される。
在させるのに効果的に機能する元素であり、製造時の加
熱条件によりTiと優先的に析出させ、Ti炭化物の析出を
阻害するため適度の範囲が必要でありその下限をTi当量
とした。一方、含有量が過剰になるとFeS による赤熱脆
性およびTiS 、MnS 等の析出物が粒成長を阻害するため
にその上限を0.02％とした。好ましくは0.01％以下であ
る。ここに、Ti当量は、Ti×32/48 で表される。
【００２０】Ti：Tiは固溶Ｎを析出物として固定させる
ために添加する元素であり、その含有量の下限をＮ当量
とする。一方TiN として析出できなかった余剰のTiは加
熱条件によりTiS として析出させ炭化物を生成しないよ
うに調整する。その含有量の上限をＳ当量とする。ここ
に、Ｎ当量は、Ｎ×48/14 で表され、一方Ｓ当量は、Ｓ
×48/32 で表される。
ために添加する元素であり、その含有量の下限をＮ当量
とする。一方TiN として析出できなかった余剰のTiは加
熱条件によりTiS として析出させ炭化物を生成しないよ
うに調整する。その含有量の上限をＳ当量とする。ここ
に、Ｎ当量は、Ｎ×48/14 で表され、一方Ｓ当量は、Ｓ
×48/32 で表される。
【００２１】このように調整された鋼組成を有する鋼
は、通常の手段でもって、例えば転炉精錬、取鍋脱ガス
処理を経て調製され、連続鋳造法によりスラブが得られ
る。そしてこのようなスラブは以下に説明するような条
件下でスラブ加熱、熱間圧延、巻取り、そして冷間圧
延、焼鈍処理を経て、冷延鋼板が得られるのである。
は、通常の手段でもって、例えば転炉精錬、取鍋脱ガス
処理を経て調製され、連続鋳造法によりスラブが得られ
る。そしてこのようなスラブは以下に説明するような条
件下でスラブ加熱、熱間圧延、巻取り、そして冷間圧
延、焼鈍処理を経て、冷延鋼板が得られるのである。
【００２２】スラブ加熱：得られたスラブを1250℃以上
に加熱するが、これは一旦高温に加熱することによりTi
などの析出物を再固溶させ、次いで改めて1100〜1200℃
の温度保持を行うことによりTiN およびTiS を優先的に
析出させ、Ti炭化物の析出を抑制し固溶Ｃを残存させ
る。このとき、温度保持時間をとらないと元素の拡散が
充分でないために固溶Tiが残り、後の工程で固溶Ｃとの
析出物ができることがあるためＢＨ量が少なくなってし
まう。このため温度保持時間は長いほど良く、経験に基
づき最低限を３分間以上とした。上限は特に制限はない
が、経済性を考慮すれば10分間以下とするのが好まし
い。なお、熱間圧延それ自体は特に制限されないが、Ar
3 変態点以上で仕上げるのが好ましい。
に加熱するが、これは一旦高温に加熱することによりTi
などの析出物を再固溶させ、次いで改めて1100〜1200℃
の温度保持を行うことによりTiN およびTiS を優先的に
析出させ、Ti炭化物の析出を抑制し固溶Ｃを残存させ
る。このとき、温度保持時間をとらないと元素の拡散が
充分でないために固溶Tiが残り、後の工程で固溶Ｃとの
析出物ができることがあるためＢＨ量が少なくなってし
まう。このため温度保持時間は長いほど良く、経験に基
づき最低限を３分間以上とした。上限は特に制限はない
が、経済性を考慮すれば10分間以下とするのが好まし
い。なお、熱間圧延それ自体は特に制限されないが、Ar
3 変態点以上で仕上げるのが好ましい。
【００２３】高温巻取：TiN として析出しきれなかった
固溶ＮをAlでAlN として固定し時効劣化を抑制するため
に高温巻取りを行うが、そのときの巻取温度の下限を60
0 ℃とする。600 ℃未満では固溶Ｎが残ることがあり、
そのように残存した固溶Ｎが時効硬化やＢＨ量に影響を
及ぼすため特性値のバラツキの要因となる。高温巻取り
の温度上限はないが、700 ℃以下の巻取り温度とするの
が望ましい。
固溶ＮをAlでAlN として固定し時効劣化を抑制するため
に高温巻取りを行うが、そのときの巻取温度の下限を60
0 ℃とする。600 ℃未満では固溶Ｎが残ることがあり、
そのように残存した固溶Ｎが時効硬化やＢＨ量に影響を
及ぼすため特性値のバラツキの要因となる。高温巻取り
の温度上限はないが、700 ℃以下の巻取り温度とするの
が望ましい。
【００２４】冷間圧延および焼鈍の条件は特に制限され
ないが、好適態様によれば、圧下率80％以上の冷間圧延
を行い、次いで再結晶温度以上の連続焼鈍処理を行う。
次に、本発明の作用について実施例に基づいてさらに具
体的に説明する。
ないが、好適態様によれば、圧下率80％以上の冷間圧延
を行い、次いで再結晶温度以上の連続焼鈍処理を行う。
次に、本発明の作用について実施例に基づいてさらに具
体的に説明する。
【００２５】
【実施例】表１に示す組成を有する鋼を転炉にて溶製
し、ＲＨ脱ガス法により処理した後、連続鋳造法により
厚さ212 mm、幅1600mmのスラブとした。得られたスラブ
は以下の各実施例に示す条件でもって加熱、圧延、巻取
り、そして冷間圧延、焼鈍処理を行い、冷延鋼板を得
た。
し、ＲＨ脱ガス法により処理した後、連続鋳造法により
厚さ212 mm、幅1600mmのスラブとした。得られたスラブ
は以下の各実施例に示す条件でもって加熱、圧延、巻取
り、そして冷間圧延、焼鈍処理を行い、冷延鋼板を得
た。
【００２６】ＢＨ量の測定は170 ℃で20分間処理した後
の降伏点の増加量を採用している。加速時効試験では50
℃で120 時間保持し、30℃で１ヶ月相当のシミュレーシ
ョンとしている。
の降伏点の増加量を採用している。加速時効試験では50
℃で120 時間保持し、30℃で１ヶ月相当のシミュレーシ
ョンとしている。
【００２７】(実施例１)表１の組成を有する上述のよう
にして得られたスラブを1250℃に加熱し、1150℃に10分
間保持してから、圧下率81％の熱間圧延を行い、巻取り
温度650 ℃で巻き取った。次いで、圧下率80％の冷間圧
延を行ってから750 ℃で連続焼鈍処理を行い、厚さ0.8m
m の冷延鋼板を得た。
にして得られたスラブを1250℃に加熱し、1150℃に10分
間保持してから、圧下率81％の熱間圧延を行い、巻取り
温度650 ℃で巻き取った。次いで、圧下率80％の冷間圧
延を行ってから750 ℃で連続焼鈍処理を行い、厚さ0.8m
m の冷延鋼板を得た。
【００２８】このようにして製造した冷延鋼板につい
て、上述の要領で、ＢＨ量を測定した。結果はＣ含有量
で整理して図１にグラフで示す。本発明例 (○印) では
Ｃ含有量に比例してＢＨ量が増減する。比較例 (×印)
はＮ焼付、TiC の析出によりＣ含有量に比例しないこと
が分かる。
て、上述の要領で、ＢＨ量を測定した。結果はＣ含有量
で整理して図１にグラフで示す。本発明例 (○印) では
Ｃ含有量に比例してＢＨ量が増減する。比較例 (×印)
はＮ焼付、TiC の析出によりＣ含有量に比例しないこと
が分かる。
【００２９】これからも分かるように本発明の成分範囲
にあるもののＢＨ量は炭素含有量に比例していて、本発
明によれば、炭素含有量のみでＢＨ量を再現性良く制御
できることを示している。
にあるもののＢＨ量は炭素含有量に比例していて、本発
明によれば、炭素含有量のみでＢＨ量を再現性良く制御
できることを示している。
【００３０】それに対し、比較材のＮの高い成分では固
溶Ｎが残るため、見た目ＢＨ量が高くなるが時効劣化を
起こしやすくなる。また比較材のＳの低い成分では、Ti
C が析出するためＢＨ量が低くなる。
溶Ｎが残るため、見た目ＢＨ量が高くなるが時効劣化を
起こしやすくなる。また比較材のＳの低い成分では、Ti
C が析出するためＢＨ量が低くなる。
【００３１】(実施例２)表２の組成のスラブについて図
２に温度プロフィルで示すようにスラブ加熱条件を変え
て圧延を行い、後は実施例１にしたがって、冷延鋼板を
製造し、そのＢＨ量を測定した。図２のＡ1 〜Ａ3 、
Ｂ、Ｃ、Ｄの各パターンの加熱条件をまとめると次の通
りである。
２に温度プロフィルで示すようにスラブ加熱条件を変え
て圧延を行い、後は実施例１にしたがって、冷延鋼板を
製造し、そのＢＨ量を測定した。図２のＡ1 〜Ａ3 、
Ｂ、Ｃ、Ｄの各パターンの加熱条件をまとめると次の通
りである。
【００３２】 パターン スラブ加熱温度 (℃) 保持温度 (℃) 保持時間 (分) Ａ1 1270 1150 28 Ａ2 1250 1150 5 Ａ3 1280 1150 3 Ｂ 1280 1150 2 Ｃ 1160 1150 48 Ｄ 1080 ─ 0 Ｂパターンとの比較には鋼を用い、Ｃパターンとの比
較には鋼を用い、Ｄパターンとの比較には鋼を用い
た。
較には鋼を用い、Ｄパターンとの比較には鋼を用い
た。
【００３３】結果は図３に示されるように本発明の加熱
条件を満足するものについてはＢＨ量の誤差が少なくＢ
Ｈ量の絶対値も高い。図３からは本発明例の方がＢＨ量
の変化が少なく、パターンＢ、Ｃ、ＤではＢＨ量が多い
ことが分かる。
条件を満足するものについてはＢＨ量の誤差が少なくＢ
Ｈ量の絶対値も高い。図３からは本発明例の方がＢＨ量
の変化が少なく、パターンＢ、Ｃ、ＤではＢＨ量が多い
ことが分かる。
【００３４】これらＢＨ量が低くなった原因は、Ｂパタ
ーンでは、保持時間が短すぎたためTi4S2C2 およびTiC
が析出したためであり、Ｃパターンでは加熱温度が低す
ぎたためTiが固溶せずスラブで析出していたTi4S2C2 お
よびTiC が残っているためであり、Ｄパターンではその
両者の複合原因である。
ーンでは、保持時間が短すぎたためTi4S2C2 およびTiC
が析出したためであり、Ｃパターンでは加熱温度が低す
ぎたためTiが固溶せずスラブで析出していたTi4S2C2 お
よびTiC が残っているためであり、Ｄパターンではその
両者の複合原因である。
【００３５】(実施例３)表３の組成のスラブを表４に示
すように巻取温度を変えて圧延を行い、後は実施例１に
準じて冷延鋼板を製造し、加速時効試験により降伏点伸
び (ＹＰＥ) を測定した。
すように巻取温度を変えて圧延を行い、後は実施例１に
準じて冷延鋼板を製造し、加速時効試験により降伏点伸
び (ＹＰＥ) を測定した。
【００３６】結果は図４に示されるように本発明に示さ
れる高温巻取り (図中、○で示す）ではＹＰＥの発生は
みられないが、低温巻取り (図中、×で示す) をしたも
のについてはＹＰＥが発生している。これらＹＰＥの発
生はＮがAlN として析出しきれずに固溶したためであ
る。
れる高温巻取り (図中、○で示す）ではＹＰＥの発生は
みられないが、低温巻取り (図中、×で示す) をしたも
のについてはＹＰＥが発生している。これらＹＰＥの発
生はＮがAlN として析出しきれずに固溶したためであ
る。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】
【表３】
【００４０】
【表４】
【００４１】
【発明の効果】本発明は、焼付固化性がＣ含有量にのみ
存在し、製鋼精錬時の炭素含有量の的中精度で管理でき
るため、安定した焼付硬化性を有する鋼板を製造するこ
とができる。またNb添加鋼よりも再結晶温度が低いため
比較的低温焼鈍を行うことができるため薄鋼板を製造す
るのに有利である。
存在し、製鋼精錬時の炭素含有量の的中精度で管理でき
るため、安定した焼付硬化性を有する鋼板を製造するこ
とができる。またNb添加鋼よりも再結晶温度が低いため
比較的低温焼鈍を行うことができるため薄鋼板を製造す
るのに有利である。
【図１】実施例１で得られた冷延鋼板についてのＣ含有
量−ＢＨ量バランスを示すグラフである。
量−ＢＨ量バランスを示すグラフである。
【図２】実施例２におけるスラブ温度パターンを示すグ
ラフである。
ラフである。
【図３】実施例２において温度パターンによる影響を示
すグラフである。
すグラフである。
【図４】巻取温度が常温時効に与える影響を示すグラフ
であり、低温巻取りを行うと時効しやすくなることを示
す。
であり、低温巻取りを行うと時効しやすくなることを示
す。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：0.0005〜0.0030％、Si：
0.5 ％以下、Mn：1.0 ％以下、Ｐ：0.1 ％以下、Ｎ：0.
005 ％以下、sol.Al：0.01〜0.10％、Ｓ： (Ti×32/48)
％〜0.02％、Ti： (Ｎ×48/14)％〜(S×48/32)％ 残部: 鉄および不可避的不純物 からなる鋼組成を有するスラブを、1250℃以上に加熱し
た後、1100〜1200℃にて３分間以上の保持を行い、次い
で熱間圧延を行い、600 ℃以上で巻取を行い、次いで冷
間圧延および焼鈍処理を行うことを特徴とする、焼付硬
化性に優れた冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7189099A JPH0931548A (ja) | 1995-07-25 | 1995-07-25 | 焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7189099A JPH0931548A (ja) | 1995-07-25 | 1995-07-25 | 焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0931548A true JPH0931548A (ja) | 1997-02-04 |
Family
ID=16235342
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7189099A Withdrawn JPH0931548A (ja) | 1995-07-25 | 1995-07-25 | 焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0931548A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100467712B1 (ko) * | 2000-08-08 | 2005-01-24 | 주식회사 포스코 | 성형성이 매우 우수한 소부경화형 고강도 냉연강판 제조법 |
-
1995
- 1995-07-25 JP JP7189099A patent/JPH0931548A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100467712B1 (ko) * | 2000-08-08 | 2005-01-24 | 주식회사 포스코 | 성형성이 매우 우수한 소부경화형 고강도 냉연강판 제조법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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