JPH09316570A - ワンウェイクラッチ用エンドベアリング及び その他の摺動部品 - Google Patents
ワンウェイクラッチ用エンドベアリング及び その他の摺動部品Info
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- JPH09316570A JPH09316570A JP8161184A JP16118496A JPH09316570A JP H09316570 A JPH09316570 A JP H09316570A JP 8161184 A JP8161184 A JP 8161184A JP 16118496 A JP16118496 A JP 16118496A JP H09316570 A JPH09316570 A JP H09316570A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D41/00—Freewheels or freewheel clutches
- F16D41/06—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface
-
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Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来のβ相の量が３０％を越える耐摩耗性高
力黄銅で作られた摺動部品と同等の耐摩耗性を有し、し
かも、それを製造するのに、生産性の良い冷間塑性加工
法を採用出来るので、これまでよりも安価で高性能なワ
ンウェイクラッチ用エンドベアリング及びその他の摺動
部品を提供する。 【解決手段】 下記の及びに示す化学成分を有し、
金属組織中のβ相の量を３０％以下に制御し、冷間塑性
加工性を持たせたケイソ化マンガン系高力黄銅の板，
条，管，棒等の素材を冷間塑性加工して作った。 重量％で、Ｃｕ＝Ｂａｌ．，Ｚｎ＝１５〜３７％，Ｍ
ｎ＝０．３〜５．０％，Ｓｉ＝０．３〜３．０％，およ
び不可避元素 重量％で、＋下記の群から選ばれた少なくとも一以
上の元素 Ａｌ＝０．１〜５％，Ｎｉ＝０．１〜４％，Ｃｏ＝０．
１〜４％，Ｐｂ＝０．１〜４％，Ｂｉ＝０．１〜４％，
Ｓｎ＝０．１〜３％，Ｆｅ＝０．１〜３％，Ｃｒ＝０．
０５〜２％，Ｔｉ＝０．０５〜２％，Ｖ＝０．０５〜２
％，Ｚｒ＝０．０５〜２％，Ｎｂ＝０．０５〜２％，Ｍ
ｏ＝０．０５〜２％
力黄銅で作られた摺動部品と同等の耐摩耗性を有し、し
かも、それを製造するのに、生産性の良い冷間塑性加工
法を採用出来るので、これまでよりも安価で高性能なワ
ンウェイクラッチ用エンドベアリング及びその他の摺動
部品を提供する。 【解決手段】 下記の及びに示す化学成分を有し、
金属組織中のβ相の量を３０％以下に制御し、冷間塑性
加工性を持たせたケイソ化マンガン系高力黄銅の板，
条，管，棒等の素材を冷間塑性加工して作った。 重量％で、Ｃｕ＝Ｂａｌ．，Ｚｎ＝１５〜３７％，Ｍ
ｎ＝０．３〜５．０％，Ｓｉ＝０．３〜３．０％，およ
び不可避元素 重量％で、＋下記の群から選ばれた少なくとも一以
上の元素 Ａｌ＝０．１〜５％，Ｎｉ＝０．１〜４％，Ｃｏ＝０．
１〜４％，Ｐｂ＝０．１〜４％，Ｂｉ＝０．１〜４％，
Ｓｎ＝０．１〜３％，Ｆｅ＝０．１〜３％，Ｃｒ＝０．
０５〜２％，Ｔｉ＝０．０５〜２％，Ｖ＝０．０５〜２
％，Ｚｒ＝０．０５〜２％，Ｎｂ＝０．０５〜２％，Ｍ
ｏ＝０．０５〜２％
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、船舶，自動車，航空
機，機械装置等のトルク伝達機械に使用されているワン
ウェイクラッチ用エンドベアリング及びその他の摺動条
件の厳しい用途の摺動部品に関する。
機，機械装置等のトルク伝達機械に使用されているワン
ウェイクラッチ用エンドベアリング及びその他の摺動条
件の厳しい用途の摺動部品に関する。
【０００２】
【従来の技術】これまで、摺動条件の厳しい用途の摺動
部には、耐摩耗性の良いβ相の量が３０％を越える金属
組織の耐摩耗性高力黄銅合金が素材として用いられ（例
えば、表１中に比較例合金として示した，，，
などである）、その鋳造材や熱間鍛造材を切削加工で仕
上げ形状に成形した摺動部品が用いられている。
部には、耐摩耗性の良いβ相の量が３０％を越える金属
組織の耐摩耗性高力黄銅合金が素材として用いられ（例
えば、表１中に比較例合金として示した，，，
などである）、その鋳造材や熱間鍛造材を切削加工で仕
上げ形状に成形した摺動部品が用いられている。
【０００３】また、摺動部品の一種である現行のワンウ
ェイクラッチ用エンドベアリングには、以下の二種類の
ものが使われている。 燐青銅の板、条を冷間プレスで成形したもの。 β相の量が３０％を越える金属組織を有する耐摩耗性
高力黄銅の鋳造材を切削加工で仕上げ形状に成形したも
の。
ェイクラッチ用エンドベアリングには、以下の二種類の
ものが使われている。 燐青銅の板、条を冷間プレスで成形したもの。 β相の量が３０％を越える金属組織を有する耐摩耗性
高力黄銅の鋳造材を切削加工で仕上げ形状に成形したも
の。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記した従来例の摺動
部品は、耐摩耗性は良いのだが、材料の冷間塑性加工性
が悪いので、仕上げ成形に切削加工法を採用しなければ
ならなかった。このため自動車部品の様に大量に作るも
のでは、冷間プレスで成形するものよりは材料歩留りや
生産性が悪く、また、複雑な形状の摺動部品を加工する
場合には、切削加工に用いる機械装置も非常に高価にな
り、コスト的に冷間プレスで成形するものより不利であ
った。
部品は、耐摩耗性は良いのだが、材料の冷間塑性加工性
が悪いので、仕上げ成形に切削加工法を採用しなければ
ならなかった。このため自動車部品の様に大量に作るも
のでは、冷間プレスで成形するものよりは材料歩留りや
生産性が悪く、また、複雑な形状の摺動部品を加工する
場合には、切削加工に用いる機械装置も非常に高価にな
り、コスト的に冷間プレスで成形するものより不利であ
った。
【０００５】また、上記した現行のエンドベアリングに
あっては、 燐青銅の板や条を冷間プレスで成形したものは、切削
工程を含まず、歩留りや生産性も良く、大量生産に向い
ているのだが、素材の燐青銅の板や条は価格が高く、一
方、β相の量が３０％を越える金属組織を持った耐摩耗
性高力黄銅材よりは、耐摩耗性が劣る欠点があった。 また、β相の量が３０％を越える金属組織を持った耐
摩耗性高力黄銅の鋳造材を切削加工で仕上げ形状に成形
したものは、耐摩耗性は良好なのだが、 エンドベ
アリングの様に薄肉形状のものでは、歩留りも悪く、専
用の加工 装置を必要とし、且つ生産性を上げるこ
とが出来ないので、冷間プレスで 成形したものよ
りはコスト的に不利であるという欠点があった。
あっては、 燐青銅の板や条を冷間プレスで成形したものは、切削
工程を含まず、歩留りや生産性も良く、大量生産に向い
ているのだが、素材の燐青銅の板や条は価格が高く、一
方、β相の量が３０％を越える金属組織を持った耐摩耗
性高力黄銅材よりは、耐摩耗性が劣る欠点があった。 また、β相の量が３０％を越える金属組織を持った耐
摩耗性高力黄銅の鋳造材を切削加工で仕上げ形状に成形
したものは、耐摩耗性は良好なのだが、 エンドベ
アリングの様に薄肉形状のものでは、歩留りも悪く、専
用の加工 装置を必要とし、且つ生産性を上げるこ
とが出来ないので、冷間プレスで 成形したものよ
りはコスト的に不利であるという欠点があった。
【０００６】本発明は、上記した従来例の実情に鑑み、
従来のβ相の量が３０％を越える耐摩耗性高力黄銅で作
られた摺動部品と同等の耐摩耗性を有し、しかも、それ
を製造するのに、生産性の良い冷間塑性加工法を採用出
来るので、これまでよりも安価で高性能なワンウェイク
ラッチ用エンドベアリング及びその他の摺動部品を提供
することを目的としている。
従来のβ相の量が３０％を越える耐摩耗性高力黄銅で作
られた摺動部品と同等の耐摩耗性を有し、しかも、それ
を製造するのに、生産性の良い冷間塑性加工法を採用出
来るので、これまでよりも安価で高性能なワンウェイク
ラッチ用エンドベアリング及びその他の摺動部品を提供
することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の摺動部品は、下記
めに、本発明の摺動部品は、下記
〔０００９〕の及び
に示す化学成分を有し、金属組織中のβ相の量を３０
％以下に制御し、冷間塑性加工性を持たせたケイソ化マ
ンガン系高力黄銅の板，条，管，棒等の素材を冷間塑性
加工して作ったことをその要旨としている。
に示す化学成分を有し、金属組織中のβ相の量を３０
％以下に制御し、冷間塑性加工性を持たせたケイソ化マ
ンガン系高力黄銅の板，条，管，棒等の素材を冷間塑性
加工して作ったことをその要旨としている。
【０００８】また、本発明のワンウェイクラッチ用エン
ドベアリングは、下記
ドベアリングは、下記
〔０００９〕の及びに示す化
学成分を有し、金属組織中のβ相の量を３０％以下に制
御し、冷間塑性加工性を持たせたケイソ化マンガン系高
力黄銅の板，条，管の素材を冷間打ち抜き，曲げ，絞り
等のプレス加工や，その他の冷間塑性加工で作ったこと
をその要旨としている。
学成分を有し、金属組織中のβ相の量を３０％以下に制
御し、冷間塑性加工性を持たせたケイソ化マンガン系高
力黄銅の板，条，管の素材を冷間打ち抜き，曲げ，絞り
等のプレス加工や，その他の冷間塑性加工で作ったこと
をその要旨としている。
【０００９】重量％で、Ｃｕ＝Ｂａｌ．，Ｚｎ＝１５
〜３７％，Ｍｎ＝０．３〜５．０％，Ｓｉ＝０．３〜
３．０％，および不可避元素 重量％で、＋下記の群から選ばれた少なくとも一以
上の元素 Ａｌ＝０．１〜５％，Ｎｉ＝０．１〜４％，Ｃｏ＝０．
１〜４％，Ｐｂ＝０．１〜４％，Ｂｉ＝０．１〜４％，
Ｓｎ＝０．１〜３％，Ｆｅ＝０．１〜３％，Ｃｒ＝０．
０５〜２％，Ｔｉ＝０．０５〜２％，Ｖ＝０．０５〜２
％，Ｚｒ＝０．０５〜２％，Ｎｂ＝０．０５〜２％，Ｍ
ｏ＝０．０５〜２％
〜３７％，Ｍｎ＝０．３〜５．０％，Ｓｉ＝０．３〜
３．０％，および不可避元素 重量％で、＋下記の群から選ばれた少なくとも一以
上の元素 Ａｌ＝０．１〜５％，Ｎｉ＝０．１〜４％，Ｃｏ＝０．
１〜４％，Ｐｂ＝０．１〜４％，Ｂｉ＝０．１〜４％，
Ｓｎ＝０．１〜３％，Ｆｅ＝０．１〜３％，Ｃｒ＝０．
０５〜２％，Ｔｉ＝０．０５〜２％，Ｖ＝０．０５〜２
％，Ｚｒ＝０．０５〜２％，Ｎｂ＝０．０５〜２％，Ｍ
ｏ＝０．０５〜２％
【００１０】
【作用】摺動条件の厳しい用途の摺動部品に、冷間塑性
加工性の良い、β相が３０％以下の耐摩耗性高力黄銅材
を用いることで、生産性の良い、冷間打ち抜き，冷間鍛
造，冷間曲げ加工等の冷間プレス成型や冷間引き抜き，
冷間スウェージング等の冷間展伸加工法の採用が可能に
なり、現行のβ相が３０％を越える耐摩耗性高力黄銅の
鋳造素材や熱間鍛造素材を機械加工して作る摺動部品よ
り複雑なものでも、大量に、しかも安価に製造できる。
加工性の良い、β相が３０％以下の耐摩耗性高力黄銅材
を用いることで、生産性の良い、冷間打ち抜き，冷間鍛
造，冷間曲げ加工等の冷間プレス成型や冷間引き抜き，
冷間スウェージング等の冷間展伸加工法の採用が可能に
なり、現行のβ相が３０％を越える耐摩耗性高力黄銅の
鋳造素材や熱間鍛造素材を機械加工して作る摺動部品よ
り複雑なものでも、大量に、しかも安価に製造できる。
【００１１】β相が３０％以下の耐摩耗性高力黄銅材を
冷間展伸加工することで、耐摩耗性を増し、β相が３０
％を越える材料で作られた現行のものと同等の耐摩耗性
を付加することができる。
冷間展伸加工することで、耐摩耗性を増し、β相が３０
％を越える材料で作られた現行のものと同等の耐摩耗性
を付加することができる。
【００１２】エンドベアリングの素材に、及びの様
なβ相が３０％以下のケイソ化マンガン系高力黄銅の板
や条を用いることで、燐青銅より材料費が安価になり、
しかも、冷間展伸性を有するので、燐青銅の板や条から
作られるエンドベアリングと同様に、大量生産に適した
冷間プレス成形の採用が可能になり、耐摩耗性高力黄銅
の鋳造材を切削加工しているものより成形コストを下げ
られるので、現行の二種類のエンドベアリングのどちら
よりも安価になる。
なβ相が３０％以下のケイソ化マンガン系高力黄銅の板
や条を用いることで、燐青銅より材料費が安価になり、
しかも、冷間展伸性を有するので、燐青銅の板や条から
作られるエンドベアリングと同様に、大量生産に適した
冷間プレス成形の採用が可能になり、耐摩耗性高力黄銅
の鋳造材を切削加工しているものより成形コストを下げ
られるので、現行の二種類のエンドベアリングのどちら
よりも安価になる。
【００１３】β相が３０％以下のケイソ化マンガン系高
力黄銅材料に、冷間塑性加工を行うことで材料の耐摩耗
性を増し、現行の燐青銅のエンドベアリングより耐摩耗
性が良く、β相が３０％を越える耐摩耗性高力黄銅材か
ら作られたものと同等の耐摩耗性を付加することができ
る。
力黄銅材料に、冷間塑性加工を行うことで材料の耐摩耗
性を増し、現行の燐青銅のエンドベアリングより耐摩耗
性が良く、β相が３０％を越える耐摩耗性高力黄銅材か
ら作られたものと同等の耐摩耗性を付加することができ
る。
【００１４】次に、本発明に係るケイソ化マンガン系高
力黄銅材の構成成分について、その作用と範囲限定の理
由を説明する。
力黄銅材の構成成分について、その作用と範囲限定の理
由を説明する。
【００１５】（１）Ｚｎ マトリックスに固溶し、材料の強度とβ相の量を増す基
本的元素であり、３７％を越えるとβ相の量が３０％を
越え、１５％未満では強度が不足する。
本的元素であり、３７％を越えるとβ相の量が３０％を
越え、１５％未満では強度が不足する。
【００１６】（２）Ｍｎ，Ｓｉ この合金の耐摩耗性に影響するＭｎ5Ｓｉ3金属間化合物
を構成する元素であり、両者共に下限値未満では、Ｍｎ
5Ｓｉ3金属間化合物の晶出が少なく、耐摩耗性が不足
し、上限値を越えると、金属間化合物の晶出量が多過ぎ
て、材料の靱性が低下する。
を構成する元素であり、両者共に下限値未満では、Ｍｎ
5Ｓｉ3金属間化合物の晶出が少なく、耐摩耗性が不足
し、上限値を越えると、金属間化合物の晶出量が多過ぎ
て、材料の靱性が低下する。
【００１７】（３）Ａｌ Ｚｎと同じように材料の強度とβ相の量を増す元素だ
が、Ｔｉ，Ｃｏ，Ｓｉ，Ｎｂ，Ｆｅ，Ｖ，Ｚｒと結び付
いて硬い金属間化合物を生成し、耐摩耗性の向上に寄与
する。０．１％未満では効果が現れず、５％を越えると
β相の量が３０％を越え、冷間塑性加工性を害したり、
粗い金属間化合物を晶出し、材料をもろくする。
が、Ｔｉ，Ｃｏ，Ｓｉ，Ｎｂ，Ｆｅ，Ｖ，Ｚｒと結び付
いて硬い金属間化合物を生成し、耐摩耗性の向上に寄与
する。０．１％未満では効果が現れず、５％を越えると
β相の量が３０％を越え、冷間塑性加工性を害したり、
粗い金属間化合物を晶出し、材料をもろくする。
【００１８】（４）Ｓｎ 黄銅の脱亜鉛腐食を防止したり、β相の量を増やして強
度の向上に寄与する。０．１％未満では効果が現れず、
３％を越えるとβ相の量が３０％を越えたり、材料の延
性を阻害する。
度の向上に寄与する。０．１％未満では効果が現れず、
３％を越えるとβ相の量が３０％を越えたり、材料の延
性を阻害する。
【００１９】（５）Ｐｂ，Ｂｉ 両者は共に材料の耐焼付性と被削性を向上させる。０．
１％未満では効果が現れず、４％を越えると材料の延性
を損なう。
１％未満では効果が現れず、４％を越えると材料の延性
を損なう。
【００２０】（６）Ｎｉ Ｎｉの添加はβ相の量を減じ、材料の靱性を向上させた
り、Ｔｉ，Ｃｏ，Ｓｉ，Ｎｂ，Ｆｅ，Ｖ，Ｚｒと結び付
いて硬い金属間化合物を生成し、耐摩耗性の向上に寄与
する。なお、０．１％未満では効果が現れず、４％を越
えると効果が飽和する。
り、Ｔｉ，Ｃｏ，Ｓｉ，Ｎｂ，Ｆｅ，Ｖ，Ｚｒと結び付
いて硬い金属間化合物を生成し、耐摩耗性の向上に寄与
する。なお、０．１％未満では効果が現れず、４％を越
えると効果が飽和する。
【００２１】（７）Ｍｏ，Ｆｅ，Ｖ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｃ
ｒ，Ｔｉ，Ｃｏ これらはいずれも他の添加元素と結び付いたり、あるい
は単独で硬い晶出物を作り、耐摩耗性に寄与したり、結
晶を微細化する。設定した下限値を下回ると効果が現れ
ず、上限値を越えると大きな硬い晶出物が生じ、材料を
もろくしたり、被削性に害を与える。
ｒ，Ｔｉ，Ｃｏ これらはいずれも他の添加元素と結び付いたり、あるい
は単独で硬い晶出物を作り、耐摩耗性に寄与したり、結
晶を微細化する。設定した下限値を下回ると効果が現れ
ず、上限値を越えると大きな硬い晶出物が生じ、材料を
もろくしたり、被削性に害を与える。
【００２２】
（１）供試材の製作 本発明に係る実施例合金による供試材 表１に示す本発明に係る実施例合金を高周波誘導炉にて
溶製し、φ１２０×１２０ｍｍの円筒形状に金型鋳造
し、機械加工にてφ１００×１００ｍｍの寸法に荒加工
した。次いで、７００℃の温度で１５×１００×５２０
ｍｍの寸法に熱間鍛造した。これを機械加工にて１０×
１００×１２０ｍｍの寸法にして、圧延用の素材とし
た。圧延用素材は７００〜７５０℃にて２×１００×６
００ｍｍの寸法に熱間圧延した。熱間圧延したものは、
長さ切断して２×１００×１６０ｍｍの寸法にしてか
ら、途中１回の中間焼鈍を６５０℃で行い、０．９×１
００×３５５ｍｍの寸法に冷間圧延しこれを更に６５０
℃で焼鈍し、酸洗した後、０．８×１００×４００ｍｍ
の寸法に冷間圧延し、供試材とした。
溶製し、φ１２０×１２０ｍｍの円筒形状に金型鋳造
し、機械加工にてφ１００×１００ｍｍの寸法に荒加工
した。次いで、７００℃の温度で１５×１００×５２０
ｍｍの寸法に熱間鍛造した。これを機械加工にて１０×
１００×１２０ｍｍの寸法にして、圧延用の素材とし
た。圧延用素材は７００〜７５０℃にて２×１００×６
００ｍｍの寸法に熱間圧延した。熱間圧延したものは、
長さ切断して２×１００×１６０ｍｍの寸法にしてか
ら、途中１回の中間焼鈍を６５０℃で行い、０．９×１
００×３５５ｍｍの寸法に冷間圧延しこれを更に６５０
℃で焼鈍し、酸洗した後、０．８×１００×４００ｍｍ
の寸法に冷間圧延し、供試材とした。
【表１】
【００２３】比較例合金により供試材 比較例合金の化学成分を同じく表１に示す。比較例合金
のうち燐青銅のものについては、市販の０．８×１００
×１０００ｍｍの寸法の板材を購入して供試材とした。
耐摩耗性高力黄銅材については、表１に示す化学成分を
有するφ８０×１２０ｍｍの寸法の連続鋳造材と、これ
を更にφ５５×２５０ｍｍの寸法に７８０℃で熱間鍛造
した材料を供試材とした。
のうち燐青銅のものについては、市販の０．８×１００
×１０００ｍｍの寸法の板材を購入して供試材とした。
耐摩耗性高力黄銅材については、表１に示す化学成分を
有するφ８０×１２０ｍｍの寸法の連続鋳造材と、これ
を更にφ５５×２５０ｍｍの寸法に７８０℃で熱間鍛造
した材料を供試材とした。
【００２４】（２）摩耗試験 本発明に係る実施例合金と、比較例合金の内の燐青銅に
ついては、その各供試材を図１及び図２に示す試験片の
形状に加工した。燐青銅以外の比較例合金は図３及び図
４に示す試験片の形状に加工した。摩耗試験の相手材に
は、図５及び図６に示す形状の試験片を用いた。摩耗試
験はスラスト摩耗試験によった。その試験条件は、以下
に示す通りである。
ついては、その各供試材を図１及び図２に示す試験片の
形状に加工した。燐青銅以外の比較例合金は図３及び図
４に示す試験片の形状に加工した。摩耗試験の相手材に
は、図５及び図６に示す形状の試験片を用いた。摩耗試
験はスラスト摩耗試験によった。その試験条件は、以下
に示す通りである。
【００２５】スラスト摩耗試験の条件 回転数 ：６，０００ ｒｐｍ 試験荷重 ：１，０００ Ｎ 試験時間 ：６０ 分 試験回数 ：ｎ＝１ 試験温度 ：室温 潤滑油 ：ＡＴＦ 相手材材質：ＳＣＭ ４１５（ＨＣＱＴ）（ＨＲＣ＝６
０） 表面粗さ ：供試材：０．３Ｓ，相手材：１．３Ｓ
０） 表面粗さ ：供試材：０．３Ｓ，相手材：１．３Ｓ
【００２６】スラスト摩耗試験の評価方法 試験後の供試材の摺動痕の深さを１８０°間隔で、２箇
所について表面粗さ計で測定し、その平均値を耐摩耗性
の評価に用いた。値が小さいほど耐摩耗性が良い。
所について表面粗さ計で測定し、その平均値を耐摩耗性
の評価に用いた。値が小さいほど耐摩耗性が良い。
【００２７】スラスト摩耗試験結果 表１に、本発明に係る実施例合金及び比較例合金による
各供試材の試験後の各摺動痕の深さ測定値を示した。
各供試材の試験後の各摺動痕の深さ測定値を示した。
【００２８】（３）成形テスト 本発明に係る実施例合金についてはその冷間塑性加工性
を確認するため、摩耗試験に供した０．８×１００×４
００ｍｍの圧延板を図７及び図８に示すエンドベアリン
グの形状に３０トンのクランクプレスを用いて成形テス
トを行なった。全ての供試材は完全に図面通りに成形さ
れ、割れや傷も無く、充分な冷間塑性加工性を有してい
ることを確認出来た。
を確認するため、摩耗試験に供した０．８×１００×４
００ｍｍの圧延板を図７及び図８に示すエンドベアリン
グの形状に３０トンのクランクプレスを用いて成形テス
トを行なった。全ての供試材は完全に図面通りに成形さ
れ、割れや傷も無く、充分な冷間塑性加工性を有してい
ることを確認出来た。
【００２９】（４）エンドベアリングのコスト比較 本発明実施例を１として、従来技術品との価格比を表２
に示した。
に示した。
【表２】
【００３０】
【発明の効果】以上の結果から、本発明の摺動部品は、
摺動条件の厳しい用途に用いられている従来のβ相が３
０％を越える耐摩耗性高力黄銅で作られた摺動部品と同
等の耐摩耗性を有し、しかも、それを製造するのに、生
産性の良い冷間塑性加工法を採用出来るので、安価で、
高性能な摺動部品を提供することが出来る。
摺動条件の厳しい用途に用いられている従来のβ相が３
０％を越える耐摩耗性高力黄銅で作られた摺動部品と同
等の耐摩耗性を有し、しかも、それを製造するのに、生
産性の良い冷間塑性加工法を採用出来るので、安価で、
高性能な摺動部品を提供することが出来る。
【００３１】本発明のエンドベアリングの耐摩耗性は、
従来の燐青銅のものより良好で、β相が３０％を越える
耐摩耗性高力黄銅の鋳造素材を機械加工して作ったもの
と同等である。
従来の燐青銅のものより良好で、β相が３０％を越える
耐摩耗性高力黄銅の鋳造素材を機械加工して作ったもの
と同等である。
【００３２】本発明のエンドベアリングは、冷間プレス
で製品形状に成形できるので、従来の燐青銅のものと製
品形状に成形する費用は同等だが、材料費が安いのでト
ータルでの費用は安くなる。β相が３０％を越える耐摩
耗性高力黄銅の鋳造素材を機械加工して作ったものと比
較すると、材料単価は同等だが、切削工程を含まず、製
品形状を薄くできるので、材料費は安くなり、しかも、
製品形状に成形する費用も安いので、トータルの価格は
当然本発明品の方が安いという利点を有する。
で製品形状に成形できるので、従来の燐青銅のものと製
品形状に成形する費用は同等だが、材料費が安いのでト
ータルでの費用は安くなる。β相が３０％を越える耐摩
耗性高力黄銅の鋳造素材を機械加工して作ったものと比
較すると、材料単価は同等だが、切削工程を含まず、製
品形状を薄くできるので、材料費は安くなり、しかも、
製品形状に成形する費用も安いので、トータルの価格は
当然本発明品の方が安いという利点を有する。
【図１】本発明に係る実施例合金及び、燐青銅より成形
した摩耗試験片を説明した正面図。
した摩耗試験片を説明した正面図。
【図２】本発明に係る実施例合金及び、燐青銅より成形
した摩耗試験片を説明した側面図。
した摩耗試験片を説明した側面図。
【図３】燐青銅以外の比較例合金より成形した摩耗試験
片を説明した正面図。
片を説明した正面図。
【図４】燐青銅以外の比較例合金より成形した摩耗試験
片を説明した側面図。
片を説明した側面図。
【図５】摩耗試験に使用される相手材の正面図。
【図６】摩耗試験に使用される相手材の側面図。
【図７】本発明に係る実施例合金より成形されたエンド
ベアリングを説明した正面図。
ベアリングを説明した正面図。
【図８】本発明に係る実施例合金より成形されたエンド
ベアリングを説明した側面断面図。
ベアリングを説明した側面断面図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 稲垣 一之 富山県中新川郡立山町西芦原新１番地の１ 中越合金鋳工株式会社内 (72)発明者 油谷 滋行 富山県中新川郡立山町西芦原新１番地の１ 中越合金鋳工株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｚｎ：１５〜３７％、Ｍｎ：
０．３〜５．０％、Ｓｉ：０．３〜３．０％、残部Ｃｕ
および不可避の不純物よりなる合金成分を有し、金属組
織中のβ相の量を３０％以下に制御し、冷間塑性加工性
を持たせたケイソ化マンガン系高力黄銅合金の板，条，
管，棒等の素材を冷間塑性加工することにより製造した
ことを特徴とする摺動部品。 - 【請求項２】 重量％で、Ｚｎ：１５〜３７％、Ｍｎ：
０．３〜５．０％、Ｓｉ：０．３〜３．０％、さらに、
Ａｌ：０．１〜５％，Ｎｉ：０．１〜４％，Ｃｏ：０．
１〜４％，Ｐｂ：０．１〜４％，Ｂｉ：０．１〜４％，
Ｓｎ：０．１〜３％，Ｆｅ：０．１〜３％，Ｃｒ：０．
０５〜２％，Ｔｉ：０．０５〜２％，Ｖ：０．０５〜２
％，Ｚｒ：０．０５〜２％，Ｎｂ：０．０５〜２％，Ｍ
ｏ：０．０５〜２％のうちから選ばれた１種または２種
以上、残部Ｃｕおよび不可避の不純物よりなる合金成分
を有し、金属組織中のβ相の量を３０％以下に制御し、
冷間塑性加工性を持たせたケイソ化マンガン系高力黄銅
合金の板，条，管，棒等の素材を冷間塑性加工すること
により製造したことを特徴とする摺動部品。 - 【請求項３】 重量％で、Ｚｎ：１５〜３７％、Ｍｎ：
０．３〜５．０％、Ｓｉ：０．３〜３．０％、残部Ｃｕ
および不可避の不純物よりなる合金成分を有し、金属組
織中のβ相の量を３０％以下に制御し、冷間塑性加工性
を持たせたケイソ化マンガン系高力黄銅合金の板，条，
管等の素材を冷間打ち抜き，曲げ，絞り等のプレス加
工、またはその他の冷間塑性加工により製造したことを
特徴とするワンウェイクラッチ用エンドベアリング。 - 【請求項４】 重量％で、Ｚｎ：１５〜３７％、Ｍｎ：
０．３〜５．０％、Ｓｉ：０．３〜３．０％、さらに、
Ａｌ：０．１〜５％，Ｎｉ：０．１〜４％，Ｃｏ：０．
１〜４％，Ｐｂ：０．１〜４％，Ｂｉ：０．１〜４％，
Ｓｎ：０．１〜３％，Ｆｅ：０．１〜３％，Ｃｒ：０．
０５〜２％，Ｔｉ：０．０５〜２％，Ｖ：０．０５〜２
％，Ｚｒ：０．０５〜２％，Ｎｂ：０．０５〜２％，Ｍ
ｏ：０．０５〜２％のうちから選ばれた１種または２種
以上、残部Ｃｕおよび不可避の不純物よりなる合金成分
を有し、金属組織中のβ相の量を３０％以下に制御し、
冷間塑性加工性を持たせたケイソ化マンガン系高力黄銅
合金の板，条，管等の素材を冷間打ち抜き，曲げ，絞り
等のプレス加工、またはその他の冷間塑性加工により製
造したことを特徴とするワンウェイクラッチ用エンドベ
アリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16118496A JP3956322B2 (ja) | 1996-05-30 | 1996-05-30 | ワンウェイクラッチ用エンドベアリング及びその他の摺動部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16118496A JP3956322B2 (ja) | 1996-05-30 | 1996-05-30 | ワンウェイクラッチ用エンドベアリング及びその他の摺動部品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09316570A true JPH09316570A (ja) | 1997-12-09 |
| JP3956322B2 JP3956322B2 (ja) | 2007-08-08 |
Family
ID=15730191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16118496A Expired - Fee Related JP3956322B2 (ja) | 1996-05-30 | 1996-05-30 | ワンウェイクラッチ用エンドベアリング及びその他の摺動部品 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3956322B2 (ja) |
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| CN105543549A (zh) * | 2015-12-30 | 2016-05-04 | 界首市飞航铜业有限公司 | 一种插座用高导电性合金 |
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