JPH09323024A - 排煙処理装置とその運用方法 - Google Patents
排煙処理装置とその運用方法Info
- Publication number
- JPH09323024A JPH09323024A JP8145954A JP14595496A JPH09323024A JP H09323024 A JPH09323024 A JP H09323024A JP 8145954 A JP8145954 A JP 8145954A JP 14595496 A JP14595496 A JP 14595496A JP H09323024 A JPH09323024 A JP H09323024A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust gas
- concentration
- heat
- temperature
- coal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 石炭と重油の混焼を行うボイラにおいて、燃
料中の硫黄含有量が高く、石炭の混焼比率が低下した場
合や、重油専焼に切り替わった場合でも、熱回収器以降
の機器のＳＯ3ミストの付着による腐食を防止するこ
と。 【解決手段】 重油専焼時または石炭と重油の混焼時で
石炭の混焼率が低い場合に排ガス熱回収器６の出口排ガ
ス温度をＳＯ3露点温度以上に保持するように排ガス熱
回収器６への熱媒循環量を制御する。重油によるばいじ
んはＳＯ3と反応しないことから、重油によるばいじん
量は予め分かっているので、重油および石炭の混焼時に
は、その混合比率よりばいじん濃度検出値から重油によ
るばいじん濃度を差し引くことにより、石炭灰濃度が算
出できる。石炭灰濃度と反応するＳＯ3量が分かるの
で、前記減少分を考慮したＳＯ3濃度に基づくＳＯ3露点
温度を算出し、排ガス熱回収器６への排ガス再加熱用熱
交換器１０からの熱度熱媒循環配管２５からの熱媒循環
量を制御する。
料中の硫黄含有量が高く、石炭の混焼比率が低下した場
合や、重油専焼に切り替わった場合でも、熱回収器以降
の機器のＳＯ3ミストの付着による腐食を防止するこ
と。 【解決手段】 重油専焼時または石炭と重油の混焼時で
石炭の混焼率が低い場合に排ガス熱回収器６の出口排ガ
ス温度をＳＯ3露点温度以上に保持するように排ガス熱
回収器６への熱媒循環量を制御する。重油によるばいじ
んはＳＯ3と反応しないことから、重油によるばいじん
量は予め分かっているので、重油および石炭の混焼時に
は、その混合比率よりばいじん濃度検出値から重油によ
るばいじん濃度を差し引くことにより、石炭灰濃度が算
出できる。石炭灰濃度と反応するＳＯ3量が分かるの
で、前記減少分を考慮したＳＯ3濃度に基づくＳＯ3露点
温度を算出し、排ガス熱回収器６への排ガス再加熱用熱
交換器１０からの熱度熱媒循環配管２５からの熱媒循環
量を制御する。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は排ガス処理システム
に係り、特にボイラ等の排ガスを処理する湿式脱硫装置
を備え、その湿式脱硫装置の上流側の排ガスの熱を回収
し、その回収熱により湿式脱硫装置から排出される排ガ
スを再加熱してスタック等から排出する排ガス処理シス
テムに関する。
に係り、特にボイラ等の排ガスを処理する湿式脱硫装置
を備え、その湿式脱硫装置の上流側の排ガスの熱を回収
し、その回収熱により湿式脱硫装置から排出される排ガ
スを再加熱してスタック等から排出する排ガス処理シス
テムに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の排ガス処理システムの全体系統図
を図４に示す。ボイラ１から排出される排ガス２は脱硝
装置３に導入されて窒素酸化物が除去された後、空気予
熱器４においてボイラ１の燃焼用空気５を熱交換によっ
て加熱する。次に、排ガス２は排ガス再熱回収システム
を構成する排ガス熱回収器６に導入されて熱回収された
後、電気集塵器７で排ガス中のばいじんの大半が除去さ
れ、誘引ファン８により昇圧されて湿式脱硫装置９に導
入される。
を図４に示す。ボイラ１から排出される排ガス２は脱硝
装置３に導入されて窒素酸化物が除去された後、空気予
熱器４においてボイラ１の燃焼用空気５を熱交換によっ
て加熱する。次に、排ガス２は排ガス再熱回収システム
を構成する排ガス熱回収器６に導入されて熱回収された
後、電気集塵器７で排ガス中のばいじんの大半が除去さ
れ、誘引ファン８により昇圧されて湿式脱硫装置９に導
入される。
【０００３】湿式脱硫装置９に導入された排ガス２は、
気液接触により排ガス中の硫黄酸化物（ＳＯｘ）が除去
される。湿式脱硫装置９において飽和ガス温度にまで冷
却された排ガス２は、必要によって蒸気式のガス加熱器
（図示しない）により加熱された後、排ガス２の再加熱
システムを構成する排ガス再加熱器１０により加熱昇温
され、脱硫ファン１１により昇圧され、煙突１２から大
気中に排出される。
気液接触により排ガス中の硫黄酸化物（ＳＯｘ）が除去
される。湿式脱硫装置９において飽和ガス温度にまで冷
却された排ガス２は、必要によって蒸気式のガス加熱器
（図示しない）により加熱された後、排ガス２の再加熱
システムを構成する排ガス再加熱器１０により加熱昇温
され、脱硫ファン１１により昇圧され、煙突１２から大
気中に排出される。
【０００４】排ガス熱回収器６と排ガス再加熱器１０に
はそれぞれ熱媒が通流される熱回収伝熱管２１と再加熱
伝熱管２２が排ガス２の流れに接して配設されている。
これらの伝熱管２１、２２は、通常、熱交換の効率を向
上させるためにフィンチューブ等が用いられている。熱
回収伝熱管２１の熱媒出口は熱媒管路２３を介して再加
熱伝熱管２２の熱媒入口に連通され、その再加熱伝熱管
２２の熱媒出口は熱媒循環ポンプ２４を備えた熱媒管路
２５を介して熱回収伝熱管２１の熱媒入口に連通され、
これらにより熱媒循環管路が形成されている。
はそれぞれ熱媒が通流される熱回収伝熱管２１と再加熱
伝熱管２２が排ガス２の流れに接して配設されている。
これらの伝熱管２１、２２は、通常、熱交換の効率を向
上させるためにフィンチューブ等が用いられている。熱
回収伝熱管２１の熱媒出口は熱媒管路２３を介して再加
熱伝熱管２２の熱媒入口に連通され、その再加熱伝熱管
２２の熱媒出口は熱媒循環ポンプ２４を備えた熱媒管路
２５を介して熱回収伝熱管２１の熱媒入口に連通され、
これらにより熱媒循環管路が形成されている。
【０００５】そして、この熱媒循環管路には、排ガス熱
回収器６の伝熱管２１をバイパスして一部の熱媒を排ガ
ス再加熱器１０の伝熱管に循環可能にするため、熱回収
器伝熱管２１の熱媒入口と熱媒出口の管路を直接連通さ
せる熱回収器バイパス管路２６が設けられている。ま
た、排ガス再加熱器１０に流入する熱媒を蒸気により加
熱する熱媒加熱器２７が熱媒管路２３に設けられてい
る。
回収器６の伝熱管２１をバイパスして一部の熱媒を排ガ
ス再加熱器１０の伝熱管に循環可能にするため、熱回収
器伝熱管２１の熱媒入口と熱媒出口の管路を直接連通さ
せる熱回収器バイパス管路２６が設けられている。ま
た、排ガス再加熱器１０に流入する熱媒を蒸気により加
熱する熱媒加熱器２７が熱媒管路２３に設けられてい
る。
【０００６】なお、図４において、流量制御弁２８、２
９が熱回収器バイパス管路２６と熱回収器バイパス管路
２６が分岐する部分の後流側の熱媒管路２５にそれぞれ
設けられ、流量制御弁３０が熱媒加熱器２７への加熱源
の流路に設けられている。また温度計３１、３２、３３
がそれぞれ排ガス熱回収器６と電気集塵器７の間の排ガ
ス流路と排ガス再加熱器１０と脱硫ファン１１の間の排
ガス流路と熱回収器バイパス管路２６が分岐する部分の
後流側の熱媒管路２５に設けられている。
９が熱回収器バイパス管路２６と熱回収器バイパス管路
２６が分岐する部分の後流側の熱媒管路２５にそれぞれ
設けられ、流量制御弁３０が熱媒加熱器２７への加熱源
の流路に設けられている。また温度計３１、３２、３３
がそれぞれ排ガス熱回収器６と電気集塵器７の間の排ガ
ス流路と排ガス再加熱器１０と脱硫ファン１１の間の排
ガス流路と熱回収器バイパス管路２６が分岐する部分の
後流側の熱媒管路２５に設けられている。
【０００７】図４に示すように構成される従来の排ガス
再加熱システムにおいては、排ガス熱回収器６、電気集
塵器７、誘引ファン８及びダクト（排ガス流路）の腐食
防止のため、排ガス熱回収器６の排ガス出口温度が設定
温度以上になるように排ガス温度計３１の検出温度に応
じて熱回収器バイパス管路２６の流量調整弁２８を調整
して、排ガス熱回収器６における熱回収量を制御してい
る。なお、この設定温度は通常８０〜９０℃程度の温度
範囲内になるようにされている。
再加熱システムにおいては、排ガス熱回収器６、電気集
塵器７、誘引ファン８及びダクト（排ガス流路）の腐食
防止のため、排ガス熱回収器６の排ガス出口温度が設定
温度以上になるように排ガス温度計３１の検出温度に応
じて熱回収器バイパス管路２６の流量調整弁２８を調整
して、排ガス熱回収器６における熱回収量を制御してい
る。なお、この設定温度は通常８０〜９０℃程度の温度
範囲内になるようにされている。
【０００８】また、排ガス再加熱器１０の出口排ガス温
度を設定値以上にするため、及び排ガス再加熱器１０の
出口熱媒温度を設定値以上にするため、出口排ガス温度
計３２と熱回収伝熱管２１の入口熱媒温度計３３の検出
温度に応じて、熱媒加熱器２７に通流する蒸気の流量を
流量調整弁３０により調整している。なお、排ガス再加
熱システムに関連する従来技術としては、特開昭６３−
２１７１０３号公報に記載されたものがある。
度を設定値以上にするため、及び排ガス再加熱器１０の
出口熱媒温度を設定値以上にするため、出口排ガス温度
計３２と熱回収伝熱管２１の入口熱媒温度計３３の検出
温度に応じて、熱媒加熱器２７に通流する蒸気の流量を
流量調整弁３０により調整している。なお、排ガス再加
熱システムに関連する従来技術としては、特開昭６３−
２１７１０３号公報に記載されたものがある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】近年、ボイラ燃料の多
様化により、特定のボイラで石炭と重油を混焼したり、
重油専焼に切り替えたりするケースがある。一方、ボイ
ラ排ガスにはＳＯ3が含まれており、燃料の種類や燃料
中の硫黄含有量によってボイラ排ガス中のＳＯ3濃度は
左右され、燃料中の硫黄含有量が高い程、排ガス中のＳ
Ｏ3濃度は増加する。ボイラ排ガス中のＳＯ3は他の酸性
ガスに比較して露点温度が低く、また、排ガス中のＳＯ
3濃度によって露点温度は変化する。
様化により、特定のボイラで石炭と重油を混焼したり、
重油専焼に切り替えたりするケースがある。一方、ボイ
ラ排ガスにはＳＯ3が含まれており、燃料の種類や燃料
中の硫黄含有量によってボイラ排ガス中のＳＯ3濃度は
左右され、燃料中の硫黄含有量が高い程、排ガス中のＳ
Ｏ3濃度は増加する。ボイラ排ガス中のＳＯ3は他の酸性
ガスに比較して露点温度が低く、また、排ガス中のＳＯ
3濃度によって露点温度は変化する。
【００１０】排ガス中のＳＯ3濃度と露点温度の関係を
図３に示す。排ガス中のＳＯ3濃度が増加するほどＳＯ3
の露点温度は高くなる。例えば、排ガス中のＳＯ3濃度
が５ｐｐｍであれば、ＳＯ3露点温度は約１２０℃とな
る。この場合に、排ガス熱回収器６の出口排ガス温度が
１２０℃を下回れば、排ガス中のＳＯ3の露点温度以下
となるため、排ガス熱回収器の伝熱管２１、電気集塵器
７、誘引ファン８等にＳＯ3ミストが付着し、材料の腐
食の原因となる。
図３に示す。排ガス中のＳＯ3濃度が増加するほどＳＯ3
の露点温度は高くなる。例えば、排ガス中のＳＯ3濃度
が５ｐｐｍであれば、ＳＯ3露点温度は約１２０℃とな
る。この場合に、排ガス熱回収器６の出口排ガス温度が
１２０℃を下回れば、排ガス中のＳＯ3の露点温度以下
となるため、排ガス熱回収器の伝熱管２１、電気集塵器
７、誘引ファン８等にＳＯ3ミストが付着し、材料の腐
食の原因となる。
【００１１】ただし、排ガス中に石炭灰が含まれている
場合には、排ガス中のＳＯ3が石炭灰に含まれるアルカ
リ分（ＣａＯ等）と反応するため、排ガス中にＳＯ3に
対して石炭灰が一定の割合以上存在すれば、排ガス温度
が低下してＳＯ3の露点温度以下となっても前記排ガス
熱回収器の出口排ガス温度（８０〜９０℃）までであれ
ば、機器の腐食は問題無い。
場合には、排ガス中のＳＯ3が石炭灰に含まれるアルカ
リ分（ＣａＯ等）と反応するため、排ガス中にＳＯ3に
対して石炭灰が一定の割合以上存在すれば、排ガス温度
が低下してＳＯ3の露点温度以下となっても前記排ガス
熱回収器の出口排ガス温度（８０〜９０℃）までであれ
ば、機器の腐食は問題無い。
【００１２】しかしながら、前述した通り特定のボイラ
で石炭と重油の混焼を行う場合に、燃料中の硫黄含有量
が高く、石炭の混焼比率が低下した場合や重油専焼に切
り替わった場合に排ガス流路の熱回収器６の後流側に配
置された機器がＳＯ3ミストの付着により腐食する問題
がある。
で石炭と重油の混焼を行う場合に、燃料中の硫黄含有量
が高く、石炭の混焼比率が低下した場合や重油専焼に切
り替わった場合に排ガス流路の熱回収器６の後流側に配
置された機器がＳＯ3ミストの付着により腐食する問題
がある。
【００１３】本発明の課題は、石炭と重油の混焼を行う
ボイラにおいて、燃料中の硫黄含有量が高く、石炭の混
焼比率が低下した場合や、重油専焼に切り替わった場合
でも、熱回収器以降の機器のＳＯ3ミストの付着による
腐食を防止することにある。
ボイラにおいて、燃料中の硫黄含有量が高く、石炭の混
焼比率が低下した場合や、重油専焼に切り替わった場合
でも、熱回収器以降の機器のＳＯ3ミストの付着による
腐食を防止することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記本発明の課題は、次
の構成によって解決される。すなわち、重油や石炭を含
む燃料を燃焼するボイラ等からの排ガス中に含まれる硫
黄酸化物を除去する湿式脱硫装置と、前記湿式脱硫装置
の上流側の排ガス流路に配置した熱回収用の熱交換器
と、下流側の排ガス流路に配置した再加熱用の熱交換器
とを有し、前記両熱交換器は熱媒により熱交換される熱
交換器である排煙処理装置において、前記熱回収用の熱
交換器の上流側の排ガス流路に、排ガス温度計とＳＯ2
濃度計とばいじん濃度計を設けると共に、前記排ガス温
度計およびＳＯ2濃度計の検出値に基づきＳＯ3濃度を算
出するＳＯ3濃度演算器と、重油および石炭の混合割合
によって前記ＳＯ3濃度演算器とばいじん濃度計の検出
値のいずれかまたは両方を選択し、前記検出値に基づき
前記熱回収用の熱交換器出口の排ガス温度の下限温度を
設定する排ガス温度演算器と、該排ガス温度演算器によ
って設定された温度以上に排ガス温度がなるように前記
熱交換器の熱媒循環量を制御する制御装置を設けた排煙
処理装置である。
の構成によって解決される。すなわち、重油や石炭を含
む燃料を燃焼するボイラ等からの排ガス中に含まれる硫
黄酸化物を除去する湿式脱硫装置と、前記湿式脱硫装置
の上流側の排ガス流路に配置した熱回収用の熱交換器
と、下流側の排ガス流路に配置した再加熱用の熱交換器
とを有し、前記両熱交換器は熱媒により熱交換される熱
交換器である排煙処理装置において、前記熱回収用の熱
交換器の上流側の排ガス流路に、排ガス温度計とＳＯ2
濃度計とばいじん濃度計を設けると共に、前記排ガス温
度計およびＳＯ2濃度計の検出値に基づきＳＯ3濃度を算
出するＳＯ3濃度演算器と、重油および石炭の混合割合
によって前記ＳＯ3濃度演算器とばいじん濃度計の検出
値のいずれかまたは両方を選択し、前記検出値に基づき
前記熱回収用の熱交換器出口の排ガス温度の下限温度を
設定する排ガス温度演算器と、該排ガス温度演算器によ
って設定された温度以上に排ガス温度がなるように前記
熱交換器の熱媒循環量を制御する制御装置を設けた排煙
処理装置である。
【００１５】本発明の上記排煙処理装置において、排ガ
ス温度演算器は、重油専焼時にはＳＯ3濃度演算器のＳ
Ｏ3濃度演算値に基づいて熱回収用の熱交換器出口の排
ガス温度の下限温度を設定することができ、また、排ガ
ス温度演算器によって設定される熱回収用の熱交換器出
口の排ガス温度の下限温度は、ＳＯ3濃度に基づくＳＯ3
露点温度とすることができる。
ス温度演算器は、重油専焼時にはＳＯ3濃度演算器のＳ
Ｏ3濃度演算値に基づいて熱回収用の熱交換器出口の排
ガス温度の下限温度を設定することができ、また、排ガ
ス温度演算器によって設定される熱回収用の熱交換器出
口の排ガス温度の下限温度は、ＳＯ3濃度に基づくＳＯ3
露点温度とすることができる。
【００１６】また、上記排ガス温度演算器は、重油およ
び石炭の混焼時には重油および石炭の混焼比率とＳＯ3
濃度演算器のＳＯ3濃度演算値とばいじん濃度計のばい
じん量検出値に基づいて熱回収用の熱交換器出口の排ガ
ス温度の下限温度を設定することができる。このとき、
排ガス温度演算器によって設定される熱回収用の熱交換
器出口の排ガス温度の下限温度は、重油および石炭の混
焼比率とばいじん濃度によって算出した石炭濃度に応じ
てＳＯ3濃度に基づくＳＯ3露点温度以上の温度になるよ
うにすることができる。
び石炭の混焼時には重油および石炭の混焼比率とＳＯ3
濃度演算器のＳＯ3濃度演算値とばいじん濃度計のばい
じん量検出値に基づいて熱回収用の熱交換器出口の排ガ
ス温度の下限温度を設定することができる。このとき、
排ガス温度演算器によって設定される熱回収用の熱交換
器出口の排ガス温度の下限温度は、重油および石炭の混
焼比率とばいじん濃度によって算出した石炭濃度に応じ
てＳＯ3濃度に基づくＳＯ3露点温度以上の温度になるよ
うにすることができる。
【００１７】また、上記排ガス温度演算器によって設定
される熱回収用の熱交換器出口の排ガス温度の下限温度
が、重油および石炭の混焼比率とばいじん濃度によって
算出した石炭灰濃度に対するＳＯ3濃度の比が２５以上
の場合には８０℃とし、前記ＳＯ3濃度の比が２５未満
の場合あるいは重油専焼時には、ＳＯ3濃度に基づくＳ
Ｏ3露点温度とすることができる。
される熱回収用の熱交換器出口の排ガス温度の下限温度
が、重油および石炭の混焼比率とばいじん濃度によって
算出した石炭灰濃度に対するＳＯ3濃度の比が２５以上
の場合には８０℃とし、前記ＳＯ3濃度の比が２５未満
の場合あるいは重油専焼時には、ＳＯ3濃度に基づくＳ
Ｏ3露点温度とすることができる。
【００１８】本発明の上記排煙処理装置において、熱回
収用の熱交換器と再加熱用の熱交換器との間の熱媒通流
用の熱媒管路には熱回収用の熱交換器をバイパスさせて
熱媒を再加熱用の熱交換器に循環させる熱媒管路が設け
ることができる。このバイパス熱媒管路を用いること
で、例えば石炭の混焼比率が低下して石炭灰濃度が十分
多くないときには熱回収用の熱交換器の出口排ガス温度
を重油専焼時と同様にＳＯ3露点温度以上に設定するこ
とができる。
収用の熱交換器と再加熱用の熱交換器との間の熱媒通流
用の熱媒管路には熱回収用の熱交換器をバイパスさせて
熱媒を再加熱用の熱交換器に循環させる熱媒管路が設け
ることができる。このバイパス熱媒管路を用いること
で、例えば石炭の混焼比率が低下して石炭灰濃度が十分
多くないときには熱回収用の熱交換器の出口排ガス温度
を重油専焼時と同様にＳＯ3露点温度以上に設定するこ
とができる。
【００１９】また、熱回収用の熱交換器をバイパスさせ
て熱媒を再加熱用の熱交換器に循環させる熱媒管路に
は、排ガス再加熱器に流入する熱媒を加熱する熱媒加熱
器が設けて、熱回収用の熱交換器への熱媒循環量をバイ
パスすることで再加熱用の熱交換器で排ガス温度を設定
値まで加熱できないときは、前記熱媒加熱器を用いて排
ガス温度を設定値以上に高める。
て熱媒を再加熱用の熱交換器に循環させる熱媒管路に
は、排ガス再加熱器に流入する熱媒を加熱する熱媒加熱
器が設けて、熱回収用の熱交換器への熱媒循環量をバイ
パスすることで再加熱用の熱交換器で排ガス温度を設定
値まで加熱できないときは、前記熱媒加熱器を用いて排
ガス温度を設定値以上に高める。
【００２０】また、本発明には重油や石炭を含む燃料を
燃焼するボイラ等からの排ガス中に含まれる硫黄酸化物
を除去する湿式脱硫装置と、該湿式脱硫装置の上流側の
排ガス流路に配置した熱回収用の熱交換器と、下流側の
排ガス流路に配置した再加熱用の熱交換器とを有し、前
記両熱交換器は熱媒により熱交換される熱交換器である
排煙処理装置において、熱回収用の熱交換器の上流側の
排ガス内の排ガス温度とＳＯ2濃度とばいじん濃度に基
づき排ガス中のＳＯ3濃度を算出し、重油および石炭の
混合割合によって前記ＳＯ3濃度とばいじん濃度のいず
れかまたは両方の検出値に基づき前記熱回収用の熱交換
器出口の排ガス温度の下限温度を設定し、該排ガス温度
の下限温度によって設定された温度以上に排ガス温度が
なるように前記熱交換器の熱媒循環量を制御する排煙処
理装置の運用方法も含まれる。
燃焼するボイラ等からの排ガス中に含まれる硫黄酸化物
を除去する湿式脱硫装置と、該湿式脱硫装置の上流側の
排ガス流路に配置した熱回収用の熱交換器と、下流側の
排ガス流路に配置した再加熱用の熱交換器とを有し、前
記両熱交換器は熱媒により熱交換される熱交換器である
排煙処理装置において、熱回収用の熱交換器の上流側の
排ガス内の排ガス温度とＳＯ2濃度とばいじん濃度に基
づき排ガス中のＳＯ3濃度を算出し、重油および石炭の
混合割合によって前記ＳＯ3濃度とばいじん濃度のいず
れかまたは両方の検出値に基づき前記熱回収用の熱交換
器出口の排ガス温度の下限温度を設定し、該排ガス温度
の下限温度によって設定された温度以上に排ガス温度が
なるように前記熱交換器の熱媒循環量を制御する排煙処
理装置の運用方法も含まれる。
【００２１】以上のように、本発明によれば、ボイラで
重油を専焼する場合または石炭と重油の混焼時で石炭の
混焼率が低い場合には、排ガス熱回収器に流入する排ガ
ス温度とＳＯ2濃度とをそれぞれ測定する排ガス温度計
とＳＯ2濃度計で検出された排ガス温度とＳＯ2濃度か
ら、予め定めた関係データに基づいて排ガス熱回収器に
流入する排ガスのＳＯ3濃度を演算により求めるＳＯ3濃
度演算器と、ＳＯ3濃度演算器により求められたＳＯ3濃
度から、予め定められた関係データに基づいて排ガス中
のＳＯ3露点温度を求め、排ガス熱回収器の出口排ガス
温度がＳＯ3露点温度以上となるように排ガス熱回収器
への熱媒循環量を制御することができる。
重油を専焼する場合または石炭と重油の混焼時で石炭の
混焼率が低い場合には、排ガス熱回収器に流入する排ガ
ス温度とＳＯ2濃度とをそれぞれ測定する排ガス温度計
とＳＯ2濃度計で検出された排ガス温度とＳＯ2濃度か
ら、予め定めた関係データに基づいて排ガス熱回収器に
流入する排ガスのＳＯ3濃度を演算により求めるＳＯ3濃
度演算器と、ＳＯ3濃度演算器により求められたＳＯ3濃
度から、予め定められた関係データに基づいて排ガス中
のＳＯ3露点温度を求め、排ガス熱回収器の出口排ガス
温度がＳＯ3露点温度以上となるように排ガス熱回収器
への熱媒循環量を制御することができる。
【００２２】また、ボイラで石炭と重油を混焼する場合
には、重油によるばいじんはＳＯ3と反応しないことお
よび重油によるばいじん量はあらかじめ分かっているこ
とから、重油および石炭の混合比率より、ばいじん濃度
計の検出値から重油によるばいじん濃度を差し引くこと
によって石炭灰濃度が算出でき、石炭灰と反応するＳＯ
3量が分かり、このＳＯ3量減少分を考慮したＳＯ3濃度
に基づくＳＯ3露点温度を算出できる。
には、重油によるばいじんはＳＯ3と反応しないことお
よび重油によるばいじん量はあらかじめ分かっているこ
とから、重油および石炭の混合比率より、ばいじん濃度
計の検出値から重油によるばいじん濃度を差し引くこと
によって石炭灰濃度が算出でき、石炭灰と反応するＳＯ
3量が分かり、このＳＯ3量減少分を考慮したＳＯ3濃度
に基づくＳＯ3露点温度を算出できる。
【００２３】すなわち、本発明では排ガス熱回収器に流
入する排ガスのばいじん濃度を測定するばいじん濃度計
と、このばいじん濃度計で測定されたばいじん濃度と、
ボイラからの石炭及び重油の混焼比率と、ＳＯ3濃度演
算器により求められた演算ＳＯ3濃度とから、予め定め
られた関係データに基づいて、排ガス熱回収器の出口排
ガス温度が最適値となるように排ガス熱回収器への熱媒
循環量を制御することができる。こうして排ガス熱回収
器の出口排ガス温度を制御することにより、熱回収器以
降の機器のＳＯ3ミストの付着による腐食を防止するこ
とが可能となる。
入する排ガスのばいじん濃度を測定するばいじん濃度計
と、このばいじん濃度計で測定されたばいじん濃度と、
ボイラからの石炭及び重油の混焼比率と、ＳＯ3濃度演
算器により求められた演算ＳＯ3濃度とから、予め定め
られた関係データに基づいて、排ガス熱回収器の出口排
ガス温度が最適値となるように排ガス熱回収器への熱媒
循環量を制御することができる。こうして排ガス熱回収
器の出口排ガス温度を制御することにより、熱回収器以
降の機器のＳＯ3ミストの付着による腐食を防止するこ
とが可能となる。
【００２４】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態による排ガス
処理システムの一例を図１に示す。図１において、図４
の従来例のシステムと同一の機能または構成を有する部
分には、同一の符号を付してその説明を省略する。
処理システムの一例を図１に示す。図１において、図４
の従来例のシステムと同一の機能または構成を有する部
分には、同一の符号を付してその説明を省略する。
【００２５】図１において、図４の従来例と異なる点
は、排ガス熱回収器６の入口の排ガス流路には、排ガス
温度計３４とＳＯ2濃度計３５とばいじん濃度計３６が
それぞれ設けられていることである。排ガス温度計３４
とＳＯ2濃度計３５はＳＯ3濃度演算器３７に入力されて
いる。
は、排ガス熱回収器６の入口の排ガス流路には、排ガス
温度計３４とＳＯ2濃度計３５とばいじん濃度計３６が
それぞれ設けられていることである。排ガス温度計３４
とＳＯ2濃度計３５はＳＯ3濃度演算器３７に入力されて
いる。
【００２６】ＳＯ3濃度演算器３７は、入力される排ガ
ス温度とＳＯ2濃度とから予め定められた関係データに
基づいてＳＯ3濃度を求める。このＳＯ3濃度の求め方の
原理は次の通りである。まず、ボイラ１からの排ガス中
の硫黄分には、燃料中に含まれる硫黄から生成されたＳ
Ｏ2とそのＳＯ2の一部（通常約２％程度）が酸化された
ＳＯ3とが含まれる。この排ガスが空気予熱器４で冷却
されると、ＳＯ3の一部が凝縮して、ばいじんと共に空
気予熱器４に吸着される。前記ＳＯ3の吸着量は空気予
熱器４の出口の排ガス温度によって変化することが考え
られる。
ス温度とＳＯ2濃度とから予め定められた関係データに
基づいてＳＯ3濃度を求める。このＳＯ3濃度の求め方の
原理は次の通りである。まず、ボイラ１からの排ガス中
の硫黄分には、燃料中に含まれる硫黄から生成されたＳ
Ｏ2とそのＳＯ2の一部（通常約２％程度）が酸化された
ＳＯ3とが含まれる。この排ガスが空気予熱器４で冷却
されると、ＳＯ3の一部が凝縮して、ばいじんと共に空
気予熱器４に吸着される。前記ＳＯ3の吸着量は空気予
熱器４の出口の排ガス温度によって変化することが考え
られる。
【００２７】したがって、空気予熱器４の出口排ガス温
度とＳＯ2濃度とＳＯ3濃度との関係データを予め設定し
ておくことができる。そして、この関係データに基づき
排ガス温度計３４とＳＯ2濃度計３５による検出値に対
応するＳＯ3濃度を計算で求めることができ、図２には
ＳＯ2濃度、空気予熱器４出口の排ガス温度及びＳＯ3濃
度の関係を示す。
度とＳＯ2濃度とＳＯ3濃度との関係データを予め設定し
ておくことができる。そして、この関係データに基づき
排ガス温度計３４とＳＯ2濃度計３５による検出値に対
応するＳＯ3濃度を計算で求めることができ、図２には
ＳＯ2濃度、空気予熱器４出口の排ガス温度及びＳＯ3濃
度の関係を示す。
【００２８】ＳＯ3濃度演算器３７で求められた演算Ｓ
Ｏ3濃度は、排ガス熱回収器６の出口排ガス温度設定値
演算器３８に入力される。排ガス熱回収器６の出口排ガ
ス温度設定値演算器３８は演算ＳＯ3濃度とばいじん濃
度とボイラ使用燃料情報３９とを取り込み、排ガス熱回
収器６の出口排ガス温度の設定値を演算する。
Ｏ3濃度は、排ガス熱回収器６の出口排ガス温度設定値
演算器３８に入力される。排ガス熱回収器６の出口排ガ
ス温度設定値演算器３８は演算ＳＯ3濃度とばいじん濃
度とボイラ使用燃料情報３９とを取り込み、排ガス熱回
収器６の出口排ガス温度の設定値を演算する。
【００２９】ここで、出口排ガス温度設定値演算器３８
における演算内容について説明する。まず排ガス中のば
いじん濃度の内、石炭に起因するばいじん濃度を求める
ためボイラ使用燃料情報３９である石炭と重油の混焼比
率と石炭銘柄よりばいじん中の石炭灰比率を求め、ばい
じん濃度計３６で測定されたばいじん濃度に掛け合わせ
て、排ガス中の石炭灰濃度を求める。更にＳＯ3濃度演
算器３７で求められた演算ＳＯ3濃度とから前記石炭灰
濃度と演算ＳＯ3濃度比（石炭灰濃度／演算ＳＯ3濃度）
を求め、一定比率以下の場合には排ガス熱回収器６の出
口排ガス温度の設定値がＳＯ3露点温度以上となるよう
にする。この排ガス熱回収器６と排ガス再加熱器１０と
の間の熱媒循環量は制御装置４０により流量調整弁２
８、２９の開度を制御することにより行う。
における演算内容について説明する。まず排ガス中のば
いじん濃度の内、石炭に起因するばいじん濃度を求める
ためボイラ使用燃料情報３９である石炭と重油の混焼比
率と石炭銘柄よりばいじん中の石炭灰比率を求め、ばい
じん濃度計３６で測定されたばいじん濃度に掛け合わせ
て、排ガス中の石炭灰濃度を求める。更にＳＯ3濃度演
算器３７で求められた演算ＳＯ3濃度とから前記石炭灰
濃度と演算ＳＯ3濃度比（石炭灰濃度／演算ＳＯ3濃度）
を求め、一定比率以下の場合には排ガス熱回収器６の出
口排ガス温度の設定値がＳＯ3露点温度以上となるよう
にする。この排ガス熱回収器６と排ガス再加熱器１０と
の間の熱媒循環量は制御装置４０により流量調整弁２
８、２９の開度を制御することにより行う。
【００３０】排ガス中のＳＯ3露点温度は排ガス中のＳ
Ｏ3濃度に影響され、排ガス中のＳＯ3濃度とＳＯ3露点
温度の関係は図３に示す通りとなる。したがって、出口
排ガス温度設定値演算器３８では図３の関係に基づいて
演算ＳＯ3濃度から排ガス中のＳＯ3露点温度を求め、各
機器及びダクトでの放散熱による排ガス温度降下を考慮
して、求められたＳＯ3露点温度よりも通常５〜１０℃
高めに排ガス熱回収器６の出口排ガス温度を設定する。
Ｏ3濃度に影響され、排ガス中のＳＯ3濃度とＳＯ3露点
温度の関係は図３に示す通りとなる。したがって、出口
排ガス温度設定値演算器３８では図３の関係に基づいて
演算ＳＯ3濃度から排ガス中のＳＯ3露点温度を求め、各
機器及びダクトでの放散熱による排ガス温度降下を考慮
して、求められたＳＯ3露点温度よりも通常５〜１０℃
高めに排ガス熱回収器６の出口排ガス温度を設定する。
【００３１】なお、ボイラ使用燃料情報３９より、ボイ
ラで重油専焼する場合には、排ガス熱回収器６の出口排
ガス温度は前記設定値通りとするが、石炭と重油を混焼
する場合には石炭灰中に含まれるアルカリ分と排ガス中
のＳＯ3が反応するため、ガス状で存在するＳＯ3濃度が
低減するので、排ガス熱回収器６の出口ガス温度を従来
と同様に通常８０〜９０℃の範囲の設定値に固定でき
る。
ラで重油専焼する場合には、排ガス熱回収器６の出口排
ガス温度は前記設定値通りとするが、石炭と重油を混焼
する場合には石炭灰中に含まれるアルカリ分と排ガス中
のＳＯ3が反応するため、ガス状で存在するＳＯ3濃度が
低減するので、排ガス熱回収器６の出口ガス温度を従来
と同様に通常８０〜９０℃の範囲の設定値に固定でき
る。
【００３２】ただし、石炭の混焼比率が低下した場合に
は排ガス中のＳＯ3濃度に対して、排ガス中の石炭灰濃
度が十分でないため、排ガス熱回収器６の出口排ガス温
度を重油専焼時と同様にＳＯ3露点温度以上に設定する
必要がある。排ガス熱回収器６の出口排ガス温度の設定
は、熱回収器熱媒パイパス流量調整弁２８と熱回収器熱
媒供給量調整弁２９により排ガス熱回収器６への熱媒循
環量を制御することで行う。排ガス熱回収器６への熱媒
循環量をバイパスすることで排ガス再加熱器１０で湿式
脱硫装置９から排出される排ガスを設定値まで加熱でき
ない場合には、熱媒加熱器２７への蒸気供給量を熱媒加
熱器蒸気量調整弁３０で制御することにより排ガス再加
熱器１０の出口排ガスを設定値まで加熱する。
は排ガス中のＳＯ3濃度に対して、排ガス中の石炭灰濃
度が十分でないため、排ガス熱回収器６の出口排ガス温
度を重油専焼時と同様にＳＯ3露点温度以上に設定する
必要がある。排ガス熱回収器６の出口排ガス温度の設定
は、熱回収器熱媒パイパス流量調整弁２８と熱回収器熱
媒供給量調整弁２９により排ガス熱回収器６への熱媒循
環量を制御することで行う。排ガス熱回収器６への熱媒
循環量をバイパスすることで排ガス再加熱器１０で湿式
脱硫装置９から排出される排ガスを設定値まで加熱でき
ない場合には、熱媒加熱器２７への蒸気供給量を熱媒加
熱器蒸気量調整弁３０で制御することにより排ガス再加
熱器１０の出口排ガスを設定値まで加熱する。
【００３３】本発明の効果を確認するため、石炭及び重
油の混焼率、排ガス温度を変化可能な試験装置を用い、
排ガス熱回収器６の出口部に設置した試験片の腐食状況
確認試験を実施した。これにより、得られた試験結果の
一例を表１に示す。
油の混焼率、排ガス温度を変化可能な試験装置を用い、
排ガス熱回収器６の出口部に設置した試験片の腐食状況
確認試験を実施した。これにより、得られた試験結果の
一例を表１に示す。
【００３４】 試験条件 石炭：重油混焼比率 ２０：８０，１０：９０，５：９５，０：１００ 排ガス温度 ８０℃，１３０℃ 試験片材質 軟鋼 （試験結果）
【表１】
【００３５】本試験において、排ガス中のＳＯ3濃度が
５ｐｐｍの時には、排ガス温度１３０℃はＳＯ3露点温
度以上（図３参照）であり、重油専焼時においても腐食
はほとんど無かった。また、石炭と重油混焼時の場合
に、Ｄ／Ｓが大体２５以上であれば、排ガス温度が８０
℃でＳＯ3露点温度以下であっても試験片へのばいじん
付着及び腐食は確認されなかった。
５ｐｐｍの時には、排ガス温度１３０℃はＳＯ3露点温
度以上（図３参照）であり、重油専焼時においても腐食
はほとんど無かった。また、石炭と重油混焼時の場合
に、Ｄ／Ｓが大体２５以上であれば、排ガス温度が８０
℃でＳＯ3露点温度以下であっても試験片へのばいじん
付着及び腐食は確認されなかった。
【００３６】したがって、石炭と重油の混焼時にはＤ／
Ｓが大体２５以上であれば排ガス熱回収器６の出口排ガ
ス温度は従来技術と同様の８０〜９０℃で良く、重油専
焼時、あるいは、石炭と重油の混焼時にＤ／Ｓが２５を
下回る場合には排ガス熱回収器６への熱媒の一部をバイ
パスすることで排ガス熱回収器６の出口排ガス温度がＳ
Ｏ3露点温度以上になるように制御することで、排ガス
熱回収器６以降の機器及びダクトのＳＯ3による腐食を
防止できる効果を確認できた。
Ｓが大体２５以上であれば排ガス熱回収器６の出口排ガ
ス温度は従来技術と同様の８０〜９０℃で良く、重油専
焼時、あるいは、石炭と重油の混焼時にＤ／Ｓが２５を
下回る場合には排ガス熱回収器６への熱媒の一部をバイ
パスすることで排ガス熱回収器６の出口排ガス温度がＳ
Ｏ3露点温度以上になるように制御することで、排ガス
熱回収器６以降の機器及びダクトのＳＯ3による腐食を
防止できる効果を確認できた。
【００３７】以上のように本発明によれば、ボイラ燃料
の多様化、すなわち石炭と重油を混焼する場合において
も排ガス熱回収器及びそれ以降の機器の腐食や詰まりを
防止することができる。
の多様化、すなわち石炭と重油を混焼する場合において
も排ガス熱回収器及びそれ以降の機器の腐食や詰まりを
防止することができる。
【図１】 本発明に係る排ガス処理システムの一例の系
統図である。
統図である。
【図２】 空気予熱器出口排ガス温度とＳＯ3濃度の関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図３】 排ガス中のＳＯ3濃度と露点温度の関係を示
す図である。
す図である。
【図４】 従来技術に係る排ガス処理システムの一例の
系統図である。
系統図である。
【符号の説明】 １ ボイラ ２ 排ガス ３ 脱硝装置 ４ 空気予
熱器 ５ 燃焼用空気 ６ 排ガス
熱回収器 ７ 電気集塵器 ８ 誘引フ
ァン ９ 湿式脱硫装置 １０ 排ガ
ス再加熱器 １１ 脱硫ファン １２ 煙突 ２１ 熱回収伝熱管 ２２ 再加
熱伝熱管 ２３ 熱媒管路（熱回収伝熱管出口〜） ２４ 熱媒
循環ポンプ ２５ 熱媒管路（再加熱伝熱管出口〜） ２６ 熱回
収バイパス管路 ２７ 熱媒加熱器 ２８ 熱回収器熱媒バイパス流量調整弁 ２９ 熱回収器熱媒供給流量調整弁 ３０ 熱媒
加熱器蒸気量調整弁 ３１ 排ガス熱回収器出口排ガス温度計 ３２ 排ガス再加熱器出口排ガス温度計 ３３ 熱回収伝熱管入口熱媒温度計 ３４ 排ガス熱回収器入口排ガス温度計 ３５ 排ガス熱回収器入口ＳＯ２濃度計 ３６ 排ガス熱回収器入口ばいじん濃度計 ３７ ＳＯ3濃度演算器 ３８ 排ガス熱回収器出口排ガス温度設定値演算器 ３９ ボイラ使用燃料情報 ４０ 制御
装置
熱器 ５ 燃焼用空気 ６ 排ガス
熱回収器 ７ 電気集塵器 ８ 誘引フ
ァン ９ 湿式脱硫装置 １０ 排ガ
ス再加熱器 １１ 脱硫ファン １２ 煙突 ２１ 熱回収伝熱管 ２２ 再加
熱伝熱管 ２３ 熱媒管路（熱回収伝熱管出口〜） ２４ 熱媒
循環ポンプ ２５ 熱媒管路（再加熱伝熱管出口〜） ２６ 熱回
収バイパス管路 ２７ 熱媒加熱器 ２８ 熱回収器熱媒バイパス流量調整弁 ２９ 熱回収器熱媒供給流量調整弁 ３０ 熱媒
加熱器蒸気量調整弁 ３１ 排ガス熱回収器出口排ガス温度計 ３２ 排ガス再加熱器出口排ガス温度計 ３３ 熱回収伝熱管入口熱媒温度計 ３４ 排ガス熱回収器入口排ガス温度計 ３５ 排ガス熱回収器入口ＳＯ２濃度計 ３６ 排ガス熱回収器入口ばいじん濃度計 ３７ ＳＯ3濃度演算器 ３８ 排ガス熱回収器出口排ガス温度設定値演算器 ３９ ボイラ使用燃料情報 ４０ 制御
装置
フロントページの続き (72)発明者 斉藤 隆行 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 石崎 昌典 東京都千代田区大手町二丁目６番２号 バ ブコック日立株式会社内
Claims (14)
- 【請求項１】 重油や石炭を含む燃料を燃焼するボイラ
等からの排ガス中に含まれる硫黄酸化物を除去する湿式
脱硫装置と、前記湿式脱硫装置の上流側の排ガス流路に
配置した熱回収用の熱交換器と、下流側の排ガス流路に
配置した再加熱用の熱交換器とを有し、前記両熱交換器
は熱媒により熱交換される熱交換器である排煙処理装置
において、 前記熱回収用の熱交換器の上流側の排ガス流路に、排ガ
ス温度計とＳＯ2濃度計とばいじん濃度計を設けると共
に、前記排ガス温度計およびＳＯ2濃度計の検出値に基
づきＳＯ3濃度を算出するＳＯ3濃度演算器と、重油およ
び石炭の混合割合によって前記ＳＯ3濃度演算器とばい
じん濃度計の検出値のいずれかまたは両方を選択し、前
記検出値に基づき前記熱回収用の熱交換器出口の排ガス
温度の下限温度を設定する排ガス温度演算器と、該排ガ
ス温度演算器によって設定された温度以上に排ガス温度
がなるように前記熱交換器の熱媒循環量を制御する制御
装置を設けたことを特徴とする排煙処理装置。 - 【請求項２】 排ガス温度演算器は、重油専焼時にはＳ
Ｏ3濃度演算器のＳＯ3濃度演算値に基づいて熱回収用の
熱交換器出口の排ガス温度の下限温度を設定することを
特徴とする請求項１記載の排煙処理装置。 - 【請求項３】 排ガス温度演算器によって設定される熱
回収用の熱交換器出口の排ガス温度の下限温度は、ＳＯ
3濃度に基づくＳＯ3露点温度であることを特徴とする請
求項２記載の排煙処理装置。 - 【請求項４】 排ガス温度演算器は、重油および石炭の
混焼時には重油および石炭の混焼比率とＳＯ3濃度演算
器のＳＯ3濃度演算値とばいじん濃度計のばいじん量検
出値に基づいて熱回収用の熱交換器出口の排ガス温度の
下限温度を設定することを特徴とする請求項１記載の排
煙処理装置。 - 【請求項５】 排ガス温度演算器によって設定される熱
回収用の熱交換器出口の排ガス温度の下限温度が、重油
および石炭の混焼比率とばいじん濃度によって算出した
石炭濃度に応じてＳＯ3濃度に基づくＳＯ3露点温度以上
の温度にすることを特徴とする請求項４記載の排煙処理
装置。 - 【請求項６】 排ガス温度演算器によって設定される熱
回収用の熱交換器出口の排ガス温度の下限温度が、重油
および石炭の混焼比率とばいじん濃度によって算出した
石炭灰濃度に対するＳＯ3濃度の比が２５以上の場合に
は８０℃とし、前記ＳＯ3濃度の比が２５未満の場合あ
るいは重油専焼時には、ＳＯ3濃度に基づくＳＯ3露点温
度とすることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか
に記載の排煙処理装置。 - 【請求項７】 熱回収用の熱交換器と再加熱用の熱交換
器との間の熱媒通流用の熱媒管路には熱回収用の熱交換
器をバイパスさせて熱媒を再加熱用の熱交換器に循環さ
せる熱媒管路が設けられていることを特徴とする請求項
１ないし６のいずれかに記載の排煙処理装置。 - 【請求項８】 熱回収用の熱交換器をバイパスさせて熱
媒を再加熱用の熱交換器に循環させる熱媒管路には、排
ガス再加熱器に流入する熱媒を加熱する熱媒加熱器が設
けられていることを特徴とする請求項７記載の排煙処理
装置。 - 【請求項９】 重油や石炭を含む燃料を燃焼するボイラ
等からの排ガス中に含まれる硫黄酸化物を除去する湿式
脱硫装置と、該湿式脱硫装置の上流側の排ガス流路に配
置した熱回収用の熱交換器と、下流側の排ガス流路に配
置した再加熱用の熱交換器とを有し、前記両熱交換器は
熱媒により熱交換される熱交換器である排煙処理装置に
おいて、 熱回収用の熱交換器の上流側の排ガス内の排ガス温度と
ＳＯ2濃度とばいじん濃度に基づき排ガス中のＳＯ3濃度
を算出し、重油および石炭の混合割合によって前記ＳＯ
3濃度とばいじん濃度のいずれかまたは両方の検出値に
基づき前記熱回収用の熱交換器出口の排ガス温度の下限
温度を設定し、該排ガス温度の下限温度によって設定さ
れた温度以上に排ガス温度がなるように前記熱交換器の
熱媒循環量を制御することを特徴とする排煙処理装置の
運用方法。 - 【請求項１０】 重油専焼時にはＳＯ3濃度に基づいて
熱回収用の熱交換器出口の排ガス温度の下限温度を設定
することを特徴とする請求項９記載の排煙処理装置の運
用方法。 - 【請求項１１】 熱回収用の熱交換器出口の排ガス温度
の下限温度は、ＳＯ3濃度に基づくＳＯ3露点温度である
ことを特徴とする請求項９または１０記載の排煙処理装
置の運用方法。 - 【請求項１２】 重油および石炭の混焼時には重油およ
び石炭の混焼比率とＳＯ3濃度とばいじん濃度に基づい
て熱回収用の熱交換器出口の排ガス温度の下限温度を設
定することを特徴とする請求項９記載の排煙処理装置の
運用方法。 - 【請求項１３】 熱回収用の熱交換器出口の排ガス温度
の下限温度が、重油および石炭の混焼比率とばいじん濃
度によって算出した石炭濃度に応じて、ＳＯ3濃度に基
づくＳＯ3露点温度以上の温度にすることを特徴とする
請求項９または１２記載の排煙処理装置の運用方法。 - 【請求項１４】 熱回収用の熱交換器出口の排ガス温度
の下限温度が、重油および石炭の混焼比率とばいじん濃
度によって算出した石炭灰濃度に対するＳＯ3濃度の比
が２５以上の場合には８０℃とし、前記ＳＯ3濃度の比
が２５未満の場合あるいは重油専焼時には、ＳＯ3濃度
に基づくＳＯ3露点温度とすることを特徴とする請求項
９ないし１３のいずれかに記載の排煙処理装置の運用方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14595496A JP3544432B2 (ja) | 1996-06-07 | 1996-06-07 | 排煙処理装置とその運用方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14595496A JP3544432B2 (ja) | 1996-06-07 | 1996-06-07 | 排煙処理装置とその運用方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09323024A true JPH09323024A (ja) | 1997-12-16 |
| JP3544432B2 JP3544432B2 (ja) | 2004-07-21 |
Family
ID=15396881
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14595496A Expired - Fee Related JP3544432B2 (ja) | 1996-06-07 | 1996-06-07 | 排煙処理装置とその運用方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3544432B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001239129A (ja) * | 2000-03-03 | 2001-09-04 | Babcock Hitachi Kk | 排煙処理装置とその運転方法 |
| WO2014046079A1 (ja) * | 2012-09-20 | 2014-03-27 | 三菱重工業株式会社 | 排煙処理方法および排煙処理装置 |
| EP2103339A4 (en) * | 2006-12-27 | 2017-05-17 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Exhaust gas treating method and apparatus |
| CN115430213A (zh) * | 2022-09-05 | 2022-12-06 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种智能控制抗结露型饱和湿烟气混流系统及方法 |
| EP4083402A4 (en) * | 2019-12-27 | 2024-02-21 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Exhaust gas processing equipment and gas turbine plant |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57187523A (en) * | 1981-05-15 | 1982-11-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Reheating method of treated gas in flue gas desulfurization |
| JPS63171622A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-15 | Babcock Hitachi Kk | 排煙処理装置 |
| JPH0719448A (ja) * | 1993-07-05 | 1995-01-20 | Chubu Electric Power Co Inc | ボイラ排ガス処理装置の運転方法 |
| JPH09122439A (ja) * | 1995-10-31 | 1997-05-13 | Babcock Hitachi Kk | 排ガス処理システム |
-
1996
- 1996-06-07 JP JP14595496A patent/JP3544432B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57187523A (en) * | 1981-05-15 | 1982-11-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Reheating method of treated gas in flue gas desulfurization |
| JPS63171622A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-15 | Babcock Hitachi Kk | 排煙処理装置 |
| JPH0719448A (ja) * | 1993-07-05 | 1995-01-20 | Chubu Electric Power Co Inc | ボイラ排ガス処理装置の運転方法 |
| JPH09122439A (ja) * | 1995-10-31 | 1997-05-13 | Babcock Hitachi Kk | 排ガス処理システム |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001239129A (ja) * | 2000-03-03 | 2001-09-04 | Babcock Hitachi Kk | 排煙処理装置とその運転方法 |
| EP2103339A4 (en) * | 2006-12-27 | 2017-05-17 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Exhaust gas treating method and apparatus |
| WO2014046079A1 (ja) * | 2012-09-20 | 2014-03-27 | 三菱重工業株式会社 | 排煙処理方法および排煙処理装置 |
| US8734747B2 (en) | 2012-09-20 | 2014-05-27 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method and apparatus for treating exhaust gas |
| JPWO2014046079A1 (ja) * | 2012-09-20 | 2016-08-18 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排煙処理方法および排煙処理装置 |
| EP4083402A4 (en) * | 2019-12-27 | 2024-02-21 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Exhaust gas processing equipment and gas turbine plant |
| US12409411B2 (en) | 2019-12-27 | 2025-09-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Exhaust gas processing equipment and gas turbine plant |
| CN115430213A (zh) * | 2022-09-05 | 2022-12-06 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种智能控制抗结露型饱和湿烟气混流系统及方法 |
| CN115430213B (zh) * | 2022-09-05 | 2023-06-23 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种智能控制抗结露型饱和湿烟气混流系统及方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3544432B2 (ja) | 2004-07-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7207810B2 (ja) | ボイラの効率を向上させるための方法及びシステム | |
| US5423272A (en) | Method for optimizing the operating efficiency of a fossil fuel-fired power generation system | |
| JP5180097B2 (ja) | 排ガス処理方法と装置 | |
| WO2004042280A1 (ja) | 排ガス処理装置 | |
| KR20050057282A (ko) | 배출 매연 처리 시스템 | |
| JP2023505955A (ja) | 蒸気ボイラシステムを作動させるための配置構成及び方法 | |
| US4300920A (en) | Stack gas reheater system | |
| JP2002206701A (ja) | 排ガス熱回収装置及び方法 | |
| JP3544432B2 (ja) | 排煙処理装置とその運用方法 | |
| EP0498020B1 (en) | Method and system for handling exhaust gas in a boiler | |
| JPS63171622A (ja) | 排煙処理装置 | |
| JP4761284B2 (ja) | 排ガス処理装置とその運用方法 | |
| JP2000051651A (ja) | 排煙脱硫装置および方法 | |
| JP3548833B2 (ja) | 排ガス処理システム及びその運転方法 | |
| JP2002370012A (ja) | 排煙処理装置 | |
| JP3200608B2 (ja) | 排ガス処理方法 | |
| CN206787322U (zh) | 一种炭素工艺煅后焦烟气节能环保综合治理装置 | |
| JP3661068B2 (ja) | 排ガス処理システム | |
| CN212142066U (zh) | 高温烟气消白系统 | |
| JP3783122B2 (ja) | 排煙処理装置 | |
| JP2930520B2 (ja) | 脱硝装置付ボイラの熱回収装置 | |
| JPH06238127A (ja) | 排煙処理装置とその制御装置 | |
| JPH1199317A (ja) | 排煙処理装置とその運転方法 | |
| CN222881204U (zh) | 一种锅炉排烟温度调节系统 | |
| CN205948592U (zh) | 一种用于燃用低硫煤锅炉的脱硫系统 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040309 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040330 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040402 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090416 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100416 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110416 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110416 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120416 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130416 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140416 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |