JPH09122439A - 排ガス処理システム - Google Patents
排ガス処理システムInfo
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- JPH09122439A JPH09122439A JP7283677A JP28367795A JPH09122439A JP H09122439 A JPH09122439 A JP H09122439A JP 7283677 A JP7283677 A JP 7283677A JP 28367795 A JP28367795 A JP 28367795A JP H09122439 A JPH09122439 A JP H09122439A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 煙突からのばいじん排出量を増加させずに、
排ガス熱回収器の伝熱管の腐食や詰まりを防止する。 【構成】 ボイラ排ガス中のばいじんを除去する集じん
器３と、これから排出される排ガスの熱の一部を回収す
る伝熱管８を備えた排ガス熱回収器４と、これから排出
される排ガスを脱硫処理する湿式排煙脱硫装置５と、こ
れから排出される排ガスを加熱する伝熱管９を備えた排
ガス再加熱器６と、伝熱管８と伝熱管９との間に熱媒を
循環する熱媒循環管路１０，１１とを含んでなる排ガス
処理システムにおいて、排ガス熱回収器４の伝熱管８の
管壁温度と内部熱媒温度との少なくとも一方の温度を、
８０℃以上に保持する熱媒加熱器１２を設けたことを特
徴とする。
排ガス熱回収器の伝熱管の腐食や詰まりを防止する。 【構成】 ボイラ排ガス中のばいじんを除去する集じん
器３と、これから排出される排ガスの熱の一部を回収す
る伝熱管８を備えた排ガス熱回収器４と、これから排出
される排ガスを脱硫処理する湿式排煙脱硫装置５と、こ
れから排出される排ガスを加熱する伝熱管９を備えた排
ガス再加熱器６と、伝熱管８と伝熱管９との間に熱媒を
循環する熱媒循環管路１０，１１とを含んでなる排ガス
処理システムにおいて、排ガス熱回収器４の伝熱管８の
管壁温度と内部熱媒温度との少なくとも一方の温度を、
８０℃以上に保持する熱媒加熱器１２を設けたことを特
徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、排ガス処理システ
ムに係り、特に石炭焚ボイラの排ガスを脱硫処理する湿
式排煙脱硫装置を備え、その湿式排煙脱硫装置から排出
される排ガスを再加熱する排ガス再加熱器と、その加熱
熱源を湿式排煙脱硫装置の上流側の排ガスから熱回収す
る排ガス熱回収器とからなる排ガス再加熱システムを備
えた排ガス処理システムに関する。
ムに係り、特に石炭焚ボイラの排ガスを脱硫処理する湿
式排煙脱硫装置を備え、その湿式排煙脱硫装置から排出
される排ガスを再加熱する排ガス再加熱器と、その加熱
熱源を湿式排煙脱硫装置の上流側の排ガスから熱回収す
る排ガス熱回収器とからなる排ガス再加熱システムを備
えた排ガス処理システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】石炭焚ボイラの排ガス処理システムは、
例えば、図４に示す系統から成るシステムが知られてい
る。すなわち、石炭焚のボイラ１から排出される排ガス
は空気予熱器２に導かれ、ここにおいて図示していない
が燃焼用空気を熱交換によって加熱する。この空気予熱
器２から排出される排ガスの性状は、排ガス温度約１４
０℃、ばいじん濃度２０ｇ／ｍ3Ｎ，ＳＯ2濃度は炭種に
よって異なるが、通常１,０００ｐｐｍ程度である。ま
た、ボイラ１で発生するＳＯ2の一部は、ボイラ内で酸
化されてＳＯ3となる。
例えば、図４に示す系統から成るシステムが知られてい
る。すなわち、石炭焚のボイラ１から排出される排ガス
は空気予熱器２に導かれ、ここにおいて図示していない
が燃焼用空気を熱交換によって加熱する。この空気予熱
器２から排出される排ガスの性状は、排ガス温度約１４
０℃、ばいじん濃度２０ｇ／ｍ3Ｎ，ＳＯ2濃度は炭種に
よって異なるが、通常１,０００ｐｐｍ程度である。ま
た、ボイラ１で発生するＳＯ2の一部は、ボイラ内で酸
化されてＳＯ3となる。
【０００３】空気予熱器２から排出される排ガスは、電
気集じん器（以下、ＥＰと称する。）３に導かれてばい
じんが除去される。通常、ＥＰ３の出口のばいじん濃度
は１００ｍｇ／ｍ3Ｎで運転される。ＥＰ３から排出さ
れる排ガスは、排ガス再加熱システムを構成する排ガス
熱回収器４において、チューブ式の熱回収伝熱管８内を
通流する熱媒（通常は水が用いられる。）と熱交換する
ことにより、約９０℃まで冷却される。排ガス熱回収器
４から排出される排ガスは、湿式排煙脱硫装置５に導か
れ、ここにおいてＳＯ2及びばいじんが除去された後、
排ガス再加熱システムを構成する排ガス再加熱器６に導
かれる。
気集じん器（以下、ＥＰと称する。）３に導かれてばい
じんが除去される。通常、ＥＰ３の出口のばいじん濃度
は１００ｍｇ／ｍ3Ｎで運転される。ＥＰ３から排出さ
れる排ガスは、排ガス再加熱システムを構成する排ガス
熱回収器４において、チューブ式の熱回収伝熱管８内を
通流する熱媒（通常は水が用いられる。）と熱交換する
ことにより、約９０℃まで冷却される。排ガス熱回収器
４から排出される排ガスは、湿式排煙脱硫装置５に導か
れ、ここにおいてＳＯ2及びばいじんが除去された後、
排ガス再加熱システムを構成する排ガス再加熱器６に導
かれる。
【０００４】排ガス再加熱器６内にはチューブ式の再加
熱伝熱管９が配設されており、この再加熱伝熱管９には
熱回収伝熱管８に通流される熱媒が、図示していない熱
媒循環ポンプにより、熱媒循環管路１０，１１を介して
循環されている。そして、この排ガス再加熱器６に導か
れた排ガスは、再加熱伝熱管９内を通流する熱媒と熱交
換することにより、約４５℃から９０℃まで再加熱され
て煙突７から排出される。
熱伝熱管９が配設されており、この再加熱伝熱管９には
熱回収伝熱管８に通流される熱媒が、図示していない熱
媒循環ポンプにより、熱媒循環管路１０，１１を介して
循環されている。そして、この排ガス再加熱器６に導か
れた排ガスは、再加熱伝熱管９内を通流する熱媒と熱交
換することにより、約４５℃から９０℃まで再加熱され
て煙突７から排出される。
【０００５】上述の通り、ボイラ１からの排ガス中のば
いじんの除去は、ＥＰ３と湿式排煙脱硫装置５の両方で
行われる。そして、ばいじんの除去性能は、ＥＰ５につ
いては荷電量の調整により、湿式排煙脱硫装置５につい
ては吸収塔内に噴霧する吸収液量の調整により制御する
ことができる。
いじんの除去は、ＥＰ３と湿式排煙脱硫装置５の両方で
行われる。そして、ばいじんの除去性能は、ＥＰ５につ
いては荷電量の調整により、湿式排煙脱硫装置５につい
ては吸収塔内に噴霧する吸収液量の調整により制御する
ことができる。
【０００６】ところで、上述の通りボイラ１の出口にお
ける排ガス中にはＳＯ3が含まれているため、排ガス熱
回収器４における排ガス温度の低下に伴い排ガス中のＳ
Ｏ3が凝縮し、熱回収伝熱管８の表面に付着した灰が湿
潤状態となり、例えばスートブロワによる清掃でも除去
しにくくなり、熱回収伝熱管８の腐食や熱回収伝熱管８
周りの詰まりを誘発するという問題がある。
ける排ガス中にはＳＯ3が含まれているため、排ガス熱
回収器４における排ガス温度の低下に伴い排ガス中のＳ
Ｏ3が凝縮し、熱回収伝熱管８の表面に付着した灰が湿
潤状態となり、例えばスートブロワによる清掃でも除去
しにくくなり、熱回収伝熱管８の腐食や熱回収伝熱管８
周りの詰まりを誘発するという問題がある。
【０００７】このような問題を防止する方法として、従
来、ばいじん濃度ＤとＳＯ3濃度Ｓの比率Ｄ／Ｓを高く
することが提案されている。つまり、ばいじん濃度Ｄを
高くすることにより、ＳＯ3が凝縮してもばいじんが乾
燥状態を維持できるようにし、熱回収伝熱管８の腐食や
詰まりを防止しようとするものである。
来、ばいじん濃度ＤとＳＯ3濃度Ｓの比率Ｄ／Ｓを高く
することが提案されている。つまり、ばいじん濃度Ｄを
高くすることにより、ＳＯ3が凝縮してもばいじんが乾
燥状態を維持できるようにし、熱回収伝熱管８の腐食や
詰まりを防止しようとするものである。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
環境保護の気運の高まりから、煙突７からの排出ばいじ
ん濃度の規制値を守ることはもちろんであるが、煙突７
からの可視煙についても注目され、極力可視煙を防止す
る運用が要望されている。
環境保護の気運の高まりから、煙突７からの排出ばいじ
ん濃度の規制値を守ることはもちろんであるが、煙突７
からの可視煙についても注目され、極力可視煙を防止す
る運用が要望されている。
【０００９】このような要望から、ＥＰ３は常に全荷電
で運用されるのが実状であり、これによりＳＯ3濃度Ｓ
に対するばいじん濃度Ｄが低くなり、Ｄ／Ｓが低くなっ
て排ガス熱伝熱管８の腐食や排ガス熱伝熱管８周りの詰
まりを避けられないようになっている。
で運用されるのが実状であり、これによりＳＯ3濃度Ｓ
に対するばいじん濃度Ｄが低くなり、Ｄ／Ｓが低くなっ
て排ガス熱伝熱管８の腐食や排ガス熱伝熱管８周りの詰
まりを避けられないようになっている。
【００１０】本発明は、煙突からのばいじん排出量を増
加させずに、排ガス熱回収器の伝熱管の腐食や詰まりを
防止することを解決すべき課題とする。
加させずに、排ガス熱回収器の伝熱管の腐食や詰まりを
防止することを解決すべき課題とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記の課題は、次の手段
により解決することができる。本発明の発明者らは、Ｓ
Ｏ3の凝縮による排ガス熱回収器の伝熱管のばいじん付
着及び詰まりについて、詳細に調査したところ、次のよ
うな知見を得た。
により解決することができる。本発明の発明者らは、Ｓ
Ｏ3の凝縮による排ガス熱回収器の伝熱管のばいじん付
着及び詰まりについて、詳細に調査したところ、次のよ
うな知見を得た。
【００１２】すなわち、排ガス熱回収器の伝熱管の管壁
温度は、熱媒の入口部が最も低く、排ガス熱回収器の内
部で徐々に昇温しているが、伝熱管へのばいじんの詰ま
り状態は、伝熱管温度の低い領域に集中していることが
わかった。これを各部の伝熱管管壁温度の調査結果と比
較すると、８０℃以上の領域にばいじんの付着はほとん
どなく、８０℃以下で温度の低い領域ほど付着量が多く
なることがわかった。
温度は、熱媒の入口部が最も低く、排ガス熱回収器の内
部で徐々に昇温しているが、伝熱管へのばいじんの詰ま
り状態は、伝熱管温度の低い領域に集中していることが
わかった。これを各部の伝熱管管壁温度の調査結果と比
較すると、８０℃以上の領域にばいじんの付着はほとん
どなく、８０℃以下で温度の低い領域ほど付着量が多く
なることがわかった。
【００１３】そこで、本発明は、ボイラから排出される
排ガス中のばいじんを除去する集じん器と、この集じん
器から排出される排ガスの熱の一部を回収する伝熱管を
備えた排ガス熱回収器と、この排ガス熱回収器から排出
される排ガスを脱硫処理する湿式排煙脱硫装置と、この
湿式排煙脱硫装置から排出される排ガスを加熱する伝熱
管を備えた排ガス再加熱器と、排ガス熱回収器の伝熱管
と排ガス再加熱器の伝熱管との間に熱媒を循環する熱媒
循環管路とを含んでなる排ガス処理システムにおいて、
排ガス熱回収器の伝熱管の管壁温度と内部熱媒温度との
少なくとも一方の温度を８０℃以上に保持することを特
徴とする。
排ガス中のばいじんを除去する集じん器と、この集じん
器から排出される排ガスの熱の一部を回収する伝熱管を
備えた排ガス熱回収器と、この排ガス熱回収器から排出
される排ガスを脱硫処理する湿式排煙脱硫装置と、この
湿式排煙脱硫装置から排出される排ガスを加熱する伝熱
管を備えた排ガス再加熱器と、排ガス熱回収器の伝熱管
と排ガス再加熱器の伝熱管との間に熱媒を循環する熱媒
循環管路とを含んでなる排ガス処理システムにおいて、
排ガス熱回収器の伝熱管の管壁温度と内部熱媒温度との
少なくとも一方の温度を８０℃以上に保持することを特
徴とする。
【００１４】これにより、排ガス熱回収器において排ガ
ス温度が低下しても、伝熱管の表面の温度が８０℃以上
に保たれるから、排ガス中のＳＯ3が凝縮するのを防止
して、伝熱管の表面に付着した灰が湿潤状態となるのを
回避でき、伝熱管の腐食や伝熱管周りの灰の詰まりを抑
制できる。この作用は、集じん器によりばいじんを十分
に除去しても達成できるから、煙突からのばいじん排出
量を増加させることがない。
ス温度が低下しても、伝熱管の表面の温度が８０℃以上
に保たれるから、排ガス中のＳＯ3が凝縮するのを防止
して、伝熱管の表面に付着した灰が湿潤状態となるのを
回避でき、伝熱管の腐食や伝熱管周りの灰の詰まりを抑
制できる。この作用は、集じん器によりばいじんを十分
に除去しても達成できるから、煙突からのばいじん排出
量を増加させることがない。
【００１５】また、本発明の発明者らの調査によれば、
伝熱管の表面に付着する灰の付着量等は、ボイラで使用
する炭種によっても変化することがわかった。そこで、
排ガス熱回収器の伝熱管の管壁温度と内部熱媒温度との
少なくとも一方の温度を８０℃以上に保持する保持温度
を、ボイラの運転条件に応じて変更することが好まし
い。
伝熱管の表面に付着する灰の付着量等は、ボイラで使用
する炭種によっても変化することがわかった。そこで、
排ガス熱回収器の伝熱管の管壁温度と内部熱媒温度との
少なくとも一方の温度を８０℃以上に保持する保持温度
を、ボイラの運転条件に応じて変更することが好まし
い。
【００１６】ここで、伝熱管の管壁温度又は内部熱媒温
度を８０℃以上に保持する手段は、排ガス熱回収器の伝
熱管に流入する熱媒を加熱する熱媒加熱器を設け、この
熱媒加熱器の加熱量を調整することにより実現できる。
度を８０℃以上に保持する手段は、排ガス熱回収器の伝
熱管に流入する熱媒を加熱する熱媒加熱器を設け、この
熱媒加熱器の加熱量を調整することにより実現できる。
【００１７】また、排ガス熱回収器に流入する排ガスの
温度とＳＯ2濃度とをそれぞれ測定する排ガス温度計と
ＳＯ2濃度計と、この排ガス温度計とＳＯ2濃度計で検出
された排ガス温度とＳＯ2濃度とから、予め定めた関係
データに基づいて排ガス熱回収器に流入する排ガスのＳ
Ｏ3濃度を演算により求めるＳＯ3濃度演算器と、集じん
器から排出される排ガスのばいじん濃度を測定するばい
じん濃度計と、このばいじん濃度計で測定されたばいじ
ん濃度と前記ＳＯ3濃度演算器により求められた演算Ｓ
Ｏ3濃度とから、予め定められた関係データに基づいて
排ガス熱回収器の伝熱管の最低管壁温度を求め、この最
低管壁温度以上に保持するように熱媒加熱器の加熱量を
制御することが好ましい。さらに、この最低管壁温度
を、ボイラ燃料に用いられる石炭種に応じて変更するこ
とが望ましい。
温度とＳＯ2濃度とをそれぞれ測定する排ガス温度計と
ＳＯ2濃度計と、この排ガス温度計とＳＯ2濃度計で検出
された排ガス温度とＳＯ2濃度とから、予め定めた関係
データに基づいて排ガス熱回収器に流入する排ガスのＳ
Ｏ3濃度を演算により求めるＳＯ3濃度演算器と、集じん
器から排出される排ガスのばいじん濃度を測定するばい
じん濃度計と、このばいじん濃度計で測定されたばいじ
ん濃度と前記ＳＯ3濃度演算器により求められた演算Ｓ
Ｏ3濃度とから、予め定められた関係データに基づいて
排ガス熱回収器の伝熱管の最低管壁温度を求め、この最
低管壁温度以上に保持するように熱媒加熱器の加熱量を
制御することが好ましい。さらに、この最低管壁温度
を、ボイラ燃料に用いられる石炭種に応じて変更するこ
とが望ましい。
【００１８】他方、排ガス中のＳＯ3濃度を低減する技
術として、重油焚ボイラの場合は、排ガス中にＮＨ3を
注入することが知られている。しかし、石炭焚ボイラの
場合は、重油焚ボイラに比べてばいじん濃度が高く、注
入したＮＨ3がばいじんに付着し、ＳＯ3と有効に反応し
ないという、ばいじんの緩衝作用があるため、ＮＨ3注
入法は用いられていない。しかし、ＮＨ3を注入すれ
ば、排ガス中のＳＯ3濃度をある程度低減できるので、
排ガス熱回収器の伝熱管壁温度又は熱媒温度の最低温度
を下げることができ、これにより熱媒加熱に用いる熱量
（蒸気量）を節約できる。
術として、重油焚ボイラの場合は、排ガス中にＮＨ3を
注入することが知られている。しかし、石炭焚ボイラの
場合は、重油焚ボイラに比べてばいじん濃度が高く、注
入したＮＨ3がばいじんに付着し、ＳＯ3と有効に反応し
ないという、ばいじんの緩衝作用があるため、ＮＨ3注
入法は用いられていない。しかし、ＮＨ3を注入すれ
ば、排ガス中のＳＯ3濃度をある程度低減できるので、
排ガス熱回収器の伝熱管壁温度又は熱媒温度の最低温度
を下げることができ、これにより熱媒加熱に用いる熱量
（蒸気量）を節約できる。
【００１９】そこで、本発明の排ガス処理システムにお
いて、集じん器の排ガス入口部又は排ガス熱回収器の排
ガス入口部にＮＨ3を注入するＮＨ3注入装置と、排ガス
熱回収器に流入する排ガスの温度とＳＯ2濃度とをそれ
ぞれ測定する排ガス温度計とＳＯ2濃度計と、この排ガ
ス温度計とＳＯ2濃度計で検出された排ガス温度とＳＯ2
濃度とから、予め定めた関係データに基づいて排ガス熱
回収器に流入する排ガスのＳＯ3濃度を演算により求め
るＳＯ3濃度演算器とを設け、このＳＯ3濃度演算器によ
り求められた演算ＳＯ3濃度に応じてＮＨ3の注入量を制
御するようにすることができる。
いて、集じん器の排ガス入口部又は排ガス熱回収器の排
ガス入口部にＮＨ3を注入するＮＨ3注入装置と、排ガス
熱回収器に流入する排ガスの温度とＳＯ2濃度とをそれ
ぞれ測定する排ガス温度計とＳＯ2濃度計と、この排ガ
ス温度計とＳＯ2濃度計で検出された排ガス温度とＳＯ2
濃度とから、予め定めた関係データに基づいて排ガス熱
回収器に流入する排ガスのＳＯ3濃度を演算により求め
るＳＯ3濃度演算器とを設け、このＳＯ3濃度演算器によ
り求められた演算ＳＯ3濃度に応じてＮＨ3の注入量を制
御するようにすることができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を用いて説明する。 （発明の実施の形態１）図１に本発明の排ガス処理シス
テムの系統図を示す。同図において、図４の従来例と同
一の機能又は構成を有する部分には、同一の符号を付し
て説明を省略する。以下、図４との相違する点を中心に
説明する。なお、図１と図４において、排ガス熱回収器
４の熱回収伝熱管８と、排ガス再加熱器６の再加熱伝熱
管９の表現が相違しているが、実質的に相違するもので
はない。つまり、いずれの伝熱管も、排ガスの流れに沿
って上流側から下流側に伝熱管が配置されており、熱媒
は下流側の伝熱管から上流側の伝熱管に向かって通流さ
れるようになっている。
を用いて説明する。 （発明の実施の形態１）図１に本発明の排ガス処理シス
テムの系統図を示す。同図において、図４の従来例と同
一の機能又は構成を有する部分には、同一の符号を付し
て説明を省略する。以下、図４との相違する点を中心に
説明する。なお、図１と図４において、排ガス熱回収器
４の熱回収伝熱管８と、排ガス再加熱器６の再加熱伝熱
管９の表現が相違しているが、実質的に相違するもので
はない。つまり、いずれの伝熱管も、排ガスの流れに沿
って上流側から下流側に伝熱管が配置されており、熱媒
は下流側の伝熱管から上流側の伝熱管に向かって通流さ
れるようになっている。
【００２１】排ガス熱回収器４の熱回収伝熱管８に流入
する熱媒を加熱する熱媒加熱器１２が、熱媒循環管路１
０に設けられている。熱媒加熱器１２は加熱媒体として
の蒸気１３が通流される伝熱管を備えてなり、この伝熱
管に通流する蒸気の流量を流量調整計１４と流量調整弁
１５により調整可能になっている。熱回収伝熱管８に流
入する熱媒の温度は、熱媒温度計１６により検出され、
その検出値が流量調整計１４に入力されている。流量調
整計１４は、熱媒温度設定値演算器１７から出力される
熱回収伝熱管８の入口熱媒温度の設定値に、検出値が一
致するように流量制御弁１３を制御し、これにより、熱
回収伝熱管８に流入する熱媒温度を設定値に制御するよ
うになっている。
する熱媒を加熱する熱媒加熱器１２が、熱媒循環管路１
０に設けられている。熱媒加熱器１２は加熱媒体として
の蒸気１３が通流される伝熱管を備えてなり、この伝熱
管に通流する蒸気の流量を流量調整計１４と流量調整弁
１５により調整可能になっている。熱回収伝熱管８に流
入する熱媒の温度は、熱媒温度計１６により検出され、
その検出値が流量調整計１４に入力されている。流量調
整計１４は、熱媒温度設定値演算器１７から出力される
熱回収伝熱管８の入口熱媒温度の設定値に、検出値が一
致するように流量制御弁１３を制御し、これにより、熱
回収伝熱管８に流入する熱媒温度を設定値に制御するよ
うになっている。
【００２２】ＥＰ３の出口には、排ガス温度計１８と、
ＳＯ2濃度計１９と、ばいじん濃度計２０がそれぞれ設
けられている。排ガス温度計１８とＳＯ3濃度計１９に
より検出された排ガス温度とＳＯ2濃度はＳＯ3濃度演算
器２１に入力されている。
ＳＯ2濃度計１９と、ばいじん濃度計２０がそれぞれ設
けられている。排ガス温度計１８とＳＯ3濃度計１９に
より検出された排ガス温度とＳＯ2濃度はＳＯ3濃度演算
器２１に入力されている。
【００２３】ＳＯ3濃度演算器２１は、入力される排ガ
ス温度とＳＯ2濃度とから予め定められた関係データに
基づいてＳＯ3濃度を求める。このＳＯ3濃度の求め方の
原理は次のとおりである。まず、ボイラ１からの排ガス
中の硫黄分には、燃料中に含まれる硫黄Ｓから生成され
たＳＯ2と、そのＳＯ2の一部（通常約２％程度）が酸化
されたＳＯ3とが含まれる。この排ガスが空気予熱器２
で冷却されると、ＳＯ2の一部が凝縮して、ばいじんと
共に、空気予熱器２に吸着される。この吸着量は、空気
予熱器２の出口の排ガス温度によって変化することが考
えられている。したがって、空気予熱器２の出口の排ガ
ス温度とＳＯ2濃度とＳＯ3濃度との関係データを予め設
定しておくことができる。そして、この関係データに基
づき、排ガス温度計１８とＳＯ2濃度計１９による検出
値に対応するＳＯ3濃度を計算で求めることができる。
ス温度とＳＯ2濃度とから予め定められた関係データに
基づいてＳＯ3濃度を求める。このＳＯ3濃度の求め方の
原理は次のとおりである。まず、ボイラ１からの排ガス
中の硫黄分には、燃料中に含まれる硫黄Ｓから生成され
たＳＯ2と、そのＳＯ2の一部（通常約２％程度）が酸化
されたＳＯ3とが含まれる。この排ガスが空気予熱器２
で冷却されると、ＳＯ2の一部が凝縮して、ばいじんと
共に、空気予熱器２に吸着される。この吸着量は、空気
予熱器２の出口の排ガス温度によって変化することが考
えられている。したがって、空気予熱器２の出口の排ガ
ス温度とＳＯ2濃度とＳＯ3濃度との関係データを予め設
定しておくことができる。そして、この関係データに基
づき、排ガス温度計１８とＳＯ2濃度計１９による検出
値に対応するＳＯ3濃度を計算で求めることができる。
【００２４】ＳＯ3濃度演算器２１で求められた演算Ｓ
Ｏ3濃度は、熱媒温度設定値演算器１７に入力される。
熱媒温度設定値演算器１７は演算ＳＯ3濃度と、ばいじ
ん濃度と、使用炭種情報２２とを取り込み、熱回収伝熱
管８の入口熱媒温度の設定値を演算する。
Ｏ3濃度は、熱媒温度設定値演算器１７に入力される。
熱媒温度設定値演算器１７は演算ＳＯ3濃度と、ばいじ
ん濃度と、使用炭種情報２２とを取り込み、熱回収伝熱
管８の入口熱媒温度の設定値を演算する。
【００２５】ここで、熱媒温度設定値演算器１７におけ
る演算内容について説明する。前に述べた通り、排ガス
熱回収器４の熱回収伝熱管８への付着ばいじん量は、伝
熱管の管壁温度が低い部分に多いことが確認されてい
る。これを定量的に評価するため、排ガス温度、排ガス
中のＳＯ3濃度、ばいじん濃度、熱回収伝熱管の管壁温
度を変化可能な試験装置を用い、それらの関係を詳細に
検討した。これにより得られた試験結果の一例として、
熱回収伝熱管の管壁温度に対するばいじん付着量の関係
を図２に示す。図２において、横軸は熱回収伝熱管の管
壁温度を示し、縦軸はばいじん付着量を示す。また、図
中の曲線Ｌ１〜Ｌ５は試験結果を示すものであり、試験
条件は下表のとおりである。
る演算内容について説明する。前に述べた通り、排ガス
熱回収器４の熱回収伝熱管８への付着ばいじん量は、伝
熱管の管壁温度が低い部分に多いことが確認されてい
る。これを定量的に評価するため、排ガス温度、排ガス
中のＳＯ3濃度、ばいじん濃度、熱回収伝熱管の管壁温
度を変化可能な試験装置を用い、それらの関係を詳細に
検討した。これにより得られた試験結果の一例として、
熱回収伝熱管の管壁温度に対するばいじん付着量の関係
を図２に示す。図２において、横軸は熱回収伝熱管の管
壁温度を示し、縦軸はばいじん付着量を示す。また、図
中の曲線Ｌ１〜Ｌ５は試験結果を示すものであり、試験
条件は下表のとおりである。
【００２６】表試験結果 炭種 Ｄ／Ｓ ＮＨ3注入 Ｌ１ Ａ ７ 無し Ｌ２ Ａ １５ 無し Ｌ３ Ｂ ７ 無し Ｌ４ Ｂ １５ 無し Ｌ５ Ｂ １５ 有り 試験結果Ｌ１，Ｌ２は、炭種Ａの発生ばいじんを用いて
行い、それぞれＤ／Ｓを変えたものである。Ｄ／Ｓは下
記で定義される。
行い、それぞれＤ／Ｓを変えたものである。Ｄ／Ｓは下
記で定義される。
【００２７】Ｄ／Ｓ＝ダスト濃度（ｍｇ／ｍ3Ｎ）／Ｓ
Ｏ3濃度（ｐｐｍ） 試験結果Ｌ３，Ｌ４は炭種をＢとして同一条件で試験を
実施したものである。
Ｏ3濃度（ｐｐｍ） 試験結果Ｌ３，Ｌ４は炭種をＢとして同一条件で試験を
実施したものである。
【００２８】ところで、実際の装置においては、熱回収
伝熱管８に付着するばいじんによるドラフトロス（圧力
損失）の増加が問題になるから、許容ドラフトロスに基
づいてばいじん付着量の許容値を求めることができる。
この許容付着量の一例を図２に直線Ｏで示す。これらの
ことから、図２に示すように、直線Ｏと各曲線Ｌ１〜Ｌ
４との交点に対応する温度Ｔ１〜Ｔ４を、熱回収伝熱管
の最低管壁温度の設定値にすることにより、伝熱管周り
の灰の詰まりを抑制でき、かつ伝熱管の腐食を低減でき
ることになる。また、図２に示すように、ボイラ燃料の
炭種やＤ／Ｓなどの運転条件により、最低管壁温度の設
定値Ｔ１〜Ｔ４は異なるが、実用上は、ほぼ８０℃を維
持すれば十分である。
伝熱管８に付着するばいじんによるドラフトロス（圧力
損失）の増加が問題になるから、許容ドラフトロスに基
づいてばいじん付着量の許容値を求めることができる。
この許容付着量の一例を図２に直線Ｏで示す。これらの
ことから、図２に示すように、直線Ｏと各曲線Ｌ１〜Ｌ
４との交点に対応する温度Ｔ１〜Ｔ４を、熱回収伝熱管
の最低管壁温度の設定値にすることにより、伝熱管周り
の灰の詰まりを抑制でき、かつ伝熱管の腐食を低減でき
ることになる。また、図２に示すように、ボイラ燃料の
炭種やＤ／Ｓなどの運転条件により、最低管壁温度の設
定値Ｔ１〜Ｔ４は異なるが、実用上は、ほぼ８０℃を維
持すれば十分である。
【００２９】したがって、Ｄ／Ｓ、炭種性状により排ガ
ス熱回収器４の入口媒体温度の設定値を制御することに
より、最適な蒸気量で排ガス熱回収器４の熱回収伝熱管
８へのばいじん付着に伴う詰まりなど防止することがで
きる。なお、熱回収伝熱管８内の媒体温度は、熱回収伝
熱管８の管壁温度とほとんど同等であるから、媒体加熱
器１２の加熱媒体の流量制御は、熱回収伝熱管８の管壁
温度に変えて、その入口媒体温度に基づいて制御しても
同等である。
ス熱回収器４の入口媒体温度の設定値を制御することに
より、最適な蒸気量で排ガス熱回収器４の熱回収伝熱管
８へのばいじん付着に伴う詰まりなど防止することがで
きる。なお、熱回収伝熱管８内の媒体温度は、熱回収伝
熱管８の管壁温度とほとんど同等であるから、媒体加熱
器１２の加熱媒体の流量制御は、熱回収伝熱管８の管壁
温度に変えて、その入口媒体温度に基づいて制御しても
同等である。
【００３０】（発明の実施の形態２）本発明の他の実施
の形態による排ガス処理システムの系統図を図３に示
す。図３に示すシステムが図２のシステムと異なる点
は、ＥＰ３の入口にＮＨ3を注入するＮＨ3注入装置３０
を設け、ＳＯ3濃度演算器２１から出力される演算ＳＯ3
濃度に合わせてＮＨ3の注入量を制御するようにしたこ
とにある。この注入量は流量計３１により計測されて熱
媒温度の設定値演算器１７に入力される。熱媒温度の設
定値演算器１７は、ＮＨ3の注入量に応じて熱媒温度の
設定値を変更する。 通常、ＮＨ3注入は、排ガス中の
ＳＯ3による腐食防止する方法として、重油焚ボイラに
おいて一般に使用される方法であるが、石炭焚ボイラに
おいては排ガス中のばいじん濃度が高いので、注入した
ＮＨ3がばいじんに付着してしまい、ＳＯ3と有効に反応
しないという、ばいじんの緩衝作用があるため用いられ
ていない。
の形態による排ガス処理システムの系統図を図３に示
す。図３に示すシステムが図２のシステムと異なる点
は、ＥＰ３の入口にＮＨ3を注入するＮＨ3注入装置３０
を設け、ＳＯ3濃度演算器２１から出力される演算ＳＯ3
濃度に合わせてＮＨ3の注入量を制御するようにしたこ
とにある。この注入量は流量計３１により計測されて熱
媒温度の設定値演算器１７に入力される。熱媒温度の設
定値演算器１７は、ＮＨ3の注入量に応じて熱媒温度の
設定値を変更する。 通常、ＮＨ3注入は、排ガス中の
ＳＯ3による腐食防止する方法として、重油焚ボイラに
おいて一般に使用される方法であるが、石炭焚ボイラに
おいては排ガス中のばいじん濃度が高いので、注入した
ＮＨ3がばいじんに付着してしまい、ＳＯ3と有効に反応
しないという、ばいじんの緩衝作用があるため用いられ
ていない。
【００３１】しかし、環境規制の強化に伴い、ＥＰ３の
出口ばいじん濃度が低減されると、石炭焚ボイラであっ
てもＤ／Ｓが小さくなり、ＮＨ3を注入する必要が生じ
てきた。このＮＨ3注入量の設定法として、ＳＯ3濃度演
算器２１の出力を用いることが有効である。
出口ばいじん濃度が低減されると、石炭焚ボイラであっ
てもＤ／Ｓが小さくなり、ＮＨ3を注入する必要が生じ
てきた。このＮＨ3注入量の設定法として、ＳＯ3濃度演
算器２１の出力を用いることが有効である。
【００３２】つまり、石炭焚ボイラの排ガスの場合、Ｅ
Ｐ３の入口に過剰にＮＨ3を注入しても、ＥＰ３の出口
排ガス中にＳＯ3が残存することが確認されている。こ
れは、ばいじんが多量にあるためばいじんにＮＨ3が付
着され、ＳＯ3と有効に反応しないためである。さらに
過剰にＮＨ3を供給すると、熱回収伝熱管８の表面にＮ
Ｈ4塩として析出し、却って熱回収伝熱管８周りを詰ま
らせることもわかった。また、ＮＨ3を吸着したばいじ
んがＥＰ３で捕集されると、ＥＰ捕集灰の性状も低下す
る欠点があり、石炭焚ボイラの排ガスの場合は、ＮＨ3
を過剰に注入だけでは、ＳＯ3を除去することが不可能
であることを確認した。
Ｐ３の入口に過剰にＮＨ3を注入しても、ＥＰ３の出口
排ガス中にＳＯ3が残存することが確認されている。こ
れは、ばいじんが多量にあるためばいじんにＮＨ3が付
着され、ＳＯ3と有効に反応しないためである。さらに
過剰にＮＨ3を供給すると、熱回収伝熱管８の表面にＮ
Ｈ4塩として析出し、却って熱回収伝熱管８周りを詰ま
らせることもわかった。また、ＮＨ3を吸着したばいじ
んがＥＰ３で捕集されると、ＥＰ捕集灰の性状も低下す
る欠点があり、石炭焚ボイラの排ガスの場合は、ＮＨ3
を過剰に注入だけでは、ＳＯ3を除去することが不可能
であることを確認した。
【００３３】したがって、ＮＨ3注入を行っても、ＳＯ3
よる熱回収伝熱管８への灰の付着トラブルを防止できる
わけでないから、熱回収伝熱管８の管壁温度を設定値以
上に保つことが重要である。
よる熱回収伝熱管８への灰の付着トラブルを防止できる
わけでないから、熱回収伝熱管８の管壁温度を設定値以
上に保つことが重要である。
【００３４】しかし、ＮＨ3注入により排ガス中の残存
ＳＯ3濃度を低減できるので、管壁温度の設定値を図２
の示す試験結果Ｌ５の如く低くすることができるので、
媒体の加熱に要する蒸気量を節約できることから、ＮＨ
3注入は有効である。
ＳＯ3濃度を低減できるので、管壁温度の設定値を図２
の示す試験結果Ｌ５の如く低くすることができるので、
媒体の加熱に要する蒸気量を節約できることから、ＮＨ
3注入は有効である。
【００３５】図３において、ＥＰ３の入口にＮＨ3を注
入する場合を示したが、これに代えて、ＥＰ３の出口に
ＮＨ3を注入するようにしてもよい。これによれば、ば
いじん濃度の低い排ガス中にＮＨ3を注入することにな
るから、ＳＯ3とＮＨ3が良好に反応させることができ、
ＮＨ3の注入量を節約できると共に、ＥＰ３の捕集灰に
ＮＨ3が混入するのを防止できる。
入する場合を示したが、これに代えて、ＥＰ３の出口に
ＮＨ3を注入するようにしてもよい。これによれば、ば
いじん濃度の低い排ガス中にＮＨ3を注入することにな
るから、ＳＯ3とＮＨ3が良好に反応させることができ、
ＮＨ3の注入量を節約できると共に、ＥＰ３の捕集灰に
ＮＨ3が混入するのを防止できる。
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
煙突からのばいじん排出量を増加させずに、排ガス熱回
収器の伝熱管の腐食や詰まりを防止することができる。
煙突からのばいじん排出量を増加させずに、排ガス熱回
収器の伝熱管の腐食や詰まりを防止することができる。
【図１】本発明に係る排ガス処理システムの一例の系統
図である。
図である。
【図２】熱回収伝熱管の管壁温度と伝熱管のばいじん付
着量との関係を示す試験結果である。
着量との関係を示す試験結果である。
【図３】本発明に係る排ガス処理システムの他の一例の
系統図である。
系統図である。
【図４】従来技術に係る排ガス処理システムの一例の系
統図である。
統図である。
１ ボイラ ２ 空気予熱器 ３ 電気集じん器 ４ 排ガス熱回収器 ５ 湿式排煙脱硫装置 ６ 排ガス再加熱器 ７ 煙突 ８ 熱回収伝熱管 ９ 再加熱伝熱管 １０，１１ 熱媒循環管路 １２ 熱媒加熱器 １３ 蒸気 １４ 流量調整計 １５ 流量調整弁 １６ 熱媒温度計 １７ 熱媒温度設定値演算器 １８ 排ガス温度計 １９ ＳＯ2濃度計 ２０ ばいじん濃度計 ２１ ＳＯ3濃度演算器 ３０ ＮＨ3注入装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野沢 滋 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 宮高 良一 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内
Claims (8)
- 【請求項１】 ボイラから排出される排ガス中のばいじ
んを除去する集じん器と、この集じん器から排出される
排ガスの熱の一部を回収する伝熱管を備えた排ガス熱回
収器と、この排ガス熱回収器から排出される排ガスを脱
硫処理する湿式排煙脱硫装置と、この湿式排煙脱硫装置
から排出される排ガスを加熱する伝熱管を備えた排ガス
再加熱器と、前記排ガス熱回収器の伝熱管と前記排ガス
再加熱器の伝熱管との間に熱媒を循環する熱媒循環管路
とを含んでなる排ガス処理システムにおいて、前記排ガ
ス熱回収器の伝熱管の管壁温度と内部熱媒温度との少な
くとも一方の温度を８０℃以上に保持することを特徴と
する排ガス処理システム。 - 【請求項２】 請求項１に記載の排ガス処理システムに
おいて、前記排ガス熱回収器の伝熱管の管壁温度と内部
熱媒温度との少なくとも一方の温度の保持温度を、前記
ボイラの運転条件に応じて変更することを特徴とする排
ガス処理システム。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の排ガス処理シス
テムにおいて、前記排ガス熱回収器の伝熱管に流入する
熱媒を加熱する熱媒加熱器を設け、この熱媒加熱器の加
熱量を調整して前記排ガス熱回収器の伝熱管の管壁温度
と内部熱媒温度との少なくとも一方の温度を調整するこ
とを特徴とする排ガス処理システム。 - 【請求項４】 請求項３に記載の排ガス処理システムに
おいて、前記排ガス熱回収器に流入する排ガスの温度と
ＳＯ2濃度とをそれぞれ測定する排ガス温度計とＳＯ2濃
度計と、この排ガス温度計とＳＯ2濃度計で検出された
排ガス温度とＳＯ2濃度とから、予め定めた関係データ
に基づいて前記排ガス熱回収器に流入する排ガスのＳＯ
3濃度を演算により求めるＳＯ3濃度演算器と、前記集じ
ん器から排出される排ガスのばいじん濃度を測定するば
いじん濃度計と、このばいじん濃度計で測定されたばい
じん濃度と前記ＳＯ3濃度演算器により求められた演算
ＳＯ3濃度とから、予め定められた関係データに基づい
て前記排ガス熱回収器の伝熱管の最低管壁温度を求め、
この最低管壁温度を保持するように前記熱媒加熱器の加
熱量を制御することを特徴とする排ガス処理システム。 - 【請求項５】 請求項４に記載の排ガス処理システムに
おいて、前記最低管壁温度は、ボイラ燃料に用いられる
石炭種に応じて変更することを特徴とする排ガス処理シ
ステム。 - 【請求項６】 請求項３，４，５のいずれかに記載の排
ガス処理システムにおいて、前記熱媒加熱器は、蒸気を
加熱媒体として前記熱媒を熱交換により加熱するもので
あることを特徴とする排ガス処理システム。 - 【請求項７】 ボイラから排出される排ガス中のばいじ
んを除去する集じん器と、この集じん器から排出される
排ガスの熱の一部を回収する伝熱管を備えた排ガス熱回
収器と、この排ガス熱回収器から排出される排ガスを脱
硫処理する湿式排煙脱硫装置と、この湿式排煙脱硫装置
から排出される排ガスを加熱する伝熱管を備えた排ガス
再加熱器と、前記排ガス熱回収器の伝熱管と前記排ガス
再加熱器の伝熱管との間に熱媒を循環する熱媒循環管路
とを含んでなる排ガス処理システムにおいて、前記集じ
ん器の排ガス入口部又は前記排ガス熱回収器の排ガス入
口部にＮＨ3を注入するＮＨ3注入装置と、前記排ガス熱
回収器に流入する排ガスの温度とＳＯ2濃度とをそれぞ
れ測定する排ガス温度計とＳＯ2濃度計と、この排ガス
温度計とＳＯ2濃度計で検出された排ガス温度とＳＯ2濃
度とから、予め定めた関係データに基づいて前記排ガス
熱回収器に流入する排ガスのＳＯ3濃度を演算により求
めるＳＯ3濃度演算器とを設け、このＳＯ3濃度演算器に
より求められた演算ＳＯ3濃度に応じて前記ＮＨ3の注入
量を制御することを特徴とする排ガス処理システム。 - 【請求項８】 ボイラから排出される排ガス中のばいじ
んを除去する集じん器と、この集じん器から排出される
排ガスの熱の一部を回収する伝熱管を備えた排ガス熱回
収器と、この排ガス熱回収器から排出される排ガスを脱
硫処理する湿式排煙脱硫装置と、この湿式排煙脱硫装置
から排出される排ガスを加熱する伝熱管を備えた排ガス
再加熱器と、前記排ガス熱回収器の伝熱管と前記排ガス
再加熱器の伝熱管との間に熱媒を循環する熱媒循環管路
とを含んでなる排ガス処理システムにおいて、前記排ガ
ス熱回収器の伝熱管に流入する熱媒を加熱する熱媒加熱
器と、前記集じん器の排ガス入口部又は前記排ガス熱回
収器の排ガス入口部にＮＨ3を注入するＮＨ3注入装置
と、前記排ガス熱回収器に流入する排ガスの温度とＳＯ
2濃度とをそれぞれ測定する排ガス温度計とＳＯ2濃度計
と、この排ガス温度計とＳＯ2濃度計で検出された排ガ
ス温度とＳＯ2濃度とから、予め定めた関係データに基
づいて前記排ガス熱回収器に流入する排ガスのＳＯ3濃
度を演算により求めるＳＯ3濃度演算器と、前記集じん
器から排出される排ガスのばいじん濃度を測定するばい
じん濃度計と、このばいじん濃度計で測定されたばいじ
ん濃度と前記ＳＯ3濃度演算器により求められた演算Ｓ
Ｏ3濃度とから、予め定められた関係データに基づいて
前記排ガス熱回収器の伝熱管の最低管壁温度を求め、こ
の最低管壁温度を保持するように前記熱媒加熱器の加熱
量を制御するとともに、前記演算ＳＯ3濃度に応じて前
記ＮＨ3の注入量を制御することを特徴とする排ガス処
理システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28367795A JP3661068B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 排ガス処理システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28367795A JP3661068B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 排ガス処理システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09122439A true JPH09122439A (ja) | 1997-05-13 |
| JP3661068B2 JP3661068B2 (ja) | 2005-06-15 |
Family
ID=17668646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28367795A Expired - Fee Related JP3661068B2 (ja) | 1995-10-31 | 1995-10-31 | 排ガス処理システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3661068B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09323024A (ja) * | 1996-06-07 | 1997-12-16 | Babcock Hitachi Kk | 排煙処理装置とその運用方法 |
| US6180305B1 (en) | 2000-02-16 | 2001-01-30 | Imation Corp. | Organic photoreceptors for liquid electrophotography |
| JP2011200781A (ja) * | 2010-03-25 | 2011-10-13 | Babcock Hitachi Kk | 排ガス処理装置及び排ガス処理装置の運転方法 |
| JP2013034965A (ja) * | 2011-08-10 | 2013-02-21 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙処理装置と方法 |
| CN108779915A (zh) * | 2016-03-30 | 2018-11-09 | 三菱日立电力系统株式会社 | 废气处理系统 |
| CN111408269A (zh) * | 2020-04-27 | 2020-07-14 | 西安热工研究院有限公司 | 一种防止硫酸氢铵沉积的烟温控制系统 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6257633A (ja) * | 1985-09-06 | 1987-03-13 | Hitachi Ltd | 排ガス監視制御装置 |
| JPS63171622A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-15 | Babcock Hitachi Kk | 排煙処理装置 |
| JPH0719448A (ja) * | 1993-07-05 | 1995-01-20 | Chubu Electric Power Co Inc | ボイラ排ガス処理装置の運転方法 |
-
1995
- 1995-10-31 JP JP28367795A patent/JP3661068B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6257633A (ja) * | 1985-09-06 | 1987-03-13 | Hitachi Ltd | 排ガス監視制御装置 |
| JPS63171622A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-15 | Babcock Hitachi Kk | 排煙処理装置 |
| JPH0719448A (ja) * | 1993-07-05 | 1995-01-20 | Chubu Electric Power Co Inc | ボイラ排ガス処理装置の運転方法 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09323024A (ja) * | 1996-06-07 | 1997-12-16 | Babcock Hitachi Kk | 排煙処理装置とその運用方法 |
| US6180305B1 (en) | 2000-02-16 | 2001-01-30 | Imation Corp. | Organic photoreceptors for liquid electrophotography |
| JP2011200781A (ja) * | 2010-03-25 | 2011-10-13 | Babcock Hitachi Kk | 排ガス処理装置及び排ガス処理装置の運転方法 |
| JP2013034965A (ja) * | 2011-08-10 | 2013-02-21 | Babcock Hitachi Kk | 湿式排煙処理装置と方法 |
| CN108779915A (zh) * | 2016-03-30 | 2018-11-09 | 三菱日立电力系统株式会社 | 废气处理系统 |
| US10471382B2 (en) | 2016-03-30 | 2019-11-12 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Air pollution control system |
| CN108779915B (zh) * | 2016-03-30 | 2020-03-27 | 三菱日立电力系统株式会社 | 废气处理系统 |
| CN111408269A (zh) * | 2020-04-27 | 2020-07-14 | 西安热工研究院有限公司 | 一种防止硫酸氢铵沉积的烟温控制系统 |
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|---|---|
| JP3661068B2 (ja) | 2005-06-15 |
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