JPH09327616A - 排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御方法及び装置 - Google Patents
排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御方法及び装置Info
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- JPH09327616A JPH09327616A JP8149214A JP14921496A JPH09327616A JP H09327616 A JPH09327616 A JP H09327616A JP 8149214 A JP8149214 A JP 8149214A JP 14921496 A JP14921496 A JP 14921496A JP H09327616 A JPH09327616 A JP H09327616A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 石炭焚ボイラからの排ガスを脱硫する場合で
も炭種による影響を受けることなく、酸化性物質の濃度
を所定値以下に保持して排水処理装置の機能低下を防止
し得、且つ排水処理装置の吸着樹脂の劣化を抑制し得、
更に、制御系としての遅れをなくして応答性を良好とし
得る排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御方法及び装置を
提供する。 【解決手段】 演算器３３で求められた必要酸化空気量
３７と合致するよう流量調整ダンパ４３の開度調整を行
い、吸収ＳＯ2量に対して所要の倍率となるよう、吸収
塔５へ供給する酸化空気の流量を調整する。
も炭種による影響を受けることなく、酸化性物質の濃度
を所定値以下に保持して排水処理装置の機能低下を防止
し得、且つ排水処理装置の吸着樹脂の劣化を抑制し得、
更に、制御系としての遅れをなくして応答性を良好とし
得る排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御方法及び装置を
提供する。 【解決手段】 演算器３３で求められた必要酸化空気量
３７と合致するよう流量調整ダンパ４３の開度調整を行
い、吸収ＳＯ2量に対して所要の倍率となるよう、吸収
塔５へ供給する酸化空気の流量を調整する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、排煙脱硫装置の酸
化性物質濃度制御方法及び装置に関するものである。
化性物質濃度制御方法及び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、吸収剤として石灰（石灰石、消石
灰又は生石灰）を用いた排煙脱硫装置は、一般に図５に
示されるように、下部に形成された液溜り部１の吸収液
２を、循環ポンプ３の作動により、上部に配設されたス
プレーノズル４から噴霧して循環させると共に、外部か
ら供給される排ガスを前記スプレーノズル４から噴霧さ
れた吸収液２と接触せしめた後排出させる吸収塔５の前
記液溜り部１に、酸化用の空気を供給する酸化空気ブロ
ワ６を接続すると共に、液溜り部１内の吸収液２を撹拌
する撹拌機７を設け、後述する母液タンク２５から供給
される吸収液２３とサイロ８から供給される石灰９を混
練して吸収剤スラリー１０を生成し且つ該吸収剤スラリ
ー１０を前記吸収塔５の液溜り部１に供給するための吸
収剤スラリーピット１１を設け、前記吸収塔５の底部か
ら吸収液２の一部が供給され且つ前記吸収塔５の液溜り
部１へ供給されるカセイソーダ等の中和剤１２の一部が
供給され前記吸収液２と中和剤１２を混合撹拌する中和
タンク１３を設け、該中和タンク１３から抽出された吸
収液１４を濃縮せしめるシックナ１５を設け、該シック
ナ１５で濃縮された吸収液１６が供給され該吸収液１６
を撹拌する石膏分離機供給タンク１７を設け、該石膏分
離機供給タンク１７から抽出される吸収液１６を脱水し
石膏１９を生成するための石膏分離機２０を設け、該石
膏分離機２０で脱水された水２１が供給され該水２１の
一部を前記シックナ１５へ供給するための濾液ピット２
２を設け、更に、前記シックナ１５から上澄みの吸収液
２３が供給され該吸収液２３の一部を排水処理装置２４
と吸収剤スラリーピット１１へ供給し且つ残りを前記吸
収塔５の液溜り部１へ送るための母液タンク２５を設け
てなる構成を有している。
灰又は生石灰）を用いた排煙脱硫装置は、一般に図５に
示されるように、下部に形成された液溜り部１の吸収液
２を、循環ポンプ３の作動により、上部に配設されたス
プレーノズル４から噴霧して循環させると共に、外部か
ら供給される排ガスを前記スプレーノズル４から噴霧さ
れた吸収液２と接触せしめた後排出させる吸収塔５の前
記液溜り部１に、酸化用の空気を供給する酸化空気ブロ
ワ６を接続すると共に、液溜り部１内の吸収液２を撹拌
する撹拌機７を設け、後述する母液タンク２５から供給
される吸収液２３とサイロ８から供給される石灰９を混
練して吸収剤スラリー１０を生成し且つ該吸収剤スラリ
ー１０を前記吸収塔５の液溜り部１に供給するための吸
収剤スラリーピット１１を設け、前記吸収塔５の底部か
ら吸収液２の一部が供給され且つ前記吸収塔５の液溜り
部１へ供給されるカセイソーダ等の中和剤１２の一部が
供給され前記吸収液２と中和剤１２を混合撹拌する中和
タンク１３を設け、該中和タンク１３から抽出された吸
収液１４を濃縮せしめるシックナ１５を設け、該シック
ナ１５で濃縮された吸収液１６が供給され該吸収液１６
を撹拌する石膏分離機供給タンク１７を設け、該石膏分
離機供給タンク１７から抽出される吸収液１６を脱水し
石膏１９を生成するための石膏分離機２０を設け、該石
膏分離機２０で脱水された水２１が供給され該水２１の
一部を前記シックナ１５へ供給するための濾液ピット２
２を設け、更に、前記シックナ１５から上澄みの吸収液
２３が供給され該吸収液２３の一部を排水処理装置２４
と吸収剤スラリーピット１１へ供給し且つ残りを前記吸
収塔５の液溜り部１へ送るための母液タンク２５を設け
てなる構成を有している。
【０００３】尚、図５中、１８は吸収塔５へ適宜補給さ
れる補給水である。
れる補給水である。
【０００４】前述の如き排煙脱硫装置の場合、吸収液２
が循環ポンプ３の作動により循環しており、吸収塔５に
送り込まれた排ガスは、スプレーノズル４から噴霧され
る吸収液２と接触することにより、ＳＯ2（硫黄酸化
物）が吸収除去された後、外部へ排出される。
が循環ポンプ３の作動により循環しており、吸収塔５に
送り込まれた排ガスは、スプレーノズル４から噴霧され
る吸収液２と接触することにより、ＳＯ2（硫黄酸化
物）が吸収除去された後、外部へ排出される。
【０００５】一方、前記排ガスからＳＯ2を吸収した吸
収液２の一部は、吸収塔５の液溜り部１の底部から中和
タンク１３へ供給され、該中和タンク１３において中和
剤１２と混合撹拌され、該混合撹拌された吸収液１４が
シックナ１５へ送られ、該シックナ１５において濃縮さ
れ、該濃縮された吸収液１６が石膏分離機供給タンク１
７を経て石膏分離機２０へ送られ、該石膏分離機２０に
おいて水分が除去され石膏１９が生成される。
収液２の一部は、吸収塔５の液溜り部１の底部から中和
タンク１３へ供給され、該中和タンク１３において中和
剤１２と混合撹拌され、該混合撹拌された吸収液１４が
シックナ１５へ送られ、該シックナ１５において濃縮さ
れ、該濃縮された吸収液１６が石膏分離機供給タンク１
７を経て石膏分離機２０へ送られ、該石膏分離機２０に
おいて水分が除去され石膏１９が生成される。
【０００６】前記石膏分離機２０で脱水された水２１
は、濾液ピット２２を経て前記シックナ１５へ戻され、
又、該シックナ１５における前記吸収液１４の濃縮時に
出る上澄みの吸収液２３は、母液タンク２５を経て排水
処理装置２４と吸収剤スラリーピット１１へ供給される
と共に、前記吸収塔５の液溜り部１へ送られる。
は、濾液ピット２２を経て前記シックナ１５へ戻され、
又、該シックナ１５における前記吸収液１４の濃縮時に
出る上澄みの吸収液２３は、母液タンク２５を経て排水
処理装置２４と吸収剤スラリーピット１１へ供給される
と共に、前記吸収塔５の液溜り部１へ送られる。
【０００７】前記吸収剤スラリーピット１１へ供給され
た吸収液２３は、該吸収剤スラリーピット１１において
サイロ８から供給される石灰９と混練され、吸収剤スラ
リー１０として前記吸収塔５の液溜り部１に供給され
る。
た吸収液２３は、該吸収剤スラリーピット１１において
サイロ８から供給される石灰９と混練され、吸収剤スラ
リー１０として前記吸収塔５の液溜り部１に供給され
る。
【０００８】前記排水処理装置２４へ送られた吸収液２
３は、排水処理装置２４の硝化菌の作用により有害な窒
素化合物が分解され、且つＣＯＤ（化学的酸素要求量）
で表わされる還元性物質が前記排水処理装置２４の高分
子材料からなる吸着樹脂により吸着された後、外部へ排
出される。
３は、排水処理装置２４の硝化菌の作用により有害な窒
素化合物が分解され、且つＣＯＤ（化学的酸素要求量）
で表わされる還元性物質が前記排水処理装置２４の高分
子材料からなる吸着樹脂により吸着された後、外部へ排
出される。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】前述の如き従来の排煙
脱硫装置においては、脱硫の主反応に必要となる量以上
の酸化空気が供給されると、副反応としてＳ2Ｏ8（過硫
酸）やＩＯ3（ヨウ素酸）等の酸化性物質が生成されて
該酸化性物質の濃度が高まり、排水処理装置２４の硝化
菌の活性低下が引き起こされたり、或いは硝化菌が死滅
してしまい、排水処理装置２４の機能が低下すると共
に、該排水処理装置２４の吸着樹脂の劣化が速まるとい
う問題を有していた。
脱硫装置においては、脱硫の主反応に必要となる量以上
の酸化空気が供給されると、副反応としてＳ2Ｏ8（過硫
酸）やＩＯ3（ヨウ素酸）等の酸化性物質が生成されて
該酸化性物質の濃度が高まり、排水処理装置２４の硝化
菌の活性低下が引き起こされたり、或いは硝化菌が死滅
してしまい、排水処理装置２４の機能が低下すると共
に、該排水処理装置２４の吸着樹脂の劣化が速まるとい
う問題を有していた。
【００１０】このため、従来においては、酸化空気ブロ
ワ６によって吸収塔５へ供給される酸化空気量［Ｎｍ3
／ｈ］は、吸収液２の酸化還元電位（ＯＲＰ値）を検出
する酸化還元電位計（図示せず）の指示値を指標として
制御するようにしていた。
ワ６によって吸収塔５へ供給される酸化空気量［Ｎｍ3
／ｈ］は、吸収液２の酸化還元電位（ＯＲＰ値）を検出
する酸化還元電位計（図示せず）の指示値を指標として
制御するようにしていた。
【００１１】尚、前記酸化性物質の濃度と酸化還元電位
との関係は、酸化還元電位を小さくするほど、酸化性物
質の濃度は減少するため、酸化還元電位が所定の値とな
るよう、前記酸化空気量を制御してやれば、酸化性物質
の濃度を所定の値以下に抑えることが可能となる。
との関係は、酸化還元電位を小さくするほど、酸化性物
質の濃度は減少するため、酸化還元電位が所定の値とな
るよう、前記酸化空気量を制御してやれば、酸化性物質
の濃度を所定の値以下に抑えることが可能となる。
【００１２】しかしながら、前記酸化性物質の濃度と酸
化還元電位との関係は、石炭焚ボイラからの排ガスを脱
硫する場合、炭種によるばらつきが大きく、前記酸化還
元電位を指標とすることは、必ずしも適正であるとは言
えなかった。
化還元電位との関係は、石炭焚ボイラからの排ガスを脱
硫する場合、炭種によるばらつきが大きく、前記酸化還
元電位を指標とすることは、必ずしも適正であるとは言
えなかった。
【００１３】又、前記酸化還元電位は、吸収液２中に酸
化空気が供給された結果として既に存在しているもので
あり、このような吸収液２中に既に存在している酸化還
元電位に基づいて新たに供給すべき酸化空気量を制御す
るのでは、その分だけ遅れが生じていることとなり、制
御のやり方としては改善の余地があった。
化空気が供給された結果として既に存在しているもので
あり、このような吸収液２中に既に存在している酸化還
元電位に基づいて新たに供給すべき酸化空気量を制御す
るのでは、その分だけ遅れが生じていることとなり、制
御のやり方としては改善の余地があった。
【００１４】本発明は、斯かる実情に鑑み、石炭焚ボイ
ラからの排ガスを脱硫する場合でも炭種による影響を受
けることなく、酸化性物質の濃度を所定値以下に保持し
て排水処理装置の機能低下を防止し得、且つ排水処理装
置の吸着樹脂の劣化を抑制し得、更に、制御系としての
遅れをなくして応答性を良好とし得る排煙脱硫装置の酸
化性物質濃度制御方法及び装置を提供しようとするもの
である。
ラからの排ガスを脱硫する場合でも炭種による影響を受
けることなく、酸化性物質の濃度を所定値以下に保持し
て排水処理装置の機能低下を防止し得、且つ排水処理装
置の吸着樹脂の劣化を抑制し得、更に、制御系としての
遅れをなくして応答性を良好とし得る排煙脱硫装置の酸
化性物質濃度制御方法及び装置を提供しようとするもの
である。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は、吸収剤として
石灰を用いた吸収液と排ガスを接触せしめて排ガス中の
ＳＯ2を吸収除去し該排ガスと接触せしめた吸収液に酸
化空気を吹き込む吸収塔を備えた排煙脱硫装置の酸化性
物質濃度制御方法であって、吸収ＳＯ2量に対して所要
の倍率となるよう、吸収塔へ供給する酸化空気の流量を
調整することを特徴とする排煙脱硫装置の酸化性物質濃
度制御方法にかかるものである。
石灰を用いた吸収液と排ガスを接触せしめて排ガス中の
ＳＯ2を吸収除去し該排ガスと接触せしめた吸収液に酸
化空気を吹き込む吸収塔を備えた排煙脱硫装置の酸化性
物質濃度制御方法であって、吸収ＳＯ2量に対して所要
の倍率となるよう、吸収塔へ供給する酸化空気の流量を
調整することを特徴とする排煙脱硫装置の酸化性物質濃
度制御方法にかかるものである。
【００１６】前記排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御方
法においては、吸収ＳＯ2量に対する酸化空気の流量の
倍率を２．５〜３．５とすることが有効である。
法においては、吸収ＳＯ2量に対する酸化空気の流量の
倍率を２．５〜３．５とすることが有効である。
【００１７】又、本発明は、吸収剤として石灰を用いた
吸収液と排ガスを接触せしめて排ガス中のＳＯ2を吸収
除去し該排ガスと接触せしめた吸収液に酸化空気を吹き
込む吸収塔を備えた排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御
装置であって、吸収塔の出口側の排ガス流量を検出する
排ガス流量検出器と、吸収塔の入口側における排ガス中
のＳＯ2濃度を検出する入口側ＳＯ2濃度検出器と、吸収
塔の出口側における排ガス中のＳＯ2濃度を検出する出
口側ＳＯ2濃度検出器と、前記入口側ＳＯ2濃度検出器で
検出されたＳＯ2濃度と出口側ＳＯ2濃度検出器で検出さ
れたＳＯ2濃度との差を求めて吸収ＳＯ2濃度を求め、該
吸収ＳＯ2濃度と前記排ガス流量検出器で検出された排
ガス流量との積を求めて吸収ＳＯ2量を求め、該吸収Ｓ
Ｏ2量に対して所要の倍率となるよう必要酸化空気量を
求めて出力する演算器と、吸収塔へ供給される酸化空気
の流量を調整する流量調整ダンパと、吸収塔へ供給され
る酸化空気の流量を検出し且つ該酸化空気の流量が前記
演算器で求められた必要酸化空気量と合致するよう流量
調整ダンパへ開度指令信号を出力する流量指示調節計と
を備えたことを特徴とする排煙脱硫装置の酸化性物質濃
度制御装置にかかるものである。
吸収液と排ガスを接触せしめて排ガス中のＳＯ2を吸収
除去し該排ガスと接触せしめた吸収液に酸化空気を吹き
込む吸収塔を備えた排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御
装置であって、吸収塔の出口側の排ガス流量を検出する
排ガス流量検出器と、吸収塔の入口側における排ガス中
のＳＯ2濃度を検出する入口側ＳＯ2濃度検出器と、吸収
塔の出口側における排ガス中のＳＯ2濃度を検出する出
口側ＳＯ2濃度検出器と、前記入口側ＳＯ2濃度検出器で
検出されたＳＯ2濃度と出口側ＳＯ2濃度検出器で検出さ
れたＳＯ2濃度との差を求めて吸収ＳＯ2濃度を求め、該
吸収ＳＯ2濃度と前記排ガス流量検出器で検出された排
ガス流量との積を求めて吸収ＳＯ2量を求め、該吸収Ｓ
Ｏ2量に対して所要の倍率となるよう必要酸化空気量を
求めて出力する演算器と、吸収塔へ供給される酸化空気
の流量を調整する流量調整ダンパと、吸収塔へ供給され
る酸化空気の流量を検出し且つ該酸化空気の流量が前記
演算器で求められた必要酸化空気量と合致するよう流量
調整ダンパへ開度指令信号を出力する流量指示調節計と
を備えたことを特徴とする排煙脱硫装置の酸化性物質濃
度制御装置にかかるものである。
【００１８】前記排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御装
置においては、吸収ＳＯ2量に対する必要酸化空気量の
倍率を２．５〜３．５とすることが有効である。
置においては、吸収ＳＯ2量に対する必要酸化空気量の
倍率を２．５〜３．５とすることが有効である。
【００１９】上記手段によれば、以下のような作用が得
られる。
られる。
【００２０】本発明の排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制
御方法の場合、吸収ＳＯ2量に対して所要の倍率となる
よう、吸収塔へ供給する酸化空気の流量が調整される。
御方法の場合、吸収ＳＯ2量に対して所要の倍率となる
よう、吸収塔へ供給する酸化空気の流量が調整される。
【００２１】又、本発明の排煙脱硫装置の酸化性物質濃
度制御装置の場合、排煙脱硫装置の運転時には、入口側
ＳＯ2濃度検出器により吸収塔の入口側における排ガス
中のＳＯ2濃度が検出されると共に、出口側ＳＯ2濃度検
出器により吸収塔の出口側における排ガス中のＳＯ2濃
度が検出され、更に、排ガス流量検出器により吸収塔の
出口側の排ガス流量が検出され、演算器へ入力され、該
演算器においては、前記入口側ＳＯ2濃度検出器で検出
されたＳＯ2濃度と出口側ＳＯ2濃度検出器で検出された
ＳＯ2濃度との差が求められて吸収ＳＯ2濃度が求めら
れ、該吸収ＳＯ2濃度と前記排ガス流量検出器で検出さ
れた排ガス流量との積が求められて、吸収ＳＯ2量が求
められ、該吸収ＳＯ2量に基づき必要酸化空気量が求め
られて流量指示調節計へ出力され、吸収塔へ供給される
酸化空気の流量が前記演算器で求められた必要酸化空気
量と合致するよう流量指示調節計から流量調整ダンパへ
開度指令信号が出力され、吸収ＳＯ2量に対して所要の
倍率となるよう、吸収塔へ供給される酸化空気の流量が
調整される。
度制御装置の場合、排煙脱硫装置の運転時には、入口側
ＳＯ2濃度検出器により吸収塔の入口側における排ガス
中のＳＯ2濃度が検出されると共に、出口側ＳＯ2濃度検
出器により吸収塔の出口側における排ガス中のＳＯ2濃
度が検出され、更に、排ガス流量検出器により吸収塔の
出口側の排ガス流量が検出され、演算器へ入力され、該
演算器においては、前記入口側ＳＯ2濃度検出器で検出
されたＳＯ2濃度と出口側ＳＯ2濃度検出器で検出された
ＳＯ2濃度との差が求められて吸収ＳＯ2濃度が求めら
れ、該吸収ＳＯ2濃度と前記排ガス流量検出器で検出さ
れた排ガス流量との積が求められて、吸収ＳＯ2量が求
められ、該吸収ＳＯ2量に基づき必要酸化空気量が求め
られて流量指示調節計へ出力され、吸収塔へ供給される
酸化空気の流量が前記演算器で求められた必要酸化空気
量と合致するよう流量指示調節計から流量調整ダンパへ
開度指令信号が出力され、吸収ＳＯ2量に対して所要の
倍率となるよう、吸収塔へ供給される酸化空気の流量が
調整される。
【００２２】この結果、本発明の排煙脱硫装置の酸化性
物質濃度制御方法及び装置においては、脱硫の主反応に
対する副反応が起こりにくくなってＳ2Ｏ8やＩＯ3等の
酸化性物質が生成されにくくなり、該酸化性物質の濃度
が高まることが抑制され、排水処理装置の硝化菌の活性
低下が引き起こされたり、或いは硝化菌が死滅してしま
うことがなくなり、排水処理装置の機能が低下せず、該
排水処理装置の吸着樹脂の劣化も抑えられる。
物質濃度制御方法及び装置においては、脱硫の主反応に
対する副反応が起こりにくくなってＳ2Ｏ8やＩＯ3等の
酸化性物質が生成されにくくなり、該酸化性物質の濃度
が高まることが抑制され、排水処理装置の硝化菌の活性
低下が引き起こされたり、或いは硝化菌が死滅してしま
うことがなくなり、排水処理装置の機能が低下せず、該
排水処理装置の吸着樹脂の劣化も抑えられる。
【００２３】しかも、吸収ＳＯ2量に対して所要の倍率
となるよう、吸収塔へ供給される酸化空気の流量を調整
すると、石炭焚ボイラからの排ガスを脱硫する場合に
も、炭種によるばらつきはほとんどなく、酸化性物質の
濃度が所定の値以下に抑えられ、又、従来のように、吸
収液中に既に存在している酸化還元電位に基づいて新た
に供給すべき酸化空気量を制御するのではなく、吸収Ｓ
Ｏ2量に応じてフィードフォワード制御的に酸化空気の
流量を調整するため、制御系としての遅れもなくなり、
応答性もよくなる。
となるよう、吸収塔へ供給される酸化空気の流量を調整
すると、石炭焚ボイラからの排ガスを脱硫する場合に
も、炭種によるばらつきはほとんどなく、酸化性物質の
濃度が所定の値以下に抑えられ、又、従来のように、吸
収液中に既に存在している酸化還元電位に基づいて新た
に供給すべき酸化空気量を制御するのではなく、吸収Ｓ
Ｏ2量に応じてフィードフォワード制御的に酸化空気の
流量を調整するため、制御系としての遅れもなくなり、
応答性もよくなる。
【００２４】特に、本発明の排煙脱硫装置の酸化性物質
濃度制御方法及び装置において、吸収ＳＯ2量に対する
酸化空気の流量の倍率、即ち吸収ＳＯ2量に対する必要
酸化空気量の倍率を２．５〜３．５とすると、要求され
る脱硫性能を確保し且つ酸化性物質濃度を要求される値
以下に減少させることができ、より有効となる。
濃度制御方法及び装置において、吸収ＳＯ2量に対する
酸化空気の流量の倍率、即ち吸収ＳＯ2量に対する必要
酸化空気量の倍率を２．５〜３．５とすると、要求され
る脱硫性能を確保し且つ酸化性物質濃度を要求される値
以下に減少させることができ、より有効となる。
【００２５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図示
例と共に説明する。
例と共に説明する。
【００２６】図１〜図４は本発明を実施する形態の一例
であって、図中、図５と同一の符号を付した部分は同一
物を表わしており、基本的な構成は図５に示す従来のも
のと同様であるが、本図示例の特徴とするところは、図
１〜図４に示す如く、吸収ＳＯ2量３５に対して所要の
倍率となるよう、吸収塔５へ供給する酸化空気の流量を
調整するＡ／Ｓ制御、即ち吸収ＳＯ2量３５を指標とし
た酸化空気吹込倍率制御とするよう構成した点にある。
であって、図中、図５と同一の符号を付した部分は同一
物を表わしており、基本的な構成は図５に示す従来のも
のと同様であるが、本図示例の特徴とするところは、図
１〜図４に示す如く、吸収ＳＯ2量３５に対して所要の
倍率となるよう、吸収塔５へ供給する酸化空気の流量を
調整するＡ／Ｓ制御、即ち吸収ＳＯ2量３５を指標とし
た酸化空気吹込倍率制御とするよう構成した点にある。
【００２７】尚、前記Ａ／Ｓ制御における“Ａ”は“Ａ
ｉｒ”の略であって必要酸化空気量３７を表わし、
“Ｓ”は“Ｓｕｌｆｕｒ”の略であって吸収ＳＯ2量３
５を表わしている。
ｉｒ”の略であって必要酸化空気量３７を表わし、
“Ｓ”は“Ｓｕｌｆｕｒ”の略であって吸収ＳＯ2量３
５を表わしている。
【００２８】図中、２６は吸収塔５の出口側の排ガス流
量２７を検出する排ガス流量検出器、２８は前記吸収塔
５の入口側における排ガス中のＳＯ2濃度２９を検出す
る入口側ＳＯ2濃度検出器、３０は前記吸収塔５の出口
側における排ガス中のＳＯ2濃度３１を検出する出口側
ＳＯ2濃度検出器、３３は入口側ＳＯ2濃度検出器２８で
検出されたＳＯ2濃度２９と出口側ＳＯ2濃度検出器３０
で検出されたＳＯ2濃度３１との差を求めて吸収ＳＯ2濃
度３２ａを求め、該吸収ＳＯ2濃度３２ａと前記排ガス
流量検出器２６で検出された排ガス流量２７との積を求
めて吸収ＳＯ2量３５を求め、該吸収ＳＯ2量３５に対し
て所要の倍率となるよう必要酸化空気量３７を求めて出
力する演算器であり、酸化空気ブロワ６の吸込側に、吸
収塔５へ供給される酸化空気の流量を調整する流量調整
ダンパ４３を設け、酸化空気ブロワ６の吐出側に、吸収
塔５へ供給される酸化空気の流量を検出し且つ該酸化空
気の流量が前記演算器３３で求められた必要酸化空気量
３７と合致するよう流量調整ダンパ４３へ開度指令信号
４２を出力する流量指示調節計４１を設けてある。
量２７を検出する排ガス流量検出器、２８は前記吸収塔
５の入口側における排ガス中のＳＯ2濃度２９を検出す
る入口側ＳＯ2濃度検出器、３０は前記吸収塔５の出口
側における排ガス中のＳＯ2濃度３１を検出する出口側
ＳＯ2濃度検出器、３３は入口側ＳＯ2濃度検出器２８で
検出されたＳＯ2濃度２９と出口側ＳＯ2濃度検出器３０
で検出されたＳＯ2濃度３１との差を求めて吸収ＳＯ2濃
度３２ａを求め、該吸収ＳＯ2濃度３２ａと前記排ガス
流量検出器２６で検出された排ガス流量２７との積を求
めて吸収ＳＯ2量３５を求め、該吸収ＳＯ2量３５に対し
て所要の倍率となるよう必要酸化空気量３７を求めて出
力する演算器であり、酸化空気ブロワ６の吸込側に、吸
収塔５へ供給される酸化空気の流量を調整する流量調整
ダンパ４３を設け、酸化空気ブロワ６の吐出側に、吸収
塔５へ供給される酸化空気の流量を検出し且つ該酸化空
気の流量が前記演算器３３で求められた必要酸化空気量
３７と合致するよう流量調整ダンパ４３へ開度指令信号
４２を出力する流量指示調節計４１を設けてある。
【００２９】前記演算器３３は、図２に示す如く、入口
側ＳＯ2濃度検出器２８で検出されたＳＯ2濃度２９と出
口側ＳＯ2濃度検出器３０で検出されたＳＯ2濃度３１と
の差を求めて吸収ＳＯ2濃度３２ａを求める減算器３２
と、該減算器３２で求められた吸収ＳＯ2濃度３２ａと
前記排ガス流量検出器２６で検出された排ガス流量２７
との積を求めて、吸収ＳＯ2量３５を求める乗算器３４
と、該乗算器３４で求められた吸収ＳＯ2量３５に基づ
き必要酸化空気量３７を出力する関数発生器３６とを備
えてなる構成を有している。
側ＳＯ2濃度検出器２８で検出されたＳＯ2濃度２９と出
口側ＳＯ2濃度検出器３０で検出されたＳＯ2濃度３１と
の差を求めて吸収ＳＯ2濃度３２ａを求める減算器３２
と、該減算器３２で求められた吸収ＳＯ2濃度３２ａと
前記排ガス流量検出器２６で検出された排ガス流量２７
との積を求めて、吸収ＳＯ2量３５を求める乗算器３４
と、該乗算器３４で求められた吸収ＳＯ2量３５に基づ
き必要酸化空気量３７を出力する関数発生器３６とを備
えてなる構成を有している。
【００３０】尚、前記関数発生器３６には、図３に示す
ような関数が入力されており、該関数は、吸収ＳＯ2量
３５の増減に対し略比例させて必要酸化空気量３７を増
減させることを表わしており、この関数の設定を適宜変
更することにより、酸化性物質とＣＯＤの値を所望の値
とすることができる。
ような関数が入力されており、該関数は、吸収ＳＯ2量
３５の増減に対し略比例させて必要酸化空気量３７を増
減させることを表わしており、この関数の設定を適宜変
更することにより、酸化性物質とＣＯＤの値を所望の値
とすることができる。
【００３１】次に、上記図示例の作動を説明する。
【００３２】排煙脱硫装置の運転時には、入口側ＳＯ2
濃度検出器２８により吸収塔５の入口側における排ガス
中のＳＯ2濃度２９が検出されると共に、出口側ＳＯ2濃
度検出器３０により吸収塔５の出口側における排ガス中
のＳＯ2濃度３１が検出され、更に、排ガス流量検出器
２６により吸収塔５の出口側の排ガス流量２７が検出さ
れ、演算器３３へ入力される。
濃度検出器２８により吸収塔５の入口側における排ガス
中のＳＯ2濃度２９が検出されると共に、出口側ＳＯ2濃
度検出器３０により吸収塔５の出口側における排ガス中
のＳＯ2濃度３１が検出され、更に、排ガス流量検出器
２６により吸収塔５の出口側の排ガス流量２７が検出さ
れ、演算器３３へ入力される。
【００３３】該演算器３３においては、前記入口側ＳＯ
2濃度検出器２８で検出されたＳＯ2濃度２９と出口側Ｓ
Ｏ2濃度検出器３０で検出されたＳＯ2濃度３１との差が
減算器３２で求められて吸収ＳＯ2濃度３２ａが求めら
れ、該吸収ＳＯ2濃度３２ａと前記排ガス流量検出器２
６で検出された排ガス流量２７との積が乗算器３４で求
められて、吸収ＳＯ2量３５が求められ、前記乗算器３
４で求められた吸収ＳＯ2量３５に基づき必要酸化空気
量３７が関数発生器３６から流量指示調節計４１へ出力
され、吸収塔５へ供給される酸化空気の流量が前記演算
器３３で求められた必要酸化空気量３７と合致するよう
流量指示調節計４１から流量調整ダンパ４３へ開度指令
信号４２が出力され、吸収ＳＯ2量３５に対して所要の
倍率となるよう、吸収塔５へ供給される酸化空気の流量
が調整される。
2濃度検出器２８で検出されたＳＯ2濃度２９と出口側Ｓ
Ｏ2濃度検出器３０で検出されたＳＯ2濃度３１との差が
減算器３２で求められて吸収ＳＯ2濃度３２ａが求めら
れ、該吸収ＳＯ2濃度３２ａと前記排ガス流量検出器２
６で検出された排ガス流量２７との積が乗算器３４で求
められて、吸収ＳＯ2量３５が求められ、前記乗算器３
４で求められた吸収ＳＯ2量３５に基づき必要酸化空気
量３７が関数発生器３６から流量指示調節計４１へ出力
され、吸収塔５へ供給される酸化空気の流量が前記演算
器３３で求められた必要酸化空気量３７と合致するよう
流量指示調節計４１から流量調整ダンパ４３へ開度指令
信号４２が出力され、吸収ＳＯ2量３５に対して所要の
倍率となるよう、吸収塔５へ供給される酸化空気の流量
が調整される。
【００３４】この結果、脱硫の主反応に対する副反応が
起こりにくくなってＳ2Ｏ8やＩＯ3等の酸化性物質が生
成されにくくなり、該酸化性物質の濃度が高まることが
抑制され、排水処理装置２４の硝化菌の活性低下が引き
起こされたり、或いは硝化菌が死滅してしまうことがな
くなり、排水処理装置２４の機能が低下せず、該排水処
理装置２４の吸着樹脂の劣化も抑えられる。
起こりにくくなってＳ2Ｏ8やＩＯ3等の酸化性物質が生
成されにくくなり、該酸化性物質の濃度が高まることが
抑制され、排水処理装置２４の硝化菌の活性低下が引き
起こされたり、或いは硝化菌が死滅してしまうことがな
くなり、排水処理装置２４の機能が低下せず、該排水処
理装置２４の吸着樹脂の劣化も抑えられる。
【００３５】しかも、吸収ＳＯ2量３５に対して所要の
倍率となるよう、吸収塔５へ供給される酸化空気の流量
を調整すると、石炭焚ボイラからの排ガスを脱硫する場
合にも、炭種によるばらつきはほとんどなく、酸化性物
質の濃度が所定の値以下に抑えられ、又、従来のよう
に、吸収液２中に既に存在している酸化還元電位に基づ
いて新たに供給すべき酸化空気量を制御するのではな
く、吸収ＳＯ2量３５に応じてフィードフォワード制御
的に酸化空気の流量を調整するため、制御系としての遅
れもなくなり、応答性もよくなる。
倍率となるよう、吸収塔５へ供給される酸化空気の流量
を調整すると、石炭焚ボイラからの排ガスを脱硫する場
合にも、炭種によるばらつきはほとんどなく、酸化性物
質の濃度が所定の値以下に抑えられ、又、従来のよう
に、吸収液２中に既に存在している酸化還元電位に基づ
いて新たに供給すべき酸化空気量を制御するのではな
く、吸収ＳＯ2量３５に応じてフィードフォワード制御
的に酸化空気の流量を調整するため、制御系としての遅
れもなくなり、応答性もよくなる。
【００３６】ここで、Ａ／Ｓ（酸化空気吹込倍率）と酸
化性物質濃度との関係は、図４に示す如く、Ａ／Ｓを小
さくするほど、酸化性物質濃度は減少するため、この関
係より、酸化性物質濃度を５［ｍｇ／ｌ］以下にする場
合には、Ａ／Ｓを３．２以下とすればよいが、Ａ／Ｓを
小さくしすぎると、酸化空気不足によるＳＯ3が発生し
た場合、脱硫性能が低下するため、該脱硫性能を確保し
且つ酸化性物質濃度を減少させるためには、Ａ／Ｓの値
を２．８〜３．２程度とすることが好ましい。但し、前
記酸化性物質濃度は、およそ１０［ｍｇ／ｌ］以下に抑
えればよく、又、要求される脱硫性能は、その設備によ
って異なり、ある程度の幅があるため、こうした点を考
慮した場合、Ａ／Ｓの値は、およそ２．５〜３．５程度
とすればよい。
化性物質濃度との関係は、図４に示す如く、Ａ／Ｓを小
さくするほど、酸化性物質濃度は減少するため、この関
係より、酸化性物質濃度を５［ｍｇ／ｌ］以下にする場
合には、Ａ／Ｓを３．２以下とすればよいが、Ａ／Ｓを
小さくしすぎると、酸化空気不足によるＳＯ3が発生し
た場合、脱硫性能が低下するため、該脱硫性能を確保し
且つ酸化性物質濃度を減少させるためには、Ａ／Ｓの値
を２．８〜３．２程度とすることが好ましい。但し、前
記酸化性物質濃度は、およそ１０［ｍｇ／ｌ］以下に抑
えればよく、又、要求される脱硫性能は、その設備によ
って異なり、ある程度の幅があるため、こうした点を考
慮した場合、Ａ／Ｓの値は、およそ２．５〜３．５程度
とすればよい。
【００３７】こうして、石炭焚ボイラからの排ガスを脱
硫する場合でも炭種による影響を受けることなく、酸化
性物質の濃度を所定値以下に保持して排水処理装置２４
の機能低下を防止し得、且つ排水処理装置２４の吸着樹
脂の劣化を抑制し得、更に、制御系としての遅れをなく
して応答性を良好とし得る。
硫する場合でも炭種による影響を受けることなく、酸化
性物質の濃度を所定値以下に保持して排水処理装置２４
の機能低下を防止し得、且つ排水処理装置２４の吸着樹
脂の劣化を抑制し得、更に、制御系としての遅れをなく
して応答性を良好とし得る。
【００３８】尚、本発明の排煙脱硫装置の酸化性物質濃
度制御方法及び装置は、上述の図示例にのみ限定される
ものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内におい
て種々変更を加え得ることは勿論である。
度制御方法及び装置は、上述の図示例にのみ限定される
ものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内におい
て種々変更を加え得ることは勿論である。
【００３９】
【発明の効果】以上、説明したように本発明の請求項１
〜４記載の排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御方法及び
装置によれば、石炭焚ボイラからの排ガスを脱硫する場
合でも炭種による影響を受けることなく、酸化性物質の
濃度を所定値以下に保持して排水処理装置の機能低下を
防止し得、且つ排水処理装置の吸着樹脂の劣化を抑制し
得、更に、制御系としての遅れをなくして応答性を良好
とし得るという優れた効果を奏し得る。
〜４記載の排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御方法及び
装置によれば、石炭焚ボイラからの排ガスを脱硫する場
合でも炭種による影響を受けることなく、酸化性物質の
濃度を所定値以下に保持して排水処理装置の機能低下を
防止し得、且つ排水処理装置の吸着樹脂の劣化を抑制し
得、更に、制御系としての遅れをなくして応答性を良好
とし得るという優れた効果を奏し得る。
【図１】本発明を実施する形態の一例の全体概要構成図
である。
である。
【図２】図１に示す演算器の詳細を表わすブロック図で
ある。
ある。
【図３】図２に示す関数発生器に設定されている関数を
表わす線図である。
表わす線図である。
【図４】本発明を実施する形態の一例において、Ａ／Ｓ
（酸化空気吹込倍率）と酸化性物質濃度との関係を表わ
す線図である。
（酸化空気吹込倍率）と酸化性物質濃度との関係を表わ
す線図である。
【図５】従来例の全体概要構成図である。
２ 吸収液 ５ 吸収塔 ６ 酸化空気ブロワ ９ 石灰 ２４ 排水処理装置 ２６ 排ガス流量検出器 ２７ 排ガス流量 ２８ 入口側ＳＯ2濃度検出器 ２９ ＳＯ2濃度 ３０ 出口側ＳＯ2濃度検出器 ３１ ＳＯ2濃度 ３２ａ 吸収ＳＯ2濃度 ３３ 演算器 ３５ 吸収ＳＯ2量 ３７ 必要酸化空気量 ４１ 流量指示調節計 ４２ 開度指令信号 ４３ 流量調整ダンパ
Claims (4)
- 【請求項１】 吸収剤として石灰を用いた吸収液と排ガ
スを接触せしめて排ガス中のＳＯ2を吸収除去し該排ガ
スと接触せしめた吸収液に酸化空気を吹き込む吸収塔を
備えた排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御方法であっ
て、 吸収ＳＯ2量に対して所要の倍率となるよう、吸収塔へ
供給する酸化空気の流量を調整することを特徴とする排
煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御方法。 - 【請求項２】 吸収ＳＯ2量に対する酸化空気の流量の
倍率を２．５〜３．５とした請求項１記載の排煙脱硫装
置の酸化性物質濃度制御方法。 - 【請求項３】 吸収剤として石灰を用いた吸収液と排ガ
スを接触せしめて排ガス中のＳＯ2を吸収除去し該排ガ
スと接触せしめた吸収液に酸化空気を吹き込む吸収塔を
備えた排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御装置であっ
て、 吸収塔の出口側の排ガス流量を検出する排ガス流量検出
器と、 吸収塔の入口側における排ガス中のＳＯ2濃度を検出す
る入口側ＳＯ2濃度検出器と、 吸収塔の出口側における排ガス中のＳＯ2濃度を検出す
る出口側ＳＯ2濃度検出器と、 前記入口側ＳＯ2濃度検出器で検出されたＳＯ2濃度と出
口側ＳＯ2濃度検出器で検出されたＳＯ2濃度との差を求
めて吸収ＳＯ2濃度を求め、該吸収ＳＯ2濃度と前記排ガ
ス流量検出器で検出された排ガス流量との積を求めて吸
収ＳＯ2量を求め、該吸収ＳＯ2量に対して所要の倍率と
なるよう必要酸化空気量を求めて出力する演算器と、 吸収塔へ供給される酸化空気の流量を調整する流量調整
ダンパと、 吸収塔へ供給される酸化空気の流量を検出し且つ該酸化
空気の流量が前記演算器で求められた必要酸化空気量と
合致するよう流量調整ダンパへ開度指令信号を出力する
流量指示調節計とを備えたことを特徴とする排煙脱硫装
置の酸化性物質濃度制御装置。 - 【請求項４】 吸収ＳＯ2量に対する必要酸化空気量の
倍率を２．５〜３．５とした請求項３記載の排煙脱硫装
置の酸化性物質濃度制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8149214A JPH09327616A (ja) | 1996-06-11 | 1996-06-11 | 排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8149214A JPH09327616A (ja) | 1996-06-11 | 1996-06-11 | 排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09327616A true JPH09327616A (ja) | 1997-12-22 |
Family
ID=15470347
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8149214A Pending JPH09327616A (ja) | 1996-06-11 | 1996-06-11 | 排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09327616A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6980942B2 (en) | 2000-03-24 | 2005-12-27 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method of simulation of production process of semiconductor device and simulator thereof |
| JP2010240624A (ja) * | 2009-04-09 | 2010-10-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排煙脱硫装置及び排ガス処理方法 |
| EP3326708A4 (en) * | 2015-07-23 | 2018-07-04 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Wet type flue gas desulfurization device and method for operating wet type flue gas desulfurization device |
| CN110721556A (zh) * | 2019-11-22 | 2020-01-24 | 浙江永发合成革有限公司 | 一种合成革生产中混合废气处理装置及其处理方法 |
-
1996
- 1996-06-11 JP JP8149214A patent/JPH09327616A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6980942B2 (en) | 2000-03-24 | 2005-12-27 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method of simulation of production process of semiconductor device and simulator thereof |
| JP2010240624A (ja) * | 2009-04-09 | 2010-10-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排煙脱硫装置及び排ガス処理方法 |
| EP3326708A4 (en) * | 2015-07-23 | 2018-07-04 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Wet type flue gas desulfurization device and method for operating wet type flue gas desulfurization device |
| US10646820B2 (en) | 2015-07-23 | 2020-05-12 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Wet flue gas desulfurization apparatus and operation method for wet flue gas desulfurization apparatus |
| CN110721556A (zh) * | 2019-11-22 | 2020-01-24 | 浙江永发合成革有限公司 | 一种合成革生产中混合废气处理装置及其处理方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040802 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050201 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050331 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20051004 |