JPH0949092A - オーステナイト系ステンレス厚鋼板の高効率酸洗方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス厚鋼板の高効率酸洗方法Info
- Publication number
- JPH0949092A JPH0949092A JP20482395A JP20482395A JPH0949092A JP H0949092 A JPH0949092 A JP H0949092A JP 20482395 A JP20482395 A JP 20482395A JP 20482395 A JP20482395 A JP 20482395A JP H0949092 A JPH0949092 A JP H0949092A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pickling
- temperature
- solution
- steel plate
- steel sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
- C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
- C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
- C23G1/08—Iron or steel
- C23G1/086—Iron or steel solutions containing HF
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 γ系ステンレス厚鋼板の製造で、熱延後の固
溶化熱処理を省略、或いは軽度の固溶化熱処理を実施し
た場合の高速酸洗化において、酸洗溶液の高温化を不要
にし、設備費の安価な高速酸洗法を提供する。 【解決手段】 γ系ステンレス鋼の熱延まま、或いは短
時間固溶化熱処理後の板厚４mm以上の厚鋼板を通常のメ
カニカルデスケーリングを施し、濃度50〜200g/lの HNO
3 と濃度20〜200g/lのHFの混合液より成る20〜60℃の低
温硝弗酸溶液を用いて酸洗する際に、酸洗直前に次式で
示す温度以上で、かつ、 150℃以下に鋼板を予熱し、酸
洗時に鋼板表面近傍の酸洗溶液を70℃以上の高温に30秒
以上保持できるように調節し酸洗する。 被酸洗鋼板予熱温度（℃）≧［70×（A+B/5)−(B/5×
C)］/A Ａ：鋼板の板厚（cm） Ｂ：鋼板単位面積当りの液量(l/m2 ・分） Ｃ：硝弗酸溶液の温度（℃）
溶化熱処理を省略、或いは軽度の固溶化熱処理を実施し
た場合の高速酸洗化において、酸洗溶液の高温化を不要
にし、設備費の安価な高速酸洗法を提供する。 【解決手段】 γ系ステンレス鋼の熱延まま、或いは短
時間固溶化熱処理後の板厚４mm以上の厚鋼板を通常のメ
カニカルデスケーリングを施し、濃度50〜200g/lの HNO
3 と濃度20〜200g/lのHFの混合液より成る20〜60℃の低
温硝弗酸溶液を用いて酸洗する際に、酸洗直前に次式で
示す温度以上で、かつ、 150℃以下に鋼板を予熱し、酸
洗時に鋼板表面近傍の酸洗溶液を70℃以上の高温に30秒
以上保持できるように調節し酸洗する。 被酸洗鋼板予熱温度（℃）≧［70×（A+B/5)−(B/5×
C)］/A Ａ：鋼板の板厚（cm） Ｂ：鋼板単位面積当りの液量(l/m2 ・分） Ｃ：硝弗酸溶液の温度（℃）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は１８Ｃｒ−８Ｎｉス
テンレス鋼を代表とするオーステナイト系ステンレス鋼
（以下１８Ｃｒ−８Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス
鋼という）厚鋼板の製造方法に関するものであり、特に
本発明は上記ステンレス厚鋼板の製造にあたり、熱延後
あるいは固溶化熱処理後のスケールを除去するための高
速で安価な設備費の酸洗法に関するものである。
テンレス鋼を代表とするオーステナイト系ステンレス鋼
（以下１８Ｃｒ−８Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス
鋼という）厚鋼板の製造方法に関するものであり、特に
本発明は上記ステンレス厚鋼板の製造にあたり、熱延後
あるいは固溶化熱処理後のスケールを除去するための高
速で安価な設備費の酸洗法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】１８Ｃｒ−８Ｎｉ型オーステナイト系ス
テンレス鋼は、熱間圧延後空冷した後、温度１０００℃
以上に保持された熱処理炉で長時間保持し、加工組織の
再結晶化とその粒度調整を行うと共に、炭化物を溶解
し、固溶化する熱処理を施す工程で製造されている。こ
の固溶化熱処理は、クロム炭化物等が結晶粒界に析出し
てこの部分の耐食性を著しく劣化し、ひいてはステンレ
ス鋼を腐食しやすくするという難点を防止するために行
われていた。
テンレス鋼は、熱間圧延後空冷した後、温度１０００℃
以上に保持された熱処理炉で長時間保持し、加工組織の
再結晶化とその粒度調整を行うと共に、炭化物を溶解
し、固溶化する熱処理を施す工程で製造されている。こ
の固溶化熱処理は、クロム炭化物等が結晶粒界に析出し
てこの部分の耐食性を著しく劣化し、ひいてはステンレ
ス鋼を腐食しやすくするという難点を防止するために行
われていた。
【０００３】このように熱間圧延後室温まで冷却し、再
び高温度に加熱する固溶化熱処理法による製造法は、莫
大な熱エネルギーと長い時間とを費やし、生産性に問題
があった。このような問題から最近では、熱間圧延後固
溶化熱処理を省略する製造法として、特開昭５５−１０
７７２９号公報、特開昭６０−２６６１９号公報、特開
昭６０−１９７８１７号公報等に記載されているよう
に、熱間圧延後の高温度から急冷し、固溶化熱処理を省
略したり短時間化するオーステナイト系ステンレス鋼板
の製造技術が開発されている。
び高温度に加熱する固溶化熱処理法による製造法は、莫
大な熱エネルギーと長い時間とを費やし、生産性に問題
があった。このような問題から最近では、熱間圧延後固
溶化熱処理を省略する製造法として、特開昭５５−１０
７７２９号公報、特開昭６０−２６６１９号公報、特開
昭６０−１９７８１７号公報等に記載されているよう
に、熱間圧延後の高温度から急冷し、固溶化熱処理を省
略したり短時間化するオーステナイト系ステンレス鋼板
の製造技術が開発されている。
【０００４】こうした固溶化熱処理を不要にしたり、軽
減したりする方法の適用率がアップすると、その生産性
は、従来の熱延鋼板の固溶化熱処理−酸洗工程におけ
る、固溶化熱処理の制約から、酸洗でのデスケーリング
速度で制約されるようになり、ステンレス鋼熱延材およ
び熱処理材の高速酸洗酸洗法が重要な問題となる。従
来、厚さ４〜８０mmの厚鋼板ではこのように固溶化熱処
理制約から酸洗条件としては２０〜４０℃の低温硝弗酸
酸洗溶液を用い充分時間をかけバッチ酸洗を繰り返す方
法で行われ、厚鋼板に対する酸洗の高速化については充
分な検討がなされていなかった。また、酸洗溶液を高温
化すると高速酸洗化は可能になるが、酸洗槽を構成する
材料として高価な耐酸材を使用しなければならなくな
り、初期設備投資と設備維持管理費用が高くなるため、
設備費の安い酸洗法の開発が望まれていた。
減したりする方法の適用率がアップすると、その生産性
は、従来の熱延鋼板の固溶化熱処理−酸洗工程におけ
る、固溶化熱処理の制約から、酸洗でのデスケーリング
速度で制約されるようになり、ステンレス鋼熱延材およ
び熱処理材の高速酸洗酸洗法が重要な問題となる。従
来、厚さ４〜８０mmの厚鋼板ではこのように固溶化熱処
理制約から酸洗条件としては２０〜４０℃の低温硝弗酸
酸洗溶液を用い充分時間をかけバッチ酸洗を繰り返す方
法で行われ、厚鋼板に対する酸洗の高速化については充
分な検討がなされていなかった。また、酸洗溶液を高温
化すると高速酸洗化は可能になるが、酸洗槽を構成する
材料として高価な耐酸材を使用しなければならなくな
り、初期設備投資と設備維持管理費用が高くなるため、
設備費の安い酸洗法の開発が望まれていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、熱延後の固
溶化熱処理を省略、あるいは軽度の固溶化熱処理を行
い、かつ、酸洗時間を短縮するとともに粒界腐食を生じ
させない酸洗法を可能ならしめ、酸洗液の温度の高温化
を不要にし、設備費や設備維持管理費用が安価にできる
酸洗法を提供することを目的とする。
溶化熱処理を省略、あるいは軽度の固溶化熱処理を行
い、かつ、酸洗時間を短縮するとともに粒界腐食を生じ
させない酸洗法を可能ならしめ、酸洗液の温度の高温化
を不要にし、設備費や設備維持管理費用が安価にできる
酸洗法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明の要旨とするところは、オーステナイト系ステ
ンレス鋼の熱延まま、あるいは短時間固溶化熱処理後の
板厚４mm以上の厚鋼板に、通常のメカニカルデスケーリ
ングを施し、濃度５０〜２００ｇ／ｌのＨＮＯ3 と濃度
２０〜２００ｇ／ｌのＨＦの混合液より成る２０〜６０
℃の低温硝弗酸溶液を用い、酸洗直前に（１）式で示す
温度以上かつ１５０℃以下に鋼板を予熱して、酸洗時に
鋼板表面近傍の酸洗溶液を７０℃以上の高温に３０秒以
上保持し酸洗することを特徴とするオーステナイト系ス
テンレス厚鋼板の高効率酸洗方法にある。 被酸洗鋼板予熱温度（℃）≧［７０×（Ａ＋Ｂ／５）−（Ｂ／５×Ｃ）］／Ａ ・・・・・・（１） 但し、Ａ：被酸洗鋼板の板厚（cm） Ｂ：鋼板表面の単位面積当たりの液量（ｌ／ｍ2 ・分） Ｃ：硝弗酸酸洗溶液の温度（℃）
に本発明の要旨とするところは、オーステナイト系ステ
ンレス鋼の熱延まま、あるいは短時間固溶化熱処理後の
板厚４mm以上の厚鋼板に、通常のメカニカルデスケーリ
ングを施し、濃度５０〜２００ｇ／ｌのＨＮＯ3 と濃度
２０〜２００ｇ／ｌのＨＦの混合液より成る２０〜６０
℃の低温硝弗酸溶液を用い、酸洗直前に（１）式で示す
温度以上かつ１５０℃以下に鋼板を予熱して、酸洗時に
鋼板表面近傍の酸洗溶液を７０℃以上の高温に３０秒以
上保持し酸洗することを特徴とするオーステナイト系ス
テンレス厚鋼板の高効率酸洗方法にある。 被酸洗鋼板予熱温度（℃）≧［７０×（Ａ＋Ｂ／５）−（Ｂ／５×Ｃ）］／Ａ ・・・・・・（１） 但し、Ａ：被酸洗鋼板の板厚（cm） Ｂ：鋼板表面の単位面積当たりの液量（ｌ／ｍ2 ・分） Ｃ：硝弗酸酸洗溶液の温度（℃）
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明者等は１８Ｃｒ−８Ｎｉ型
オーステナイト系ステンレス厚鋼板について通常通りメ
カニカルデスケーリングした鋼板の硝弗酸酸洗溶液中で
の酸洗開始について検討した結果、酸洗反応開始には板
厚の影響が大きいことが判明した。すなわち、５０℃の
１２０ｇ／ｌＨＮＯ3 および５０ｇ／ｌＨＦを含む硝弗
酸溶液中での浸漬酸洗実験において、板の温度がすべて
２０℃の４mm厚材、３０mm厚材、８０mm厚材を用い、４
mm厚材では２０秒、３０mm厚材では５０秒、８０mm厚材
では９０秒間は浸漬後反応が開始しないで、その後、水
素を発生して急速に酸洗が進み、反応開始後８分間で酸
洗が終了した。
オーステナイト系ステンレス厚鋼板について通常通りメ
カニカルデスケーリングした鋼板の硝弗酸酸洗溶液中で
の酸洗開始について検討した結果、酸洗反応開始には板
厚の影響が大きいことが判明した。すなわち、５０℃の
１２０ｇ／ｌＨＮＯ3 および５０ｇ／ｌＨＦを含む硝弗
酸溶液中での浸漬酸洗実験において、板の温度がすべて
２０℃の４mm厚材、３０mm厚材、８０mm厚材を用い、４
mm厚材では２０秒、３０mm厚材では５０秒、８０mm厚材
では９０秒間は浸漬後反応が開始しないで、その後、水
素を発生して急速に酸洗が進み、反応開始後８分間で酸
洗が終了した。
【０００８】次に鋼板を５０℃に予熱して酸洗溶液に浸
漬すると、浸漬直後に酸洗が開始し、いずれの板厚でも
８分間で酸洗が完了した。更に鋼板を９０℃に予熱して
酸洗液に浸漬すると８０mm厚材は３０mm厚材の半分の酸
洗時間で酸洗が完了した。このように、酸洗液温より鋼
板予熱温度を高くした時に、板厚が厚くなるにつれ酸洗
時間が短くなる原因は鋼板に蓄熱された熱容量に関連し
ており、板厚が厚いものほど著しい。
漬すると、浸漬直後に酸洗が開始し、いずれの板厚でも
８分間で酸洗が完了した。更に鋼板を９０℃に予熱して
酸洗液に浸漬すると８０mm厚材は３０mm厚材の半分の酸
洗時間で酸洗が完了した。このように、酸洗液温より鋼
板予熱温度を高くした時に、板厚が厚くなるにつれ酸洗
時間が短くなる原因は鋼板に蓄熱された熱容量に関連し
ており、板厚が厚いものほど著しい。
【０００９】そこで、被酸洗材として４〜８０mm板厚材
を用い、鋼板予熱温度を５０〜２００℃に変化させて、
つづく１２０ｇ／ｌＨＮＯ3 および５０ｇ／ｌＨＦを含
む硝弗酸酸洗液温を４０℃にし、鋼板表面の単位面積当
たりの酸洗液量を１５ｌ／ｍ2 ・分に一定化し、鋼板表
面近傍の酸洗溶液を７０℃以上の高温に３０秒以上保持
できる条件を調べた結果を図１に示す。図から明らかの
ように被酸洗材の板厚が厚くなるほど低温予熱で充分な
ことが判明した。また、被酸洗鋼板の板厚、被酸洗鋼板
予熱温度、硝弗酸酸洗溶液の温度、鋼板表面の単位面積
当たりの液量には鋼板表面近傍の酸洗溶液を７０℃以上
の高温に３０秒以上保持できる条件として、次式の関係
があることがわかり、これらの関係を満足するように被
酸洗鋼板予熱温度をコントロールすることで充分な予熱
が可能になる。 被酸洗鋼板予熱温度（℃）≧［７０×（Ａ＋Ｂ／５）−
（Ｂ／５×Ｃ）］／Ａ 但し、Ａ：被酸洗鋼板の板厚（cm） Ｂ：鋼板表面の単位面積当たりの液量（ｌ／ｍ2 ・分） Ｃ：硝弗酸酸洗溶液の温度（℃） 予熱酸洗時の鋼板表面近傍の酸洗溶液温度は、７０℃未
満では高速酸洗には不足で、高温ほど高速酸洗化できる
が上限については通常の酸洗温度上限である９０℃以下
が望ましい。９０℃を超えると過酸洗表面となる。ま
た、この保持時間については３０秒未満では高速酸洗に
は不足し、長時間ほど高速酸洗可能である。
を用い、鋼板予熱温度を５０〜２００℃に変化させて、
つづく１２０ｇ／ｌＨＮＯ3 および５０ｇ／ｌＨＦを含
む硝弗酸酸洗液温を４０℃にし、鋼板表面の単位面積当
たりの酸洗液量を１５ｌ／ｍ2 ・分に一定化し、鋼板表
面近傍の酸洗溶液を７０℃以上の高温に３０秒以上保持
できる条件を調べた結果を図１に示す。図から明らかの
ように被酸洗材の板厚が厚くなるほど低温予熱で充分な
ことが判明した。また、被酸洗鋼板の板厚、被酸洗鋼板
予熱温度、硝弗酸酸洗溶液の温度、鋼板表面の単位面積
当たりの液量には鋼板表面近傍の酸洗溶液を７０℃以上
の高温に３０秒以上保持できる条件として、次式の関係
があることがわかり、これらの関係を満足するように被
酸洗鋼板予熱温度をコントロールすることで充分な予熱
が可能になる。 被酸洗鋼板予熱温度（℃）≧［７０×（Ａ＋Ｂ／５）−
（Ｂ／５×Ｃ）］／Ａ 但し、Ａ：被酸洗鋼板の板厚（cm） Ｂ：鋼板表面の単位面積当たりの液量（ｌ／ｍ2 ・分） Ｃ：硝弗酸酸洗溶液の温度（℃） 予熱酸洗時の鋼板表面近傍の酸洗溶液温度は、７０℃未
満では高速酸洗には不足で、高温ほど高速酸洗化できる
が上限については通常の酸洗温度上限である９０℃以下
が望ましい。９０℃を超えると過酸洗表面となる。ま
た、この保持時間については３０秒未満では高速酸洗に
は不足し、長時間ほど高速酸洗可能である。
【００１０】鋼板の予熱温度については、酸洗溶液と同
じ温度でも酸洗時間を短縮する効果はあるが、鋼板表面
近傍の酸洗溶液を７０℃以上にする高速酸洗を狙う場合
には７０℃以上の温度で効果があり高温ほど有効である
が、１５０℃を超えると鋼板表面の温度分布が不均一と
なり、また作用効果が飽和する。
じ温度でも酸洗時間を短縮する効果はあるが、鋼板表面
近傍の酸洗溶液を７０℃以上にする高速酸洗を狙う場合
には７０℃以上の温度で効果があり高温ほど有効である
が、１５０℃を超えると鋼板表面の温度分布が不均一と
なり、また作用効果が飽和する。
【００１１】鋼板板厚については、４mm厚未満では予熱
の効果が小さく、４mm以上では厚さが増大するほど蓄熱
量が大きくなるため効果が大きくなる。酸洗溶液である
硝弗酸の温度は６０℃を超えると酸洗槽を構成する材質
が高価な材料を必要とし、設備費が大幅に高くなる。ま
た、２０℃未満では予熱による昇温作用が極度に低下す
る。
の効果が小さく、４mm以上では厚さが増大するほど蓄熱
量が大きくなるため効果が大きくなる。酸洗溶液である
硝弗酸の温度は６０℃を超えると酸洗槽を構成する材質
が高価な材料を必要とし、設備費が大幅に高くなる。ま
た、２０℃未満では予熱による昇温作用が極度に低下す
る。
【００１２】鋼板表面の単位面積当たりの液量は鋼板表
面を酸洗するために表面積当たり３ｌ／ｍ2 ・分以上を
要し、これ未満では酸洗溶液が不足し酸洗ムラが発生す
る。均一酸洗のためには液量は多いほど良好になるが、
上記計算式での鋼板板厚、予熱温度および酸洗液温によ
り決まる液量以上に供給すると予熱酸洗時の鋼板表面近
傍の酸洗溶液温度が保たれなくなる。この酸洗法につい
ては酸洗が浸漬の場合に限らず、スプレー酸洗において
も鋼板予熱の作用効果はより顕著で、大幅な酸洗時間の
短縮が達成された。
面を酸洗するために表面積当たり３ｌ／ｍ2 ・分以上を
要し、これ未満では酸洗溶液が不足し酸洗ムラが発生す
る。均一酸洗のためには液量は多いほど良好になるが、
上記計算式での鋼板板厚、予熱温度および酸洗液温によ
り決まる液量以上に供給すると予熱酸洗時の鋼板表面近
傍の酸洗溶液温度が保たれなくなる。この酸洗法につい
ては酸洗が浸漬の場合に限らず、スプレー酸洗において
も鋼板予熱の作用効果はより顕著で、大幅な酸洗時間の
短縮が達成された。
【００１３】さらに、本発明者等は１８Ｃｒ−８Ｎｉ型
オーステナイト系ステンレス鋼の熱延板、あるいは短時
間固溶化熱処理後の鋼板に通常のメカニカルデスケーリ
ングを施し予熱した場合の高速酸洗液の液組成について
検討した結果、次の事実が明らかにされた。鋼板を予熱
した場合にはＨＮＯ3 −ＨＦ液中でも酸洗が極めてよく
進行し、ＨＮＯ3 濃度は５０〜２００ｇ／ｌの範囲と低
い条件で有効であり、ＨＦも２０〜２００ｇ／ｌで有効
である。ＨＮＯ3 の濃度が２００ｇ／ｌを超えると酸洗
完了時間が長くなり粒界腐食を助長する。ＨＮＯ3 が５
０ｇ／ｌ未満では酸洗速度が小さい。ＨＦは高速酸洗に
は有効で２０ｇ／ｌ以上で効果を発揮するが２００ｇ／
ｌを超えると効果が飽和する。
オーステナイト系ステンレス鋼の熱延板、あるいは短時
間固溶化熱処理後の鋼板に通常のメカニカルデスケーリ
ングを施し予熱した場合の高速酸洗液の液組成について
検討した結果、次の事実が明らかにされた。鋼板を予熱
した場合にはＨＮＯ3 −ＨＦ液中でも酸洗が極めてよく
進行し、ＨＮＯ3 濃度は５０〜２００ｇ／ｌの範囲と低
い条件で有効であり、ＨＦも２０〜２００ｇ／ｌで有効
である。ＨＮＯ3 の濃度が２００ｇ／ｌを超えると酸洗
完了時間が長くなり粒界腐食を助長する。ＨＮＯ3 が５
０ｇ／ｌ未満では酸洗速度が小さい。ＨＦは高速酸洗に
は有効で２０ｇ／ｌ以上で効果を発揮するが２００ｇ／
ｌを超えると効果が飽和する。
【００１４】このような液組成ならびに鋼板予熱によっ
て溶解反応が加速される結果、酸洗後の表面に粒界腐食
は認められない。特に、熱延ままで固溶化熱処理を省略
した材料では、熱延終了後８５０〜５５０℃の範囲を急
冷した場合に粒界腐食の防止に一層効果がある。
て溶解反応が加速される結果、酸洗後の表面に粒界腐食
は認められない。特に、熱延ままで固溶化熱処理を省略
した材料では、熱延終了後８５０〜５５０℃の範囲を急
冷した場合に粒界腐食の防止に一層効果がある。
【００１５】これらの高速酸洗法においてもメカニカル
デスケーリングの作用は重要で、従来から使用されてい
るショットブラスト、黒皮冷延法、砂鉄粒を含有した高
圧水吹き付け法等の適用は有効であり、特にスケール厚
みの薄い熱延板固溶化熱処理省略材においては、従来よ
りも軽度の適用で有効である。
デスケーリングの作用は重要で、従来から使用されてい
るショットブラスト、黒皮冷延法、砂鉄粒を含有した高
圧水吹き付け法等の適用は有効であり、特にスケール厚
みの薄い熱延板固溶化熱処理省略材においては、従来よ
りも軽度の適用で有効である。
【００１６】
【実施例】本発明の実施例を説明する。通常の方法で熱
間圧延し、１１００℃で５分間固溶化熱処理するか、熱
延圧下率や熱延後の冷却法をコントロールし固溶化熱処
理を省略した熱延したままの板厚４〜８０mm、巾５００
〜１５００mm、長さ１０００〜６０００mmの１８％Ｃｒ
−８％Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼、および１
７％Ｃｒ−１２％Ｎｉ−２％Ｍｏ型オーステナイト系ス
テンレス鋼の厚鋼板を、通常条件でショットブラストあ
るいは砂鉄粒を含んだ高圧水吹き付けによりメカニカル
デスケーリングを実施した。次いで、メカニカルデスケ
ーリング後の厚鋼板を酸洗ラインで酸洗槽を使用し温水
あるいは中性塩を含有した高温の水溶液、さらには水蒸
気を用いて温度を上げ、表１〜表３の通り１〜５分間で
これらの鋼板の中心部まで予熱温度に昇温した後、ＨＮ
Ｏ3 −ＨＦのスプレー酸洗およびＨＮＯ3 −ＨＦの攪拌
を強化した浸漬酸洗を実施し、酸洗完了までの時間を測
定し、更に酸洗後の鋼板表面の粒界腐食を調査した。比
較法としては予熱を省略して酸洗を実施した結果を示し
ている。
間圧延し、１１００℃で５分間固溶化熱処理するか、熱
延圧下率や熱延後の冷却法をコントロールし固溶化熱処
理を省略した熱延したままの板厚４〜８０mm、巾５００
〜１５００mm、長さ１０００〜６０００mmの１８％Ｃｒ
−８％Ｎｉ型オーステナイト系ステンレス鋼、および１
７％Ｃｒ−１２％Ｎｉ−２％Ｍｏ型オーステナイト系ス
テンレス鋼の厚鋼板を、通常条件でショットブラストあ
るいは砂鉄粒を含んだ高圧水吹き付けによりメカニカル
デスケーリングを実施した。次いで、メカニカルデスケ
ーリング後の厚鋼板を酸洗ラインで酸洗槽を使用し温水
あるいは中性塩を含有した高温の水溶液、さらには水蒸
気を用いて温度を上げ、表１〜表３の通り１〜５分間で
これらの鋼板の中心部まで予熱温度に昇温した後、ＨＮ
Ｏ3 −ＨＦのスプレー酸洗およびＨＮＯ3 −ＨＦの攪拌
を強化した浸漬酸洗を実施し、酸洗完了までの時間を測
定し、更に酸洗後の鋼板表面の粒界腐食を調査した。比
較法としては予熱を省略して酸洗を実施した結果を示し
ている。
【００１７】なお、鋼板表面近傍の酸洗溶液温度は、鋼
板表面に熱電対をスポット溶接し、樹脂系被覆材で被覆
し、鋼板表面の温度を測定した。このようにして酸洗開
始後３０秒後に熱電対の表示温度が７０℃，８０℃，９
０℃である場合を鋼板表面近傍酸洗溶液温度７０℃，８
０℃，９０℃として表わした。
板表面に熱電対をスポット溶接し、樹脂系被覆材で被覆
し、鋼板表面の温度を測定した。このようにして酸洗開
始後３０秒後に熱電対の表示温度が７０℃，８０℃，９
０℃である場合を鋼板表面近傍酸洗溶液温度７０℃，８
０℃，９０℃として表わした。
【００１８】こうして予熱のない場合の５〜２０分間を
要する酸洗と比較して、鋼板表面近傍の酸洗溶液が７０
℃の場合２分間程度で、８０℃や９０℃の場合１分以内
に酸洗が完了し、しかも粒界腐食が発生しないことが判
明し、本発明の優れた高速酸洗法が確認された。
要する酸洗と比較して、鋼板表面近傍の酸洗溶液が７０
℃の場合２分間程度で、８０℃や９０℃の場合１分以内
に酸洗が完了し、しかも粒界腐食が発生しないことが判
明し、本発明の優れた高速酸洗法が確認された。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【発明の効果】本発明はオーステナイト系ステンレス鋼
厚鋼板を製造するに際し、高価な耐酸材料を用いた酸洗
装置を必要とせず従来の低温酸洗用の酸洗装置を用い、
単に鋼板予熱と酸洗液量をコントロールすることで、実
際の酸洗温度を高め高速酸洗処理を可能ならしめたもの
で、設備費が安く、生産性が高く、かつ優れた製品を提
供できるので、その工業的効果は甚大である。
厚鋼板を製造するに際し、高価な耐酸材料を用いた酸洗
装置を必要とせず従来の低温酸洗用の酸洗装置を用い、
単に鋼板予熱と酸洗液量をコントロールすることで、実
際の酸洗温度を高め高速酸洗処理を可能ならしめたもの
で、設備費が安く、生産性が高く、かつ優れた製品を提
供できるので、その工業的効果は甚大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】被酸洗材として４〜８０mm板厚材を用い、鋼板
予熱温度を５０〜２００℃で変化させて、つづく１２０
ｇ／ｌＨＮＯ3 および５０ｇ／ｌＨＦを含む硝弗酸酸洗
の溶液温度を４０℃にし、鋼板表面の単位面積当たりの
酸洗液量を１５ｌ／ｍ2・分に一定化し、鋼板表面近傍
の酸洗溶液を７０℃以上の高温に３０秒以上保持できる
条件を調べた被酸洗鋼板の板厚と被酸洗鋼板予熱温度の
関係を示す図。
予熱温度を５０〜２００℃で変化させて、つづく１２０
ｇ／ｌＨＮＯ3 および５０ｇ／ｌＨＦを含む硝弗酸酸洗
の溶液温度を４０℃にし、鋼板表面の単位面積当たりの
酸洗液量を１５ｌ／ｍ2・分に一定化し、鋼板表面近傍
の酸洗溶液を７０℃以上の高温に３０秒以上保持できる
条件を調べた被酸洗鋼板の板厚と被酸洗鋼板予熱温度の
関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 住友 秀彦 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 末次 和広 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 矢野 憲一 福岡県北九州市八幡東区枝光２丁目１番15 号 三島光産株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼の熱延ま
ま、あるいは短時間固溶化熱処理後の板厚４mm以上の厚
鋼板に、通常のメカニカルデスケーリングを施し、濃度
５０〜２００ｇ／ｌのＨＮＯ3 と濃度２０〜２００ｇ／
ｌのＨＦの混合液より成る２０〜６０℃の低温硝弗酸溶
液を用い、酸洗直前に（１）式で示す温度以上かつ１５
０℃以下に鋼板を予熱して、酸洗時に鋼板表面近傍の酸
洗溶液を７０℃以上の高温に３０秒以上保持し酸洗する
ことを特徴とするオーステナイト系ステンレス厚鋼板の
高効率酸洗方法。 被酸洗鋼板予熱温度（℃）≧［７０×（Ａ＋Ｂ／５）−（Ｂ／５×Ｃ）］／Ａ ・・・・・・（１） 但し、Ａ：被酸洗鋼板の板厚（cm） Ｂ：鋼板表面の単位面積当たりの液量（ｌ／ｍ2 ・分） Ｃ：硝弗酸酸洗溶液の温度（℃）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20482395A JPH0949092A (ja) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | オーステナイト系ステンレス厚鋼板の高効率酸洗方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20482395A JPH0949092A (ja) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | オーステナイト系ステンレス厚鋼板の高効率酸洗方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0949092A true JPH0949092A (ja) | 1997-02-18 |
Family
ID=16496980
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20482395A Withdrawn JPH0949092A (ja) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | オーステナイト系ステンレス厚鋼板の高効率酸洗方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0949092A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0915185A1 (en) * | 1997-10-28 | 1999-05-12 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making austenitic stainless steel sheet |
| JP2009061713A (ja) * | 2007-09-07 | 2009-03-26 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | メタクリル樹脂板の製造方法 |
| CN103447321A (zh) * | 2012-05-31 | 2013-12-18 | 宝钢特种材料有限公司 | 一种不锈钢板的板带温混酸酸洗工艺 |
-
1995
- 1995-08-10 JP JP20482395A patent/JPH0949092A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0915185A1 (en) * | 1997-10-28 | 1999-05-12 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making austenitic stainless steel sheet |
| US6149744A (en) * | 1997-10-28 | 2000-11-21 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making austenitic stainless steel sheet |
| JP2009061713A (ja) * | 2007-09-07 | 2009-03-26 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | メタクリル樹脂板の製造方法 |
| CN103447321A (zh) * | 2012-05-31 | 2013-12-18 | 宝钢特种材料有限公司 | 一种不锈钢板的板带温混酸酸洗工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5131126A (en) | Method for descaling hot-rolled stainless steel strip | |
| CN100334235C (zh) | 用于制造由含铜量高的碳钢制成的钢铁冶金制品的方法及根据所述方法获得的钢铁冶金制品 | |
| JPH0949092A (ja) | オーステナイト系ステンレス厚鋼板の高効率酸洗方法 | |
| JP2969293B2 (ja) | メカニカルデスケーリング性に優れた軟鋼線材の製造法 | |
| JPS6328829A (ja) | Ｃｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JP3915235B2 (ja) | 表面に模様のないオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH0250810B2 (ja) | ||
| JP3598981B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板及びその製造法 | |
| JP4813123B2 (ja) | 表面品質に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| CN111424221B (zh) | 一种层压用不锈钢板及其制造方法 | |
| CN114672624A (zh) | 一种合金钢制备工艺 | |
| JP3059376B2 (ja) | 光沢性および耐食性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPH07216522A (ja) | 表面性状の優れたチタン板の製造方法 | |
| JP3572800B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス熱延鋼板および冷延鋼板の製造方法 | |
| JP4606633B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3857817B2 (ja) | 双ロール式連続鋳造機による酸洗性の優れたステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JP3457464B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス熱延鋼帯の平滑酸洗方法 | |
| US3484303A (en) | Steel surface treatment | |
| JP4210191B2 (ja) | 表面の均一性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP2953331B2 (ja) | Ｂ含有オーステナイトステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH09228000A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼板 | |
| JPS5953685A (ja) | ステンレス鋼帯の酸洗方法 | |
| JP3550996B2 (ja) | 表面性状に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPS59163003A (ja) | 表面性状の優れたステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JP2001158982A (ja) | ステンレス熱延焼鈍鋼板の酸洗方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021105 |