JPH09511177A - アルカン炭化水素の気相酸化触媒 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明は、アルカン炭化水素の酸化に有用な主にピロリン酸バナジウムに基づくカチオン置換触媒に関する。

Description

【発明の詳細な説明】 アルカン炭化水素の気相酸化触媒 技術分野 本発明は、アルカン炭化水素の酸化、特にｎ−ブタンの気相酸化による無水マ レイン酸の製造に対する触媒として有用な、好ましくは基本的にピロリン酸バナ ジウムに基づく固溶体形のカチオン置換触媒に関する。 背景の技術 無水マレイン酸は、農業用化学品、塗料、紙のサイジング、食品添加剤、又は 合成樹脂に対する原料として使用される。この有用な化学品に対する高度な要求 を満たすために、種々の製造法が開発されている。そのうち最も成功したものは 、バナジウム−リン−酸素（ＶＰＯ）触媒の存在下におけるｎ−ブタンの無水マ レイン酸への気相酸化を含む。１９７０年代におけるこの方法の開発以来、反応 条件、特にＶＰＯ触媒を改良するために絶えず研究が行われてきた。 この技術の改良に関する総説は、Ｇ．Ｊ．ハッチングス（Ｈｕｔｔｉｎｇｓ） ，応用触媒作用（Ａｐｐｌｉｅｄ Ｃａｔａｌｙｓｉｓ），エルセビア・サイエ ンス出版（Ｅｌｓｅｖｉｅｒ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ，Ａｍｓ ｔｅｒｄａｍ）、７２（１９９１）、１−３１ページに見られる。ＶＰＯ触媒の 好適な製造法は、Ｖ₂Ｏ₅及びＨ₃ＰＯ₄の、水性溶媒又は非水性溶媒、例えばメタ ノール、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）又はイソブタノール中における温浸、続 く溶媒の除去により触媒前駆体と言われるものを調製し、これを加熱により活性 化す る方法である。バナジウム、リン及び酸素は、良く特徴づけられたはっきりした 化合物を多く、例えばα−ＶＯＰＯ₄、γ−ＶＯＰＯ₄、ＶＯＨＰＯ₄、（ＶＯ）₂ Ｐ₂Ｏ₇、ＶＯ（ＰＯ₃）₂およびＶＯ（Ｈ₂ＰＯ₄）₂を形成することができ、最も 活性な触媒相は（ＶＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇であると考えられている。ＶＰＯ触媒における 主たる酸化物相は（ＶＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇であるけれど、普通ＶＰＯ触媒は他の酸化物 相が多分存在しているという認識の下で、「混合酸化物」として言及される。Ｖ ＰＯ触媒は、Ｖ：Ｐ原子比が典型的には１：１〜１．２の範囲にあり、平均の、 バルクなバナジウムの酸化状態が４．０〜４．３の範囲にある。ＶＰＯ触媒の性 能を改善するために用いられる主な方法の一つは、促進剤の使用を含んでいた。 一般に促進された触媒の製造法は、促進されていない触媒に対して記述されて いるものと同じである。促進剤化合物は、（ａ）触媒前駆体の製造に先だってバ ナジウム及びリン化合物と一緒に、又は（ｂ）最終触媒の、熱処理による生成に 先だって触媒前駆体への含浸により、添加することができる。有機媒体中で製造 されるバナジウム／リン／ケイ素触媒組成物は公知である。更に高表面積のＶＰ Ｏ触媒の製造法も知られている。バナジウム１モル当たり０．２モルまでの遷移 金属、アルカリ金属、又はアルカリ土類金属、例えばタンタル、チタン、ニオビ ウム、アンチモン、ビスマス、又はクロムを含有するそのような触媒も開示され ている。ケイ素、及びインジウム、アンチモン及びタンタルの少なくとも一つを 含んでなる促進剤を含有する改良されたＶＰＯ触媒も教示されている。 多くのカチオン、例えばＣｏ、Ｆｅ、Ｌｉ、Ｚｎ、Ｃｅ、Ｍｎ、Ｓｎ、 およびＬｕは、（ＶＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇中で固溶体を形成すると考えられている。米国 特許第４３３７１７３号は、一般式 ［（Ｖ_1-x-y-zＦｅ_xＣｒ_yＡｌ_z）Ｏ］₂Ｐ₂Ｏ₇ ［式中、０＜ｘ＜０．４０、０＜ｙ＜０．４０、０＜ｚ＜０．４０およびｘ＋ ｙ＋ｚ＜０．４０］によって表され、（ＶＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇と同一の結晶構造を有す る置換型固溶体形結晶酸化物を含んでなる促進されたＶＰＯ触媒を開示している 。これらの発明者が提案する促進剤は、（ＶＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇相との固溶液であって よく、非常に低濃度で有効のように見える。 長年に亘る触媒及び工程の開発における進歩にも拘らず、依然としてＶＰＯ触 媒を改善する必要があり、これが本発明の意図する目的である。 発明の簡単な説明 本発明は、式Ｉ〜ＩＶ ［式中，ＡはＳｂ、Ａｓ、及びＢｉからなる群から選択されるカチオンの少な くとも一つであり；ＢはＧｅ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ａｌ、Ｇａ、Ｔｌ、Ｓｃ、Ｖ、Ｃｒ 、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｙ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｒｕ、Ｒｈ、 Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｄ、Ｌａ、Ｈｆ、Ｗ、Ｒｅ、Ｏｓ、Ｉｒ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｈｏ、Ｂ ｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｒａ、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ及びＣｅ、Ｐ ｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｔ ｈ、Ｐａ、Ｕを含む希土類からなる群から選択されるカチオンの少なくとも一つ であり；δは ０−０．５以下であり、そしてｘ及びｙは次の通りである、即ち 式Ｉにおいて： それぞれのＡに対して０．７≧ｘ＞０、及び それぞれのＢに対して０．７≧ｙ＞０、 ０．７≧（ｘ＋ｙ）＞０； 式ＩＩにおいて： それぞれのＡに対して０．７≧ｘ＞０、及び それぞれのＢに対して１．０≧ｙ＞０、 式ＩＩＩにおいて： それぞれのＡに対して１．０≧ｘ＞０、及び それぞれのＢに対して０．７≧ｙ＞０、並びに 式ＩＶにおいて： それぞれのＡに対して１．０＞ｘ＞０、 それぞれのＢに対して１．０＞ｙ＞０、及び １≧（ｘ＋ｙ）＞０］ の結晶酸化物を含んでなる、アルカンの酸化に対する改良されたＶＰＯ触媒を提 供する。本発明による触媒は、触媒の結晶格子内に増大した酸素容量を提供する 、即ち触媒に含まれる易動性又は「反応性」の酸素を提供すると考えられる。ｎ −ブタンの酸化の場合、本発明による触媒は、気相酸素の不在下におけるｎ−ブ タンの酸化による無水マレイン酸の生成に対して選択的であり及び／又はその選 択性向上をもたらすと思われる。例えば、結晶格子内の選択的な「反応性」酸素 の増加による無水マレイン酸への選択性向上は、究極的にはｎ−ブタンから無水 マレイン酸への酸化法の収率を全体的に改善する。 図面の簡単な説明 図１は、実施例２９に記述するごとく、パルス型ミクロ反応器で利用される発 生させたｎ−ブタンのパルス回数に対するｎ−ブタンの無水マレイン酸への転化 率パーセントを示すチャートである。白の四角は本発 明の触媒、即ち実施例１に記述するように製造した（Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｆｅ_0.05Ｏ ）₂Ｐ₂Ｏ₇を表す。黒の四角は、対照実施例Ａにおけるように製造した（ＶＯ）₂ Ｐ₂Ｏ₇を表す。黒のダイヤモンドは、対照実施例Ｂにおけるように製造した（Ｖ_0.9 Ｃｒ_0.1Ｏ₂）Ｐ₂Ｏ₇を表す。白のダイヤモンドは、対照実施例Ｃにおけるよ うに製造した（Ｖ_0.9Ｃｒ_0.05Ｆｅ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇を表わす。 図２は、実施例２９に記述するごとく、パルス型ミクロ反応器で利用される発 生させたｎ−ブタンのパルス回数に対する無水マレイン酸への選択率を示すチャ ートである。白及び黒の四角及びダイアモンドは、図１に対して上述したものと 同一の化合物を表す。 図３は、実施例３９に記述するごとく調製したシリカ１０重量％を含む噴霧乾 燥した触媒に関し、パルス型ミクロ反応器で利用されるｎ−ブタンのパルス回数 に対するｎ−ブタンの無水マレイン酸への転化率パーセントを示すチャートであ る。白の四角は本発明の触媒、即ち実施例３９に記述するように製造した（Ｖ_{0. 9} Ｓｂ_0.05Ｆｅ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇／ＳｉＯ₂を表す。黒の四角は、対照実施例Ｅに おけるように製造した（ＶＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇／ＳｉＯ₂を表す。 図４は、実施例３９に記述するごとく調製したシリカ１０重量％を含む噴霧乾 燥した触媒に関し、パルス型ミクロ反応器で利用されるｎ−ブタンのパルス回数 に対する無水マレイン酸への選択率を示すチャートである。白及び黒の四角は図 ３に対して上述したものと同一の化合物を表す。 発明の詳細な説明 式Ｉ−ＩＶとして上述したような本発明の改良されたＶＰＯ触媒は、 本明細書で参考文献として引用される米国特許第４４４２２２６号に記述されて いるものと同様の方法で、即ち＋５価の酸化状態にあるバナジウム、例えばＶ₂ Ｏ₅及びＮＨ₄ＶＯ₃を、まず水性又は有機液体媒体中での反応により実質的な程 度まで＋４価の酸化状態へ還元する。この還元剤は、可溶性の無機化合物、例え ばハロゲン酸例えば濃塩酸、リンの還元された酸例えばＨ₃ＰＯ₃、或いは可溶性 の有機化合物例えばホルムアルデヒド、エチレングリコール、又はグリコール酸 、シュウ酸、クエン酸もしくは酒石酸を含んでなる。有機媒体、ここで好適な媒 体に関し、還元剤は、ｎ−プロピル、イソプロピル、ｎ−ブチル、及びベンジル アルコールのような種から選択されるアルコールを一種又はそれ以上含んでいて も良い。還元反応は、５価のバナジウム化合物を液体媒体中でスラリーにし、つ いで還元を行うのに必要な時間還流下に加熱することによって実行できる。 無水マレイン酸の向上した生産性をもたらす本発明のＶＰＯ触媒における改良 は、好ましくは特別な配列及び化学的形態で、即ち固溶体で導入される促進剤Ａ Ｂの（ＶＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇結晶構造への導入、続く４価のバナジウムを生成させる還 元工程に由来する。前述したように、促進剤カチオン残基は、Ａｓ，Ｓｂ及びＢ ｉの少なくとも一つを、Ｇｅ、Ｓｂ、、Ｐｂ、ＡＩ、Ｇａ、Ｔｌ、Ｓｃ、Ｖ、Ｃ ｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｙ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｒｕ、Ｒｈ 、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｄ、Ｌａ、Ｈｆ、Ｗ、Ｒｅ、Ｏｓ、Ｉｒ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｈｏ、 Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｒａ、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ及びＣｅ、 Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、 Ｔｈ、Ｐａ、Ｕを含む希土類の少なくとも一つと共に含んでなる。最も 好適な組み合わせはＳｂ及びＦｅである。 本発明の触媒を記述するために先に示した式は、カチオン置換物の結晶格子内 での置換が変化し得ることを明白にする意図を持つ。例えば、カチオンは結晶格 子内においてバナジウムの位置で全部又は一部が置換されていて良く、或いはカ チオンはリンの位置で全部又は一部が置換されていて良い。いずれの場合にも、 カチオン置換物の結晶格子へのこの導入法は、一つ又はそれ以上のカチオン置換 物をＶＰＯ組成物の表面に後付着させる技術のものと区別される。実施例で後に 述べるＸ線回折データは、本発明による触媒の多くがピロリン酸バナジウム又は ピロリン酸塩類似の構造体として結晶化するということを示す。 本発明の改良された触媒の基本的な性能にとって本質的でないけれど、カチオ ン置換物は金属酸化物でなくて、無機塩として反応媒体中に導入されることが好 ましい。したがって、有機系の場合、それは適当な付随アニオンを持つカチオン として、例えば酢酸塩、アルコキシド、無水ハライソ、又はアセチルアセトネー トとして添加することができる。 ＋５価のバナジウムの４価種への実質的な還元及び必要な促進剤又は促進剤前 駆体の導入に続いて、触媒前駆体は、通常使用される適当なリン化合物、例えば 無水リン酸を添加し、同時に得られる混合物を還流下に連続的に加熱して、濾過 により単離することができる触媒前駆体組成物を得、このスラリーを室温まで冷 却することにより製造される。続いて、この生成物を、通流する不活性な雰囲気 、例えば窒素下に、約１２５−約２００℃で約１２時間乾燥する。この時点にお いて、それはしばしばＶＯ（ＨＰＯ₄）１／２Ｈ₂Ｏに類似のＸ線回折図を持つ結 晶種、即ちリン酸バナジウム触媒への前駆体である。 ついでこの触媒前駆体を焼成し、流動反応器で活性化して、活性な触媒相を生 成させる。典型的な活性化法を以下に詳述する。 ２５−３９０℃ 空気中 ３９０℃ 空気中、１時間 ３９０℃ １．５％ブタン／空気中、１時間 ３９０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、２０分間 ４６０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、１８時間 ４６０−４２０℃ １．５％ブタン／空気中 ４２０−３６０℃ １．５％ブタン／空気中、及び ３６０−２５℃ Ｎ₂中。 次に、この触媒前駆体を、反応器へ究極的に仕込むための簡便な触媒に成型す る。即ち触媒を、典型的には約３００００ｐｓｉ（２．０７ｘ１０⁸Ｐａ）又は それ以下でペレット化して小さいデイスクを製造し、このペレットを、ふるいを 通して破砕する。固定床反応器での評価に対しては、典型的には−４０、＋６０ メッシュが使用される（米国ふるい系）。随時錠剤化に先だって、得られる粉末 を１−３％の口金滑剤及びペレット結合剤、例えばグラファイト又はキャピタル ・シテイー・プロダクツ社（Ｃａｐｉｔａｌ Ｃｉｔｙ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ Ｃ ｏ．，Ｃｏｌｕｍｂｕｓ，Ｏｈｉｏ）から販売されているステロテックス（Ｓｔ ｅｒｏｔｅｘ^R）、水素化綿実油と混合しても良い。 しかしながら、流動床反応器で用いる場合には、上記方法で製造した触媒はそ のような反応器に対して最適な粒径範囲を有さない。かくしてそれらは適した粒 径範囲で製造しなければならない。粒子の摩耗及び／又は破砕は流動床反応器で しばしば問題となり、触媒粒子に結合剤を添 加することが必要である。この反応器における粒子の過度な摩耗は、例えば粒子 −粒子の接触、床壁及び床内部との摩擦、並びに分散器ジェット流の衝突、及び 反応器床からの及びそこへ至る循環導管での摩耗によって引き起こされる。高い 粒子の摩耗は生成物の汚れ及び触媒の損失、下流の装置の閉塞、高い濾過費、及 び不安定な流動性、例えば反応物のチャンネリング、スラッギング又は増大する 随伴物をもたらす。流動床運転の有害な影響は高温条件によって更に悪化される 。これらの触媒は、それ自体耐摩耗性である十分な機械的強度の正しい粒径範囲 に成形することはできない。 粒子の形は、機械的な強度の他に摩擦衝撃も受ける。滑らかな表面を持つ楕円 形粒子は、不規則な形及び粗い角を持つ粒子よりも低い摩擦損失を示すであろう 。ここに楕円形とは、取扱い又は流動化中に摩擦をもたらす不規則な又は鋭い角 を持たない限りにおいて、球形及び殆ど球形の粒子を含むものと定義される。 通常、これらの球形粒子（又はミクロスフェア）を耐摩擦性にするために、耐 摩耗性シリカコーテイングが使用される。米国特許第４７６９４７７号はそのよ うな耐摩耗性コーテイングを教示しているが、これはその精神を離れずして本発 明の範囲内において使用し得るものと考えられる。普通シリカコーテイングは、 （ａ）約６重量％を越えないＳｉＯ₂に相当する水性ケイ酸溶液に分散させた触 媒又は触媒前駆体粒子からなるスラリーを調製し、但し粒子とケイ酸の相対量は 生成するＳｉＯ₂の重量が粒子とＳｉＯ₂の全重量の約３−１５％となるように選 択され、（ｂ）スラリーを噴霧乾燥して耐摩擦性触媒又は触媒前駆体を生成させ 、そして（ｃ）噴霧乾燥したミクロスフェアを、触媒に対して実質的に致 命的な温度以下の昇温度で焼成して、耐摩擦性のＳｉＯ₂コーテイングの触媒を 製造することによって適用される。好ましくは、ケイ酸は５重量％を越えないＳ ｉＯ₂と同等の濃度を有するポリケイ酸であり；触媒又は触媒前駆体粒子は直径 約１０μｍ以下であり；噴霧乾燥によって製造される微孔性の球形粒子は約１０ −３０μｍの直径を有し、噴霧乾燥すべき粒子とＳｉＯ₂の相対量はＳｉＯ₂の重 量が粒子とＳｉＯ₂の全重量の約５−１５％となるように選択される。上記工程 （ａ）で使用される粒子の直径は好ましくは約０．５−約１０μｍ、最も好まし くは約０．５−約３μｍであるう。 本発明の触媒は、アルカン炭化水素の、特にｎ−ブタンの無水マレイン酸への 気相酸化に使用される広範な通常の技術及び反応器の配置において、転化率及び 選択率に関し有利に利用することができる。例えば、転化は固定床反応器で行え 、この場合触媒は固定された位置に保持され、一つ又はそれ以上の不活性な希釈 気体の存在下に適当量のアルカン炭化水素及び酸素と接触せしめられる。本発明 の触媒の最大の利点は、ｎ−ブタンの無水マレイン酸への転化を、米国特許第４ ６６８８０２号に記述されているような循環固体反応器中で行うときに具現化さ れる。この特許は、供給気体中の酸素の量とＶＰＯ触媒を、工程で転化されるｎ −ブタンの全量に対して必要とされる化学量論量以下に限定するというＶＰＯ触 媒で、ｎ−ブタンを選択的に無水マレイン酸へ転化する改良された方法を開示す る。酸化に由来する還元された触媒は、気体生成物流から分離され、随時別の反 応域で再酸化され、ついでｎ−ブタンと接触せしめられる。 本発明を理論で拘束したくはないが、本発明の触媒の増大した酸素容 量は、無水マレイン酸への選択性に関し、触媒が完全に還元され又はｎ−ブタン の唯一の酸素源になる条件下でも、この触媒が無水マレイン酸への高転化を効果 的に接触せしめると考えられる。この性質は、ＶＰＯ又は促進されたＶＰＯ触媒 がその触媒活性に関して酸素の分圧に敏感であり、供給物中の酸素の分圧が安全 な運転の限界内において最大化されることを推奨する、米国特許第４４４２２２ ６号に記述されているような従来の触媒及び促進された触媒と対比される。結果 として、本発明の触媒の使用は、通常必要とされるブタン／酸素／不活性気体の 爆発限界の十分な範囲外の供給物の酸素量で操作できるから、安全な運転並びに 転化率に関して利点を提供する。 殆どの酸化系で使用される触媒は、およその粒径範囲１００−３２５メッシュ （米国ふるい系）の粒子を含んでなる。本発明の触媒に対する望ましい粒径分布 は、触媒前駆体の、適当な濃度のスラリーを噴霧乾燥することによって達成して も良い。耐摩擦性を高めるために、種々の量の担体、例えばシリカが、コロイド 状シリカ、例えばデユポン社（Ｅ．Ｉ．ｄｕ Ｐｏｎｔ ｄｅ Ｎｅｍｏｕｒｓ ａｎｄ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｗｉｌｍｉｎｇｔｏｎ，Ｄｅｌａｗａｒｅ）から市 販されているルドックス（Ｌｕｄｏｘ^R）コロイド状シリカ組成物の一つ、或い は非常に細かいシリカ粉末、例えばカボット社（Ｃａｂｏｔ Ｃｏｒｐｏｒａｔ ｉｏｎ，Ｔｕｓｃｏｌａ，Ｉｌｌｉｎｏｉｓ）から市販されているカブ−Ｏ−シ ル（Ｃａｂ−Ｏ−Ｓｉｌ^R）の一つの添加することによって流動床の触媒系に混 入される。 実施例 実施例Ａ、１、４、１１、２０、２１、２５、及び２６のそれぞれに示 す式は、提示されるＸ線結晶学的データのために正確である。残りの実施例につ いては、式Ｉが使用される。しかしながら、これらの実施例は、構造解析が完了 していないから、式ＩＩ、ＩＩＩ、又はＩＶで示されることもある。 実施例１ （Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｆｅ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇の製造 ３リットルの丸底フラスコに添加漏斗、機械的撹拌機及び還流凝縮器を取り付 けた。還流期間の間、窒素を用いて装置をパージした。窒素を含む不活性な雰囲 気のドライボックス中において、丸底フラスコに、空気中で微粉砕した五酸化バ ナジウム［アルドリッチ社（Ａｌｄｒｉｃｈ、Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｍｉｌｗａ ｕｋｅｅ，ＷＩ）］８１．８５ｇを添加した。ついで無水塩化鉄（ＩＩＩ）［ジ ョンソン（Ｊｏｎｓｏｎ），マッセイ（Ｍａｔｔｅｙ）−アルファ社（Ａｌｆａ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｗａｒｄ Ｈｉｌｌ，ＭＡ）］８．１１ｇ及びアンチモ ン（ＩＩＩ）ブトキシド（ＪＭ，アルファ社）１７．０６ｇを添加した。この混 合物に、イソブチルアルコール（無水、アルドリッチ社）１０３４ｍｌ及びベン ジルアルコール（無水、アルドリッチ社）９５ｍｌを添加した。ついで丸底フラ スコの栓をし、ドライボックスの外へ取り出した。無水リン酸は、不活性な雰囲 気のドライボックス中において、８５＋％リン酸［Ｊ．Ｔ．ベーカー社（Ｂａｋ ｅｒ ａｎｄ Ｃｏ．）］８５．５ｇを五酸化燐［Ｊ．Ｔ．ベーカー］３３．２ ｇと混合することにより調製した。ついでこの無水リン酸を、滴下漏斗にいれ、 ドライボックスの外へ取り出し、丸底フラスコに取り付けた。 五酸化バナジウム及びアルコールを還流温度に１時間保った。ついで 無水リン酸を２時間に亘って滴下した。この工程に続いて、更に１５時間還流し 続けた。沈殿した固体をブフナー漏斗で濾過し、窒素流中で８０−１２５℃下に １６時間乾燥して触媒前駆体を得た。 この工程に続いて、小さい４ｃｍの流動床反応器で前駆体を直接焼成し、活性 化した。活性化に先だち、４００メッシュのふるいを用いて、細かい粒子は除外 した。この焼成／活性化工程は、前駆体を下記の熱条件下に供することにより活 性な触媒相を生成した。 ２５−３９０℃ 空気中 ３９０℃ 空気中、１時間 ３９０℃ １．５％ブタン／空気中、１時間 ３９０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、２０分間 ４６０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、１８時間 ４６０−４２０℃ １．５％ブタン／空気中 ４２０−３６０℃ １．５％ブタン／空気中、及び ３６０−２５℃ Ｎ₂中。 得られる触媒は、原子スケール画像及び高空間分解能化学組成分析に対して３ ００ｋｅＶで走査される市販のフィリップス（Ｐｈｉｌｉｐｓ）ＣＭ３０スーパ ー・ツインＳｕｐｅｒ Ｔｗｉｎ）ＨＲＥＭ／ＳＴＥＭ系を、エネルギー分散型 Ｘ線分析機（ＥＤＸ）及び約５ｎｍのＳＴＥＭプローブサイズと共に用いること により、走査透過型電子顕微鏡（ＳＴＥＭ）及び高分解能透過型電子顕微鏡（Ｈ ＲＥＭ）によって解析した。触媒試料を、カーボン−フィルム顕微鏡グリッドに 取り付けた。多数の結晶から及び各結晶内の多数の領域から化学分析スペクトル を得た。このデータは、Ｆｅ及びＳｂカチオンが均一に分布していることを示し た。 対応するＨＲＥＭ格子画像は、表面まで直接伸びる格子線を有して規則的な周期 性を示し、非晶性表面相、線転位又は積層欠陥の証拠はなかった。このＨＲＥＭ ／ＳＴＥＭデータは、触媒における固溶体の生成を支持した。 実施例２ （Ｖ_0.98Ｓｂ_0.01Ｆｅ_0.01Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの製造 ３リットルの丸底フラスコに添加漏斗、機械的撹拌機及び還流凝縮器を取り付 けた。還流期間の間、窒素を用いて装置をパージした。窒素を含む不活性な雰囲 気のドライボックス中において、丸底フラスコに、空気中で微粉砕した五酸化バ ナジウム［アルドリッチ社（Ａｌｄｒｉｃｈ、Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｍｉｌｗａ ｕｋｅｅ，ＷＩ）］８９．１２ｇを添加した。ついで無水塩化鉄（ＩＩＩ）［ジ ョンソン（Ｊｏｎｓｏｎ），マッセイ（Ｍａｔｔｅｙ）−アルファ社（Ａｌｆａ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｗａｒｄ Ｈｉｌｌ，ＭＡ）］１．６２ｇ及びアンチモ ン（ＩＩＩ）ブトキシド（ＪＭ，アルファ社）３．４１ｇを添加した。この混合 物に、イソブチルアルコール（無水、アルドリッチ社）１０００ｍｌ及びベンジ ルアルコール（無水、アルドリッチ社）９５ｍｌを添加した。ついで丸底フラス コの栓をし、ドライボックスの外へ取り出した。無水リン酸は、不活性な雰囲気 のドライボックス中において、８５＋％リン酸［Ｊ．Ｔ．ベーカー社（Ｂａｋｅ ｒ ａｎｄ Ｃｏ．）］８５．８ｇを五酸化燐［Ｊ．Ｔ．ベーカー］３３．２ｇ と混合することにより調製した。この無水リン酸を、滴下漏斗にいれ、ドライボ ックスの外へ取り出し、丸底フラスコに取り付けた。 五酸化バナジウム及びアルコールを還流温度に１時間保った。ついで 無水リン酸を２時間に亘って滴下した。この工程に続いて、更に１５時間還流し 続けた。沈殿した固体をブフナー漏斗で濾過し、窒素流中で１２５℃下に１６時 間乾燥した。 この工程に続いて、前駆体を下記の熱条件下に供することにより、小さい４ｃ ｍの流動床反応器で前駆体を直接焼成かつ活性化して、活性な触媒相を生成した 。 ２５−３９０℃ 空気中 ３９０℃ 空気中、１時間 ３９０℃ １．５％ブタン／空気中、１時間 ３９０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、２０分間 ４６０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、１８時間 ４６０−４２０℃ １．５％ブタン／空気中 ４２０−３６０℃ １．５％ブタン／空気中、及び ３６０−２５℃ Ｎ₂中。 活性化に先立ち、４００メッシュのふるいを用いて細かい粒子を除去した。 実施例３−５ （ｖ_1-x-yＳｂ_xＦｅ_yＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの製造 更なる触媒を製造するために、実施例２に記述した方法を用いた。表１に示す カチオン源を、表示したモル比で使用した。製造した触媒の式は、（Ｖ_0.8Ｓｂ_{0 .1} Ｆｅ_0.1Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δ、（Ｖ_0.9Ｓｂ_0.025Ｆｅ_0.075Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇及び（Ｖ_{0. 9} Ｓｂ_0.075Ｆｅ_0.025Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δであった。 実施例６ （Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｆｅ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの製造 実施例１と同様の方法を使用した。３リットルの丸底フラスコに添加漏斗、機 械的撹拌機及び還流凝縮器を取り付けた。還流期間の間、窒素を用いて装置をパ ージした。五酸化バナジウムを、使用に先立って空気中で微粉砕した。窒素を含 む不活性な雰囲気のドライボックス中において、丸底フラスコに、五酸化バナジ ウム［アルドリッチ社（Ａｌｄｒｉｃｈ、Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｍｉｌｗａｕｋ ｅｅ，ＷＩ）］８９．８９ｇを添加した。ついで無水塩化鉄（ＩＩＩ）［ジョン ソン（Ｊｏｎｓｏｎ），マッセイ（Ｍａｔｔｅｙ）−アルファ社（Ａｌｆａ Ｃ ｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｗａｒｄ Ｈｉｌｌ，ＭＡ）］８．９１ｇ及び五塩化アンチ モン（無水）（ＪＭ，アルファ社）１６．４５ｇを添加した。この混合物に、イ ソブチルアルコール（無水、アルドリッチ社）１０３４ｍｌ及びベンジルアルコ ール（無水、アルドリッチ社）９５ｍｌを添加した。ついで丸底フラスコの栓を し、ドライボックスの外へ取り出した。無水リン酸は、不活性な雰囲気のドライ ボックス中において、８５＋％リン酸［Ｊ．Ｔ．ベーカー社（Ｂａｋｅｒ ａｎ ｄ Ｃｏ．）］８８．７９ｇを五酸化燐［Ｊ．Ｔ．ベーカー］３３．２ｇと混合 することにより調製した。この無水リン酸を、滴下漏斗にいれ、ドライボックス の外へ取り出し、丸底フラスコに取り付けた。 五酸化バナジウム及びアルコールを還流温度に１時間保った。ついで無水リン 酸を２時間に亘って滴下した。この工程に続いて、更に１５時間還流し続けた。 沈殿した固体をブフナー漏斗で濾過し、窒素流中で１２５℃下に１６時間乾燥し 、触媒前駆体を得た。 この工程に続いて、前駆体を下記の熱条件下に供することにより、小さい４ｃ ｍの流動床反応器で前駆体を直接焼成かつ活性化して、活性な触媒相を生成した 。 ２５−３９０℃ 空気中 ３９０℃ 空気中、１時間 ３９０℃ １．５％ブタン／空気中、１時間 ３９０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、２０分間 ４６０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、１８時間 ４６０−４２０℃ １．５％ブタン／空気中 ４２０−３６０℃ １．５％ブタン／空気中、及び ３６０−２５℃ Ｎ₂中。 活性化に先立ち、４００メッシュのふるいを用いて細かい粒子を除去した。 実施例７ （Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｆｅ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの製造 実施例１と同様の方法を使用した。３リットルの丸底フラスコに添加漏斗、機 械的撹拌機及び還流凝縮器を取り付けた。還流期間の間、窒素を用いて装置をパ ージした。五酸化バナジウムを、使用に先立って空気中で微粉砕した。窒素を含 む不活性な雰囲気のドライボックス中において、丸底フラスコに、五酸化バナジ ウム［アルドリッチ社（Ａｌｄｒｉｃｈ、Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｍｉｌｗａｕｋ ｅｅ，ＷＩ）］８９．８９ｇを添加した。ついで無水塩化鉄（ＩＩＩ）［ジョン ソン（Ｊｏｎｓｏｎ），マッセイ（Ｍａｔｔｅｙ）−アルファ社（Ａｌｆａ Ｃ ｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｗａｒｄ Ｈｉｌｌ，ＭＡ）］８．９１ｇ及びアンチモンブ トキシド（ＪＭ，アルファ社）１８．７３ｇを添加した。この混合物に、イソブ チルアルコール（無水、アルドリッチ社）１０３４ｍｌ及びベンジルアルコール （無水、アルドリッチ社）９５ｍｌを添加した。ついで丸底フラスコの栓をし、 ドライボックスの外へ取り出した。無水リン酸は、不活性な雰囲気のドライボッ クス中において、８５＋％リン酸［Ｊ．Ｔ．ベーカー社（Ｂａｋｅｒ ａｎｄ Ｃｏ．）］８５．７９ｇを五酸化燐［Ｊ．Ｔ．ベーカー］３３．２ｇと混合する ことにより調製した。この無水リン酸を、滴下漏斗にいれ、ドライボックスの外 へ取り出し、丸底フラスコに取り付けた。 五酸化バナジウム及びアルコールを還流温度に１時間保った。ついで無水リン 酸を２時間に亘って滴下した。この工程に続いて、更に１５時間還流し続けた。 沈殿した固体をブフナー漏斗で濾過し、窒素流中で１２５℃下に１６時間乾燥し 、触媒前駆体を得た。 この工程に続いて、前駆体を下記の熱条件下に供することにより、小さい４ｃ ｍの流動床反応器で前駆体を直接焼成かつ活性化して、活性な触媒相を生成した 。 ２５−３９０℃ 空気中 ３９０℃ 空気中、１時間 ３９０℃ １．５％ブタン／空気中、１時間 ３９０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、２０分間 ４６０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、１８時間 ４６０−４２０℃ １．５％ブタン／空気中 ４２０−３６０℃ １．５％ブタン／空気中、及び ３６０−２５℃ Ｎ₂中。 活性化に先立ち、４００メッシュのふるいを用いて細かい粒子を除去した。 実施例８−１３ （Ｖ_1-x-yＡ_xＢ_yＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの製造 更なる触媒を製造するために、実施例７に記述した方法を用いた。表１に示す カチオン源を、表示したモル比で使用した。製造した触媒の式は、（Ｖ_0.9Ｓｂ_{0 .05} Ｆｅ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δ、（Ｖ_0.8Ｓｂ_0.1Ｆｅ_0.1Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δ、（Ｖ_{0. 8} Ｓｂ_0.15Ｆｅ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δ、（Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｃｕ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇、（ Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｃｕ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δ及び（Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｍｎ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂ Ｏ₇±δであった。 実施例１４ （Ｖ_0.8Ｓｂ_0.1Ｍｎ_0.1Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇の製造 ８リットルの丸底フラスコに添加漏斗、機械的撹拌機及び還流凝縮器を取り付 けた。還流期間の間、窒素を用いて装置をパージした。窒素を含む不活性な雰囲 気のドライボックス中において、丸底フラスコに、五酸化バナジウム［アルドリ ッチ社（Ａｌｄｒｉｃｈ、Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｍｉｌｗａｕｋｅｅ，ＷＩ）］ ２３９．７ｇを添加した。この五酸化バナジウムを空気中で微粉砕した。ついで マンガン（ＩＩ）アセチルアセトネート［ジョンソン（Ｊｏｎｓｏｎ），マッセ イ（Ｍａｔｔｅｙ）−アルファ社（Ａｌｆａ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｗａｒｄ Ｈｉｌｌ，ＭＡ）］８３．４１ｇ及びアンチモン（ＩＩＩ）ブトキシド（ＪＭ， アルファ社）１１２．３８ｇを添加した。この混合物に、イソブチルアルコール （無水、アルドリッチ社）３１０２ｍｌ及びベンジルアルコール （無水、アルドリッチ社）２８５ｍｌを添加した。ついで丸底フラスコの栓をし 、ドライボックスの外へ取り出した。無水リン酸は、不活性な雰囲気のドライボ ックス中において、８５＋％リン酸［Ｊ．Ｔ．ベーカー社（Ｂａｋｅｒ ａｎｄ Ｃｏ．）］２５７．３７ｇを五酸化燐［Ｊ．Ｔ．ベーカー］９９．６ｇと混合 することにより調製した。この無水リン酸を、滴下漏斗にいれ、ドライボックス の外へ取り出し、丸底フラスコに取り付けた。 五酸化バナジウム及びアルコールを還流温度に１時間保った。ついで無水リン 酸を２時間に亘って滴下した。この工程に続いて、更に１５時間還流し続けた。 沈殿した固体をブフナー漏斗で濾過し、窒素流中で１２５℃下に１６時間乾燥し 、触媒前駆体を得た。 この工程に続いて、前駆体を下記の熱条件下に供することにより、小さい４ｃ ｍの流動床反応器で前駆体を直接焼成かつ活性化して、活性な触媒相を生成した 。 ２５−３９０℃ 空気中 ３９０℃ 空気中、１時間 ３９０℃ １．５％ブタン／空気中、１時間 ３９０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、２０分間 ４６０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、１８時間 ４６０−４２０℃ １．５％ブタン／空気中 ４２０−３６０℃ １．５％ブタン／空気中、及び ３６０−２５℃ Ｎ₂中。 活性化に先立ち、４００メッシュのふるいを用いて細かい粒子を除去した。 実施例１５−１７ （Ｖ_1-x-yＡ_xＢ_yＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの製造 更なる触媒を製造するために、実施例７に記述した方法を用いた。表１に示す カチオン源を、表示したモル比で使用した。製造した触媒の式は、 （Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ａｌ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δ、（Ｖ_0.6Ｓｂ_0.2Ａｌ_0.2Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇ ±δ及び（Ｖ_0.8Ｓｂ_0.05Ｌｉ_0.1Ｆｅ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δ、であった。 実施例１８ （Ｖ_0.81Ｓｂ_0.09Ｃｅ_0.1Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの製造 更なる触媒を製造するために、実施例１４に記述した方法を用いた。表１に示 すカチオン源を、表示したモル比で使用した。製造した触媒の式は、（Ｖ_0.81Ｓ ｂ_0.09Ｃｅ_0.1Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δであった。 実施例１９ （Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｎｉ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの製造 更なる触媒を製造するために、実施例７に記述した方法を用いた。表１に示す カチオン源を、表示したモル比で使用した。製造した触媒の式は、（Ｖ_0.9Ｓｂ_{0 .05} Ｎｉ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δであった。 実施例２０ （Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｃｒ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇の製造 更なる触媒を製造するために、実施例２に記述した方法を用いた。表１に示す カチオン源を、表示したモル比で使用した。製造した触媒の式は、（Ｖ_0.9Ｓｂ_{0 .05} Ｃｒ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δであった。 実施例２１ （Ｖ_0.9Ｂｉ_0.05Ｓｂ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇の製造 実施例６と同様の方法を使用した。３リットルの丸底フラスコに添加漏斗、機 械的撹拌機及び還流凝縮器を取り付けた。還流期間の間、窒素を用いて装置をパ ージした。五酸化バナジウムを、使用に先立って空気中で微粉砕した。窒素を含 む不活性な雰囲気のドライボックス中において、丸底フラスコに、五酸化バナジ ウム［アルドリッチ社（Ａｌｄｒｉｃｈ、Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｍｉｌｗａｕｋ ｅｅ，ＷＩ）］８９．８９ｇを添加した。ついで五酸化バナジウムを空気中で微 粉砕した。ＢｉＣｌ₃［ジョンソン（Ｊｏｎｓｏｎ），マッセイ（Ｍａｔｔｅｙ ）−アルファ社（Ａｌｆａ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｗａｒｄ Ｈｉｌｌ，ＭＡ） ］１７．３２ｇ及びＳｂＣｌ₅（ＪＭ，アルファ社）１６．４３ｇを添加した。 この混合物に、イソブチルアルコール（無水、アルドリッチ社）１０３４ｍｌ及 びベンジルアルコール（無水、アルドリッチ社）９５ｍｌを添加した。ついで丸 底フラスコの栓をし、ドライボックスの外へ取り出した。無水リン酸は、不活性 な雰囲気のドライボックス中において、８５＋％リン酸［Ｊ．Ｔ．ベーカー社（ Ｂａｋｅｒ ａｎｄ Ｃｏ．）］８８．８ｇを五酸化燐［Ｊ．Ｔ．ベーカー］３ ３．２ｇと混合することにより調製した。この無水リン酸を、滴下漏斗にいれ、 ドライボックスの外へ取り出し、丸底フラスコに取り付けた。 五酸化バナジウム及びアルコールを還流温度に１時間保った。ついで無水リン 酸を２時間に亘って滴下した。この工程に続いて、更に１５時間還流し続けた。 沈殿した固体をブフナー漏斗で濾過し、窒素流中で１２５℃下に１６時間乾燥し 、触媒前駆体を得た。 この工程に続いて、前駆体を下記の熱条件下に供することにより、小 さい４ｃｍの流動床反応器で前駆体を直接焼成かつ活性化して、活性な触媒相を 生成した。 ２５−３９０℃ 空気中 ３９０℃ 空気中、１時間 ３９０℃ １．５％ブタン／空気中、１時間 ３９０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、２０分間 ４６０−４６０℃ １．５％ブタン／空気中、１８時間 ４６０−４２０℃ １．５％ブタン／空気中 ４２０−３６０℃ １．５％ブタン／空気中、及び ３６０−２５℃ Ｎ₂中。 活性化に先立ち、４００メッシュのふるいを用いて細かい粒子を除去した。 実施例２２ （Ｖ_0.9Ｂｉ_0.05Ｓｂ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの製造 実施例２１に記述した方法を用いた。カチオン源は表１に示す通りであり、そ こに示すモル比で使用した。製造した触媒の式は、（Ｖ_0.9Ｂｉ_0.05Ｓｂ_0.05Ｏ ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δであった。 実施例２３−２８ （Ｖ_1-x-yＡ_xＢ_yＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの製造 実施例７に記述した方法を用いた。カチオン源は表１に示す通りであり、そこ に示すモル比で使用した。製造した触媒の式は、（Ｖ_0.9Ｂｉ_0.05Ｓｂ_0.05Ｏ）₂ Ｐ₂Ｏ₇±δ、（Ｖ_0.9Ｂｉ_0.05Ｓｂ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δ、（Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｓｎ_{0 .05} Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇、（Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｇａ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇、（Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｃｏ_{0 .05} Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δ、（Ｖ_0.8Ｓｂ_0.1 Ｃｏ_0.1Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δであった。 対照実施例 Ａ （ＶＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇の製造 アンチモンブトキシドも、塩化鉄も用いないで、実施例７の方法に従った。製 造した触媒の式は（ＶＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇であった。 対照実施例 Ｂ （Ｖ_0.9Ｃｒ_0.1Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇の製造 アンチモンブトキシド及び塩化鉄の代わりに水酸化酢酸クロム（ＩＩＩ）を用 いる以外、実施例２の方法に従った。製造した触媒の式は（Ｖ_0.9Ｃｒ_0.1Ｏ）₂ Ｐ₂Ｏ₇であった。 対照実施例 Ｃ （Ｖ_0.9Ｆｅ_0.05Ｃｒ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇の製造 アンチモンブトキシド及び塩化鉄の代わりに水酸化酢酸クロム（ＩＩＩ）を用 いる以外、実施例１４の方法に従った。製造した触媒の式は（Ｖ_0.9Ｆｅ_0.05Ｃ ｒ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇であった。 実施例２９ パルス型ミクロ反応器における転化率／選択率データ 上述のように製造した実施例１からの本発明による触媒並びに対照実施例Ａ、 対照実施例Ｂ及び対照実施例Ｃの触媒を、下記のパルス型ミクロ反応器に利用し 、ブタンの無水マレイン酸への転化を接触させた。 触媒のパルス反応器での評価は、オーブン中に含まれる気体採取バルブを用い て、ブタンの０．０５ｍｌのパルスを１７０℃下に、１０ｍｌ／分で流れるヘリ ウム流中へ注入し、これを、３．２ｍｍの管から作ったかつ管炉中で３８０℃ま で加熱した反応器の触媒０．５ｇ上を通過させた。この反応器流出物を、熱伝導 検出器に、ついで試料採取ループに 通した。パルスが熱伝導検出器で決定されるごとく試料採取ループ中にあるとき 、これを、ガスクロマトグラフに注入して、反応生成物を分析した。ブタンパル スを１０分毎に触媒に通じ、交互のパルスを分析した。連続したブタンパルスに 対するブタンの無水マレイン酸への転化率及び選択率を図１及び２に示す。これ らは次の式 ブタン転化率＝生成物中のブタン／供給物中のブタン 無水マレイン酸への選択率＝生成した無水マレイン酸のモル／反応したブタン のモル で計算した。 これらの触媒のパルス反応器での評価は、図１及び２で示されるように、置換 されたリン酸バナジウム及びその親化合物間の相違を示す。図１は、触媒が連続 的なブタンパルスで還元されることを示す。実施例１の触媒は、対照実施例Ａ、 対照実施例Ｂ及び対照実施例Ｃの触媒と比べて、転化率値を維持した。図２は、 触媒が連続的なブタンパルスで還元されるにつれて、実施例１の触媒が対照実施 例Ａ、対照実施例Ｂ及び対照実施例Ｃの触媒と比べて、選択率を維持することを 示す。 対照実施例 Ｄ 噴霧乾燥による（ＶＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇の製造 実施例７に記述したごとく製造（Ｆｅ及びＳｂを、等モル量のバナジウムで置 き換えることにより化学量論量を補正してＶＰＯを製造）したリン酸バナジウム 前駆体を、１４回繰り返して、１４の一緒にしたバッチを得た。この前駆体を、 直径５ミクロン以下の粒径まで空気中で微粉砕した。ついでこの前駆体２０００ ｇをポリケイ酸（ＰＳＡ）５重量％（ＳｉＯ₂として）中にスラリーとした。こ の５％ＰＳＡは、ケイ酸ナ トリウム１０１４ｇをＨ₂Ｏ５０００ｇと混合することにより調製した。ついで ダウエックス（ＤＯＷＥＸ）ＨＣＲ−Ｗ２スルホン酸樹脂［ダウ・ケミカルズ（ Ｄｏｗ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ，Ｍｉｄｌａｎｄ，Ｍｉｃｈｉｇａｎ）］と一緒に することによりＮａを除去した。適当な量のＰＳＡを新しく用いた。スラリーの 、ポリケイ酸との接触時間を約３０分以下に保った。ついで触媒スラリーを噴霧 乾燥して、１０重量％ＳｉＯ₂を含む最終的な触媒組成物を製造した。 ついでこのスラリーを、チーズ布に注いで非常に大きな触媒の塊を濾別し、そ して市販の噴霧乾燥器［ボウエン・エンジニアリング社（Ｂｏｗｅｎ Ｅｎｇｉ ｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｃｏｌｕｍｂｉａ，Ｍａｒｙｌａｎ ｄ）製のボウエン乾燥器］へポンプで送り込んだ。この噴霧乾燥機は、直径４フ ィート、長さ８フィートの電熱乾燥器であった。典型的な噴霧乾燥条件は、供給 物速度１６０ｍ．／分、乾燥器への入り口温度３７６℃及び出口温度１６０−１ ７０℃を含んだ。ついで触媒を実施例１の方法に従って焼成、活性化した。 実施例３０ （Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｆｅ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの、噴霧乾燥による製造 用いる触媒前駆体を実施例７に従って製造する以外、対照実施例Ｄの方法に従 った。 実施例３１ （Ｖ_0.8Ｓｂ_0.1Ｆｅ_0.1Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの、噴霧乾燥による製造 鉄及びアンチモンの化学量論量を補正して、実施例７の方法を前駆体の製造に 使用した。ついで得られた触媒前駆体を、微粉砕した前駆体３５０ｇを５％ポリ ケイ酸７００．４ｇでスラリーとし、続いて噴霧乾燥 する以外、対照実施例Ｄの方法に従って処理した。 実施例３２ （Ｖ_0.8Ｓｂ_0.05Ｌｉ_0.1Ｆｅ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの、噴霧乾燥による製造 触媒前駆体の化学量論量を補正する以外、実施例３１の方法に従った。安息香 酸リチウムをリチウム源として用いた。 実施例３３ （Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｍｎ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの、噴霧乾燥による製造 触媒前駆体の化学量論量を補正する以外、実施例３１の方法に従った。酢酸マ ンガン及びアンチモンブトキシドをＭｎ及びＳｂ源として用いた。 実施例３４ （Ｖ_0.6Ｓｂ_0.2Ａｌ_0.2Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの、噴霧乾燥による製造 実施例１６の方法に従って二つの前駆体バッチを製造し、ついでこれを微粉砕 した。これを噴霧乾燥し、ついで対照実施例３１の方法に従って焼成／活性化し た。 実施例３５ （Ｖ_0.9Ｓｂ_0.05Ｃｕ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δの、噴霧乾燥による製造 実施例１１の方法に従って二つの前駆体バッチを製造し、ついでこれを微粉砕 した。これを噴霧乾燥し、ついで対照実施例３１の方法に従って焼成／活性化し た。 実施例３６ （Ｖ_0.9Ｆｅ_0.1）₂Ｐ_1.8Ｂｉ_0.2Ｏ₇±δの噴霧乾燥による製造 実施例７に記述した３リットルの還流装置を用いて市販の二つのバッチを製造 した。用いた方法は、反応物以外実施例７と同様であった。五 酸化バナジウム８９．８９ｇ、三塩化鉄（無水）１７．８２ｇ、ビスマス２−エ チルヘキサノエート７７．９３ｇを用いた。使用したリン酸及び五酸化リンの量 は、それぞれ２９．８８及び２９．８８ｇであった。 この前駆体の２バッチを製造し、噴霧乾燥し、そして実施例３１の方法にした がって焼成／活性化した。 実施例３７ 固定床反応器での転化率／選択率データ 対照実施例Ｄ及び実施例３０−３６からの触媒を評価するために、固定床ミク ロ反応器を使用した。このミクロ反応器は、管炉内に封入されるアルミニウムの 外套（厚さ３．１２ｃｍ，熱勾配を最小にするための補助）に内包された４０． ６４ｃｍｘ０．６４ｃｍのステンレス鋼管からなった。反応器を、気体が上から 下へ流れるように、垂直に取り付けた。圧力ゲージを、反応器の入り口及び出口 の両方の付近に取り付け、圧力の変化を監視した。反応器の入り口付近に取り付 けたバイパスバルブは流入する気体流を、反応器へ通過させる、或いは反応器を 迂回して試料採取バルブ系へ直接通過させて、反応前の反応器供給気体の分析を 可能にした。また、反応器上部のＴ字管は、熱電対を配置させ、充填触媒床への 入り口の温度を監視した。またそれぞれ範囲０−１００及び０−１０ｃｃ／分の 市販流量計［タイラン（Ｔｙｌａｎ）ＦＣ−２６０型］を反応器に連結した。加 熱された出口気体流（２００℃）を加熱された試料採取バルブに送り、その気体 試料（２５０μｌ）を採取して、市販の装置［ゴウ−マック（Ｇｏｗ−Ｍａｃ） ７４０Ｐ ＦＩＤ ＧＬＣシリーズ］を用いることにより、気液クロマトグラフ ィー（ＧＬＣ）で分析した。即ちＧＬＣを用いて、ブタン及び無水マレイン酸、 酢酸及びア クリル酸への生成物を分析した。 表のブタン消費に対して示した偽１次速度定数ｋは、反応器データを古典的な １次速度定数式に当て嵌めて計算した。ｄ［ブタン］／ｄｔ＝−ｋ［ブタン］ ｄ［ｘｏ−ｘ］／ｄｔ＝−ｋ［ｘｏ−ｘ］ 但し、ｘｏ＝ブタンの初期濃度 ｘ＝反応したブタンの割合。 この式を積分すると、反応器を出るブタンの濃度が、反応器中の接触時間ｔの 関数として得られる。 ［出口ブタン］＝ｘｏ−ｘ＝ｘｏ^-kt ブタンの触媒との反応速度を記述することに加えて、速度定数ｋは、反応速度 の、酸素濃度（本反応条件下では比較的一定のまま）及び触媒活性点濃度（これ も多分一定）への依存性を含むいくつかの他の因子も含んでいる。 速度定数及び転化率４０％における選択率を表２に示す。 実施例３８ Ｘ線回折 実施例１、４、２１、２０、１１、２５、２６及び対照実施例Ａに従って製造 した触媒について、通常の市販の回折計［ＣｕＫアルファを用いるフィリップス （Ｐｈｉｌｉｐｓ）ＸＲＤ３６００粉末回折計］を、２θ０．０２度ステップ及 びステップ当たりカウント時間９．５秒で用いて、室温下にＸ線データを得た。 結晶格子パラメータは、ランダムエラー並びに回折計の装置誤差に関して補正し た最小自乗法プログラムの助けを借りて精度を上げた。すべてのｄ間隔は、Ｃｕ Ｋアルファ線（０．１５４０５ｎｍ）に基づいて計算し、これも装置誤差の補正 を行った。表示した２θ値は、装置誤差に対して補正しなかった。Ｘ線回折デー タの解析は、本発明による触媒が単一相β−（ＶＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇に非常に類似して おり、別の促進剤相が痕跡でも実質的に存在しないことを示した。結果を表３に 示す。 対照実施例 Ｅ （ＶＯ）₂Ｐ₂Ｏ₇／ＳｉＯ₂の製造及び循環固体反応器における調整 触媒を米国特許第４６６８８０２号に記述されているごとき循環固体 反応器で更に調整する、即ち供給気体中の酸素の触媒に対する量を、工程で転化 されるｎ−ブタンの全量に必要とされる化学量論量以下に制限する以外、対照実 施例Ｄの方法にしたがった。酸化に由来して還元された触媒を気体生成物流から 分離し、随時別の反応域において再酸化して、実施例２９に記述したようにパル ス型ミクロ反応器でｎ−ブタンと接触させた。ブタンのパルス数に対する転化率 及び選択率をそれぞれ図３及び４に示す。 実施例３９ （Ｖ_0.9Ｆｅ_0.05Ｓｂ_0.05Ｏ）₂Ｐ₂Ｏ₇±δ／ＳｉＯ₂の製造及び循環固体反応器 における調整 触媒を対照実施例Ｄによる循環固体反応器で更に調整する以外、実施例３０の 方法にしたがった。 ブタンのパルス数に対する転化率及び選択率をそれぞれ図３及び４に示す。図 ４からは、本発明による触媒（実施例３９）が連続的ブタンパルスに関して、対 照実施例Ｄと比べて選択率を維持することが分かる。

【手続補正書】特許法第１８４条の８ 【提出日】１９９６年２月１３日 【補正内容】 触媒がその触媒活性に関して酸素の分圧に敏感であり、供給物中の酸素の分圧が 安全な運転の限界内で最大にせしめられることを推奨する、・・・・・・・・。 結果として、本発明の触媒の使用は、通常必要とされるブタン／酸素／不活性気 体の爆発限界の十分な範囲外の供給物の酸素量で操作できるから、安全な運転並 びに転化率に関して利点を提供する。 殆どの酸化系で使用される触媒は、およその粒径範囲１００−３２５メッシュ （米国ふるい系）の粒子を含んでなる。本発明の触媒に対する望ましい粒径分布 は、触媒前駆体の、適当な濃度のスラリーを噴霧乾燥することによって達成して も良い。耐摩擦性を高めるために、種々の量の担体、例えばシリカが、コロイド 状シリカ、例えばデユポン社（Ｅ．Ｉ．ｄｕ Ｐｏｎｔ ｄｅ Ｎｅｍｏｕｒｓ ａｎｄ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｗｉｌｍｉｎｇｔｏｎ，Ｄｅｌａｗａｒｅ）から市 販されているルドックス（Ｌｕｄｏｘ^R）コロイド状シリカ組成物の一つ、或い は非常に細かいシリカ粉末、例えばカボット社（Ｃａｂｏｔ Ｃｏｒｐｏｒａｔ ｉｏｎ，Ｔｕｓｃｏｌａ，Ｉｌｌｉｎｏｉｓ）から市販されているカブ−Ｏ−シ ル（Ｃａｂ−Ｏ−Ｓｉｌ^R）の一つを添加することによって流動床の触媒系に混 入される。 実施例 実施例Ａ、１、４、１１、２０、２１、２５、及び２６のそれぞれに示す式は、 提示されるＸ線結晶学的データのために正確である。残りの実施例については、 式Ｉが使用される。しかしながら、これらの実施例は、構造解析が完了していな いから、式ＩＩ、ＩＩＩ、又はＩＶで示されることもある。 請求の範囲 １．触媒中に二つの異なる促進剤Ａ及びＢが存在し、該触媒が式Ｉ〜ＩＶ ［式中，ＡはＳｂのカチオンであり、そしてＢはＦｅのカチオンであり；又は ＡはＢｉのカチオンであり、そしてＢはＭｏのカチオンであり； δは０〜０.５未満であり、そして ｘ及びｙは次の通りである、即ち 式Ｉにおいて： それぞれのＡに対して０．７≧ｘ＞０、 それぞれのＢに対して０．７≧ｙ＞０、及び ０．７≧（ｘ＋ｙ）＞０； 式ＩＩにおいて： それぞれのＡに対して０．７≧ｘ＞０、及び それぞれのＢに対して１．０≧ｙ＞０、 式ＩＩＩにおいて： それぞれのＡに対して１．０≧ｘ＞０、及び それぞれのＢに対して０．７≧ｙ＞０、並びに 式ＩＶにおいて： それぞれのＡに対して１．０＞ｘ＞０、 それぞれのＢに対して１．０＞ｙ＞０、及び １≧（ｘ＋ｙ）＞０］ の結晶酸化物を含んでなる、アルカン炭化水素の酸化に対する改良されたバナジ ウム−リン−酸素触媒。 ５．固溶体形の請求の範囲１の触媒。 ６．触媒の製造において、促進剤Ａ及びＢを無機塩として反応媒体に導入する 請求の範囲１の触媒。 ７．触媒の製造において、促進剤Ａ及びＢをそれぞれ独立に、酢酸塩、アルコ キシド、無水ハライド、及びアセチルアセトネートからなる群から選択される塩 として反応媒体に導入する請求の範囲６の触媒。 ８、式Ｉ〜ＩＶ ［式中、ＡはＳｂのカチオンであり、そしてＢはＦｅのカチオンであり；又は ＡはＢｉのカチオンであり、そしてＢはＭｏのカチオンであり； δは０〜０.５未満であり、そして ｘ及びｙは次の通りである、即ち 式Ｉにおいて： それぞれのＡに対して０．７≧ｘ＞０、 それぞれのＢに対して０．７≧ｙ＞０、及び ０．７≧（ｘ＋ｙ）＞０； 式ＩＩにおいて： それぞれのＡに対して０．７≧ｘ＞０、及び それぞれのＢに対して１．０≧ｙ＞０、 式ＩＩＩにおいて： それぞれのＡに対して１．０≧ｘ＞０、及び それぞれのＢに対して０．７≧ｙ＞０、並びに 式ＩＶにおいて： それぞれのＡに対して１．０＞ｘ＞０、 それぞれのＢに対して１．０＞ｙ＞０、及び １≧（ｘ＋ｙ）＞０］ の結晶酸化物を含んでなる触媒を用いることを含んでなる、バナジウム−リン− 酸素触媒の使用によるｎ−ブタンの無水マレイン酸への改良された酸化法。 ９．触媒が唯一の酸素源である請求の範囲８の方法。 １０．酸化を循環固体反応器で行う請求の範囲８の方法。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．触媒中に二つの促進剤Ａ及びＢが存在し、該触媒が式Ｉ〜ＩＶ ［式中，ＡはＳｂ、Ａｓ、及びＢｉからなる群から選択されるカチオンの少な くとも一つであり； ＢはＧｅ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ａｌ、Ｇａ、Ｔｌ、Ｓｃ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃ ｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｙ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｄ 、Ｌａ、Ｈｆ、Ｗ、Ｒｅ、Ｏｓ、Ｉｒ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｈｏ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、 Ｓｒ、Ｂａ、Ｒａ、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ及びＣｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、 Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｔｈ、Ｐａ、及びＵ を含む希土類からなる群から選択されるカチオンの少なくとも一つであり； δは０−０.５以下であり、そして ｘ及びｙは次の通りである、即ち 式Ｉにおいて： それぞれのＡに対して０．７≧ｘ＞０、 それぞれのＢに対して０．７≧ｙ＞０、及び ０．７≧（ｘ＋ｙ）＞０； 式ＩＩにおいて： それぞれのＡに対して０．７≧ｘ＞０、及び それぞれのＢに対して１．０≧ｙ＞０、 式ＩＩＩにおいて： それぞれのＡに対して１．０≧ｘ＞０、及び それぞれのＢに対して０．７≧ｙ＞０、並びに 式ＩＶにおいて： それぞれのＡに対して１．０＞ｘ＞０、 それぞれのＢに対して１．０＞ｙ＞０、及び １≧（ｘ＋ｙ）＞０］ の結晶酸化物を含んでなる、アルカン炭化水素の酸化に対する改良されたバナジ ウム−リン−酸素触媒。 ２．ＡがＳｂである請求の範囲１の触媒。 ３．ＢがＦｅ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｃｅ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｂｉ、Ｓｎ、Ｇａ、及 びＣｏからなる群から選択される請求の範囲１の触媒。 ４．ＢがＦｅである請求の範囲２の触媒。 ５．固溶体形の請求の範囲１の触媒。 ６．触媒の製造において、促進剤Ａ及びＢを無機塩として反応媒体に導入する 請求の範囲１の触媒。 ７．触媒の製造において、促進剤Ａ及びＢをそれぞれ独立に、酢酸塩、アルコ キシド、無水ハライド、及びアセチルアセトネートからなる群から選択される塩 として反応媒体に導入する請求の範囲６の触媒。 ８．式Ｉ〜ＩＶ ［式中，ＡはＳｂ，Ａｓ，及びＢｉからなる群から選択されるカチオンの少な くとも一つであり； ＢはＧｅ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ａｌ、Ｇａ、Ｔｌ、Ｓｃ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃ ｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｙ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｄ 、Ｌａ、Ｈｆ、Ｗ、Ｒｅ、Ｏｓ、Ｉｒ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｈｏ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、 Ｓｒ、Ｂａ、Ｒａ、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、 Ｃｓ及びＣｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ 、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｔｈ、Ｐａ、及びＵを含む希土類からなる群から選択されるカチ オンの少なくとも一つであり； δは０−０.５以下であり、そして ｘ及びｙは次の通りである、即ち 式Ｉにおいて： それぞれのＡに対して０．７≧ｘ＞０、 それぞれのＢに対して０．７≧ｙ＞０、及び ０．７≧（ｘ＋ｙ）＞０； 式ＩＩにおいて： それぞれのＡに対して０．７≧ｘ＞０、及び それぞれのＢに対して１．０≧ｙ＞０、 式ＩＩＩにおいて： それぞれのＡに対して１．０≧ｘ＞０、及び それぞれのＢに対して０．７≧ｙ＞０、並びに 式ＩＶにおいて： それぞれのＡに対して１．０＞ｘ＞０、 それぞれのＢに対して１．０＞ｙ＞０、及び １≧（ｘ＋ｙ）＞０］ の結晶酸化物を含んでなる触媒を用いることを含んでなる、バナジウム−リン− 酸素触媒の使用によるｎ−ブタンの無水マレイン酸への改良された酸化法。 ９．触媒が唯一の酸素源である請求の範囲８の方法。 １０．酸化を循環固体反応器で行う請求の範囲８の方法。