JPH0953563A - 片側ピストン式可変容量圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ピストンが軽量でかつその製作コストを低減
するとともに、高速制御性の優れた片側ピストン式可変
容量圧縮機を提供する。 【解決手段】 片頭ピストン４０を、２００℃以上の熱
変形温度を有する合成樹脂、例えばポリイミド系の原材
料をベースとした樹脂材料を用いて射出成形により中実
体として形成し、該ピストン４０の軽量化を図る。前記
樹脂材料中には、グラファイト等の固体潤滑材、および
炭素繊維等の充填材を混在させて、前記ピストン４０の
耐熱性、強度、摺動性および耐摩耗性を向上させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば車両空調装
置に使用される片側ピストン式可変容量圧縮機に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】この種の圧縮機においては、駆動シャフ
トと一体回転可能かつ傾動可能に挿着されたカム板の回
転によって、複数のピストンがシリンダブロックに形成
されたシリンダボア内を往復動する。近年、圧縮機の外
部駆動源をなすエンジンの高性能化にともなって、その
回転数の上限がますます高くなってきており、圧縮機も
高速回転下で運転されることが多くなってきた。このよ
うな高速回転下での運転では、ピストンの往復運動によ
る慣性力が増大し、その慣性力はカム板の傾角を大きく
する方向に作用する。また、最近の圧縮機における多気
筒化の傾向に伴う圧縮反力の増大ともあいまって、最大
容量運転から最小容量運転への移行に遅れを生じること
があった。このような状況下、圧縮機の高速制御性の向
上が求められている。言い換えれば、高速回転時におい
ても、迅速な圧縮容量の制御が可能な圧縮機が求められ
ている。

【０００３】特に、クラッチレス可変容量圧縮機におい
ては、外部駆動源と駆動シャフトとが常時作動連結され
ている。そして、冷房負荷の無い時にもカム板を最小傾
角状態に保持して、外部冷媒回路と遮断した状態で、ピ
ストンが往復運動し冷媒ガスを圧縮機内で循環する構成
となっている。このため、ピストンの質量が重くて高速
制御性が充分でないと、外部冷媒回路と圧縮機内との間
の遮断が不十分となり、外部冷媒回路と圧縮機内との間
に冷媒ガスの循環を生じて、外部冷媒ガス回路の蒸発器
等においてフロストを生じる等の不都合があった。

【０００４】このような課題を解決するするために、例
えば実開平４−１０９４８１号公報に記載の容量可変型
斜板式圧縮機では、ピストン全体をアルミニウム合金で
形成するとともに、その本体部内に密閉状の中空部を設
けた構成が開示されている。この圧縮機では、ピストン
が軽量化されてピストンの往復動に伴う慣性力を低く抑
えることができるとともに、斜板の相対質量が増して、
容量変化に敏感に対応が可能なものとなっている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、前記公報に
記載の圧縮機では、ピストン本体部を中空構造とするた
め、その本体部を複数の部品として鋳造し、それらを溶
接後、さらに研磨して本体部を形成する必要がある。こ
のため、ピストンの製作に手間がかかり、コストがかか
るとともに、ひいては圧縮機全体のコストアップにつな
がるという問題点があった。

【０００６】本発明の目的としては、ピストンが軽量で
かつその製作コストを低減するとともに、高速制御性の
優れた片側ピストン式可変容量圧縮機を提供することに
ある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１の発明では、ピストンを１５０℃以上の熱
変形温度を有する合成樹脂で一体形成したものである。

【０００８】請求項２の発明では、前記ピストンを２０
０℃以上の熱変形温度を有する合成樹脂で形成したもの
である。請求項３の発明では、前記ピストンは固体潤滑
剤を含有して形成したものである。

【０００９】請求項４の発明では、前記ピストンは補強
のための充填材を含有して形成したものである。請求項
５の発明では、前記ピストンに肉盗み部を設けたもので
ある。

【００１０】請求項６の発明では、前記圧縮機は、外部
駆動源と駆動シャフトとが常時作動連結されているクラ
ッチレス圧縮機としたものである。従って、請求項１の
発明によれば、従来の金属製ピストンのように該ピスト
ンを中空構造とすることなく、ピストンを軽量化するこ
とができる。ここで、ピストン本体は、例えば射出成形
等によって一体的に形成することができて、複数の部材
を溶接等により接合する必要がない。このため、金属製
のピストンに比較して製作工程数を低減できて、製作コ
スト減にもつながる。

【００１１】そして、このような軽量なピストンを内装
した片側ピストン式可変容量圧縮機では、ピストンの往
復運動による慣性力を低く抑えることができる。即ち、
カム板の傾角を大きくする方向に作用する前記慣性力を
小さくすることができる。このため、カム板が高速回転
している場合においても、カム板の最小傾角側への移行
がスムーズに行われる。また、該ピストンが１５０℃以
上の熱変形温度を有するため、ピストンの周辺環境温度
を考慮しても該ピストンが熱変形を生じる心配はほとん
どない。

【００１２】請求項２の発明によれば、前記ピストンの
耐熱性がさらに向上するため、ピストンが熱変形を生じ
る心配は更になくなる。請求項３の発明によれば、ピス
トンとシリンダとの摺動面での摺動性が向上する。

【００１３】請求項４の発明によれば、ピストンの強
度、耐摩耗性及び耐熱性がさらに向上する。請求項５の
発明によれば、ピストンをさらに軽量化できるととも
に、原料樹脂の使用量を削減することができて、該ピス
トンを安価なものとすることができる。又、ピストンの
シリンダ内周面との摺動面積を減らすことができて、ピ
ストンの摺動性が向上する。

【００１４】請求項６の発明によれば、外部駆動源が高
速回転でかつ冷房負荷の無い状態にあるクラッチレス可
変容量圧縮機において、そのカム板の最小傾角状態での
保持を確実に行うことができる。このため、該圧縮機の
外部冷媒回路との遮断を確実に行うことができる。

【００１５】

【発明の実施の形態】

（第１の実施形態）以下、本発明を具体化した第１の実
施形態について図１に基づいて説明する。

【００１６】ケーシングの一部を構成するフロントハウ
ジング１２は、シリンダブロック１１の前端に接合され
ている。ケーシングの一部を構成するリヤハウジング１
３は、シリンダブロック１１の後端に弁板１４を介して
接合されている。クランク室１５は、フロントハウジン
グ１２とシリンダブロック１１との間に区画形成されて
いる。駆動シャフト１６は、クランク室１５内を通るよ
うに、フロントハウジング１２とシリンダブロック１１
との間に架設支持されている。駆動シャフト１６の前端
は、クランク室１５から外部へ突出しており、プーリ１
７がこの突出端部に止着されている。プーリ１７は、ベ
ルト１８を介して図示しない車両エンジンに電磁クラッ
チを介することなく直結されている。プーリ１７は、ア
ンギュラベアリング１９を介してフロントハウジング１
２に支持されている。プーリ１７に作用するスラスト方
向の荷重およびラジアル方向の荷重は、アンギュラベア
リング１９を介してフロントハウジング１２で受け止め
られる。

【００１７】リップシール２０は、駆動シャフト１６の
前端部とフロントハウジング１２との間に介在されてい
る。リップシール２０はクランク室１５内の圧力洩れを
防止する。

【００１８】回転支持体２２は、駆動シャフト１６に一
体回転可能に止着されている。またカム板としての斜板
２３は駆動シャフト１６にその軸線方向へスライド可能
かつ傾動可能に支持されている。

【００１９】球状連結体２４は、連結片２８を介して斜
板２３に止着されている。回転支持体２２は駆動シャフ
ト１６に固定され、スラストベアリング４９を介してフ
ロントハウジング１２の内壁面に支持されている。

【００２０】支持アーム２５は、回転支持体２２に突設
されており、その先端部にはガイド孔２６が形成されて
いる。球状連結体２４は、ガイド孔２６にスライド可能
に嵌入されている。支持アーム２５と球状連結体２４と
の連係により、斜板２３が駆動シャフト１６と一体的に
回転可能になる。斜板２３の傾動は、ガイド孔２６と球
状連結体２４とのスライドガイド関係により案内され
る。

【００２１】傾角減少ばね２７は、回転支持体２２と斜
板２３との間に介在されており、斜板２３をその傾角を
減少する方向へ付勢する。斜板２３の最大傾角は、回転
支持体２２の傾角規制突部２９と斜板２３との当接によ
って規制される。

【００２２】収容孔３０は、シリンダブロック１１の中
心部に貫設されている。筒状のスプール３１は、収容孔
３０の内部にスライド可能に収容されている。スプール
３１は大径部３１ａと小径部３１ｂとからなり、吸入通
路開放ばね３２は大径部３１ａと小径部３１ｂとの間の
段差と収容孔３０の端面との間に介在され、スプール３
１を斜板２３側へ付勢している。

【００２３】駆動シャフト１６の後端部は、スプール３
１の内部に挿入されている。ラジアルベアリング３３
は、スプール３１の大径部３１ａと駆動シャフト１６と
の間に嵌挿されており、大径部３１ａの内周面に取り付
けられたサークリップ３４によってスプール３１内から
の抜けを阻止されている。駆動シャフト１６の後端部
は、ラジアルベアリング３３およびスプール３１を介し
て収容孔３０の周面で支持される。ラジアルベアリング
３３は駆動シャフト１６上をスライドできる。

【００２４】吸入通路３５は、リヤハウジング１３の中
心部に形成され、収容孔３０に連通している。スプール
３１が収容孔３０の内端の位置決め面３６に当接可能で
ある。

【００２５】スラストベアリング３８は、斜板２３とス
プール３１との間の駆動シャフト１６上にスライド可能
に支持されている。斜板２３がスプール３１側へ移動す
るのに伴い、その移動がスラストベアリング３８を介し
てスプール３１に伝達される。このため、スプール３１
が吸入通路開放ばね３２のばね力に抗して位置決め面３
６側へ移動し、スプール３１の遮断面３７が位置決め面
３６に当接する。斜板２３の回転は、スラストベアリン
グ３８の存在によってスプール３１へはほとんど伝達さ
れない。

【００２６】シリンダボア３９は、シリンダブロック１
１に貫設されており、片頭ピストン４０がシリンダボア
３９内に収容されている。斜板２３の回転運動はシュー
４１を介して片頭ピストン４０の前後往復運動に変換さ
れ、片頭ピストン４０がシリンダボア３９内を前後動す
る。

【００２７】ここで、本実施形態における片頭ピストン
４０は、１５０℃以上の熱変形温度を有する合成樹脂、
例えばポリイミド系の原材料をベースとした樹脂材料を
用いて射出成形により中実体として形成されている。片
頭ピストンの周辺温度は１５０℃以下であり、片頭ピス
トン４０とシリンダボア３９との摺動等による片頭ピス
トン４０の温度上昇を考慮しても、片頭ピストン４０が
１５０℃以上の熱変形温度を有していれば、熱変形の生
じる心配はほとんどない。

【００２８】更に、前記合成樹脂よりなるピストン４０
には、該ピストン４０の摺動性を高める例えばグラファ
イト等の固体潤滑剤と、強度を高める例えば炭素繊維等
の充填材とが混入されており、耐熱性に加えて強度、摺
動性及び耐摩耗性も高められている。その結果、高温、
高圧の作用するピストン頂部でも、ピストンの変形や劣
化等が生じることがなく、摺動による摩耗も抑制でき
る。

【００２９】このようにピストン４０を構成すると、金
属を使って形成する場合に比べて、ピストンの軽量化が
図られ、またその成形も容易になる。吸入室４２及び吐
出室４５は、リヤハウジング１３内に区画形成されてい
る。吸入ポート４３及び吐出ポート４６は、弁板１４上
に形成されている。吸入弁４４及び吐出弁４７は、弁板
１４上に設けられている。吸入室４２内の冷媒ガスは片
頭ピストン４０の復動動作により吸入ポート４３から吸
入弁４４を押し退けてシリンダボア３９内へ流入する。
シリンダボア３９内へ流入した冷媒ガスは片頭ピストン
４０の往動動作により吐出ポート４６から吐出弁４７を
押し退けて吐出室４５へ吐出される。吐出弁４７はリテ
ーナ形成プレートのリテーナ４８に当接して開度規制さ
れる。

【００３０】シリンダボア３９から片頭ピストン４０、
シュー４１、斜板２３、球状連結体２４を介して回転支
持体２２に作用する圧縮反力は、スラストベアリング４
９を介してフロントハウジング１２の内壁面で受け止ら
れる。

【００３１】吸入室４２は通口５０を介して収容孔３０
に連通している。スプール３１が位置決め面３６に当接
すると、通口５０は吸入通路３５から遮断される。駆動
シャフト１６内には通路５１が形成されている。通路５
１の入口５２はリップシール２０付近でクランク室１５
に開口しており、通路５１の出口はスプール３１の内部
に開口している。放圧通口５３は、スプール３１の前端
面に貫設されている。放圧通口５３はスプール３１の内
部と収容孔３０とを連通している。

【００３２】吐出室４５とクランク室１５とは、圧力供
給通路５４で接続されている。電磁開閉弁５５は、圧力
供給通路５４上に介在されている。電磁開閉弁５５のソ
レノイド５６の励磁により弁体５７が弁孔５８を閉鎖す
る。ソレノイド５６が消磁すれば弁体５７が弁孔５８を
開く。即ち、電磁開閉弁５５は吐出室４５とクランク室
１５とを接続する圧力供給通路５４を開閉する。

【００３３】吸入室４２へ冷媒ガスを導入する入口とな
る吸入通路３５と、吐出室４５から冷媒ガスを排出する
排出口５９とは、外部冷媒回路６０で接続されている。
凝縮器６１、膨張弁６２及び蒸発器６３は、外部冷媒回
路６０上に介在されている。膨張弁６２は蒸発器６１の
出口側のガス温度の変動に応じて冷媒流量を制御する温
度式自動膨張弁である。温度センサ６４は、蒸発器６３
の近傍に設置されている。温度センサ６４は蒸発器６３
における温度を検出し、この検出温度情報が制御コンピ
ュータＣに送られる。

【００３４】電磁開閉弁５５のソレノイド５６は制御コ
ンピュータＣの励消磁制御を受ける。制御コンピュータ
Ｃは温度センサ６４から得られる検出温度情報に基づい
てソレノイド５６を励消磁制御する。

【００３５】図１の状態ではソレノイド５６は励磁状態
にあり、圧力供給通路５４は閉じられている。従って、
吐出室４５からクランク室１５への高圧冷媒ガスの供給
は行われない。この状態ではクランク室１５内の冷媒ガ
スが通路５１及び放圧通口５３を介して吸入室４２に流
出するばかりであり、クランク室１５内の圧力は吸入室
４２内の低圧力、即ち吸入圧に近づいていく。そのた
め、斜板１５は吸入通路開放ばね３２のばね力も作用し
て、傾角減少ばね２７のばね力に抗して傾角増大方向へ
付勢される。斜板２３の最大傾角は、回転支持体２２の
傾角規制突部２９と斜板２３との当接によって規制され
る。斜板２３の傾角は最大傾角に保持され、吐出容量は
最大となる。

【００３６】冷房負荷が無くなった状態で斜板２３が最
大傾角を維持して吐出作用が行われると、蒸発器６３に
おける温度がフロスト発生をもたらす温度に近づくよう
に低下してゆく。温度センサ６４は蒸発器６３における
検出温度情報を制御コンピュータＣに送っており、検出
温度が設定温度以下になると制御コンピュータＣはソレ
ノイド５６の消磁を指令する。ソレノイド５６が消磁さ
れると圧力供給通路５４が開き、吐出室４５とクランク
室１５とが連通する。従って、吐出室４５内の高圧冷媒
ガスが圧力供給通路５４を介してクランク室１５へ供給
され、クランク室１５内の圧力が高くなる。クランク室
１５内の圧力上昇により斜板２３の傾角が最小傾角へ移
行する。又、空調装置作動スイッチ６５のＯＦＦ信号に
基づいて制御コンピュータＣがソレノイド５６を消磁
し、この消磁により斜板２３が最小傾角へ移行する。

【００３７】斜板２３が最小傾角側に移動すると、スプ
ール３１が位置決め面３６側に移動する。そのため、吸
入室４２からシリンダボア３９内へ吸入される冷媒ガス
量も減少して、吐出容量が減少する。

【００３８】スプール３１が位置決め面３６に当接する
と、吸入通路３５における通過断面積が零となり、外部
冷媒回路６０から吸入室４２への冷媒ガス流入が阻止さ
れる。従って、斜板２３の最小傾角は、スプール３１と
位置決め面３６との当接によって規制される。

【００３９】斜板２３の最小傾角は０°よりも僅かに大
きい。つまり、斜板２３の最小傾角は０°ではないた
め、斜板傾角が最小の状態においてもシリンダボア３９
から吐出室４５への冷媒ガスの吐出は行われている。シ
リンダボア３９から吐出室４５へ吐出された冷媒ガスは
圧力供給通路５４を通ってクランク室１５へ流入する。
クランク室１５内の冷媒ガスは通路５１及び放圧通口５
３という放圧通路を通って吸入室４２へ流入し、吸入室
４２内の冷媒ガスはシリンダボア３９内へ吸入されて吐
出室４５へ吐出される。即ち、斜板傾角が最小状態で
は、吐出圧領域である吐出室４５、圧力供給通路５４、
クランク室１５、通路５１、放圧通口５３、吸入圧領域
である収容孔３０、吸入圧領域である吸入室４２、シリ
ンダボア３９を経由する循環通路が圧縮機内にできてい
る。従って、冷媒ガスが前記循環通路を循環し、圧縮機
内部の摺動部の潤滑が行われる。

【００４０】さて、斜板２３の回転中には、斜板２３に
は自身の遠心力によって斜板２３の傾角が減少する方向
への力が働いており、またピストン４０の慣性力により
斜板２３の傾角を増大する方向にも力が働いている。斜
板２３の回転が低回転の時には、ピストン４０の慣性力
は斜板２３の傾動動作にそれほど影響を及ぼさない。し
かし、斜板２３が高回転時には前記慣性力は大きくな
り、特にピストン４０の質量が大きいと非常に大きな慣
性力が働くことになる。ここで、ピストン４０の質量が
大きいと、斜板２３の回転が高回転の場合、斜板２３が
最大傾角状態で回転しているときに制御コンピュータＣ
の制御により斜板２３の傾角を減少すべくクランク室１
５の圧力が高められても、慣性力の影響から反応に遅れ
が出て、該傾角をすぐには減少することができない。つ
まり、応答性が非常に悪くなるおそれがある。

【００４１】しかしながら、本実施形態におけるピスト
ン４０では、ピストン４０を樹脂で形成したため金属か
らなるピストンに比べて軽量化が図られており、慣性力
の影響は低く抑えられている。よって、傾角減少のため
のクランク室１５の圧力上昇に対する斜板２３の応答性
がよくなり、最小傾角状態への移行がスムースに行われ
る。

【００４２】また、このような樹脂製のピストン４０
は、射出成形により一体形成されるため、鋳造、溶接、
研磨等の複数の工程を必要とする金属製のピストンに比
べて製作が容易であり、コストの低減も図ることができ
る。

【００４３】また、クラッチレス圧縮機においては、冷
房負荷の無い時にも斜板２３を最小傾角状態に保持し
て、ピストン４０が往復運動し冷媒ガスの吐出を行う。
このため、ピストン４０の質量が大きいと、斜板２３の
回転が高回転の場合、この運動によるピストン４０の慣
性力が斜板２３の傾角を大きくする方向に作用し、前記
斜板２３の最小傾角状態が完全に保持されなくなるとい
うおそれがある。ここで、この最小傾角状態が保持され
ないと、スプール３１の遮断面３７が位置決め面３６か
ら離間して、冷媒ガスが外部冷媒回路６０と圧縮機との
間を循環する。そして、外部冷媒回路６０の蒸発器６３
においてフロストが起こるおそれがある。

【００４４】しかしながら、本実施形態におけるピスト
ン４０では、前述したようにピストン４０を合成樹脂で
形成したため、金属で形成した場合に比べてピストン４
０の軽量化が図られており、慣性力の影響は低く抑えら
れている。よって、斜板２３は最小傾角状態に確実に保
持され、吸入通路３５は閉じられたままで、冷媒ガスが
外部冷媒回路６０と圧縮機との間を循環することはな
い。従って、蒸発器６３でフロストが起こるおそれはな
い。またこのような樹脂製のピストン４０は射出成形に
より一体形成されるため、金属製のピストンに比べて製
作が容易であり、コストの低減を図ることができる。 （第２の実施形態）以下、本発明を具体化した第２の実
施形態について、図２及び図３に基づいて説明する。

【００４５】第２の実施形態では、片頭ピストン７１の
構造が異なっている。即ち、前記第１の実施形態のピス
トン４０の駆動シャフト１６側に肉盗み部７２が、２ヶ
所凹設されている。この肉盗み部７２は、射出成形に際
して金型内の突条あるいは金型内に配置された中子によ
って容易に形成される。

【００４６】このように構成すれば、第１の実施形態の
ピストン４０と比較して、ピストンのさらなる軽量化が
図られており、慣性力の影響をさらに低減できる。又、
ピストン７１の形成時において、原料樹脂の使用量を削
減することができて、ピストン７１を安価なものとする
ことができる。さらに、肉盗み部７２が存在するためシ
リンダ内周面との摺動面積が減少し、ピストンの摺動性
が向上する。

【００４７】尚、この発明は、前記実施形態に限定され
るものではなく、各部の構成を例えば以下のように変更
して具体化することも可能である。 （１） 前記ピストン４０、７１を、例えばポリアミド
イミド、ポリフェニレンスルフィド、ポリエーテルイミ
ド、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルエーテルケト
ン、芳香族ポリアミド、ポリアリレート、ポリベンゾイ
ミダゾール、ポリオキシベンゾチアゾール、ポリオキシ
テトラフルオロエチレン−六フッ化プロピレン共重合樹
脂、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレ
ン共重合樹脂、テトラフルオロエチレン−パーフルオロ
アルキルビニルビニルエーテル共重合樹脂、熱溶融型液
晶ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂等の合成樹脂で形成
すること。

【００４８】（２） 前記ピストン４０、７１を、ポリ
テトラフルオロエチレンにより常温下での圧縮成形後、
焼成して形成すること。 （３） 前記ピストン４０、７１に、摺動性を向上させ
るための潤滑剤として、例えば二硫化モリブデン、二硫
化タングステン、フッ化グラファイト、ポリテトラフル
オロエチレン、フッ化カルシウム等を含有させること。

【００４９】（４） 前記ピストン４０、７１に、補強
のための充填材として、例えばガラス繊維、アラミド繊
維、アルミナ繊維、炭化ケイ素繊維、炭化ケイ素ウィス
カ、チタン酸化カリウムウィスカ等を含有させること。

【００５０】（５） 前記ピストン７１の肉盗み部７２
を、該ピストン７１の中心軸線に対して放射状に複数設
けること。 （６） 前記ピストン４０を中実体状に射出成形した
後、肉盗み部７２を切削加工して形成すること。

【００５１】（７） 前記ピストン４０、７１をクラッ
チ付き片側ピストン式圧縮機に適用すること。 （８） 前記ピストン４０、７１を２００℃以上の熱変
形温度を有する合成樹脂で形成すること。

【００５２】また、前記実施形態から把握される技術的
思想について以下に記載する。 （１） １５０℃以上の熱変形温度を有する合成樹脂
が、好ましくはポリイミド又はポリアミドイミドである
請求項１に記載の片側ピストン式可変容量圧縮機。

【００５３】このように構成すれば、ピストンの耐熱
性、強度を充分確保できるとともに、ピストンの成形を
容易なものとすることができる。 （２） ピストンを射出成形により形成した請求項１〜
６のいずれかに記載の片側ピストン式可変容量圧縮機。

【００５４】このように構成すると、ピストンの製作が
容易である。

【００５５】

【発明の効果】以上詳述したように、請求項１の発明に
よれば、ピストンを１５０℃以上の熱変形温度を有する
合成樹脂で一体形成しているため、ピストンの軽量化が
容易であり、ピストンの往復動による慣性力を低く抑え
ることができる。このため、該カム板に対する前記慣性
力の影響が小さくなって、圧縮機の高速制御性が向上す
る。また、金属製のピストンに比べて製作の手間が省
け、ピストンひいては圧縮機全体のコスト減にもつなが
る。その上、ピストンの耐熱性についても問題はない。

【００５６】請求項２の発明によれば、ピストンを２０
０℃以上の熱変形温度を有する合成樹脂で形成している
ため、ピストンの耐熱性がさらに向上する。請求項３の
発明によれば、ピストンは固体潤滑剤を含有して形成し
ているため、ピストンとシリンダとの摺動面での摺動性
が向上する。

【００５７】請求項４の発明によれば、ピストンは補強
のための充填材を含有して形成しているため、ピストン
の強度、耐摩耗性および耐熱性がさらに向上する。請求
項５の発明では、ピストンに肉盗み部を設けているた
め、ピストンのさらなる軽量化と低コスト化につなが
る。また、ピストンとシリンダとの間の摺動抵抗の低減
にもつながる。

【００５８】請求項６の発明によれば、駆動シャフトが
高速回転されていても、最小容量運転時の該圧縮機内部
と外部冷媒回路との遮断が確保される。従って、外部駆
動源と駆動シャフトとが常時作動連結されているクラッ
チレス圧縮機に好適である。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１の実施形態の圧縮機全体を示す側断面
図。

【図２】 第２の実施形態の片頭ピストンを示す斜視
図。

【図３】 図２の片頭ピストンの縦断面図。

【符号の説明】

１１…シリンダブロック、１２…ケーシングの一部を構
成するフロントハウジング、１３…ケーシングの一部を
構成するリヤハウジング、１５…クランク室、１６…駆
動シャフト、２３…カム板としての斜板、３９…シリン
ダボア、４０、７１…片頭ピストン、７２…肉盗み部。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡田 昌彦 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 片頭ピストンを往復動可能に収納する複
   数のシリンダボアをケーシングのシリンダブロックに形
   成するとともに、そのケーシングにはクランク室を形成
   し、ケーシングに支持された駆動シャフトにはカム板を
   一体回転可能に挿着し、カム板の回転によりピストンを
   往復動させて、冷媒ガスを圧縮するように構成し、クラ
   ンク室内の圧力と吸入圧領域の圧力との差圧に応じてカ
   ム板の傾角を変更させて圧縮容量を制御する片側ピスト
   ン式可変容量圧縮機において、 前記ピストンを１５０℃以上の熱変形温度を有する合成
   樹脂で一体形成した片側ピストン式可変容量圧縮機。
2. 【請求項２】 前記ピストンを２００℃以上の熱変形温
   度を有する合成樹脂で形成した請求項１に記載の片側ピ
   ストン式可変容量圧縮機。
3. 【請求項３】 前記ピストンは固体潤滑剤を含有する請
   求項１または２に記載の片側ピストン式可変容量圧縮
   機。
4. 【請求項４】 前記ピストンは補強のための充填材を含
   有する請求項１〜３のいずれかに記載の片側ピストン式
   可変容量圧縮機。
5. 【請求項５】 前記ピストンに肉盗み部を設けた請求項
   １〜４のいずれかに記載の片側ピストン式可変容量圧縮
   機。
6. 【請求項６】 前記圧縮機は、外部駆動源と駆動シャフ
   トとが常時作動連結されているクラッチレス可変容量圧
   縮機である請求項１〜５のいずれかに記載の片側ピスト
   ン式可変容量圧縮機。