JPH0970173A - 直流電源装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 直流電源装置の重量化，大型化と高価格化を
抑制し、しかも力率を向上させる。 【解決手段】 ＡＣ電源１から入力するＡＣ電力はダイ
オードブリッジ２で全波整流され、正のホットラインか
らチョークＣＨ，コンデンサＣ１，トランジスタＱ１を
経て負のコモンラインに流れてコンデンサＣ１を充電す
る。その放電電流はダイオードＤ１，コンデンサＣ１，
チョークＣＨを経て負荷３に供給される。スイッチング
制御回路（ＳＷＣＣ）５は、ホットラインの電圧を検出
して、検出電圧の瞬時値がその直流分電圧より高い間、
すなわちコンデンサＣ１の充電サイクル中に、トランジ
スタＱ１を高速でスイッチングする駆動信号を出力す
る。したがって、チョークＣＨのインダクタンスが小さ
くてもチョーク入力型平滑回路として作用し、リップル
を減少させると共に導通角を広くするから、ＡＣ電源１
からのピーク電流が大幅に減少し、力率が向上する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は入力する交流電力
を整流平滑して負荷に直流電力を供給する直流電源装置
に関し、特にその直流電源装置の平滑回路に関する。

【０００２】

【従来の技術】入力するＡＣ（交流）電力をＤＣ（直
流）電力に変換して負荷に供給するために、一般にダイ
オードブリッジによる全波整流が行われているが、その
ままではリップルが多くて使いものにならないため、整
流した後で平滑回路を通してリップルを減少又は除去す
る。そのための平滑回路として、コンデンサ入力型とチ
ョーク入力型とがよく知られている。

【０００３】図１２は、コンデンサ入力型の整流平滑回
路の一例を示す回路図であり、商用５０Ｈｚ又は６０Ｈ
ｚのＡＣ電源３１から入力するＡＣ電力をダイオードブ
リッジ３２により全波整流し、平滑コンデンサＣ４によ
って平滑したＤＣ電力を負荷３３に出力する。図１３
は、負荷３３が無誘導性たとえば抵抗負荷である場合の
各部の電圧又は電流の一例を示す波形図である。

【０００４】図１３の（Ａ）及び（Ｂ）は、平滑コンデ
ンサＣ４が接続されていない場合のダイオードブリッジ
３２の入力側及び出力側の電圧（電流も同様）の波形図
であり、出力側すなわち負荷３３に入力する電圧（電
流）には同図の（Ｂ）に示したように大きなリップルが
生じている。図１２に示したように平滑コンデンサＣ４
を接続すると、その端子間電圧すなわち負荷３３に入力
する電圧（電流）のリップルは、図１３の（Ｃ）に示し
たように大幅に減少する。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、商用電
源であるＡＣ電源３１の周波数が低いため、リップルを
減らすためには平滑コンデンサＣ４の容量を大きく設定
しなければならないが、平滑コンデンサＣ４を充電する
電流は、図１３の（Ｂ）に示した全波整流の電圧の瞬時
値が、同図の（Ｃ）に示した平滑コンデンサＣ４の端子
間電圧の瞬時値を超えた時だけしか流れないため、位相
で見た場合にその導通角が狭い。そのために無効な電力
が増加し、有効な電力は少なくなる。

【０００６】僅かな導通角で大容量のコンデンサを充電
しなければならないから、図１３の（Ｄ）に示した入力
側のＡＣ電流の波形図に見られるように、短時間に負荷
３３に流れる平均電流値の数倍から十数倍にもなる大き
なピーク電流が流れるため、力率が劣化すると共に平滑
コンデンサＣ４の寿命を短縮し、高周波ノイズが発生す
る。したがって、ＡＣ電源３１の電源電圧の瞬間的な低
下と高周波ノイズとによって、同一のＡＣラインに接続
されている他の機器に悪影響を及ぼすことになる。

【０００７】図示しないが、図１２に示したダイオード
ブリッジ３２と平滑コンデンサＣ４との間にチョークコ
イルを設けたチョーク入力型の整流平滑回路は、コンデ
ンサ入力型に比べて負荷に対する出力電圧が低くなる
が、チョークコイルの誘導性と出力電圧の低下とが複合
的に作用して導通角が広くなり、その分だけＡＣ電源３
１側のピーク電流が減少して力率がよくなる。

【０００８】しかしながら、この場合もＡＣ電源３１の
周波数が低いために、負荷３３の所要電流値によっても
異なるが、数ｍＨ又はそれ以上（所要電流値が小さい程
大きくなる）のインダクタンスを有するチョークコイル
が必要になる。そのため、直流電源装置の重量化と大型
化を招き、コストも大幅に上昇するという問題があっ
た。

【０００９】この発明は上記の点に鑑みてなされたもの
であり、直流電源装置の重量化，大型化と高価格化を抑
制し、しかも力率を向上させることを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】この発明は上記の目的を
達成するため、交流入力電力をダイオードブリッジで全
波整流し平滑コンデンサにより平滑して負荷に直流電力
を供給する直流電源装置において、ダイオードブリッジ
の出力端と負荷の入力端とを結ぶ正負のラインのうち、
いずれか一方をコモンライン、他方をコモンラインに対
するホットラインとして、それぞれ次のようにしたもの
である。

【００１１】すなわち、その一端をコモンラインに接続
した、平滑コンデンサを充電するためのスイッチング素
子と平滑コンデンサから負荷に放電させるためのダイオ
ードとの並列回路と、該並列回路の他端とホットライン
との間に接続した、平滑コンデンサとチョークコイルと
の直列回路と、ホットラインの電圧を検出してその検出
電圧の絶対値が検出電圧からリップル分を除いた直流分
の電圧の絶対値より大きい時に、スイッチング素子を高
速で開閉させるための駆動信号をスイッチング素子に出
力するスイッチング制御回路とを設けたものである。

【００１２】または、ホットラインとコモンラインとの
間に接続した、チョークコイルと、平滑コンデンサと、
該平滑コンデンサを充電するためのスイッチング素子と
平滑コンデンサから負荷に放電させるためのダイオード
との並列回路とからなる直列回路と、ホットラインの電
圧を検出してその検出電圧の絶対値が検出電圧からリッ
プル分を除いた直流分の電圧の絶対値より大きい時に、
スイッチング素子を高速で開閉させるための駆動信号を
出力するスイッチング制御回路と、該スイッチング制御
回路が出力する駆動信号を入力する一次コイルとスイッ
チング素子の駆動信号入力端子間に接続された二次コイ
ルとからなる駆動トランスとを設けたものである。

【００１３】あるいは、ホットラインとコモンラインと
の間に接続した、チョークコイルと、平滑コンデンサ
と、該平滑コンデンサを充電するためのスイッチング素
子と平滑コンデンサから負荷に放電させるためのダイオ
ードとの並列回路とからなる直列回路と、ホットライン
の電圧を検出してその検出電圧の絶対値が検出電圧から
リップル分を除いた直流分の電圧の絶対値より大きい時
に、スイッチング素子を高速で開閉させるための駆動信
号を出力するスイッチング制御回路と、スイッチング素
子の駆動信号入力端子間に接続されたリーク抵抗と、該
リーク抵抗の一端とスイッチング制御回路の駆動信号の
出力端とを結ぶ結合コンデンサとからなるＣＲ結合回路
とを設けたものである。

【００１４】上記の直流電源装置において、ホットライ
ンとコモンラインとの間に少くとも１個の高周波ノイズ
をバイパスさせるための小容量のコンデンサを設けると
よい。さらに、負荷を定電圧ＤＣ／ＤＣコンバータとす
ればなおよい。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
面を参照して具体的に説明する。なお、以下に述べる実
施の形態は、すべて負のラインをコモンライン、正のラ
インをホットラインとし、スイッチング素子としてトラ
ンジスタを使用した場合について説明する。スイッチン
グ素子としてＦＥＴ（電界効果型トランジスタ）やＭＯ
Ｓ−ＦＥＴを用いる場合は、トランジスタのエミッタ，
ベース，コレクタをそれぞれソース，ゲート，ドレイン
と読み換えればよい。

【００１６】図１は、この発明による直流電源装置の第
１の実施の形態の構成の一例を示す回路図であり、整流
部を構成するダイオードブリッジ２と、平滑部をそれぞ
れ構成するチョークコイルＣＨ、平滑コンデンサＣ１、
ＮＰＮ型のトランジスタＱ１とダイオードＤ１との並列
回路４及びスイッチング制御回路（ＳＷＣＣ）５とから
なっている。

【００１７】ダイオードブリッジ２はＡＣ電源１から入
力するＡＣ電力を全波整流してＤＣ電力に変換し、平滑
部を介して負荷３に供給する。ダイオードブリッジ２の
負の出力端と負荷３の負の入力端とはコモンラインによ
り、ダイオードブリッジ２の正の出力端と負荷３の正の
入力端とはホットラインによって、それぞれ直結されて
いる。

【００１８】ホットラインには、チョークコイルＣＨと
平滑コンデンサＣ１との直列回路の一端が接続され、そ
の直列回路の他端とコモンラインとの間にはトランジス
タＱ１とダイオードＤ１との並列回路４が接続されてい
る。並列回路４をそれぞれ構成するダイオードＤ１は平
滑コンデンサＣ１が放電する方向に電流が流れ、ＮＰＮ
型のトランジスタＱ１はエミッタがコモンラインに、コ
レクタが平滑コンデンサＣ１の負端子にそれぞれ接続さ
れているから、そのベースがコモンラインより正の時に
平滑コンデンサＣ１を充電する方向に電流が流れる。

【００１９】コモン端子がコモンラインに接続されたス
イッチング制御回路５は、その検出端子にホットライン
の電圧を入力し、入力する検出電圧の瞬時値と、その検
出電圧をさらに平滑して得られるリップル分が除去され
た直流分の電圧とを比較して、検出電圧の瞬時値の方が
高い期間だけ、例えばＡＣ電源１の周波数より遙かに高
い数ＫＨｚ乃至数百ＫＨｚの周波数を有する正の駆動信
号を、その出力端子からトランジスタＱ１のベースに出
力して、トランジスタＱ１を高速で開閉させる。

【００２０】図２は、図１に示した直流電源装置の各部
の電圧及び電流の各瞬時値の一例を示す波形図であり、
図２の（Ａ）と（Ｂ）及び（Ｃ）は、それぞれダイオー
ドブリッジ２の入力側と平滑部が接続されていない時の
出力側、及び平滑部が接続されている時のホットライン
の電圧波形図である。

【００２１】図２の（Ｄ）及び（Ｅ）はダイオードブリ
ッジ２の入力側電流及び平滑コンデンサＣ１の充電電流
の波形図をそれぞれ示す。図２の（Ｂ）及び（Ｃ）にそ
れぞれ破線で示したＶｄは各直流分の電圧であり、同図
の（Ｃ）に示したΔＶはリップル分のｐ−ｐ値である。

【００２２】チョークコイルＣＨに流れる平滑コンデン
サＣ１の充電電流は、図２の（Ｅ）に示したようにＡＣ
電源１の周波数又はその２倍の周波数（全波整流によ
る）に比べて遙かに高い周波数でスイッチングされてい
るから、そのインダクタンスが小さい値であっても充分
にチョーク入力型として作用し、負荷３に対する出力電
圧が若干低下する代りに、同図の（Ｄ）に示したように
導通角が広くなり、そのピーク電流が大幅に減少する。

【００２３】すなわち、ホットラインの電圧の瞬時値が
平滑コンデンサＣ１のコモンラインに対する端子間電圧
より高い充電期間に、チョークコイルＣＨを介して平滑
コンデンサＣ１を充電する電流が、ＡＣ電源１の周波数
より遙かに高い周波数でスイッチングされるから、チョ
ークコイルＣＨのインダクタンスは通常のチョーク入力
型の場合に比べて遙かに小さい値で済み、小型軽量にな
る。

【００２４】さらに、平滑コンデンサＣ１の放電電流
は、チョークコイルＣＨとダイオードＤ１を介して負荷
３に供給されるが、チョークコイルＣＨのインダクタン
スが小さいから、ＡＣ電源１の周波数の２倍の周波数を
基本波とするリップル分に対するチョーク効果の影響は
殆んどない。したがって、チョークコイルＣＨと平滑コ
ンデンサＣ１との接続点と負荷３の正の入力端とを直結
しても同様な効果が得られる。

【００２５】なお、スイッチング制御回路５は、検出端
子に入力する検出電圧（ホットラインの電圧）からリッ
プル分を除去した直流分電圧を電源電力として作動す
る。また、ホットラインとコモンラインとの間に破線で
示したように接続した高周波バイパス用の小容量のコン
デンサＣｐは、図２の（Ｅ）に示した駆動信号に応じた
充電電流のスイッチングによる高周波ノイズをバイパス
して、ＡＣ電源１及び負荷３に対する悪影響を防ぐこと
が出来る。

【００２６】例えば、図２の（Ｄ）に示したように、Ａ
Ｃ電源１の電流には、トランジスタＱ１による平滑コン
デンサＣ１の充電電流のスイッチングによる高周波ノイ
ズが現れていない。図示しない負荷３の電流についても
同様である。

【００２７】図３は、直流電源装置の第２の実施の形態
の構成の一例を示す回路図であり、図１に示した第１の
実施の形態と異なる所は、スイッチング制御回路５の出
力端子とトランジスタＱ１のベースとを直結する代り
に、１次コイルと２次コイルとが直流的に絶縁された駆
動トランス６を設け、該トランス６を介して駆動信号を
伝えるようにしたことである。その他の同一部分には同
一符号を付して説明を省略する。

【００２８】すなわち、駆動トランス６の１次コイルは
スイッチング制御回路５の出力端子とコモンラインとの
間に、その２次コイルはスイッチング素子の駆動信号入
力端子間であるトランジスタＱ１のベース・エミッタ間
にそれぞれ接続され、スイッチング制御回路５の出力端
子がコモンラインに対して正の時に、トランジスタＱ１
のベースがそのエミッタに対して正になるように設定さ
れている。（２次コイルの極性を逆に接続しても差支え
はない。）

【００２９】図４及び図５は、直流電源装置の第３及び
第４の実施の形態の構成の一例を示す回路図であり、図
３に示した第２の実施の形態と異なる所は、ホットライ
ンとコモンラインとの間に接続する平滑部をそれぞれ構
成するチョークコイルＣＨ，平滑コンデンサＣ１，（ト
ランジスタＱ１とダイオードＤ１の）並列回路４の配列
順序を変えたことである。

【００３０】すなわち、それぞれホットラインからコモ
ンラインに向って、第２の実施の形態（図３）は第１の
実施の形態（図１）と同様に、チョークコイルＣＨ，平
滑コンデンサＣ１，並列回路４の順であったが、第３の
実施の形態（図４）ではチョークコイルＣＨ，並列回路
４，平滑コンデンサＣ１の順であり、第４の実施の形態
（図５）では並列回路４，チョークコイルＣＨ，平滑コ
ンデンサＣ１の順になっている。

【００３１】このように、スイッチング制御回路５の出
力端子とトランジスタＱ１のベースとを直結せずに、そ
の両者を直流的に絶縁する駆動トランス６を設けたこと
により、トランジスタＱ１のエミッタをコモンラインに
直結する必要がなくなるから、平滑部を構成する各要素
の配列順序をどのように変えても、同様な作用と効果が
得られ、設計の自由度が増大する。

【００３２】図６は、直流電源装置の第５の実施の形態
の構成の一例を示す回路図であり、図５に示した第４の
実施の形態と異なる所は、ＮＰＮ型のトランジスタＱ１
に代えて、ＰＮＰ型のトランジスタＱ２を設けたことで
あり、その他の部分は同一である。このようにスイッチ
ング素子であるトランジスタの極性を逆にしても、その
電流方向が平滑コンデンサＣ１を充電する方向であれ
ば、同一の作用，効果が得られる。

【００３３】以上、図３乃至図６に示して説明した第２
乃至第５の実施の形態は、それぞれ請求項２記載の発明
によるものであり、スイッチング制御回路５が出力する
駆動信号を駆動トランス６を介してスイッチング素子で
あるトランジスタＱ１又はＱ２に伝達するものである。

【００３４】図７は、直流電源装置の第６の実施の形態
の構成の一例を示す回路図であり、図３に示した第２の
実施の形態と異なる所は、１次コイルと２次コイルとが
直流的に絶縁された駆動トランス６に代えて、同様に入
力側と出力側とが直流的に絶縁された結合コンデンサで
あるコンデンサＣ２とリーク抵抗である抵抗Ｒ１とから
なるＣＲ結合回路７を設け、該結合回路７を介してスイ
ッチング制御回路５が出力する駆動信号をトランジスタ
Ｑ１に伝えるようにしたことである。

【００３５】すなわち、図７に示したように、スイッチ
ング素子の駆動信号入力端子間であるトランジスタＱ１
のベース・エミッタ間に抵抗Ｒ１を接続し、該抵抗Ｒ１
のベース側端子とスイッチング制御回路５の出力端子と
の間に直流を遮断するコンデンサＣ２を接続したもので
あり、コンデンサＣ２の容量値と抵抗Ｒ１の抵抗値との
積である時常数を駆動信号の周波数の逆数（周期）より
大きく設定してある。

【００３６】したがって、その作用及び効果は、第２の
実施の形態（図３）に用いた駆動トランス６と全く同様
である。また、図８乃至図１０にそれぞれ示す第７乃至
第９の実施の形態も、それぞれ図４乃至図６に示した第
３乃至第５の実施の形態における駆動トランス６をＣＲ
結合回路７に置き換えたものであるから、第６の実施の
形態（図７）と同様に、その作用及び効果は全く同様で
あり、それぞれ同一部分には同一符号を付して説明を省
略する。

【００３７】以上、図７乃至図１０に示して説明した第
６乃至第９の実施の形態は、それぞれ請求項３記載の発
明によるものであり、スイッチング制御回路５が出力す
る駆動信号をＣＲ結合回路７を介してスイッチング素子
であるトランジスタＱ１に伝達するものである。

【００３８】以上説明した第１乃至第９の実施の形態
は、コンデンサ入力型に比べて導通角を大きくし、ＡＣ
電源１からのピーク電流を抑制するチョーク入力型の特
性を有しながら、平滑コンデンサＣ１の充電電流を高速
でスイッチングすることにより、チョークコイルのイン
ダクタンスを小さくし、小型軽量でコストも安いという
特徴を有している。

【００３９】しかしながら、これらの直流電源装置から
出力されるＤＣ電力は、リップル分が減少又は除去され
ているが、入力するＡＣ電源１の電圧変動や負荷３に流
れる電流変動に対しての出力電圧の定電圧性は皆無であ
る。また、負荷３に接続されるコモンラインとホットラ
インは、いずれかの側が大地にグランドされているＡＣ
電源１に対して全くフローティング状態にあるから、い
ずれのラインに触れても感電する恐れがある。

【００４０】したがって、負荷３が商用周波数によるフ
リッカだけを問題とするような、例えばＴＶスタジオや
ＴＶ中継する舞台や競技場等の照明ランプ等であれば、
定電圧性は殆んど問題にならず感電の恐れも少ないか
ら、その大電力の需要に対して比較的小容量のチョーク
コイルを用いてリップルを減少させ、それに伴って平滑
コンデンサの容量も少なくて済む効果は極めて大きい。
このように、或る程度限定された用途には効果的である
が、このままでは一般的な多くの用途に用いることは危
険でもあり、定電圧性を要求される用途には適さない。

【００４１】しかしながら、負荷として一般的に定電圧
性を備えたＤＣ／ＤＣコンバータを接続すれば定電圧性
の点で問題がなくなり、特に入力側と出力側とが絶縁さ
れているＤＣ／ＤＣコンバータ、例えばスイッチングレ
ギュレータを接続すれば感電の危険も皆無になる。

【００４２】図１１は、負荷３として組み合わせる入出
力側が互いに絶縁された定電圧ＤＣ／ＤＣコンバータで
あるスイッチングレギュレータの構成の一例を示す回路
図である。図１１に示したスイッチングレギュレータ
は、その作用及び効果がよく知られたものであるから、
簡単に説明する。

【００４３】入力側Ｖｉｎの正負の端子に入力するＤＣ
電力は、トランス１０の１次コイルＮｐと直列に接続さ
れたスイッチング素子であるトランジスタ（又はＦＥ
Ｔ）Ｑ３によって高速でオン・オフされる。トランス１
０の２次コイルＮｓに誘起されたＡＣ電力は、整流ダイ
オードＤ２，転流ダイオードＤ３，チョークコイルＣＨ
ｃ，平滑コンデンサＣ３からなる整流平滑回路１１によ
って整流平滑されたＤＣ電力に変換され、出力側Ｖｏｕ
ｔの正負の端子から出力される。

【００４４】トランジスタＱ３に駆動パルスを出力する
制御回路１２は、出力するＤＣ電力の電圧Ｖｏｕｔを検
出して、予め設定した出力電圧より低ければ駆動パルス
のオンデューティ比を上げ、高ければオンデューティ比
を下げることにより、入力電圧や出力電流が変動しても
設定した出力電圧を保持するように制御する。

【００４５】負荷３としてこのようなＤＣ／ＤＣコンバ
ータを接続する、即ちこの発明による直流電源装置をＤ
Ｃ／ＤＣコンバータと組み合せてそのＤＣ電源として用
い、ＤＣ／ＤＣコンバータが出力する定電圧ＤＣ電力を
目的とする機器又は装置に出力するようにすることによ
り、広い用途に安全に対応することが出来る。

【００４６】以上説明した実施の形態は、すべて負のラ
インをコモンライン、正のラインをホットラインとした
場合であったが、逆に正のラインをコモンライン、負の
ラインをホットラインとした場合でも、平滑コンデンサ
Ｃ１及びダイオードＤ１の極性、ならびにトランジスタ
Ｑ１又はＱ２に流れる電流の方向が逆になるようにすれ
ば、この発明を全く同様に適用出来ることはいうまでも
ない。

【００４７】

【発明の効果】以上説明したようにこの発明による直流
電源装置は、小型軽量でコストも安く、しかもその力率
が向上する。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明による直流電源装置の第１の実施の形
態の一例を示す回路図である。

【図２】図１に示した直流電源装置の各部の電圧又は電
流の一例を示す波形図である。

【図３】この発明による直流電源装置の第２の実施の形
態の一例を示す回路図である。

【図４】直流電源装置の第３の実施の形態の一例を示す
回路図である。

【図５】直流電源装置の第４の実施の形態の一例を示す
回路図である。

【図６】直流電源装置の第５の実施の形態の一例を示す
回路図である。

【図７】直流電源装置の第６の実施の形態の一例を示す
回路図である。

【図８】直流電源装置の第７の実施の形態の一例を示す
回路図である。

【図９】直流電源装置の第８の実施の形態の一例を示す
回路図である。

【図１０】直流電源装置の第９の実施の形態の一例を示
す回路図である。

【図１１】この発明による直流電源装置に接続するＤＣ
／ＤＣコンバータの一例を示す回路図である。

【図１２】従来例であるコンデンサ入力型の整流平滑回
路を示す回路図である。

【図１３】図１２に示した整流平滑回路の各部の電圧又
は電流の一例を示す波形図である。

【符号の説明】

１：ＡＣ電源 ２：ダイオードブリッジ ３：負荷 ４：並列回路 ５：スイッチング制御回路 ６：駆動トランス ７：ＣＲ結合回路 Ｃ１：平滑コンデンサ Ｃ２：コンデンサ（結合コンデンサ） Ｃｐ：小容量のコンデンサ ＣＨ：チョークコイル Ｄ１：ダイオード Ｑ１，Ｑ２：トランジスタ（スイッチング素子） Ｒ１：抵抗（リーク抵抗）

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 交流入力電力をダイオードブリッジで全
   波整流し平滑コンデンサにより平滑して負荷に直流電力
   を供給する直流電源装置において、 前記ダイオードブリッジの出力端と前記負荷の入力端と
   を結ぶ正負のラインのうち、いずれか一方をコモンライ
   ン、他方を前記コモンラインに対するホットラインとし
   て、 その一端を前記コモンラインに接続した、前記平滑コン
   デンサを充電するためのスイッチング素子と前記平滑コ
   ンデンサから前記負荷に放電させるためのダイオードと
   の並列回路と、 該並列回路の他端と前記ホットラインとの間に接続し
   た、前記平滑コンデンサとチョークコイルとの直列回路
   と、 前記ホットラインの電圧を検出して、その検出電圧の絶
   対値が前記検出電圧からリップル分を除いた直流分の電
   圧の絶対値より大きい時に、前記スイッチング素子を高
   速で開閉させるための駆動信号を前記スイッチング素子
   に出力するスイッチング制御回路とを設けたことを特徴
   とする直流電源装置。
2. 【請求項２】 交流入力電力をダイオードブリッジで全
   波整流し平滑コンデンサにより平滑して負荷に直流電力
   を供給する直流電源装置において、 前記ダイオードブリッジの出力端と前記負荷の入力端と
   を結ぶ正負のラインのうち、いずれか一方をコモンライ
   ン、他方を前記コモンラインに対するホットラインとし
   て、 該ホットラインと前記コモンラインとの間に接続した、
   チョークコイルと、前記平滑コンデンサと、該平滑コン
   デンサを充電するためのスイッチング素子と前記平滑コ
   ンデンサから前記負荷に放電させるためのダイオードと
   の並列回路とからなる直列回路と、 前記ホットラインの電圧を検出して、その検出電圧の絶
   対値が前記検出電圧からリップル分を除いた直流分の電
   圧の絶対値より大きい時に、前記スイッチング素子を高
   速で開閉させるための駆動信号を出力するスイッチング
   制御回路と、 該スイッチング制御回路が出力する駆動信号を入力する
   一次コイルと、前記スイッチング素子の駆動信号入力端
   子間に接続された二次コイルとからなる駆動トランスと
   を設けたことを特徴とする直流電源装置。
3. 【請求項３】 交流入力電力をダイオードブリッジで全
   波整流し平滑コンデンサにより平滑して負荷に直流電力
   を供給する直流電源装置において、 前記ダイオードブリッジの出力端と前記負荷の入力端と
   を結ぶ正負のラインのうち、いずれか一方をコモンライ
   ン、他方を前記コモンラインに対するホットラインとし
   て、 該ホットラインと前記コモンラインとの間に接続した、
   チョークコイルと、前記平滑コンデンサと、該平滑コン
   デンサを充電するためのスイッチング素子と前記平滑コ
   ンデンサから前記負荷に放電させるためのダイオードと
   の並列回路とからなる直列回路と、 前記ホットラインの電圧を検出して、その検出電圧の絶
   対値が前記検出電圧からリップル分を除いた直流分の電
   圧の絶対値より大きい時に、前記スイッチング素子を高
   速で開閉させるための駆動信号を出力するスイッチング
   制御回路と、 前記スイッチング素子の駆動信号入力端子間に接続され
   たリーク抵抗と、該リーク抵抗の一端と前記スイッチン
   グ制御回路の駆動信号の出力端とを結ぶ結合コンデンサ
   とからなるＣＲ結合回路とを設けたことを特徴とする直
   流電源装置。
4. 【請求項４】 請求項１乃至３のいずれか一項に記載の
   直流電源装置において、 前記ホットラインと前記コモンラインとの間に少くとも
   １個の高周波ノイズをバイパスさせるための小容量のコ
   ンデンサを設けたことを特徴とする直流電源装置。
5. 【請求項５】 請求項１乃至４のいずれか一項に記載の
   直流電源装置において、 前記負荷が定電圧ＤＣ／ＤＣコンバータであることを特
   徴とする直流電源装置。