JPH09757A - マット及びその製法 - Google Patents
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Landscapes
- Nonwoven Fabrics (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 蒸れ難く、保温性、体型保持性に優れ寝心地
が良好で、耐久性、折り曲げ性にも優れ洗濯が可能で、
常に清潔性を保持でき、リサイクルし易い一般家庭用、
病院用及びホテル用等のベット、敷布団、座蒲団、家具
等に最適なマット及びその製法を提供する。 【構成】 熱可塑性弾性樹脂からなる線径が５mm以下の
連続した線条を曲がりくねらせループを形成させつつ互
いに接触させて該接触部の大部分が融着した３次元立体
構造体を形成し、両面が実質的にフラット化された、見
掛けの密度が０．００５ｇ／cm3 から０．１０ｇ／c
m3 、厚みが５mm以上である網状体からなるクッション
層の表面側又は、及び裏面側に、見掛け密度が０．１ｇ
／cm3 以下のポリエステル繊維のウェブからなるワディ
ング層を積層し、全面を側地で被い、縫製したマット及
びその製法である。
が良好で、耐久性、折り曲げ性にも優れ洗濯が可能で、
常に清潔性を保持でき、リサイクルし易い一般家庭用、
病院用及びホテル用等のベット、敷布団、座蒲団、家具
等に最適なマット及びその製法を提供する。 【構成】 熱可塑性弾性樹脂からなる線径が５mm以下の
連続した線条を曲がりくねらせループを形成させつつ互
いに接触させて該接触部の大部分が融着した３次元立体
構造体を形成し、両面が実質的にフラット化された、見
掛けの密度が０．００５ｇ／cm3 から０．１０ｇ／c
m3 、厚みが５mm以上である網状体からなるクッション
層の表面側又は、及び裏面側に、見掛け密度が０．１ｇ
／cm3 以下のポリエステル繊維のウェブからなるワディ
ング層を積層し、全面を側地で被い、縫製したマット及
びその製法である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、蒸れ難く、保温性、体
型保持性に優れ寝心地が良好で、耐久性、折り曲げ性に
も優れ洗濯が可能で常に清潔性を保持でき、リサイクル
が可能な一般家庭用、病院用及びホテル用等のベットに
最適なベットマット及び、敷布団、座蒲団、家具、枕等
のクッション材にも適したマット及びその製法に関す
る。
型保持性に優れ寝心地が良好で、耐久性、折り曲げ性に
も優れ洗濯が可能で常に清潔性を保持でき、リサイクル
が可能な一般家庭用、病院用及びホテル用等のベットに
最適なベットマット及び、敷布団、座蒲団、家具、枕等
のクッション材にも適したマット及びその製法に関す
る。
【０００２】
【従来技術】現在、ベッド用のベットマットはクッショ
ン層に硬鋼線スプリング又は発泡スチロール等の発泡体
を用い、ワディング層に発泡ウレタンや非弾性捲縮繊維
を接着した樹脂綿や硬綿などが積層一体化されたもの、
及びクッション体が同一組成のウレタン等の発泡体や非
弾性捲縮繊維を接着した樹脂綿又は硬綿のみで構成され
たものが使用されている。
ン層に硬鋼線スプリング又は発泡スチロール等の発泡体
を用い、ワディング層に発泡ウレタンや非弾性捲縮繊維
を接着した樹脂綿や硬綿などが積層一体化されたもの、
及びクッション体が同一組成のウレタン等の発泡体や非
弾性捲縮繊維を接着した樹脂綿又は硬綿のみで構成され
たものが使用されている。
【０００３】しかしながら、クッション層に硬鋼線スプ
リングを用いたものは、サポ−ト性は著しく優れている
が、折り曲げ性に劣り、又、廃棄時に硬鋼線スプリング
を分離して処理するための煩雑さが大きい問題となって
いる。クッション層又はワディング層又はクッション体
に発泡−架橋型ウレタンを用いたものは、クッション体
としての耐久性は極めて良好だが、透湿透水性に劣り蓄
熱性があるため蒸れやすく、折り曲げ性もやや劣り、か
つ、熱可塑性では無いためリサイクルが困難となり焼却
される場合、焼却炉の損傷が大きく、かつ、有毒ガス除
去に経費が掛かる。このため埋め立てされることが多く
なったが、地盤の安定化が困難なため埋め立て場所が限
定され経費も高くなっていく問題がある。また、加工性
は優れるが製造中に使用される薬品の公害問題などもあ
る。また、最近、病院用ベットがＭＲＳＡ等の温床とな
る問題からベットマットの洗濯が必要だが、透水性に劣
るウレタンは洗濯ができないため社会問題になってい
る。
リングを用いたものは、サポ−ト性は著しく優れている
が、折り曲げ性に劣り、又、廃棄時に硬鋼線スプリング
を分離して処理するための煩雑さが大きい問題となって
いる。クッション層又はワディング層又はクッション体
に発泡−架橋型ウレタンを用いたものは、クッション体
としての耐久性は極めて良好だが、透湿透水性に劣り蓄
熱性があるため蒸れやすく、折り曲げ性もやや劣り、か
つ、熱可塑性では無いためリサイクルが困難となり焼却
される場合、焼却炉の損傷が大きく、かつ、有毒ガス除
去に経費が掛かる。このため埋め立てされることが多く
なったが、地盤の安定化が困難なため埋め立て場所が限
定され経費も高くなっていく問題がある。また、加工性
は優れるが製造中に使用される薬品の公害問題などもあ
る。また、最近、病院用ベットがＭＲＳＡ等の温床とな
る問題からベットマットの洗濯が必要だが、透水性に劣
るウレタンは洗濯ができないため社会問題になってい
る。
【０００４】クッション層又はワディング層又はクッシ
ョン体がポリエステル繊維を接着剤で接着した樹脂綿、
例えば接着剤にゴム系を用いたものとして特開昭６０−
１１３５２号公報、特開昭６１−１４１３８８号公報、
特開昭６１−１４１３９１号公報等がある。又、架橋性
ウレタンを用いたものとして特開昭６１−１３７７３２
号公報等がある。これらをクッション層又はワディング
層に用いたものは、通気性をよくして蒸れを軽減できる
が、耐久性と折り曲げ性に劣り、且つ、熱可塑性でな
く、単一組成でもないためリサイクルも出来ない等の問
題、及び加工性の煩雑さや製造中に使用される薬品の公
害問題などもある。また、洗濯は可能だが、水切り性が
悪い問題がある。
ョン体がポリエステル繊維を接着剤で接着した樹脂綿、
例えば接着剤にゴム系を用いたものとして特開昭６０−
１１３５２号公報、特開昭６１−１４１３８８号公報、
特開昭６１−１４１３９１号公報等がある。又、架橋性
ウレタンを用いたものとして特開昭６１−１３７７３２
号公報等がある。これらをクッション層又はワディング
層に用いたものは、通気性をよくして蒸れを軽減できる
が、耐久性と折り曲げ性に劣り、且つ、熱可塑性でな
く、単一組成でもないためリサイクルも出来ない等の問
題、及び加工性の煩雑さや製造中に使用される薬品の公
害問題などもある。また、洗濯は可能だが、水切り性が
悪い問題がある。
【０００５】クッション層又はワディング層又はクッシ
ョン体にポリエステル硬綿、例えば特開昭５８−３１１
５０号公報、特開平２−１５４０５０号公報、特開平３
−２２０３５４号公報等があるが、用いている熱接着繊
維の接着成分が脆い非晶性のポリマ−を用いるため（例
えば特開昭５８−１３６８２８号公報、特開平３−２４
９２１３号公報等）接着部分が脆く、使用中に接着部分
が簡単に破壊されて形態や弾力性が低下するなどの耐久
性が劣る問題がある。更に折り曲げ性が劣るものであ
る。また、洗濯は可能だが、水切り性が悪い問題があ
る。耐久性の改良法として、交絡処理する方法が特開平
４−２４５９６５号公報等で提案されているが、接着部
分の脆さは解決されず弾力性の低下が大きく、折り曲げ
性も劣る問題がある。また、加工時の煩雑さもある。更
には接着部分が変形しにくくソフトなクッション性を付
与しにくい問題もある。このため、接着部分を柔らか
い、且つある程度変形しても回復するポリエステルエラ
ストマ−を用い、芯成分に非弾性ポリエステルを用いた
熱接着繊維が特開平４−２４０２１９号公報で、同繊維
を用いたクッション体がＷＯ−９１／１９０３２号公
報、特開平５−１５６５６１号公報、特開平５−１６３
６５４号公報等で提案されている。この繊維構造物に使
われる接着成分がポリエステルエラストマ−のソフトセ
グメントとしてはポリアルキレングリコ−ルの含有量が
３０〜５０重量％、ハ−ドセグメントの酸成分にテレフ
タル酸を５０〜８０モル％含有し、他の酸成分組成とし
て特公昭６０−１４０４号公報に記載された繊維と同様
にイソフタル酸を含有して非晶性が増すことになり、融
点も１８０℃以下となり低溶融粘度として熱接着部分の
形成を良くしてアメーバー状の接着部を形成しているが
塑性変形しやいため、及び芯成分が非弾性ポリエステル
のため、特に加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗
圧縮性が低下する問題点、及び折り曲げ性が劣り、洗濯
は可能だが、水切り性が悪い問題点がある。耐久性を更
なる改良法として、特開平５−１６３６５４号公報にシ
−ス成分にイソフタル酸を含有するポリエステルエラス
トマ−、コア成分に非弾性ポリエステルを用いた熱接着
複合繊維のみからなる構造体が提案されているが上述の
理由で加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗圧縮性
が低下し、クッション体に使用するには問題がある。
又、硬綿の母材にシリコ−ン油剤を付与して繊維の摩擦
係数を下げて耐久性を向上し、風合いを良くする方法が
特開昭６３−１５８０９４号公報で提案されている。
が、熱接着繊維の接着性に問題があり、耐久性が劣るの
でクッション体に使用するには好ましくない。他方、折
り曲げ性の改良法として、折り畳み構造にする方法が特
開昭５５−３６３７３号公報、特開平２−１４２５１３
号公報、特開平５−３８９４号公報等で提案されている
が、折り曲げ性は改良されたが、耐久性や洗濯時の問題
は何ら改良されず、クッション体として用いるには問題
が多いものである。又、折り曲げ部分に空洞を作って折
り曲げ性を改良したものとして、例えば特開平５−２８
５０３１号公報等があるが、ウレタン等の発泡体の問
題、又は硬綿の問題を何ら解決できていない。
ョン体にポリエステル硬綿、例えば特開昭５８−３１１
５０号公報、特開平２−１５４０５０号公報、特開平３
−２２０３５４号公報等があるが、用いている熱接着繊
維の接着成分が脆い非晶性のポリマ−を用いるため（例
えば特開昭５８−１３６８２８号公報、特開平３−２４
９２１３号公報等）接着部分が脆く、使用中に接着部分
が簡単に破壊されて形態や弾力性が低下するなどの耐久
性が劣る問題がある。更に折り曲げ性が劣るものであ
る。また、洗濯は可能だが、水切り性が悪い問題があ
る。耐久性の改良法として、交絡処理する方法が特開平
４−２４５９６５号公報等で提案されているが、接着部
分の脆さは解決されず弾力性の低下が大きく、折り曲げ
性も劣る問題がある。また、加工時の煩雑さもある。更
には接着部分が変形しにくくソフトなクッション性を付
与しにくい問題もある。このため、接着部分を柔らか
い、且つある程度変形しても回復するポリエステルエラ
ストマ−を用い、芯成分に非弾性ポリエステルを用いた
熱接着繊維が特開平４−２４０２１９号公報で、同繊維
を用いたクッション体がＷＯ−９１／１９０３２号公
報、特開平５−１５６５６１号公報、特開平５−１６３
６５４号公報等で提案されている。この繊維構造物に使
われる接着成分がポリエステルエラストマ−のソフトセ
グメントとしてはポリアルキレングリコ−ルの含有量が
３０〜５０重量％、ハ−ドセグメントの酸成分にテレフ
タル酸を５０〜８０モル％含有し、他の酸成分組成とし
て特公昭６０−１４０４号公報に記載された繊維と同様
にイソフタル酸を含有して非晶性が増すことになり、融
点も１８０℃以下となり低溶融粘度として熱接着部分の
形成を良くしてアメーバー状の接着部を形成しているが
塑性変形しやいため、及び芯成分が非弾性ポリエステル
のため、特に加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗
圧縮性が低下する問題点、及び折り曲げ性が劣り、洗濯
は可能だが、水切り性が悪い問題点がある。耐久性を更
なる改良法として、特開平５−１６３６５４号公報にシ
−ス成分にイソフタル酸を含有するポリエステルエラス
トマ−、コア成分に非弾性ポリエステルを用いた熱接着
複合繊維のみからなる構造体が提案されているが上述の
理由で加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗圧縮性
が低下し、クッション体に使用するには問題がある。
又、硬綿の母材にシリコ−ン油剤を付与して繊維の摩擦
係数を下げて耐久性を向上し、風合いを良くする方法が
特開昭６３−１５８０９４号公報で提案されている。
が、熱接着繊維の接着性に問題があり、耐久性が劣るの
でクッション体に使用するには好ましくない。他方、折
り曲げ性の改良法として、折り畳み構造にする方法が特
開昭５５−３６３７３号公報、特開平２−１４２５１３
号公報、特開平５−３８９４号公報等で提案されている
が、折り曲げ性は改良されたが、耐久性や洗濯時の問題
は何ら改良されず、クッション体として用いるには問題
が多いものである。又、折り曲げ部分に空洞を作って折
り曲げ性を改良したものとして、例えば特開平５−２８
５０３１号公報等があるが、ウレタン等の発泡体の問
題、又は硬綿の問題を何ら解決できていない。
【０００６】土木工事用に使用する熱可塑性のオレフィ
ン網状体が特開昭４７−４４８３９号公報に開示されて
いる。それらを用いたクッション体として、実開昭５８
−９３２７０号公報に硬い構造と柔らかな構造を積層さ
れたものが実開昭５８−９５７６０号公報には、硬い構
造の網状体内部に空調部を有するもの、実開昭５８−１
０５７１４号公報には硬い構造と推測される網状体を用
いたもの記載されているが、耐熱耐久性や寝心地及び軽
量化や洗濯性などの取扱性には何ら配慮されていない。
特開昭５８−１０９６７０号公報には、片面に凹凸を有
する網状体が提案されているが、細い繊維から構成した
クッションとは異なり表面が凸凹でタッチが悪く、耐熱
耐久性や寝心地及び軽量化や洗濯性などの取扱性には何
ら配慮されていない。特開平６−３２７７２３号公報に
は、洗浄パイプや通気管等を装着可能な孔部を有する網
状体が開示されているが、素材がオレフィンのため耐熱
耐久性が著しく劣り、軽量化や洗濯性などの取扱性にも
何ら配慮されておらずワディング層やクッション材には
使用ができないものである。また、特公平３−１７６６
６号公報には繊度の異なる吐出線条を互いに融着してモ
−ル状物を作る方法も開示されているがクッション材に
は適さない網状構造体である。特公平３−５５５８３号
公報には、ごく表面のみ冷却前に回転体等の細化装置で
細くする方法が記載されている。この方法では表面をフ
ラット化できず、厚みのある細い線条層を作ることでき
ない。したがって座り心地の良好なクッション材にはな
らない。特開平１−２０７４６２号公報では、塩化ビニ
−ル製のフロアマットの開示があるが、室温での圧縮回
復性が悪く、耐熱性は著しく悪いので、クッション材と
しては好ましくないものである。なお、上述構造体はベ
ットマットに関する配慮が全くなされていない。
ン網状体が特開昭４７−４４８３９号公報に開示されて
いる。それらを用いたクッション体として、実開昭５８
−９３２７０号公報に硬い構造と柔らかな構造を積層さ
れたものが実開昭５８−９５７６０号公報には、硬い構
造の網状体内部に空調部を有するもの、実開昭５８−１
０５７１４号公報には硬い構造と推測される網状体を用
いたもの記載されているが、耐熱耐久性や寝心地及び軽
量化や洗濯性などの取扱性には何ら配慮されていない。
特開昭５８−１０９６７０号公報には、片面に凹凸を有
する網状体が提案されているが、細い繊維から構成した
クッションとは異なり表面が凸凹でタッチが悪く、耐熱
耐久性や寝心地及び軽量化や洗濯性などの取扱性には何
ら配慮されていない。特開平６−３２７７２３号公報に
は、洗浄パイプや通気管等を装着可能な孔部を有する網
状体が開示されているが、素材がオレフィンのため耐熱
耐久性が著しく劣り、軽量化や洗濯性などの取扱性にも
何ら配慮されておらずワディング層やクッション材には
使用ができないものである。また、特公平３−１７６６
６号公報には繊度の異なる吐出線条を互いに融着してモ
−ル状物を作る方法も開示されているがクッション材に
は適さない網状構造体である。特公平３−５５５８３号
公報には、ごく表面のみ冷却前に回転体等の細化装置で
細くする方法が記載されている。この方法では表面をフ
ラット化できず、厚みのある細い線条層を作ることでき
ない。したがって座り心地の良好なクッション材にはな
らない。特開平１−２０７４６２号公報では、塩化ビニ
−ル製のフロアマットの開示があるが、室温での圧縮回
復性が悪く、耐熱性は著しく悪いので、クッション材と
しては好ましくないものである。なお、上述構造体はベ
ットマットに関する配慮が全くなされていない。
【０００７】特開平６−２６９３４５号公報には、遠赤
外線輻射機能を持つ不織布等の寝具用部材を被う、綿材
をシ−トで挟みキルトした布団用パッドが開示されてい
るが、体型保持機能や蒸れ防止機能等の寝心地改良、耐
熱耐久性、水切り性や乾燥性等の洗濯性、及び折り曲げ
性に関する配慮がなされていない問題がある。実開平６
−４８４５３号公報には、折り目をつけた硬綿をキルテ
ィングを施した詰綿充填包布に包まれた敷布団が開示さ
れている。敷布団としては、折り畳み性と保温性は良い
が、通気性に劣り蒸れ易く、体型保持性が不充分で、耐
熱耐久性、水切り性や乾燥性等の洗濯性の配慮がなされ
ていない問題がある。
外線輻射機能を持つ不織布等の寝具用部材を被う、綿材
をシ−トで挟みキルトした布団用パッドが開示されてい
るが、体型保持機能や蒸れ防止機能等の寝心地改良、耐
熱耐久性、水切り性や乾燥性等の洗濯性、及び折り曲げ
性に関する配慮がなされていない問題がある。実開平６
−４８４５３号公報には、折り目をつけた硬綿をキルテ
ィングを施した詰綿充填包布に包まれた敷布団が開示さ
れている。敷布団としては、折り畳み性と保温性は良い
が、通気性に劣り蒸れ易く、体型保持性が不充分で、耐
熱耐久性、水切り性や乾燥性等の洗濯性の配慮がなされ
ていない問題がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記問題点を解決し、
蒸れ難く、保温性、形態保持性等の寝心地を良くし、耐
熱耐久性、折り曲げ性も良好で使い易く、ＭＲＳＡ等の
雑菌を除去するための洗濯が可能な構造とし、更には、
分別すればリサイクルも可能にしたベット、敷布団、座
蒲団、家具用クッションに最適なマット及びその製法を
提供することを目的とする。
蒸れ難く、保温性、形態保持性等の寝心地を良くし、耐
熱耐久性、折り曲げ性も良好で使い易く、ＭＲＳＡ等の
雑菌を除去するための洗濯が可能な構造とし、更には、
分別すればリサイクルも可能にしたベット、敷布団、座
蒲団、家具用クッションに最適なマット及びその製法を
提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段、即ち、本発明は、クッション層の少なくとも上
面にワディング層が積層され、且つ、全体面が側地で被
われ縫製されたマットであり、クッション層は熱可塑性
弾性樹脂からなる線径が５mm以下の連続した線条を曲が
りくねらせランダムループを形成し、それぞれのループ
の接触部の大部分が融着されてなる三次元立体構造網状
体で形成され、該三次元立体構造網状体は上、下両面が
実質的にフラット化されており、見掛け密度が０．００
５〜０．１０ｇ／cm3 、厚みが５mm以上であり、ワディ
ング層は、ポリエステル繊維のウェブからなり、見掛け
密度が０．１ｇ／cm3 以下であることを特徴とするマッ
トである。更には、クッション層を構成する熱可塑性弾
性樹脂が、室温での３００％伸長後の回復率（室温伸長
回復率）が２０％以上、７０℃での１０％伸長を２４時
間保持した後の回復率（７０℃伸長回復率）が３０％以
上であるマットであり、クッション層を構成する網状体
の線径が０．０１mm以上、見掛けの密度が０．０１ｇ／
cm3 から０．０８ｇ／cm3 、厚みが１０mm以上１００mm
以下であるマットであり、クッション層を構成する網状
体の線径が０．１mm以上２mm以下、見掛けの密度が０．
０２ｇ／cm3 から０．０６ｇ／cm3 、厚みが２０mm以上
８０mm以下であるマットであり、熱可塑性弾性樹脂から
なる成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温
以上融点以下の温度に吸熱ピ−クを持つ網状体を用いた
マットであり、クッション層を構成する網状体の該線条
の断面形状が中空断面又は及び異形断面であるマットで
あり、ワディング層がニードルパンチされ、厚みが３mm
以上１５mm以下であり、見掛け密度が０．０１ｇ／cm3
以上０．０６ｇ／cm3 以下のマットであり、熱可塑性弾
性樹脂がポリエステルであるマットであり、天然繊維が
絹からなるマットであり、繊維表面にポリエチレングリ
コ−ル成分を０．０５重量％以上含有するポリエステル
繊維を主たるマトリックスとするウエッブからなるマッ
トであり、複数のオリフィスを持つ多列ノズルより熱可
塑性弾性樹脂をその融点より２０〜８０℃高い溶融温度
で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融状態で連
続線条のループを形成し、それぞれのループを互いに接
触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、引取り装置
で挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、得られた３次元構
造体の上、下両面又は片面にポリエステル繊維のウェッ
ブを積層し、全面を側地で被うマットの製法であり、製
品化に至る任意の工程で網状体を構成する熱可塑性弾性
樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度でアニ−リ
ングよる疑似結晶化処理を行うマットの製法であり、ポ
リエチレングリコ−ルを１重量％以上、１０重量％混合
して繊維化したポリエステル繊維を主たるマトリックス
としたウエッブを用いるマットの製法である。
の手段、即ち、本発明は、クッション層の少なくとも上
面にワディング層が積層され、且つ、全体面が側地で被
われ縫製されたマットであり、クッション層は熱可塑性
弾性樹脂からなる線径が５mm以下の連続した線条を曲が
りくねらせランダムループを形成し、それぞれのループ
の接触部の大部分が融着されてなる三次元立体構造網状
体で形成され、該三次元立体構造網状体は上、下両面が
実質的にフラット化されており、見掛け密度が０．００
５〜０．１０ｇ／cm3 、厚みが５mm以上であり、ワディ
ング層は、ポリエステル繊維のウェブからなり、見掛け
密度が０．１ｇ／cm3 以下であることを特徴とするマッ
トである。更には、クッション層を構成する熱可塑性弾
性樹脂が、室温での３００％伸長後の回復率（室温伸長
回復率）が２０％以上、７０℃での１０％伸長を２４時
間保持した後の回復率（７０℃伸長回復率）が３０％以
上であるマットであり、クッション層を構成する網状体
の線径が０．０１mm以上、見掛けの密度が０．０１ｇ／
cm3 から０．０８ｇ／cm3 、厚みが１０mm以上１００mm
以下であるマットであり、クッション層を構成する網状
体の線径が０．１mm以上２mm以下、見掛けの密度が０．
０２ｇ／cm3 から０．０６ｇ／cm3 、厚みが２０mm以上
８０mm以下であるマットであり、熱可塑性弾性樹脂から
なる成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温
以上融点以下の温度に吸熱ピ−クを持つ網状体を用いた
マットであり、クッション層を構成する網状体の該線条
の断面形状が中空断面又は及び異形断面であるマットで
あり、ワディング層がニードルパンチされ、厚みが３mm
以上１５mm以下であり、見掛け密度が０．０１ｇ／cm3
以上０．０６ｇ／cm3 以下のマットであり、熱可塑性弾
性樹脂がポリエステルであるマットであり、天然繊維が
絹からなるマットであり、繊維表面にポリエチレングリ
コ−ル成分を０．０５重量％以上含有するポリエステル
繊維を主たるマトリックスとするウエッブからなるマッ
トであり、複数のオリフィスを持つ多列ノズルより熱可
塑性弾性樹脂をその融点より２０〜８０℃高い溶融温度
で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融状態で連
続線条のループを形成し、それぞれのループを互いに接
触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、引取り装置
で挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、得られた３次元構
造体の上、下両面又は片面にポリエステル繊維のウェッ
ブを積層し、全面を側地で被うマットの製法であり、製
品化に至る任意の工程で網状体を構成する熱可塑性弾性
樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度でアニ−リ
ングよる疑似結晶化処理を行うマットの製法であり、ポ
リエチレングリコ−ルを１重量％以上、１０重量％混合
して繊維化したポリエステル繊維を主たるマトリックス
としたウエッブを用いるマットの製法である。
【００１０】本発明における熱可塑性弾性樹脂とは、ソ
フトセグメントとして分子量３００〜５０００のポリエ
−テル系グリコ−ル、ポリエステル系グリコ−ル、ポリ
カ−ボネ−ト系グリコ−ルまたは長鎖の炭化水素末端を
カルボン酸または水酸基にしたオレフィン系化合物等を
ブロック共重合したポリエステル系エラストマ−、ポリ
アミド系エラストマ−、ポリウレタン系エラストマ−、
ポリオレフィン系エラストマ−などが挙げられる。熱可
塑性弾性樹脂とすることで、再溶融により再生が可能と
なるため、リサイクルが容易となる。例えば、ポリエス
テル系エラストマ−としては、熱可塑性ポリエステルを
ハ−ドセグメントとし、ポリアルキレンジオ−ルをソフ
トセグメントとするポリエステルエ−テルブロック共重
合体、または、脂肪族ポリエステルをソフトセグメント
とするポリエステルエステルブロック共重合体が例示で
きる。ポリエステルエ−テルブロック共重合体のより具
体的な事例としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナ
フタレン２・６ジカルボン酸、ナフタレン２・７ジカル
ボン酸、ジフェニル４・４’ジカルボン酸等の芳香８ジ
カルボン酸、１・４シクロヘキサンジカルボン酸等の脂
環族ジカルボン酸、琥珀酸、アジピン酸、セバチン酸ダ
イマ−酸等の脂肪族ジカルボン酸または、これらのエス
テル形成性誘導体などから選ばれたジカルボン酸の少な
くとも１種と、１・４ブタンジオ−ル、エチレングリコ
−ル、トリメチレングリコ−ル、テトレメチレングリコ
−ル、ペンタメチレングリコ−ル、ヘキサメチレングリ
コ−ル等の脂肪族ジオ−ル、１・１シクロヘキサンジメ
タノ−ル、１・４シクロヘキサンジメタノ−ル等の脂環
族ジオ−ル、またはこれらのエステル形成性誘導体など
から選ばれたジオ−ル成分の少なくとも１種、および平
均分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコ−
ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレング
リコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重
合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルの
うち少なくとも１種から構成される三元ブロック共重合
体である。ポリエステルエステルブロック共重合体とし
ては、上記ジカルボン酸とジオ−ル及び平均分子量が約
３００〜５０００のポリラクトン等のポリエステルジオ
−ルのうち少なくとも各１種から構成される三元ブロッ
ク共重合体である。熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、
耐熱性等を考慮すると、ジカルボン酸としてはテレフタ
ル酸、または、及びナフタレン２・６ジカルボン酸、ジ
オ−ル成分としては１・４ブタンジオ−ル、ポリアルキ
レンジオ−ルとしてはポリテトラメチレングリコ−ルの
３元ブロック共重合体または、ポリエステルジオ−ルと
してポリラクトンの３元ブロック共重合体が特に好まし
い。特殊な例では、ポリシロキサン系のソフトセグメン
トを導入したものも使うこたができる。また、上記エラ
ストマ−に非エラストマ−成分をブレンドされたもの、
共重合したもの、ポリオレフィン系成分をソフトセグメ
ントにしたもの等も本発明の熱可塑性弾性樹脂に包含さ
れる。ポリアミド系エラストマ−としては、ハ−ドセグ
メントにナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、
ナイロン６１２、ナイロン１１、ナイロン１２等及びそ
れらの共重合ナイロンを骨格とし、ソフトセグメントに
は、平均分子量が約３００〜５０００のポリエチレング
リコ−ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチ
レングリコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシ
ド共重合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ
−ルのうち少なくとも１種から構成されるブロック共重
合体を単独または２種類以上混合して用いてもよい。更
には、非エラストマ−成分をブレンドされたもの、共重
合したもの等も本発明に使用できる。ポリウレタン系エ
ラストマ−としては、通常の溶媒（ジメチルホルムアミ
ド、ジメチルアセトアミド等）の存在または不存在下
に、（Ａ）数平均分子量１０００〜６０００の末端に水
酸基を有するポリエ−テル及び又はポリエステルと
（Ｂ）有機ジイソシアネ−トを主成分とするポリイソシ
アネ−トを反応させた両末端がイソシアネ−ト基である
プレポリマ−に、（Ｃ）ジアミンを主成分とするポリア
ミンにより鎖延長したポリウレタンエラストマ−を代表
例として例示できる。（Ａ）のポリエステル、ポリエ−
テル類としては、平均分子量が約１０００〜６０００、
好ましくは１３００〜５０００のポリブチレンアジペ−
ト共重合ポリエステルやポリエチレングリコ−ル、ポリ
プロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレングリコ−
ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体か
らなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルが好まし
く、（Ｂ）のポリイソシアネ−トとしては、従来公知の
ポリイソシアネ−トを用いることができるが、ジフェニ
ルメタン４・４’ジイソシアネ−トを主体としたイソシ
アネ−トを用い、必要に応じ従来公知のトリイソシアネ
−ト等を微量添加使用してもよい。（Ｃ）のポリアミン
としては、エチレンジアミン、１・２プロピレンジアミ
ン等公知のジアミンを主体とし、必要に応じて微量のト
リアミン、テトラアミンを併用してもよい。これらのポ
リウレタン系エラストマ−は単独又は２種類以上混合し
て用いてもよい。なお、本発明の熱可塑性弾性樹脂の融
点は耐熱耐久性が保持できる１４０℃以上が好ましく、
１６０℃以上のものを用いると耐熱耐久性が向上するの
でより好ましい。なお、本発明のベットマットを構成す
る網状体は好ましい実施形態として難燃性を付与するた
め燐系化合物を含有させるので、熱安定性が難燃剤を含
有しないものよりやや劣るので、必要に応じ、抗酸化剤
等を添加して耐熱性や耐久性を向上させるのが特に好ま
しい。抗酸化剤は、好ましくはヒンダ−ド系抗酸化剤と
しては、ヒンダ−ドフェノ−ル系とヒンダ−ドアミン系
があり、窒素を含有しないヒンダ−ドフェノ−ル系抗酸
化剤を１％〜５％添加して熱分解を抑制すると燃焼時の
致死量が少ない有毒ガスの発生を抑えられるので特に好
ましい。本発明の目的である好ましい耐久性とクッショ
ン性を兼備できるマット類になるクッション層を構成す
る熱可塑性弾性樹脂の後述する方法で測定した伸長回復
性は、室温での３００％伸長後の回復率（室温伸長回復
率）は２０％以上、７０℃での１０％伸長を２４時間保
持した後の回復率（７０℃伸長回復率）は３０％以上で
あり、より好ましくは、室温伸長回復率が３０％以上、
７０℃伸長回復率が４０％以上であり、最も好ましく
は、室温伸長回復率が４０％以上、７０℃伸長回復率が
５０％以上とする。このような伸長回復性を付与する成
分を構成する熱可塑性弾性樹脂のソフトセグメント含有
量は好ましくは１５重量％以上、より好ましくは３０重
量％以上であり、耐熱耐へたり性からは８０重量％以下
が好ましく、より好ましくは７０重量％以下である。即
ち、本発明の弾性網状体の振動や応力の吸収機能をもた
せる成分のソフトセグメント含有量は好ましくは１５重
量％以上８０重量％以下であり、より好ましくは３０重
量％以上７０重量％以下である。
フトセグメントとして分子量３００〜５０００のポリエ
−テル系グリコ−ル、ポリエステル系グリコ−ル、ポリ
カ−ボネ−ト系グリコ−ルまたは長鎖の炭化水素末端を
カルボン酸または水酸基にしたオレフィン系化合物等を
ブロック共重合したポリエステル系エラストマ−、ポリ
アミド系エラストマ−、ポリウレタン系エラストマ−、
ポリオレフィン系エラストマ−などが挙げられる。熱可
塑性弾性樹脂とすることで、再溶融により再生が可能と
なるため、リサイクルが容易となる。例えば、ポリエス
テル系エラストマ−としては、熱可塑性ポリエステルを
ハ−ドセグメントとし、ポリアルキレンジオ−ルをソフ
トセグメントとするポリエステルエ−テルブロック共重
合体、または、脂肪族ポリエステルをソフトセグメント
とするポリエステルエステルブロック共重合体が例示で
きる。ポリエステルエ−テルブロック共重合体のより具
体的な事例としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナ
フタレン２・６ジカルボン酸、ナフタレン２・７ジカル
ボン酸、ジフェニル４・４’ジカルボン酸等の芳香８ジ
カルボン酸、１・４シクロヘキサンジカルボン酸等の脂
環族ジカルボン酸、琥珀酸、アジピン酸、セバチン酸ダ
イマ−酸等の脂肪族ジカルボン酸または、これらのエス
テル形成性誘導体などから選ばれたジカルボン酸の少な
くとも１種と、１・４ブタンジオ−ル、エチレングリコ
−ル、トリメチレングリコ−ル、テトレメチレングリコ
−ル、ペンタメチレングリコ−ル、ヘキサメチレングリ
コ−ル等の脂肪族ジオ−ル、１・１シクロヘキサンジメ
タノ−ル、１・４シクロヘキサンジメタノ−ル等の脂環
族ジオ−ル、またはこれらのエステル形成性誘導体など
から選ばれたジオ−ル成分の少なくとも１種、および平
均分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコ−
ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレング
リコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重
合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルの
うち少なくとも１種から構成される三元ブロック共重合
体である。ポリエステルエステルブロック共重合体とし
ては、上記ジカルボン酸とジオ−ル及び平均分子量が約
３００〜５０００のポリラクトン等のポリエステルジオ
−ルのうち少なくとも各１種から構成される三元ブロッ
ク共重合体である。熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、
耐熱性等を考慮すると、ジカルボン酸としてはテレフタ
ル酸、または、及びナフタレン２・６ジカルボン酸、ジ
オ−ル成分としては１・４ブタンジオ−ル、ポリアルキ
レンジオ−ルとしてはポリテトラメチレングリコ−ルの
３元ブロック共重合体または、ポリエステルジオ−ルと
してポリラクトンの３元ブロック共重合体が特に好まし
い。特殊な例では、ポリシロキサン系のソフトセグメン
トを導入したものも使うこたができる。また、上記エラ
ストマ−に非エラストマ−成分をブレンドされたもの、
共重合したもの、ポリオレフィン系成分をソフトセグメ
ントにしたもの等も本発明の熱可塑性弾性樹脂に包含さ
れる。ポリアミド系エラストマ−としては、ハ−ドセグ
メントにナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、
ナイロン６１２、ナイロン１１、ナイロン１２等及びそ
れらの共重合ナイロンを骨格とし、ソフトセグメントに
は、平均分子量が約３００〜５０００のポリエチレング
リコ−ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチ
レングリコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシ
ド共重合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ
−ルのうち少なくとも１種から構成されるブロック共重
合体を単独または２種類以上混合して用いてもよい。更
には、非エラストマ−成分をブレンドされたもの、共重
合したもの等も本発明に使用できる。ポリウレタン系エ
ラストマ−としては、通常の溶媒（ジメチルホルムアミ
ド、ジメチルアセトアミド等）の存在または不存在下
に、（Ａ）数平均分子量１０００〜６０００の末端に水
酸基を有するポリエ−テル及び又はポリエステルと
（Ｂ）有機ジイソシアネ−トを主成分とするポリイソシ
アネ−トを反応させた両末端がイソシアネ−ト基である
プレポリマ−に、（Ｃ）ジアミンを主成分とするポリア
ミンにより鎖延長したポリウレタンエラストマ−を代表
例として例示できる。（Ａ）のポリエステル、ポリエ−
テル類としては、平均分子量が約１０００〜６０００、
好ましくは１３００〜５０００のポリブチレンアジペ−
ト共重合ポリエステルやポリエチレングリコ−ル、ポリ
プロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレングリコ−
ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体か
らなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルが好まし
く、（Ｂ）のポリイソシアネ−トとしては、従来公知の
ポリイソシアネ−トを用いることができるが、ジフェニ
ルメタン４・４’ジイソシアネ−トを主体としたイソシ
アネ−トを用い、必要に応じ従来公知のトリイソシアネ
−ト等を微量添加使用してもよい。（Ｃ）のポリアミン
としては、エチレンジアミン、１・２プロピレンジアミ
ン等公知のジアミンを主体とし、必要に応じて微量のト
リアミン、テトラアミンを併用してもよい。これらのポ
リウレタン系エラストマ−は単独又は２種類以上混合し
て用いてもよい。なお、本発明の熱可塑性弾性樹脂の融
点は耐熱耐久性が保持できる１４０℃以上が好ましく、
１６０℃以上のものを用いると耐熱耐久性が向上するの
でより好ましい。なお、本発明のベットマットを構成す
る網状体は好ましい実施形態として難燃性を付与するた
め燐系化合物を含有させるので、熱安定性が難燃剤を含
有しないものよりやや劣るので、必要に応じ、抗酸化剤
等を添加して耐熱性や耐久性を向上させるのが特に好ま
しい。抗酸化剤は、好ましくはヒンダ−ド系抗酸化剤と
しては、ヒンダ−ドフェノ−ル系とヒンダ−ドアミン系
があり、窒素を含有しないヒンダ−ドフェノ−ル系抗酸
化剤を１％〜５％添加して熱分解を抑制すると燃焼時の
致死量が少ない有毒ガスの発生を抑えられるので特に好
ましい。本発明の目的である好ましい耐久性とクッショ
ン性を兼備できるマット類になるクッション層を構成す
る熱可塑性弾性樹脂の後述する方法で測定した伸長回復
性は、室温での３００％伸長後の回復率（室温伸長回復
率）は２０％以上、７０℃での１０％伸長を２４時間保
持した後の回復率（７０℃伸長回復率）は３０％以上で
あり、より好ましくは、室温伸長回復率が３０％以上、
７０℃伸長回復率が４０％以上であり、最も好ましく
は、室温伸長回復率が４０％以上、７０℃伸長回復率が
５０％以上とする。このような伸長回復性を付与する成
分を構成する熱可塑性弾性樹脂のソフトセグメント含有
量は好ましくは１５重量％以上、より好ましくは３０重
量％以上であり、耐熱耐へたり性からは８０重量％以下
が好ましく、より好ましくは７０重量％以下である。即
ち、本発明の弾性網状体の振動や応力の吸収機能をもた
せる成分のソフトセグメント含有量は好ましくは１５重
量％以上８０重量％以下であり、より好ましくは３０重
量％以上７０重量％以下である。
【００１１】本発明マットの好ましい実施形態として難
燃性を付与する必要から、熱可塑性弾性樹脂中に燐含有
量（Ｂｐｐｍ）がソフトセグメント含有量（Ａ重量％）
に対し、６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００００の関係を満
足するのが良い。満足しない場合は難燃性が劣る場合が
ある。１０００００ｐｐｍを越えると可塑化効果による
塑性変形が大きくなり熱可塑性弾性樹脂の耐熱性が劣る
ので好ましくない。好ましい燐含有量（Ｂｐｐｍ）はソ
フトセグメント含有量（Ａ重量％）に対して、３０Ａ＋
１８００≦Ｂ≦１０００００であり、より好ましい燐含
有量（Ｂｐｐｍ）はソフトセグメント含有量（Ａ重量
％）に対し、１６Ａ＋２６００≦Ｂ≦５００００であ
る。難燃性は多量のハロゲン化物と無機物を添加して高
度の難燃性を付与する方法があるが、燃焼時に致死量の
少ない有毒なハロゲンガスを多量に発生し、火災時の中
毒の問題があり、焼却時には、焼却炉の損傷が大きくな
るので、本発明では、好ましいハロゲン化物の含有量は
１０重量％以下、より好ましいハロゲン化物の含有量は
５重量％以下、最も好ましくはハロゲン化物を含有しな
いものである。本発明の燐系難燃剤としては、例えば、
ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂の場合、樹脂重合時
に、ハ−ドセグメント部分に難燃剤として、例えば特開
昭５１−８２３９２号公報等に記載された１０〔２・３
・ジ（２・ヒドロキシエトキシ）−カルボニルプロピ
ル〕９・１０・ジヒドロ・９・オキサ・１０ホスファフ
ェナレンス・１０オキシロ等のカルボン酸をハ−ドセグ
メントの酸成分の一部として共重合したポリエステル系
熱可塑性弾性樹脂とする方法や、熱可塑性弾性樹脂に後
工程で、例えば、トリス（２・４−ジ−ｔ−ブチルフェ
ニル）フスファイト等の燐系化合物を添加して難燃性を
付与することができる。その他、難燃性を付与できる難
燃剤としては、各種燐酸エステル、亜燐酸エステル、ホ
スホン酸エステル（必要に応じハロゲン元素を含有する
上記燐酸エステル類）、もしくはこれら燐化合物から誘
導される重合物が例示できる。本発明は、熱可塑性弾性
樹脂中に各種改質剤、添加剤、着色剤等を必要に応じて
添加できる。本発明ベットマットを構成するクッション
層の網状体やワディング層の接着成分に難燃性を付与す
るために燐を含有させており、この理由は、上記してい
る如く、安全性の観点から、火災時に発生するシアンガ
ス、ハロゲンガス等の致死量の少ない有毒ガスをできる
だけ少なくすることにある。このため、本発明マット類
を構成する網状体の燃焼ガスの毒性指数は、好ましくは
６以下、より好ましくは５．５以下である。ワディング
層の燃焼ガスの毒性指数も好ましくは６以下、より好ま
しくは５．５以下、最も好ましくは５以下である。クッ
ション層の網状体を構成する熱可塑性弾性樹脂は、同一
種類に統一するのが好ましい。例えばポリエステル系熱
可塑性弾性樹脂とすることで、クッション層は個々に分
別せずに再生リサイクルができる。
燃性を付与する必要から、熱可塑性弾性樹脂中に燐含有
量（Ｂｐｐｍ）がソフトセグメント含有量（Ａ重量％）
に対し、６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００００の関係を満
足するのが良い。満足しない場合は難燃性が劣る場合が
ある。１０００００ｐｐｍを越えると可塑化効果による
塑性変形が大きくなり熱可塑性弾性樹脂の耐熱性が劣る
ので好ましくない。好ましい燐含有量（Ｂｐｐｍ）はソ
フトセグメント含有量（Ａ重量％）に対して、３０Ａ＋
１８００≦Ｂ≦１０００００であり、より好ましい燐含
有量（Ｂｐｐｍ）はソフトセグメント含有量（Ａ重量
％）に対し、１６Ａ＋２６００≦Ｂ≦５００００であ
る。難燃性は多量のハロゲン化物と無機物を添加して高
度の難燃性を付与する方法があるが、燃焼時に致死量の
少ない有毒なハロゲンガスを多量に発生し、火災時の中
毒の問題があり、焼却時には、焼却炉の損傷が大きくな
るので、本発明では、好ましいハロゲン化物の含有量は
１０重量％以下、より好ましいハロゲン化物の含有量は
５重量％以下、最も好ましくはハロゲン化物を含有しな
いものである。本発明の燐系難燃剤としては、例えば、
ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂の場合、樹脂重合時
に、ハ−ドセグメント部分に難燃剤として、例えば特開
昭５１−８２３９２号公報等に記載された１０〔２・３
・ジ（２・ヒドロキシエトキシ）−カルボニルプロピ
ル〕９・１０・ジヒドロ・９・オキサ・１０ホスファフ
ェナレンス・１０オキシロ等のカルボン酸をハ−ドセグ
メントの酸成分の一部として共重合したポリエステル系
熱可塑性弾性樹脂とする方法や、熱可塑性弾性樹脂に後
工程で、例えば、トリス（２・４−ジ−ｔ−ブチルフェ
ニル）フスファイト等の燐系化合物を添加して難燃性を
付与することができる。その他、難燃性を付与できる難
燃剤としては、各種燐酸エステル、亜燐酸エステル、ホ
スホン酸エステル（必要に応じハロゲン元素を含有する
上記燐酸エステル類）、もしくはこれら燐化合物から誘
導される重合物が例示できる。本発明は、熱可塑性弾性
樹脂中に各種改質剤、添加剤、着色剤等を必要に応じて
添加できる。本発明ベットマットを構成するクッション
層の網状体やワディング層の接着成分に難燃性を付与す
るために燐を含有させており、この理由は、上記してい
る如く、安全性の観点から、火災時に発生するシアンガ
ス、ハロゲンガス等の致死量の少ない有毒ガスをできる
だけ少なくすることにある。このため、本発明マット類
を構成する網状体の燃焼ガスの毒性指数は、好ましくは
６以下、より好ましくは５．５以下である。ワディング
層の燃焼ガスの毒性指数も好ましくは６以下、より好ま
しくは５．５以下、最も好ましくは５以下である。クッ
ション層の網状体を構成する熱可塑性弾性樹脂は、同一
種類に統一するのが好ましい。例えばポリエステル系熱
可塑性弾性樹脂とすることで、クッション層は個々に分
別せずに再生リサイクルができる。
【００１２】本発明のマットを構成する熱可塑性弾性樹
脂からなる成分は、示差走査型熱量計にて測定した融解
曲線において、融点以下に吸熱ピ−クを有するのが好ま
しい。融点以下に吸熱ピ−クを有するものは、耐熱耐へ
たり性が吸熱ピ−クを有しないものより著しく向上す
る。例えば、本発明の好ましいポリエステル系熱可塑性
樹脂として、ハ−ドセグメントの酸成分に剛直性のある
テレフタル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸などを９
０モル％以上含有するもの、より好ましくはテレフタル
酸やナフタレン２・６ジカルボン酸の含有量は９５モル
％以上、特に好ましくは１００モル％とグリコ−ル成分
をエステル交換後、必要な重合度まで重合し、次いで、
ポリアルキレンジオ−ルとして、好ましくは平均分子量
が５００以上５０００以下、特に好ましくは１０００以
上３０００以下のポリテトラメチレングリコ−ルを１５
重量％以上７０重量％以下、より好ましくは３０重量％
以上６０重量％以下共重合量させた場合、ハ−ドセグメ
ントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタレン
２・６ジカルボン酸の含有量が多いとハ−ドセグメント
の結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱抗へ
たり性が向上するが、溶融熱接着後更に融点より少なく
とも１０℃以上低い温度でアニ−リング処理するとより
耐熱抗へたり性が向上する。圧縮歪みを付与してからア
ニ−リングすると更に耐熱抗へたり性が向上する。この
ような処理をした網状体を示差走査型熱量計で測定した
融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークをより
明確に発現する。なおアニ−リングしない場合は融解曲
線に室温以上融点以下に吸熱ピ−クを発現しない。この
ことから類推するに、アニ−リングにより、ハ−ドセグ
メントが再配列され、疑似結晶化様の架橋点が形成さ
れ、耐熱抗へたり性が向上しているのではないかとも考
えられる。（この処理を疑似結晶化処理と定義する）こ
の疑似結晶化処理効果は、ポリアミド系弾性樹脂やポリ
ウレタン系弾性樹脂にも有効である。
脂からなる成分は、示差走査型熱量計にて測定した融解
曲線において、融点以下に吸熱ピ−クを有するのが好ま
しい。融点以下に吸熱ピ−クを有するものは、耐熱耐へ
たり性が吸熱ピ−クを有しないものより著しく向上す
る。例えば、本発明の好ましいポリエステル系熱可塑性
樹脂として、ハ−ドセグメントの酸成分に剛直性のある
テレフタル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸などを９
０モル％以上含有するもの、より好ましくはテレフタル
酸やナフタレン２・６ジカルボン酸の含有量は９５モル
％以上、特に好ましくは１００モル％とグリコ−ル成分
をエステル交換後、必要な重合度まで重合し、次いで、
ポリアルキレンジオ−ルとして、好ましくは平均分子量
が５００以上５０００以下、特に好ましくは１０００以
上３０００以下のポリテトラメチレングリコ−ルを１５
重量％以上７０重量％以下、より好ましくは３０重量％
以上６０重量％以下共重合量させた場合、ハ−ドセグメ
ントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタレン
２・６ジカルボン酸の含有量が多いとハ−ドセグメント
の結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱抗へ
たり性が向上するが、溶融熱接着後更に融点より少なく
とも１０℃以上低い温度でアニ−リング処理するとより
耐熱抗へたり性が向上する。圧縮歪みを付与してからア
ニ−リングすると更に耐熱抗へたり性が向上する。この
ような処理をした網状体を示差走査型熱量計で測定した
融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークをより
明確に発現する。なおアニ−リングしない場合は融解曲
線に室温以上融点以下に吸熱ピ−クを発現しない。この
ことから類推するに、アニ−リングにより、ハ−ドセグ
メントが再配列され、疑似結晶化様の架橋点が形成さ
れ、耐熱抗へたり性が向上しているのではないかとも考
えられる。（この処理を疑似結晶化処理と定義する）こ
の疑似結晶化処理効果は、ポリアミド系弾性樹脂やポリ
ウレタン系弾性樹脂にも有効である。
【００１３】本発明におけるポリエステル繊維とは、例
えば、ポリエチレンテレフタレ−ト（ＰＥＴ）、ポリエ
チレンナフタレ−ト（ＰＥＮ）、ポリシクロヘキシレン
ジメチレンテレフタレ−ト（ＰＣＨＤＴ）、ポリシクロ
ヘキシレンジメチレンナフタレ−ト（ＰＣＨＤＮ）、ポ
リブチレンテレフタレ−ト（ＰＢＴ）、ポリブチレンナ
フタレ−ト（ＰＢＮ）、ポリアリレ−ト等、及びそれら
の共重合ポリエステル等が例示できる。本発明ではガラ
ス転移点温度が少なくとも４０℃以上のものを使用する
のが好ましい。本発明に用いるマットの側地にポリエス
テルを用いる場合は、廃棄する場合に分離せずにリサイ
クルが可能で、耐熱性も良好なＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢ
Ｎ、ＰＣＨＤＴ等のポリエステルが特に好ましい。更に
は、ＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢＮ、ＰＣＨＤＴ等と重縮合し
て燐含有エステル形成性化合物を共重合または燐含有難
燃剤を含有してなる難燃性ポリエステル（以下難燃性ポ
リエステルと略す）が好ましく、例えば、特開昭５１−
８２３９２号公報、特開昭５５−７８８８号公報、特公
昭５５−４１６１０号公報等に例示されたものが挙げら
れる。なお、塩化ビニ−ルは自己消火性を有するが燃焼
すると有毒ガスを多く発生すること、及び耐熱耐久性が
劣るので本発明に用いるのは好ましくない。本発明で
は、ポリエステル繊維を用いる他の目的の一つは、繊維
の水分率を低下させるためであるが、発汗した水分は速
やかに皮膚面より移動させる必要から繊維表面は親水化
して放水性を高めるのが好ましく、例えば、ポリエチレ
ンオキサイド（ＰＥＯ）やポリエチレングリコ−ル（Ｐ
ＥＧ）等のポリエ−テル類及びそれらの共重合体や燐化
合物との反応物を少なくとも０．０５重量％以上繊維表
面に存在することが好ましい。より好ましくは０．１重
量％以上１重量％以下である。２重量％以上存在させる
と繊維の摩擦係数が高くなり、開繊性が劣るので好まし
くない。後加工で付与してもよいが、洗濯耐久性を保持
するためには、ポリエステルに混合するのが好ましい。
混合方法は、重合時に添加する方法やポリマ−ブレンド
して練り込む方法、紡糸時に溶融ブレンドして練り込む
方法が使える。混合する場合の添加量は、ＰＥＧでは、
分子量５０００以上２００００以下のものを１重量％以
上１０重量％以下添加するのが好ましい。１重量％未満
では充分な放水性が付与できず、１５重量％以上では、
繊維のモジュラスが低下するので好ましくない。更に
は、繊維断面を異形断面又は中空異形断面にしてサイホ
ン効果でより効率的に放水性を付与するのがより好まし
い。異形断面の場合は後加工でも耐久性が付与できるの
で好ましい実施形態である。
えば、ポリエチレンテレフタレ−ト（ＰＥＴ）、ポリエ
チレンナフタレ−ト（ＰＥＮ）、ポリシクロヘキシレン
ジメチレンテレフタレ−ト（ＰＣＨＤＴ）、ポリシクロ
ヘキシレンジメチレンナフタレ−ト（ＰＣＨＤＮ）、ポ
リブチレンテレフタレ−ト（ＰＢＴ）、ポリブチレンナ
フタレ−ト（ＰＢＮ）、ポリアリレ−ト等、及びそれら
の共重合ポリエステル等が例示できる。本発明ではガラ
ス転移点温度が少なくとも４０℃以上のものを使用する
のが好ましい。本発明に用いるマットの側地にポリエス
テルを用いる場合は、廃棄する場合に分離せずにリサイ
クルが可能で、耐熱性も良好なＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢ
Ｎ、ＰＣＨＤＴ等のポリエステルが特に好ましい。更に
は、ＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢＮ、ＰＣＨＤＴ等と重縮合し
て燐含有エステル形成性化合物を共重合または燐含有難
燃剤を含有してなる難燃性ポリエステル（以下難燃性ポ
リエステルと略す）が好ましく、例えば、特開昭５１−
８２３９２号公報、特開昭５５−７８８８号公報、特公
昭５５−４１６１０号公報等に例示されたものが挙げら
れる。なお、塩化ビニ−ルは自己消火性を有するが燃焼
すると有毒ガスを多く発生すること、及び耐熱耐久性が
劣るので本発明に用いるのは好ましくない。本発明で
は、ポリエステル繊維を用いる他の目的の一つは、繊維
の水分率を低下させるためであるが、発汗した水分は速
やかに皮膚面より移動させる必要から繊維表面は親水化
して放水性を高めるのが好ましく、例えば、ポリエチレ
ンオキサイド（ＰＥＯ）やポリエチレングリコ−ル（Ｐ
ＥＧ）等のポリエ−テル類及びそれらの共重合体や燐化
合物との反応物を少なくとも０．０５重量％以上繊維表
面に存在することが好ましい。より好ましくは０．１重
量％以上１重量％以下である。２重量％以上存在させる
と繊維の摩擦係数が高くなり、開繊性が劣るので好まし
くない。後加工で付与してもよいが、洗濯耐久性を保持
するためには、ポリエステルに混合するのが好ましい。
混合方法は、重合時に添加する方法やポリマ−ブレンド
して練り込む方法、紡糸時に溶融ブレンドして練り込む
方法が使える。混合する場合の添加量は、ＰＥＧでは、
分子量５０００以上２００００以下のものを１重量％以
上１０重量％以下添加するのが好ましい。１重量％未満
では充分な放水性が付与できず、１５重量％以上では、
繊維のモジュラスが低下するので好ましくない。更に
は、繊維断面を異形断面又は中空異形断面にしてサイホ
ン効果でより効率的に放水性を付与するのがより好まし
い。異形断面の場合は後加工でも耐久性が付与できるの
で好ましい実施形態である。
【００１４】本発明マットの基本のクッション層は、繊
径が５mm以下の熱可塑性弾性樹脂からなる連続した線条
を曲がりくねらせ互いに接触させて該接触部の大部分が
融着一体化された３次元立体構造体を形成し、両面が実
質的にフラット化された網状体のため、ワディング層を
介して外部から与えられた変形、特には局部的に大きい
変形応力が与えられた場合でも、フラット化された網状
体の面で変形応力を受け止め変形応力を分散させ、熱可
塑性弾性樹脂からなる線条が３次元立体構造体を形成し
融着一体化されているので、構造体全体が変形してエネ
ルギ−変換により変形応力を吸収させることによりゴム
弾性による低い反発力で変形応力を受け止めるので、極
端な局部的沈み込みを防止し、人体に対し柔らかな把持
力で体型を支えることができる好ましい体型保持機能を
発現する。ベット用マットでは振動吸収機能も要求され
る。本発明の網状体からなるクッション層は、ベットイ
ン時や寝返り時に外部から与えられた振動を熱可塑性弾
性樹脂の振動吸収機能で大部分の振動を吸収減衰し、好
ましい振動吸収機能も発現する。変形応力が解除される
と熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性で容易に元の形態に回復
する機能があるので耐へたり性も良好である。更に、空
隙率が高く、通気孔径が著しく大きいので通気抵抗が低
く通気性が著しく良好であり、寝返り等による変形応力
の変化を受けると熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性を有する
線条が３次元立体構造体を形成し融着一体化されている
ので、構造体全体が変形により圧縮回復してワディング
層を介して透過したクッション層中に溜まった蒸気や熱
を含む空気を圧縮時排出し、回復時新鮮な外気と入替え
るポンプ機能を有するため、ワディング層とクッション
層間の熱及び蒸気の移動が容易となり蒸れ難くい快適な
寝心地を提供できるマットである。この目的から、本発
明の網状体を形成する振動吸収性と弾性回復性の良い熱
可塑性弾性樹脂からなる線条の線径は５mm以下である。
見掛け密度を０．２ｇ／cm2 以下にした場合、５mmを越
えると構成本数が少なくなり、密度斑を生じて部分的に
耐久性の悪い構造ができ、応力集中による疲労が大きく
なり耐久性が低下するので好ましくない。本発明の熱可
塑性弾性樹脂からなる線条の線径が細すぎると抗圧縮性
が低くなり過ぎて変形による応力吸収性が低下するので
０．０１mm以上であり、構成本数の低下による構造面の
緻密性を損なわない３mm以下である。より好ましくは
０．０５mm以上、２mm以下である。本発明の網状体を形
成する連続線条のランダムループの平均直径は、好まし
くは５０mm以下、特に２〜２５mmとするのが目的を達成
するためには好ましい。本発明の網状体の見掛け密度
は、０．００５ｇ／cm3 では反発力が失われ、変形応力
吸収能力や振動吸収能力が不充分となりクッション機能
を発現させにくくなる場合があり、０．２５ｇ／cm3 以
上では反発力が高すぎて座り心地が悪くなる場合があ
る。本発明では、軽量化して取扱性を向上させる目的
で、本発明の網状体の見掛け密度は０．１０ｇ／cm3 以
下である。振動吸収能力や変形応力吸収機能が生かせて
クッション体としての機能が発現されやすい０．０１ｇ
／cm3 以上０．０８ｇ／cm3 以下が好ましく、より好ま
しくは０．０２ｇ／cm3 以上０．０６ｇ／cm3 以下であ
る。本発明における網状体は線径の異なる線状を見掛け
密度との組合せで最適な構成とする異繊度積層構造とす
る方法も好ましい実施形態として選択できる。本発明の
網状体の厚みは５mm以上が必要である。厚みが５mm未満
では応力吸収機能と応力分散機能が低下するので好まし
くない。好ましい厚みは力の分散をする面機能と振動や
変形応力吸収機能が発現できる厚みとして１０mm以上５
００mm以下であり、より好ましくは２０mm以上２００mm
以下である。短板の厚みが５００mm以上になると後述す
る折り曲げ性がなくなる。より厚いクッション層を所望
する場合は、所望に応じて２００mm以下の薄い厚みのク
ッション層、好ましくは１００mm以下の網状体を非接合
の状態で積層することで折り曲げ性を損なうことを抑
え、厚みのあるクッション層のマットを得ることもでき
る。厚みが２００mm以下となるように積層する場合、界
面を接合しても良く、非接合でも面がフラットなので応
力の伝達が面で伝達されるので変形対応性に支障はな
い。網状体の表面が実質的にフラット化されてない場
合、側地を介してワディング層から伝達される局部的な
外力は、変形応力を面で受けることが出来ず、表面の線
条及び接着点部分までに選択的に伝達され、変形応力を
分散させる機能が低下するので、応力集中が発生する場
合があり、このような外力に対しては応力集中による疲
労が発生して耐へたり性が低下する場合がある。なお、
該線条が熱可塑性弾性樹脂からなる場合は３次元構造部
分で構造全体が変形するので応力集中は緩和されるが、
へたりが進行するに伴い体型保持機能も低下する。非弾
性樹脂では、そのまま応力が接着点に集中して構造破壊
を生じ回復しなくなる。更には、表面が実質的にフラッ
ト化されてなく凸凹があると、寝た時背部や臀部等に異
物感を与えるため寝心地が悪くなり好ましくない。な
お、線状が連続していない場合は、線条の接着点が応力
の伝達点となるため接着点に著しい応力集中が起こり構
造破壊を生じ耐熱耐久性が劣り好ましくない。構造破壊
しない段階でも抗圧縮性が劣り、体型保持性が劣る問題
があり、この問題を解決するため密度を高くすると、空
隙率の低下と共に通気性も低下して快適性が低下し、重
量も重くなり取扱性が著しく劣る。融着していない場合
は、形態保持が出来ず、構造体が一体で変形しないた
め、応力集中による疲労現象が起こり耐久性が劣ると同
時に、形態が変形して体型保持ができなくなるので好ま
しくない。本発明クッション層のより好ましい融着の程
度は、線条が接触している部分の大半が融着した状態で
あり、もっとも好ましくは接触部分が全て融着した状態
である。公知の非弾性樹脂のみからなる線条で構成した
網状体では、表面層で吸収できない大きい変形応力を受
けるとゴム弾性を持たないので変形しにくく大きい反発
力を示すため、適度の沈み込みが起こらず、強い反発力
を示すので不快な体型支持感を与え好ましくない体型保
持機能を発現すると共に圧縮回復によるポンプ機能が殆
ど有しないので蒸れ低減化機能が劣る。又、圧縮変形に
より塑性変形を生じて回復しなくなり耐久性も劣る。架
橋性発泡ポリウレタンでは、振動吸収機能や耐へたり性
は弾性樹脂のため良好であるが、応力伝達が容易な構造
のため、局部的な変形に容易に追随して極端な局部的沈
み込みを発生し、体型保持機能が劣る。又、発泡ポリウ
レタンは通気性が極めて劣るため蒸れ易く、快適な寝心
地が得られないマットとなるクッション層である。本発
明のマットはクッション層の表面側又は、及び裏面側
に、見掛け密度が０．１ｇ／cm3 以下のポリエステル繊
維のウェブからなるワディング層を積層し、全面を側地
で被われたマットである。ポリエステル繊維は特に限定
されないが前述のように、汗や湿気をできるだけ早く皮
膚面からワディング層を介して移動させ蒸れ感を与え
ず、適正な保温性と好ましいフィット感で体型を保持し
て快適な眠りを永続的に提供するため、好ましくは繊維
表面を親水化し、より好ましくは異形断面化して放水性
を高めたポリエステル繊維を主たるマトリックスとした
ウェッブを用いることで、皮膚面で体温まで温度が上昇
した汗や水蒸気は、側地を介して皮膚面からワディング
層へ移動し、ワディング層からただちにクッション層表
面に移動する。次いでクッション層が新鮮な空気と入れ
換えるポンプ機能を持つので、クッション層表面に移動
した熱と水分はクッション層を介して外部に放出される
相乗効果で皮膚面が乾燥すると、水分蒸発による皮膚面
の温度低下も伴い蒸れ感を低減させる。ワディング層を
構成するウエッブ中のポリエステル繊維は、親水化した
ポリエステル繊維の混合率は好ましくは少なくとも５０
重量％以上であり、より好ましくは７５重量％、最も好
ましくは１００重量％である。見掛け密度は、０．１ｇ
／cm3 を越えるとワディング層は通気性が低下し透湿性
が低下するので、透湿性からの見掛け密度は、好ましく
は０．０６ｇ／cm3 以下、より好ましくは０．０４ｇ／
cm3 以下である。かくして、ワディング層とクッション
層の相乗効果で蒸れにくく、且つ保温性も優れたマット
機能を発現できる。本発明マットのウェッブからなるワ
ディング層は個々の繊維が固定されていないので、個々
の繊維は変形応力に対する自由度が大きく、側地を介し
て伝達された局部的な変形応力を受けると繊維の移動を
起こしつつ圧縮変形されて、クッション層に変形応力を
伝達する。クッション層は伝達された変形応力を熱可塑
性弾性樹脂の伸縮性で構造体全体が変形しつつエネルギ
−変換により変形応力が吸収されることによりゴム弾性
による低い反発力で変形応力を受け止められるので、人
体に対し柔らかな把持力で体型を支えられる相乗効果で
人体と接する局所的な高圧縮応力点が形成されにくくな
り、より鬱血しにくいワディング機能を発現できる。こ
の機能は側地を介して新鮮な空気を皮膚面に送ることに
より、更なる相乗効果として床擦れ防止にも有効に作用
する。特に顕著なこの様な効果を付与するには、側地を
介してワディング層からクッション層側面へ排気される
空気の通気度を１０cc／cm2 秒以上となる構成にするの
が望ましい。なお、本発明のマットを被う側地の通気度
は特には制限されないが、床擦れ防止効果を付与するに
は、側地を構成する編織物の通気度は、好ましくは３０
cc／cm2 秒以上である。本発明のマットを構成する側地
は、マットの側面を編織物のみで構成し、クッション層
と外気間の通気性を向上させることで、クッション層の
ポンプ機能をより効果的に活用できるので好ましい。本
発明のワディング層を構成するウエッブの見掛け密度は
高過ぎると高圧縮応力支持面積の増加による鬱血防止機
能の低下と通気性が劣り蒸れ防止効果も低下するので見
掛け密度が０．１ｇ／cm3 以下が必要である。見掛け密
度が低すぎると抗圧縮性が低下してワディング層の機能
が低下するので、好ましい見掛け密度は０．０１ｇ／cm
3 以上０．０６ｇ／cm3 以下、より好ましくは見掛け密
度は０．０３ｇ／cm3 以上０．０５ｇ／cm3 以下であ
る。ワディング層の厚みは、２mm未満ではワディング層
機能が低下する。３０mm以上ではクッション層との相乗
効果の有用な前記機能や適度の沈み込みと柔らかい把持
力で体を支える体型保持機能や振動吸収機能を低下させ
る。好ましい厚みは３mm以上１５mm以下、より好ましく
は５mm以上１０mm以下である。本発明マットのワディン
グ層に用いるポリエステル繊維の繊度は所望に応じて選
択されるが、通常のカ−ド開繊で使用できる繊度として
は、０．５デニ−ルから１００デニ−ルであるが、好ま
しくは２デニ−ルから３０デニ−ル、より好ましくは４
デニ−ルから１５デニ−ルである。特別な場合は５００
デニ−ルまでの繊度が選択できる。また、本発明マット
のワディング層に用いるポリエステル繊維の断面形状は
特に限定されないが、異形断面で異形度が１．２以上や
中空断面で中空率が１０％以上、または中空異形断面で
異形度１．２以上、中空率５％以上とすることで、嵩高
性、保温性、抗圧縮性が向上するので好ましい。巻縮形
態は開繊ウエッブとなり絡合性が保持できれば機械巻縮
でも立体巻縮でも特には限定されないが、立体巻縮で巻
縮度が５％以上３０％以下で巻縮数が５個／インチ以上
１５個／インチ以下とすることで柔らかな嵩高性が向上
するので好ましく、立体巻縮で巻縮度が５％以上２０％
以下で巻縮数が１６個／インチ以上３０個／インチ以下
とすることで抗圧縮性が向上できるので好ましい。繊維
長は１５mm以上１５０mm以下であればカ−ド開繊または
エア−開繊でき、特には制限されないが、好ましくは開
繊しやすく絡合状態が良い３０mm以上１００mm以下を用
いる。やや柔らかい風合いとするには２デニ−ルから８
デニ−ルの細い繊度を用い、やや硬い風合いとするには
６デニ−ルから３０デニ−ルの太い繊度を用いるのが好
ましい。腰がありタッチが柔らかな風合いとするには、
０．５デニ−ルから５デニ−ルの繊度のものと、６デニ
−ルから１５デニ−ルの繊度のものを１／９から５／５
を混繊して用いるのが好ましい。巻縮形態が機械巻縮で
易滑処理したものと立体巻縮で親水加工したものを混繊
して嵩高性を抑制しつつ柔らかさと耐へたり性および放
水性を付与できる。ワディング層に他の特性を付加する
ために、例えば、防ダニ剤、抗菌剤、消臭剤、難燃剤、
芳香剤等を親水化と同時に付与したポリエステル繊維を
用いる又は、別途にそれらを含有するポリエステル繊維
を混繊して機能を高めたり、撥水性、疎水性等の特性を
利用して水切り乾燥性を改善して欠点のかバ−や特徴を
倍加する等の機能付与できる繊維を混繊するのが望まし
い。好みに応じてポリエステル繊維からなる所望の異な
るワディング層をクッション層面に積層して夏冬使い分
ける等の使用形態もとれる。又、本発明の基本機能を失
わない範囲において、クッション層及び、又はワディン
グ層に他の素材が積層されてもかまわない。本発明マッ
トは公知のマット類に較べて洗濯性が良い。即ち、通常
の繊維からなるクッション層の繊維径０．００１mm以下
のもの較べ、本発明のクッション体の大部分を構成する
クッション層の線径が０．０１mm以上であり、ワディン
グ層のウェッブは繊維の表面積は大きいが、クッション
体全体での平均の構成本数が少ないため、線条の表面積
が著しく少ないため線条表面の付着水分が少なくできる
ので、水切り性に優れる。水切り性が良いので乾燥時間
を短縮できる。なお、所望に応じ、側地とクッション体
はボタン止めで接続される。ボタン止めの好ましい密度
は２個／ｍ2 以上８個／ｍ2 であり、ボタン止め部分の
厚みは所定の厚みの８０％以上を保持できるように止め
られているのが好ましい。ボタン止めを施しされても、
本発明のワディング層を構成するウェッブは個々の繊維
が充分に固定されていないので自由度が大きく、洗濯時
の揉み圧縮が著しく加えられるとフェルト化する場合が
あるので、好ましくはワディング層を構成するウェッブ
に軽くニードルパンチ等による絡合処理を施しフェルト
化を防止するのが好ましい。ニードルパンチしたウェッ
ブをワディング層に用いた場合、丸洗い洗濯でもウェッ
ブの偏りや絡みつきによるフェルト化が生じにくい。ニ
−ドルパンチの密度は特には限定されないが、パンチ密
度が高すぎるとウェッブ中の繊維の自由度が消失して、
上記効果がなくなるので、好ましくは５本／cm2 以上３
０本／cm2 以下がよい。この処理で本発明のマットは頻
繁に洗濯でき、結果として、清潔なマットを常に使用で
きる。また、本発明のマットは、クッション層の熱可塑
性弾性樹脂の伸縮性と、クッション層と変形自由度の高
いウェッブからなるワディング層が積層されているの
で、折り曲げ性をより向上させている。この機能は、頭
部や上半身を起こす必要がある介護用等のベットに使用
することができる。厚みが薄い敷布団として使用する場
合は、折り畳んで収納することも可能である。クッショ
ン層が非弾性樹脂で構成された硬い素材で構成されたも
のは無理に折り曲げると折り曲げ部が破壊する場合があ
り、柔らかい非弾性樹脂素材で構成されたものは塑性変
形してクッションが折り曲げ部付近が凹み、繰り返し折
り曲げると屈曲疲労で破断するが、変形に対する自由度
の高いウェッブからなるワディング層が熱可塑性弾性樹
脂からなる本発明のクッション層が非接合した積層構造
のため、ワディング層が面剛性機能を持たず、折り曲げ
が可能で、繰り返し折り曲げに対しても、側地とクッシ
ョン層に挟まれたワディング層も自由に変形をするの
で、塑性変形しにくく耐久性に優れる点が本発明と硬綿
類と大きく異なる点である。硬綿の折り曲げ性を改良す
るために、折り曲げ構造とするものが提案されている
が、本発明のクッション層と異なりクッション層に非弾
性樹脂が使用されているため耐久性が劣るものである。
業務用ベットでは、必要に応じて殺菌する場合がある。
殺菌は１００℃未満のエチレンオキサイドガス又は１３
０℃の蒸気を用いるのが一般的である。本発明マットは
圧縮応力を付与しないで１３０℃の蒸気で９０分未満で
殺菌することで変形させずに殺菌することが可能である
が、公知のオレフィン系や塩化ビニ−ル系素材を用いた
場合は、耐熱性が劣り殺菌時の加熱で塑性変形し嵩減り
を生じる点が本発明と異なる点である。なお、網状体形
成段階から製品化される任意の段階で上述の疑似結晶化
処理を施すことにより、網状体中の熱可塑性弾性樹脂か
らなる成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室
温以上融点以下の温度に吸熱ピークを持つようにすると
熱可塑性弾性樹脂の伸縮性と耐熱性が著しく向上し、製
品の耐熱耐久性も格段に向上するのでより好ましい。
径が５mm以下の熱可塑性弾性樹脂からなる連続した線条
を曲がりくねらせ互いに接触させて該接触部の大部分が
融着一体化された３次元立体構造体を形成し、両面が実
質的にフラット化された網状体のため、ワディング層を
介して外部から与えられた変形、特には局部的に大きい
変形応力が与えられた場合でも、フラット化された網状
体の面で変形応力を受け止め変形応力を分散させ、熱可
塑性弾性樹脂からなる線条が３次元立体構造体を形成し
融着一体化されているので、構造体全体が変形してエネ
ルギ−変換により変形応力を吸収させることによりゴム
弾性による低い反発力で変形応力を受け止めるので、極
端な局部的沈み込みを防止し、人体に対し柔らかな把持
力で体型を支えることができる好ましい体型保持機能を
発現する。ベット用マットでは振動吸収機能も要求され
る。本発明の網状体からなるクッション層は、ベットイ
ン時や寝返り時に外部から与えられた振動を熱可塑性弾
性樹脂の振動吸収機能で大部分の振動を吸収減衰し、好
ましい振動吸収機能も発現する。変形応力が解除される
と熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性で容易に元の形態に回復
する機能があるので耐へたり性も良好である。更に、空
隙率が高く、通気孔径が著しく大きいので通気抵抗が低
く通気性が著しく良好であり、寝返り等による変形応力
の変化を受けると熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性を有する
線条が３次元立体構造体を形成し融着一体化されている
ので、構造体全体が変形により圧縮回復してワディング
層を介して透過したクッション層中に溜まった蒸気や熱
を含む空気を圧縮時排出し、回復時新鮮な外気と入替え
るポンプ機能を有するため、ワディング層とクッション
層間の熱及び蒸気の移動が容易となり蒸れ難くい快適な
寝心地を提供できるマットである。この目的から、本発
明の網状体を形成する振動吸収性と弾性回復性の良い熱
可塑性弾性樹脂からなる線条の線径は５mm以下である。
見掛け密度を０．２ｇ／cm2 以下にした場合、５mmを越
えると構成本数が少なくなり、密度斑を生じて部分的に
耐久性の悪い構造ができ、応力集中による疲労が大きく
なり耐久性が低下するので好ましくない。本発明の熱可
塑性弾性樹脂からなる線条の線径が細すぎると抗圧縮性
が低くなり過ぎて変形による応力吸収性が低下するので
０．０１mm以上であり、構成本数の低下による構造面の
緻密性を損なわない３mm以下である。より好ましくは
０．０５mm以上、２mm以下である。本発明の網状体を形
成する連続線条のランダムループの平均直径は、好まし
くは５０mm以下、特に２〜２５mmとするのが目的を達成
するためには好ましい。本発明の網状体の見掛け密度
は、０．００５ｇ／cm3 では反発力が失われ、変形応力
吸収能力や振動吸収能力が不充分となりクッション機能
を発現させにくくなる場合があり、０．２５ｇ／cm3 以
上では反発力が高すぎて座り心地が悪くなる場合があ
る。本発明では、軽量化して取扱性を向上させる目的
で、本発明の網状体の見掛け密度は０．１０ｇ／cm3 以
下である。振動吸収能力や変形応力吸収機能が生かせて
クッション体としての機能が発現されやすい０．０１ｇ
／cm3 以上０．０８ｇ／cm3 以下が好ましく、より好ま
しくは０．０２ｇ／cm3 以上０．０６ｇ／cm3 以下であ
る。本発明における網状体は線径の異なる線状を見掛け
密度との組合せで最適な構成とする異繊度積層構造とす
る方法も好ましい実施形態として選択できる。本発明の
網状体の厚みは５mm以上が必要である。厚みが５mm未満
では応力吸収機能と応力分散機能が低下するので好まし
くない。好ましい厚みは力の分散をする面機能と振動や
変形応力吸収機能が発現できる厚みとして１０mm以上５
００mm以下であり、より好ましくは２０mm以上２００mm
以下である。短板の厚みが５００mm以上になると後述す
る折り曲げ性がなくなる。より厚いクッション層を所望
する場合は、所望に応じて２００mm以下の薄い厚みのク
ッション層、好ましくは１００mm以下の網状体を非接合
の状態で積層することで折り曲げ性を損なうことを抑
え、厚みのあるクッション層のマットを得ることもでき
る。厚みが２００mm以下となるように積層する場合、界
面を接合しても良く、非接合でも面がフラットなので応
力の伝達が面で伝達されるので変形対応性に支障はな
い。網状体の表面が実質的にフラット化されてない場
合、側地を介してワディング層から伝達される局部的な
外力は、変形応力を面で受けることが出来ず、表面の線
条及び接着点部分までに選択的に伝達され、変形応力を
分散させる機能が低下するので、応力集中が発生する場
合があり、このような外力に対しては応力集中による疲
労が発生して耐へたり性が低下する場合がある。なお、
該線条が熱可塑性弾性樹脂からなる場合は３次元構造部
分で構造全体が変形するので応力集中は緩和されるが、
へたりが進行するに伴い体型保持機能も低下する。非弾
性樹脂では、そのまま応力が接着点に集中して構造破壊
を生じ回復しなくなる。更には、表面が実質的にフラッ
ト化されてなく凸凹があると、寝た時背部や臀部等に異
物感を与えるため寝心地が悪くなり好ましくない。な
お、線状が連続していない場合は、線条の接着点が応力
の伝達点となるため接着点に著しい応力集中が起こり構
造破壊を生じ耐熱耐久性が劣り好ましくない。構造破壊
しない段階でも抗圧縮性が劣り、体型保持性が劣る問題
があり、この問題を解決するため密度を高くすると、空
隙率の低下と共に通気性も低下して快適性が低下し、重
量も重くなり取扱性が著しく劣る。融着していない場合
は、形態保持が出来ず、構造体が一体で変形しないた
め、応力集中による疲労現象が起こり耐久性が劣ると同
時に、形態が変形して体型保持ができなくなるので好ま
しくない。本発明クッション層のより好ましい融着の程
度は、線条が接触している部分の大半が融着した状態で
あり、もっとも好ましくは接触部分が全て融着した状態
である。公知の非弾性樹脂のみからなる線条で構成した
網状体では、表面層で吸収できない大きい変形応力を受
けるとゴム弾性を持たないので変形しにくく大きい反発
力を示すため、適度の沈み込みが起こらず、強い反発力
を示すので不快な体型支持感を与え好ましくない体型保
持機能を発現すると共に圧縮回復によるポンプ機能が殆
ど有しないので蒸れ低減化機能が劣る。又、圧縮変形に
より塑性変形を生じて回復しなくなり耐久性も劣る。架
橋性発泡ポリウレタンでは、振動吸収機能や耐へたり性
は弾性樹脂のため良好であるが、応力伝達が容易な構造
のため、局部的な変形に容易に追随して極端な局部的沈
み込みを発生し、体型保持機能が劣る。又、発泡ポリウ
レタンは通気性が極めて劣るため蒸れ易く、快適な寝心
地が得られないマットとなるクッション層である。本発
明のマットはクッション層の表面側又は、及び裏面側
に、見掛け密度が０．１ｇ／cm3 以下のポリエステル繊
維のウェブからなるワディング層を積層し、全面を側地
で被われたマットである。ポリエステル繊維は特に限定
されないが前述のように、汗や湿気をできるだけ早く皮
膚面からワディング層を介して移動させ蒸れ感を与え
ず、適正な保温性と好ましいフィット感で体型を保持し
て快適な眠りを永続的に提供するため、好ましくは繊維
表面を親水化し、より好ましくは異形断面化して放水性
を高めたポリエステル繊維を主たるマトリックスとした
ウェッブを用いることで、皮膚面で体温まで温度が上昇
した汗や水蒸気は、側地を介して皮膚面からワディング
層へ移動し、ワディング層からただちにクッション層表
面に移動する。次いでクッション層が新鮮な空気と入れ
換えるポンプ機能を持つので、クッション層表面に移動
した熱と水分はクッション層を介して外部に放出される
相乗効果で皮膚面が乾燥すると、水分蒸発による皮膚面
の温度低下も伴い蒸れ感を低減させる。ワディング層を
構成するウエッブ中のポリエステル繊維は、親水化した
ポリエステル繊維の混合率は好ましくは少なくとも５０
重量％以上であり、より好ましくは７５重量％、最も好
ましくは１００重量％である。見掛け密度は、０．１ｇ
／cm3 を越えるとワディング層は通気性が低下し透湿性
が低下するので、透湿性からの見掛け密度は、好ましく
は０．０６ｇ／cm3 以下、より好ましくは０．０４ｇ／
cm3 以下である。かくして、ワディング層とクッション
層の相乗効果で蒸れにくく、且つ保温性も優れたマット
機能を発現できる。本発明マットのウェッブからなるワ
ディング層は個々の繊維が固定されていないので、個々
の繊維は変形応力に対する自由度が大きく、側地を介し
て伝達された局部的な変形応力を受けると繊維の移動を
起こしつつ圧縮変形されて、クッション層に変形応力を
伝達する。クッション層は伝達された変形応力を熱可塑
性弾性樹脂の伸縮性で構造体全体が変形しつつエネルギ
−変換により変形応力が吸収されることによりゴム弾性
による低い反発力で変形応力を受け止められるので、人
体に対し柔らかな把持力で体型を支えられる相乗効果で
人体と接する局所的な高圧縮応力点が形成されにくくな
り、より鬱血しにくいワディング機能を発現できる。こ
の機能は側地を介して新鮮な空気を皮膚面に送ることに
より、更なる相乗効果として床擦れ防止にも有効に作用
する。特に顕著なこの様な効果を付与するには、側地を
介してワディング層からクッション層側面へ排気される
空気の通気度を１０cc／cm2 秒以上となる構成にするの
が望ましい。なお、本発明のマットを被う側地の通気度
は特には制限されないが、床擦れ防止効果を付与するに
は、側地を構成する編織物の通気度は、好ましくは３０
cc／cm2 秒以上である。本発明のマットを構成する側地
は、マットの側面を編織物のみで構成し、クッション層
と外気間の通気性を向上させることで、クッション層の
ポンプ機能をより効果的に活用できるので好ましい。本
発明のワディング層を構成するウエッブの見掛け密度は
高過ぎると高圧縮応力支持面積の増加による鬱血防止機
能の低下と通気性が劣り蒸れ防止効果も低下するので見
掛け密度が０．１ｇ／cm3 以下が必要である。見掛け密
度が低すぎると抗圧縮性が低下してワディング層の機能
が低下するので、好ましい見掛け密度は０．０１ｇ／cm
3 以上０．０６ｇ／cm3 以下、より好ましくは見掛け密
度は０．０３ｇ／cm3 以上０．０５ｇ／cm3 以下であ
る。ワディング層の厚みは、２mm未満ではワディング層
機能が低下する。３０mm以上ではクッション層との相乗
効果の有用な前記機能や適度の沈み込みと柔らかい把持
力で体を支える体型保持機能や振動吸収機能を低下させ
る。好ましい厚みは３mm以上１５mm以下、より好ましく
は５mm以上１０mm以下である。本発明マットのワディン
グ層に用いるポリエステル繊維の繊度は所望に応じて選
択されるが、通常のカ−ド開繊で使用できる繊度として
は、０．５デニ−ルから１００デニ−ルであるが、好ま
しくは２デニ−ルから３０デニ−ル、より好ましくは４
デニ−ルから１５デニ−ルである。特別な場合は５００
デニ−ルまでの繊度が選択できる。また、本発明マット
のワディング層に用いるポリエステル繊維の断面形状は
特に限定されないが、異形断面で異形度が１．２以上や
中空断面で中空率が１０％以上、または中空異形断面で
異形度１．２以上、中空率５％以上とすることで、嵩高
性、保温性、抗圧縮性が向上するので好ましい。巻縮形
態は開繊ウエッブとなり絡合性が保持できれば機械巻縮
でも立体巻縮でも特には限定されないが、立体巻縮で巻
縮度が５％以上３０％以下で巻縮数が５個／インチ以上
１５個／インチ以下とすることで柔らかな嵩高性が向上
するので好ましく、立体巻縮で巻縮度が５％以上２０％
以下で巻縮数が１６個／インチ以上３０個／インチ以下
とすることで抗圧縮性が向上できるので好ましい。繊維
長は１５mm以上１５０mm以下であればカ−ド開繊または
エア−開繊でき、特には制限されないが、好ましくは開
繊しやすく絡合状態が良い３０mm以上１００mm以下を用
いる。やや柔らかい風合いとするには２デニ−ルから８
デニ−ルの細い繊度を用い、やや硬い風合いとするには
６デニ−ルから３０デニ−ルの太い繊度を用いるのが好
ましい。腰がありタッチが柔らかな風合いとするには、
０．５デニ−ルから５デニ−ルの繊度のものと、６デニ
−ルから１５デニ−ルの繊度のものを１／９から５／５
を混繊して用いるのが好ましい。巻縮形態が機械巻縮で
易滑処理したものと立体巻縮で親水加工したものを混繊
して嵩高性を抑制しつつ柔らかさと耐へたり性および放
水性を付与できる。ワディング層に他の特性を付加する
ために、例えば、防ダニ剤、抗菌剤、消臭剤、難燃剤、
芳香剤等を親水化と同時に付与したポリエステル繊維を
用いる又は、別途にそれらを含有するポリエステル繊維
を混繊して機能を高めたり、撥水性、疎水性等の特性を
利用して水切り乾燥性を改善して欠点のかバ−や特徴を
倍加する等の機能付与できる繊維を混繊するのが望まし
い。好みに応じてポリエステル繊維からなる所望の異な
るワディング層をクッション層面に積層して夏冬使い分
ける等の使用形態もとれる。又、本発明の基本機能を失
わない範囲において、クッション層及び、又はワディン
グ層に他の素材が積層されてもかまわない。本発明マッ
トは公知のマット類に較べて洗濯性が良い。即ち、通常
の繊維からなるクッション層の繊維径０．００１mm以下
のもの較べ、本発明のクッション体の大部分を構成する
クッション層の線径が０．０１mm以上であり、ワディン
グ層のウェッブは繊維の表面積は大きいが、クッション
体全体での平均の構成本数が少ないため、線条の表面積
が著しく少ないため線条表面の付着水分が少なくできる
ので、水切り性に優れる。水切り性が良いので乾燥時間
を短縮できる。なお、所望に応じ、側地とクッション体
はボタン止めで接続される。ボタン止めの好ましい密度
は２個／ｍ2 以上８個／ｍ2 であり、ボタン止め部分の
厚みは所定の厚みの８０％以上を保持できるように止め
られているのが好ましい。ボタン止めを施しされても、
本発明のワディング層を構成するウェッブは個々の繊維
が充分に固定されていないので自由度が大きく、洗濯時
の揉み圧縮が著しく加えられるとフェルト化する場合が
あるので、好ましくはワディング層を構成するウェッブ
に軽くニードルパンチ等による絡合処理を施しフェルト
化を防止するのが好ましい。ニードルパンチしたウェッ
ブをワディング層に用いた場合、丸洗い洗濯でもウェッ
ブの偏りや絡みつきによるフェルト化が生じにくい。ニ
−ドルパンチの密度は特には限定されないが、パンチ密
度が高すぎるとウェッブ中の繊維の自由度が消失して、
上記効果がなくなるので、好ましくは５本／cm2 以上３
０本／cm2 以下がよい。この処理で本発明のマットは頻
繁に洗濯でき、結果として、清潔なマットを常に使用で
きる。また、本発明のマットは、クッション層の熱可塑
性弾性樹脂の伸縮性と、クッション層と変形自由度の高
いウェッブからなるワディング層が積層されているの
で、折り曲げ性をより向上させている。この機能は、頭
部や上半身を起こす必要がある介護用等のベットに使用
することができる。厚みが薄い敷布団として使用する場
合は、折り畳んで収納することも可能である。クッショ
ン層が非弾性樹脂で構成された硬い素材で構成されたも
のは無理に折り曲げると折り曲げ部が破壊する場合があ
り、柔らかい非弾性樹脂素材で構成されたものは塑性変
形してクッションが折り曲げ部付近が凹み、繰り返し折
り曲げると屈曲疲労で破断するが、変形に対する自由度
の高いウェッブからなるワディング層が熱可塑性弾性樹
脂からなる本発明のクッション層が非接合した積層構造
のため、ワディング層が面剛性機能を持たず、折り曲げ
が可能で、繰り返し折り曲げに対しても、側地とクッシ
ョン層に挟まれたワディング層も自由に変形をするの
で、塑性変形しにくく耐久性に優れる点が本発明と硬綿
類と大きく異なる点である。硬綿の折り曲げ性を改良す
るために、折り曲げ構造とするものが提案されている
が、本発明のクッション層と異なりクッション層に非弾
性樹脂が使用されているため耐久性が劣るものである。
業務用ベットでは、必要に応じて殺菌する場合がある。
殺菌は１００℃未満のエチレンオキサイドガス又は１３
０℃の蒸気を用いるのが一般的である。本発明マットは
圧縮応力を付与しないで１３０℃の蒸気で９０分未満で
殺菌することで変形させずに殺菌することが可能である
が、公知のオレフィン系や塩化ビニ−ル系素材を用いた
場合は、耐熱性が劣り殺菌時の加熱で塑性変形し嵩減り
を生じる点が本発明と異なる点である。なお、網状体形
成段階から製品化される任意の段階で上述の疑似結晶化
処理を施すことにより、網状体中の熱可塑性弾性樹脂か
らなる成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室
温以上融点以下の温度に吸熱ピークを持つようにすると
熱可塑性弾性樹脂の伸縮性と耐熱性が著しく向上し、製
品の耐熱耐久性も格段に向上するのでより好ましい。
【００１５】本発明のクッション層を構成する網状体の
線条の断面形状は特には限定されないが、中空断面や異
形断面にすることで好ましい抗圧縮性（反発力）やタッ
チを付与することができるので特に好ましい。抗圧縮性
は繊径や用いる素材のモジュラスにより調整して、線径
を細くしたり、柔らかい素材では中空率や異形度を高く
し初期圧縮応力の勾配を調整できるし、線径をやや太く
したり、ややモジュラスの高い素材では中空率や異形度
を低くして寝心地が良好な抗圧縮性を付与する。中空断
面や異形断面の他の効果として中空率や異形度を高くす
ることで、同一の抗圧縮性を付与した場合、より軽量化
が可能となり、ベット用マットの交換や布団、座布団な
どの場合は、上げ下ろし時の取扱性が向上する。好まし
い抗圧縮性（反発力）やタッチを付与することができる
他の好ましい方法として、本発明の網状体の線条を複合
構造とする方法がある。複合構造としては、シ−スコア
構造またはサイドバイサイド構造及びそれらの組合せ構
造などが挙げられる。が、特にはクッション層が大変形
してもエネルギ−変換できない振動や変形応力をエネル
ギ−変換して回復できる立体３次元構造とするために線
状の表面の５０％以上を柔らかい熱可塑性弾性樹脂が占
めるシ−スコア構造またはサイドバイサイド構造及びそ
れらの組合せ構造などが挙げられる。シ−スコア構造で
はシ−ス成分は振動や変形応力をエネルギ−変換が容易
なソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂と
し、コア成分は抗圧縮性を示すソフトセグメント含有量
が少ない熱可塑性弾性樹脂で構成し適度の沈み込みによ
る背部や臀部等の接触部への快適なタッチを与えること
ができる。サイドバイサイド構造では振動や変形応力を
エネルギ−変換が容易なソフトセグメント含有量が多い
熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度をソフトセグメント含有量
が少ない抗圧縮性を示す熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度よ
り低くして線状の表面を占めるソフトセグメント含有量
が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を多くした構造（比喩的
には偏芯シ−ス・コア構造のシ−スに熱可塑性弾性樹脂
を配した様な構造）として線状の表面を占めるソフトセ
グメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を８０％
以上としたものが特に好ましく、最も好ましくは線状の
表面を占めるソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾
性樹脂の割合が１００％のシ−スコアである。ソフトセ
グメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の線状の表面を
占める割合が多くなると、溶融して融着するときの流動
性が高いので接着が強固になる効果があり、構造が一体
で変形する場合、接着点の応力集中に対する耐疲労性が
向上し、耐熱性や耐久性がより向上する。本発明のマッ
トは、クッション層の片面に親水化したポリエステル繊
維を主たるマトリックスとしたポリエステル繊維からな
るウェッブを積層し、他面に硬綿、天然繊維ウエッブ、
不織布、編み物、布帛類等を設置し、編織物からなる側
地で被い一体化することもできる。本発明マットは、船
舶用座席、車両用、船舶用、病院用等の業務用及び家庭
用ベット、布団、座蒲団、家具用マット類等に特に有用
であるが、車両用座席、家具用椅子、事務用椅子等のク
ッション体としても有用である。
線条の断面形状は特には限定されないが、中空断面や異
形断面にすることで好ましい抗圧縮性（反発力）やタッ
チを付与することができるので特に好ましい。抗圧縮性
は繊径や用いる素材のモジュラスにより調整して、線径
を細くしたり、柔らかい素材では中空率や異形度を高く
し初期圧縮応力の勾配を調整できるし、線径をやや太く
したり、ややモジュラスの高い素材では中空率や異形度
を低くして寝心地が良好な抗圧縮性を付与する。中空断
面や異形断面の他の効果として中空率や異形度を高くす
ることで、同一の抗圧縮性を付与した場合、より軽量化
が可能となり、ベット用マットの交換や布団、座布団な
どの場合は、上げ下ろし時の取扱性が向上する。好まし
い抗圧縮性（反発力）やタッチを付与することができる
他の好ましい方法として、本発明の網状体の線条を複合
構造とする方法がある。複合構造としては、シ−スコア
構造またはサイドバイサイド構造及びそれらの組合せ構
造などが挙げられる。が、特にはクッション層が大変形
してもエネルギ−変換できない振動や変形応力をエネル
ギ−変換して回復できる立体３次元構造とするために線
状の表面の５０％以上を柔らかい熱可塑性弾性樹脂が占
めるシ−スコア構造またはサイドバイサイド構造及びそ
れらの組合せ構造などが挙げられる。シ−スコア構造で
はシ−ス成分は振動や変形応力をエネルギ−変換が容易
なソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂と
し、コア成分は抗圧縮性を示すソフトセグメント含有量
が少ない熱可塑性弾性樹脂で構成し適度の沈み込みによ
る背部や臀部等の接触部への快適なタッチを与えること
ができる。サイドバイサイド構造では振動や変形応力を
エネルギ−変換が容易なソフトセグメント含有量が多い
熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度をソフトセグメント含有量
が少ない抗圧縮性を示す熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度よ
り低くして線状の表面を占めるソフトセグメント含有量
が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を多くした構造（比喩的
には偏芯シ−ス・コア構造のシ−スに熱可塑性弾性樹脂
を配した様な構造）として線状の表面を占めるソフトセ
グメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を８０％
以上としたものが特に好ましく、最も好ましくは線状の
表面を占めるソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾
性樹脂の割合が１００％のシ−スコアである。ソフトセ
グメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の線状の表面を
占める割合が多くなると、溶融して融着するときの流動
性が高いので接着が強固になる効果があり、構造が一体
で変形する場合、接着点の応力集中に対する耐疲労性が
向上し、耐熱性や耐久性がより向上する。本発明のマッ
トは、クッション層の片面に親水化したポリエステル繊
維を主たるマトリックスとしたポリエステル繊維からな
るウェッブを積層し、他面に硬綿、天然繊維ウエッブ、
不織布、編み物、布帛類等を設置し、編織物からなる側
地で被い一体化することもできる。本発明マットは、船
舶用座席、車両用、船舶用、病院用等の業務用及び家庭
用ベット、布団、座蒲団、家具用マット類等に特に有用
であるが、車両用座席、家具用椅子、事務用椅子等のク
ッション体としても有用である。
【００１６】次に本発明の製法を述べる。複数のオリフ
ィスを持つ多列ノズルより熱可塑性弾性樹脂をその融点
より２０℃から８０℃高い溶融温度で、該ノズルより下
方に向けて吐出させ、溶融状態で互いに接触させて融着
させ３次元構造を形成しつつ、引取り装置で挟み込み冷
却槽で冷却せしめた後、両面又は片面にポリエステル繊
維のウェッブを積層し、全面を側地で被うマットの製法
であり、製品化に至る任意の工程で網状体を構成する熱
可塑性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度
でアニ−リングよる疑似結晶化処理を行うマットの製法
であり、ポリエチレングリコ−ルを１重量％以上、１０
重量％混合して繊維化したポリエステル繊維を主たるマ
トリックスとするウエッブ用いるマットの製法である。
本発明の網状体は、熱可塑性弾性樹脂を一般的な溶融押
出機を用いて溶融し、複数のオリフィスを持つ多列ノズ
ルに供給し、オリフィスより下方へ吐出する。この時の
溶融温度は、熱可塑性弾性樹脂の融点より２０℃〜８０
℃高い温度である。熱可塑性弾性樹脂の融点より８０℃
を越える高い溶融温度にすると熱分解が著しくなり熱可
塑性弾性樹脂のゴム弾性特性が低下するので好ましくな
い。他方、熱可塑性弾性樹脂の融点より１０℃以上高く
しないとメルトフラクチャ−を発生し正常な線条形成が
出来なくなり、また、吐出後ル−プ形成しつつ接触させ
融着させる際、線条の温度が低下して線条同士が融着し
なくなり接着が不充分な網状体となる場合があり好まし
くない。好ましい溶融温度は融点より２０℃から６０℃
高い温度、より好ましくは融点より２５℃から４０℃高
い温度である。オリフィスの形状は特に限定されない
が、中空断面（例えば三角中空、丸型中空、突起つきの
中空等となるよう形状）及び、又は異形断面（例えば三
角形、Ｙ型、星型等の断面二次モ−メントが高くなる形
状）とすることで前記効果以外に溶融状態の吐出線条が
形成する３次元構造が流動緩和し難くし、逆に接触点で
の流動時間を長く保持して接着点を強固にできるので特
に好ましい。特開平１−２０７５号公報に記載の接着の
ための加熱をする場合、３次元構造が緩和し易くなり平
面的構造化し、３次元立体構造化が困難となるので好ま
しくない。網状体の特性向上効果としては、見掛けの嵩
を高くでき軽量化になり、また抗圧縮性が向上し、弾発
性も改良できへたり難くなる。中空断面では中空率が８
０％を越えると断面が潰れ易くなるので、好ましくは軽
量化の効果が発現できる１０％以上７０％以下、より好
ましくは２０％以上６０％以下である。オリフィスの孔
間ピッチは線状が形成するル−プが充分接触できるピッ
チとする必要がある。緻密な構造にするには孔間ピッチ
を短くし、粗密な構造にするには孔間ピッチを長くす
る。本発明の孔間ピッチは好ましくは３mm〜２０mm、よ
り好ましくは５mm〜１０mmである。本発明では所望に応
じ異密度化や異繊度化もできる。列間のピッチ又は孔間
のピッチも変えた構成、及び列間と孔間の両方のピッチ
も変える方法などで異密度層を形成できる。また、オリ
フィスの断面積を変えて吐出時の圧力損失差を付与する
と、溶融した熱可塑性弾性樹脂を同一ノズルから一定の
圧力で押し出される吐出量が圧力損失の大きいオリフィ
スほど少なくなる原理を使って長手方向の区間でオリフ
ィスの断面積が異なる列を少なくとも複数有するノズル
を用い異繊度線条からなる網状構造体を製造することが
できる。次いで、該ノズルより下方に向けて吐出させ、
ル−プを形成させつつ溶融状態で互いに接触させて融着
させ３次元構造を形成しつつ、引取りネットで挟み込
み、網状体の表面の溶融状態の曲がりくねった吐出線条
を４５°以上折り曲げて変形させて表面をフラット化す
ると同時に曲げられていない吐出線条との接触点を接着
して構造を形成後、連続して冷却媒体（通常は室温の水
を用いるのが冷却速度を早くでき、コスト面でも安くな
るので好ましい）で急冷して本発明の３次元立体網状構
造体化した網状体を得る。ノズル面と引取り点の距離は
少なくとも４０cm以下にすることで吐出線条が冷却され
接触部が融着しなくなることを防ぐのが好ましい。吐出
線条の吐出量５ｇ／分孔以上と多い場合は１０cm〜４０
cmが好ましく、吐出線条の吐出量５ｇ／分孔未満と少な
い場合は５cm〜２０cmが好ましい。網状体の厚みは溶融
状態の３次元立体構造体両面を挟み込む引取りネットの
開口幅（引取りネット間の間隔）で決まる。本発明では
上述の理由から引取りネットの開口幅は５mm以上とす
る。次いで水切り乾燥するが冷却媒体中に界面活性剤等
を添加すると、水切りや乾燥がしにくくなったり、熱可
塑性弾性樹脂が膨潤することもあり好ましくない。尚、
ノズル面と樹脂を固化させる冷却媒体上に設置した引取
りコンベアとの距離、樹脂の溶融粘度（網状体形成時の
溶融粘度は好ましくは５００ポイズから１００００ポイ
ズであり、２００００ポイズを越えるとル−プ形成速度
が遅くなり、緻密な網状構造を形成しにくくなるので好
ましくない。）、オリフィスの孔径と吐出量などにより
所望のループ径や線径をきめられる。冷却媒体上に設置
した間隔が調整可能な一対の引取りコンベアで溶融状態
の吐出線条を挟み込み停留させることで互いに接触した
部分を融着させつつ、連続して冷却媒体中に引込み固化
させ網状体を形成する時、上記コンベアの間隔を調整す
ることで、融着した網状体が溶融状態でいる間で厚み調
節が可能となり、所望の厚みのものが得られる。コンベ
ア速度も速すぎると、接触点の形成が不充分になった
り、融着点が充分に形成されるまでに冷却され、接触部
の融着が不充分になる場合がある。また、速度が遅過ぎ
ると溶融物が滞留し過ぎ、密度が高くなるので、所望の
見掛け密度に適したコンベア速度を設定する必要があ
る。次いで本発明では、該網状体を一旦冷却後、連続し
て、又は、非連続に疑似結晶化処理を行い所定の大きさ
に切断して、又は、切断後疑似結晶化処理される。他
方、ワディング層のポリエステル繊維は公知の方法で得
られるステープルなら良いが、本発明では、親水化剤と
してポリエ−テル等を繊維表面に付与したポリエステル
繊維を用いるのが好ましく、親水化剤としてポリエ−テ
ル等を練り込まれたポリエステルを用いた繊維が特に好
ましい。本発明の特に好ましい実施形態である親水化剤
を練り込む方法としては、重合時に混合する方法、ポリ
エステル樹脂に混練り機能を有する押出機を用いて練り
込んだレジンを作成して使用する方法及び、溶融紡糸時
に直接混合練り込みする方法がある。本発明での、例え
ば、紡糸時直接混合練り込みする方法では、押出機のス
クリュ−のコンプレッション部や先端メタ−リング部に
ダルメ−ジやクロスソ−等の混練り機能をもつ二軸押出
機または単軸押出機を用いて、ポリエステルと共に所定
量を定量供給しつつポリエステルの融点より１０℃以上
３０℃未満の温度で溶融混練りする方法や、ポリエステ
ル樹脂をその融点より２０℃以上５０℃未満の温度で溶
融し、次いで押出機のコンプレッション部から先端メタ
−リング部の間で、該ポリエステルの溶融温度で溶融し
て親水化剤のポリエチレングリコ−ルを定量供給して練
り込む方法（直接メルトブレンド法）があり、本発明で
は後者がより望ましい。親水化剤の練り込み量は１重量
％以上１０重量％添加し、例えばポリエチレングリコ−
ルでは溶融混合ができる粘度を保持できる数平均分子量
５０００以上５００００未満が好ましく、８０００以上
２００００未満がより好ましい。混練り状態はポリエス
テルを主たるマトリックスとした非相溶混合になる。か
くして親水化剤を混練りされた溶融ポリエステル樹脂
は、定量ポンプで計量しつつノズルよりポリエステルの
融点より１０℃以上５０℃未満の温度で紡糸しポリエス
テル繊維を得る。本発明では、繊維断面を好ましくは異
形断面又は中空断面とできるノズルのオリフィス形状を
選択する。より好ましくは、異形中空断面となるノズル
のオリフィス形状を選択する。ポリエステル繊維は非対
象冷却法又は複合紡糸法により潜在捲縮能を付与し、延
伸後熱処理により立体捲縮を発現させて切断または、切
断後熱処理して立体捲縮を発現させて得るのが好まし
い。該ポリエステル繊維は耐へたり性と耐熱性も要求さ
れるので、初期引張り抵抗度が少なくとも３５ｇ／デニ
−ル以上で、７０℃での初期引張り抵抗度が少なくとも
１０ｇ／デニ−ル以上にしたものが好ましい。嵩高性と
抗圧縮性からの立体捲縮の捲縮度は１５％以上、捲縮数
は１０〜２５個／インチが好ましい。かくして得られた
親水化したポリエステル繊維はワディング層の主たるマ
トリックスとして他のポリエステル繊維と所望の配合量
にて混合開繊する。親水化ポリエステル繊維と他のポリ
エステル繊維の混合比率を１００／０〜５０／５０重量
比として、オ−プナ−等で予備開繊混合した後カ−ド等
で開繊し、３次元化構造とした開繊ウエッブを形成し、
厚みが３mmから１０mmとした時、見掛け密度が０．１ｇ
／cm3 以下、好ましくは、見掛け密度が０．０１ｇ／cm
3 から０．０６ｇ／cm3 となるように積層したウェッブ
をワディング層として、好ましくは、次いで常法により
厚みが３mmから１０mmとした時見掛け密度が０．０１ｇ
／cm3 から０．０６ｇ／cm3 となるようにウェッブにパ
ンチ密度５本／cm2 以上３０本／cm 2 以下でニードルパ
ンチして形態を安定化したワディング層として、該網状
体の表面及び、又は裏面に積層し、次いで、全面を側地
となる編織物で被い、見掛け密度が０．１ｇ／cm3 以
下、好ましくは、見掛け密度が０．０１ｇ／cm3 から
０．０６ｇ／cm3 となるように圧縮しながら挿入縫製さ
れ、本発明のマットを得る。本発明マットは、マットの
側面が編織物のみが設置されるように構成することで、
側面の通気性を高めて新鮮な外気を入替えるクッション
層のポンプ機能をより高められるので好ましい。側地
は、先にマットの所定の形状に縫製されたものを、クッ
ション層とワディング層を積層したクッション体に被せ
て挿入口を綴じ、次いで、ボタン止めを所望に応じて施
してもよい。ボタン止めは、マットの面積当たり２から
８個／ｍ2 とするのが好ましい。ボタン止めは、厚みの
８０％以上を保てるよう押さえながら行うのが好まし
い。側面の側地の処理は角部を他の布帛を被せてパイピ
ング縫いにしてもよい。なお、本発明における結晶化処
理は、製品化に至る任意の工程で熱可塑性弾性樹脂の少
なくとも融点（Ｔｍ）より１０℃以上低く、Ｔａｎδの
α分散立ち上がり温度（Ｔαｃｒ）以上で行う。この処
理で、融点以下に吸熱ピ−クを持ち、疑似結晶化処理し
ないもの（吸熱ピ−クを有しないもの）より耐熱耐へた
り性が著しく向上する。本発明の好ましい疑似結晶化処
理温度は（Ｔαｃｒ＋１０℃）から（Ｔｍ−２０℃）で
ある。単なる熱処理により疑似結晶化させると耐熱耐へ
たり性が向上する。が更には、１０％以上の圧縮変形を
付与してアニ−リングすることで耐熱耐へたり性が著し
く向上するのでより好ましい。また、該網状体を一旦冷
却後、乾燥工程を経する場合、乾燥温度をアニ−リング
温度とすることで同時に疑似結晶化処理を行うができ
る。また、製品化する工程で別途疑似結晶化処理を行う
ができる。
ィスを持つ多列ノズルより熱可塑性弾性樹脂をその融点
より２０℃から８０℃高い溶融温度で、該ノズルより下
方に向けて吐出させ、溶融状態で互いに接触させて融着
させ３次元構造を形成しつつ、引取り装置で挟み込み冷
却槽で冷却せしめた後、両面又は片面にポリエステル繊
維のウェッブを積層し、全面を側地で被うマットの製法
であり、製品化に至る任意の工程で網状体を構成する熱
可塑性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度
でアニ−リングよる疑似結晶化処理を行うマットの製法
であり、ポリエチレングリコ−ルを１重量％以上、１０
重量％混合して繊維化したポリエステル繊維を主たるマ
トリックスとするウエッブ用いるマットの製法である。
本発明の網状体は、熱可塑性弾性樹脂を一般的な溶融押
出機を用いて溶融し、複数のオリフィスを持つ多列ノズ
ルに供給し、オリフィスより下方へ吐出する。この時の
溶融温度は、熱可塑性弾性樹脂の融点より２０℃〜８０
℃高い温度である。熱可塑性弾性樹脂の融点より８０℃
を越える高い溶融温度にすると熱分解が著しくなり熱可
塑性弾性樹脂のゴム弾性特性が低下するので好ましくな
い。他方、熱可塑性弾性樹脂の融点より１０℃以上高く
しないとメルトフラクチャ−を発生し正常な線条形成が
出来なくなり、また、吐出後ル−プ形成しつつ接触させ
融着させる際、線条の温度が低下して線条同士が融着し
なくなり接着が不充分な網状体となる場合があり好まし
くない。好ましい溶融温度は融点より２０℃から６０℃
高い温度、より好ましくは融点より２５℃から４０℃高
い温度である。オリフィスの形状は特に限定されない
が、中空断面（例えば三角中空、丸型中空、突起つきの
中空等となるよう形状）及び、又は異形断面（例えば三
角形、Ｙ型、星型等の断面二次モ−メントが高くなる形
状）とすることで前記効果以外に溶融状態の吐出線条が
形成する３次元構造が流動緩和し難くし、逆に接触点で
の流動時間を長く保持して接着点を強固にできるので特
に好ましい。特開平１−２０７５号公報に記載の接着の
ための加熱をする場合、３次元構造が緩和し易くなり平
面的構造化し、３次元立体構造化が困難となるので好ま
しくない。網状体の特性向上効果としては、見掛けの嵩
を高くでき軽量化になり、また抗圧縮性が向上し、弾発
性も改良できへたり難くなる。中空断面では中空率が８
０％を越えると断面が潰れ易くなるので、好ましくは軽
量化の効果が発現できる１０％以上７０％以下、より好
ましくは２０％以上６０％以下である。オリフィスの孔
間ピッチは線状が形成するル−プが充分接触できるピッ
チとする必要がある。緻密な構造にするには孔間ピッチ
を短くし、粗密な構造にするには孔間ピッチを長くす
る。本発明の孔間ピッチは好ましくは３mm〜２０mm、よ
り好ましくは５mm〜１０mmである。本発明では所望に応
じ異密度化や異繊度化もできる。列間のピッチ又は孔間
のピッチも変えた構成、及び列間と孔間の両方のピッチ
も変える方法などで異密度層を形成できる。また、オリ
フィスの断面積を変えて吐出時の圧力損失差を付与する
と、溶融した熱可塑性弾性樹脂を同一ノズルから一定の
圧力で押し出される吐出量が圧力損失の大きいオリフィ
スほど少なくなる原理を使って長手方向の区間でオリフ
ィスの断面積が異なる列を少なくとも複数有するノズル
を用い異繊度線条からなる網状構造体を製造することが
できる。次いで、該ノズルより下方に向けて吐出させ、
ル−プを形成させつつ溶融状態で互いに接触させて融着
させ３次元構造を形成しつつ、引取りネットで挟み込
み、網状体の表面の溶融状態の曲がりくねった吐出線条
を４５°以上折り曲げて変形させて表面をフラット化す
ると同時に曲げられていない吐出線条との接触点を接着
して構造を形成後、連続して冷却媒体（通常は室温の水
を用いるのが冷却速度を早くでき、コスト面でも安くな
るので好ましい）で急冷して本発明の３次元立体網状構
造体化した網状体を得る。ノズル面と引取り点の距離は
少なくとも４０cm以下にすることで吐出線条が冷却され
接触部が融着しなくなることを防ぐのが好ましい。吐出
線条の吐出量５ｇ／分孔以上と多い場合は１０cm〜４０
cmが好ましく、吐出線条の吐出量５ｇ／分孔未満と少な
い場合は５cm〜２０cmが好ましい。網状体の厚みは溶融
状態の３次元立体構造体両面を挟み込む引取りネットの
開口幅（引取りネット間の間隔）で決まる。本発明では
上述の理由から引取りネットの開口幅は５mm以上とす
る。次いで水切り乾燥するが冷却媒体中に界面活性剤等
を添加すると、水切りや乾燥がしにくくなったり、熱可
塑性弾性樹脂が膨潤することもあり好ましくない。尚、
ノズル面と樹脂を固化させる冷却媒体上に設置した引取
りコンベアとの距離、樹脂の溶融粘度（網状体形成時の
溶融粘度は好ましくは５００ポイズから１００００ポイ
ズであり、２００００ポイズを越えるとル−プ形成速度
が遅くなり、緻密な網状構造を形成しにくくなるので好
ましくない。）、オリフィスの孔径と吐出量などにより
所望のループ径や線径をきめられる。冷却媒体上に設置
した間隔が調整可能な一対の引取りコンベアで溶融状態
の吐出線条を挟み込み停留させることで互いに接触した
部分を融着させつつ、連続して冷却媒体中に引込み固化
させ網状体を形成する時、上記コンベアの間隔を調整す
ることで、融着した網状体が溶融状態でいる間で厚み調
節が可能となり、所望の厚みのものが得られる。コンベ
ア速度も速すぎると、接触点の形成が不充分になった
り、融着点が充分に形成されるまでに冷却され、接触部
の融着が不充分になる場合がある。また、速度が遅過ぎ
ると溶融物が滞留し過ぎ、密度が高くなるので、所望の
見掛け密度に適したコンベア速度を設定する必要があ
る。次いで本発明では、該網状体を一旦冷却後、連続し
て、又は、非連続に疑似結晶化処理を行い所定の大きさ
に切断して、又は、切断後疑似結晶化処理される。他
方、ワディング層のポリエステル繊維は公知の方法で得
られるステープルなら良いが、本発明では、親水化剤と
してポリエ−テル等を繊維表面に付与したポリエステル
繊維を用いるのが好ましく、親水化剤としてポリエ−テ
ル等を練り込まれたポリエステルを用いた繊維が特に好
ましい。本発明の特に好ましい実施形態である親水化剤
を練り込む方法としては、重合時に混合する方法、ポリ
エステル樹脂に混練り機能を有する押出機を用いて練り
込んだレジンを作成して使用する方法及び、溶融紡糸時
に直接混合練り込みする方法がある。本発明での、例え
ば、紡糸時直接混合練り込みする方法では、押出機のス
クリュ−のコンプレッション部や先端メタ−リング部に
ダルメ−ジやクロスソ−等の混練り機能をもつ二軸押出
機または単軸押出機を用いて、ポリエステルと共に所定
量を定量供給しつつポリエステルの融点より１０℃以上
３０℃未満の温度で溶融混練りする方法や、ポリエステ
ル樹脂をその融点より２０℃以上５０℃未満の温度で溶
融し、次いで押出機のコンプレッション部から先端メタ
−リング部の間で、該ポリエステルの溶融温度で溶融し
て親水化剤のポリエチレングリコ−ルを定量供給して練
り込む方法（直接メルトブレンド法）があり、本発明で
は後者がより望ましい。親水化剤の練り込み量は１重量
％以上１０重量％添加し、例えばポリエチレングリコ−
ルでは溶融混合ができる粘度を保持できる数平均分子量
５０００以上５００００未満が好ましく、８０００以上
２００００未満がより好ましい。混練り状態はポリエス
テルを主たるマトリックスとした非相溶混合になる。か
くして親水化剤を混練りされた溶融ポリエステル樹脂
は、定量ポンプで計量しつつノズルよりポリエステルの
融点より１０℃以上５０℃未満の温度で紡糸しポリエス
テル繊維を得る。本発明では、繊維断面を好ましくは異
形断面又は中空断面とできるノズルのオリフィス形状を
選択する。より好ましくは、異形中空断面となるノズル
のオリフィス形状を選択する。ポリエステル繊維は非対
象冷却法又は複合紡糸法により潜在捲縮能を付与し、延
伸後熱処理により立体捲縮を発現させて切断または、切
断後熱処理して立体捲縮を発現させて得るのが好まし
い。該ポリエステル繊維は耐へたり性と耐熱性も要求さ
れるので、初期引張り抵抗度が少なくとも３５ｇ／デニ
−ル以上で、７０℃での初期引張り抵抗度が少なくとも
１０ｇ／デニ−ル以上にしたものが好ましい。嵩高性と
抗圧縮性からの立体捲縮の捲縮度は１５％以上、捲縮数
は１０〜２５個／インチが好ましい。かくして得られた
親水化したポリエステル繊維はワディング層の主たるマ
トリックスとして他のポリエステル繊維と所望の配合量
にて混合開繊する。親水化ポリエステル繊維と他のポリ
エステル繊維の混合比率を１００／０〜５０／５０重量
比として、オ−プナ−等で予備開繊混合した後カ−ド等
で開繊し、３次元化構造とした開繊ウエッブを形成し、
厚みが３mmから１０mmとした時、見掛け密度が０．１ｇ
／cm3 以下、好ましくは、見掛け密度が０．０１ｇ／cm
3 から０．０６ｇ／cm3 となるように積層したウェッブ
をワディング層として、好ましくは、次いで常法により
厚みが３mmから１０mmとした時見掛け密度が０．０１ｇ
／cm3 から０．０６ｇ／cm3 となるようにウェッブにパ
ンチ密度５本／cm2 以上３０本／cm 2 以下でニードルパ
ンチして形態を安定化したワディング層として、該網状
体の表面及び、又は裏面に積層し、次いで、全面を側地
となる編織物で被い、見掛け密度が０．１ｇ／cm3 以
下、好ましくは、見掛け密度が０．０１ｇ／cm3 から
０．０６ｇ／cm3 となるように圧縮しながら挿入縫製さ
れ、本発明のマットを得る。本発明マットは、マットの
側面が編織物のみが設置されるように構成することで、
側面の通気性を高めて新鮮な外気を入替えるクッション
層のポンプ機能をより高められるので好ましい。側地
は、先にマットの所定の形状に縫製されたものを、クッ
ション層とワディング層を積層したクッション体に被せ
て挿入口を綴じ、次いで、ボタン止めを所望に応じて施
してもよい。ボタン止めは、マットの面積当たり２から
８個／ｍ2 とするのが好ましい。ボタン止めは、厚みの
８０％以上を保てるよう押さえながら行うのが好まし
い。側面の側地の処理は角部を他の布帛を被せてパイピ
ング縫いにしてもよい。なお、本発明における結晶化処
理は、製品化に至る任意の工程で熱可塑性弾性樹脂の少
なくとも融点（Ｔｍ）より１０℃以上低く、Ｔａｎδの
α分散立ち上がり温度（Ｔαｃｒ）以上で行う。この処
理で、融点以下に吸熱ピ−クを持ち、疑似結晶化処理し
ないもの（吸熱ピ−クを有しないもの）より耐熱耐へた
り性が著しく向上する。本発明の好ましい疑似結晶化処
理温度は（Ｔαｃｒ＋１０℃）から（Ｔｍ−２０℃）で
ある。単なる熱処理により疑似結晶化させると耐熱耐へ
たり性が向上する。が更には、１０％以上の圧縮変形を
付与してアニ−リングすることで耐熱耐へたり性が著し
く向上するのでより好ましい。また、該網状体を一旦冷
却後、乾燥工程を経する場合、乾燥温度をアニ−リング
温度とすることで同時に疑似結晶化処理を行うができ
る。また、製品化する工程で別途疑似結晶化処理を行う
ができる。
【００１７】本発明のマットは、ベット、敷布団、座蒲
団、家具用マット等以外に、クッション体のみをその機
能を利用して用いることが出来る。例えば、クッション
層を３次元構造を損なわない程度に成形型等を用いて使
用目的にあった形状に成形し、次いでワディング層を積
層し側地を被せて縫製することで車両用座席、船舶用座
席、椅子、家具等に用いることができる。勿論、用途と
の関係で要求性能に合うべき他の素材、例えば、異なる
網状体、短繊維集合体からなる硬綿クッション材、不織
布等と組合せて用いることも可能である。また、樹脂製
造過程以外でも性能を低下させない範囲で製造過程から
成形体に加工し、製品化する任意の段階で難燃化、防虫
抗菌化、耐熱化、撥水撥油化、着色、芳香等の機能付与
を薬剤添加等の処理加工ができる。
団、家具用マット等以外に、クッション体のみをその機
能を利用して用いることが出来る。例えば、クッション
層を３次元構造を損なわない程度に成形型等を用いて使
用目的にあった形状に成形し、次いでワディング層を積
層し側地を被せて縫製することで車両用座席、船舶用座
席、椅子、家具等に用いることができる。勿論、用途と
の関係で要求性能に合うべき他の素材、例えば、異なる
網状体、短繊維集合体からなる硬綿クッション材、不織
布等と組合せて用いることも可能である。また、樹脂製
造過程以外でも性能を低下させない範囲で製造過程から
成形体に加工し、製品化する任意の段階で難燃化、防虫
抗菌化、耐熱化、撥水撥油化、着色、芳香等の機能付与
を薬剤添加等の処理加工ができる。
【００１８】
【実施例】以下に実施例で本発明を詳述する。
【００１９】なお、実施例中の評価は以下の方法で行っ
た。 1. 融点（Ｔｍ）および融点以下の吸熱ピ−ク 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使
用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸
熱ピ−ク（融解ピ−ク）温度を求めた。 2. Ｔαｃｒ ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製バイブロン
ＤＤＶII型を用い、１１０Ｈｚ、昇温速度１℃／分で測
定したＴａｎδ（虚数弾性率Ｍ”と弾性率の実数部分
Ｍ’との比Ｍ”／Ｍ’）のゴム弾性領域から融解領域へ
の転移点温度に相当するα分散の立ち上がり温度。 3. 室温伸長回復率 ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製テンシロン
ＵＴＭ４型を用い、伸長速度１００％にて３００％伸長
後歪みを０％に戻し、２分間放置後再度破断まで伸長さ
せた時の、再度伸長時に応力が発現する伸長率を３００
％から差し引いた伸長率を３００％で除した値を％で示
す。（ｎ＝３） 4. ７０℃伸長回復率 ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製テンシロン
ＵＴＭ４型を用い、７０℃雰囲気にした加熱オーブン中
で伸長速度１００％にて１０％伸長歪みを付与して２４
時間保持した後、歪みを０％に戻し、５分間放置後再度
破断まで伸長させた時の、再度伸長時に応力が発現する
伸長率を１０％から差し引いた伸長率を１０％で除した
値を％で示す。（ｎ＝３） 5. 見掛け密度 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、４か所の高さ
を測定し、体積を求め試料の重さを体積で徐した値で示
す。（ｎ＝４の平均値） 6. 線条の繊径 試料を１０箇所から各線条部分を切り出し、アクリル樹
脂で包埋して断面を削り出し切片を作成して断面写真を
得る。拡大した断面写真より線径を求め、拡大倍率で叙
した値（ｎ＝１０の平均値） 7. 融着 試料を目視判断で融着しているか否かを接着している繊
維同士を手で引っ張って外れないか否かで外れないもの
を融着していると判断する。 8. 耐熱耐久性（７０℃残留歪） 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、５０％圧縮し
て７０℃乾熱中２２時間放置後冷却して圧縮歪みを除き
１日放置後の厚みと処理前の厚みの差と処理前の厚みと
の比を％で示す（ｎ＝３の平均値） 9. 繰返し圧縮歪 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、島津製作所製
サ−ボパルサ−にて、２５℃６５％ＲＨ室内にて５０％
の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し２万
回後の試料を１日放置後の厚みと処理前の厚みの差と処
理前の厚みとの比を％で示す。（ｎ＝３の平均値） 10.通気度 側地は、直接側地を株式会社テクノワ−ルド社製（コス
モ計器設計品）通気量測定器、高圧タイプを用い測定し
た通気量（cc／cm2 秒）を通気度として示す。側地から
ワディング層を介して網状体に排出できる通気量は、ワ
ディング層の片面を編織物で被われた試料を直径１０cm
の円筒状に打ち抜き、側面をシ−ルできる試料厚みに相
当する高さの内径１０cmの金属筒に５％圧縮した状態で
入れ、上下を５％圧縮厚み分のパッキンでシ−ルして横
漏れしないようにしたサンプルを作成し、株式会社テク
ノワ−ルド社製（コスモ計器設計品）通気量測定器、高
圧タイプを用い測定した通気量（cc／cm2 秒）を通気度
として示す。 11.折り曲げ性 作成したマットを水平面から片端を抑えて押し出し、４
５°に切り欠いた勾配面に接するまでの長さを以下の基
準で示す。１００cm未満：◎、１３０cm未満：○、１５
０cm未満：△、１５０cm以上：× 12.水切り性 作成したマットの重量を測定後に水槽に浸して１０分後
に取り出し、できるだけ水切りして、３０℃ＲＨ６５％
の雰囲気の室内で壁に立てかけ２４時間放置後の重量を
測定して残留水分の量を求め、以下の基準で評価した。
残留水分が５％以下：◎、残留水分が７％以下：○、残
留水分が１０％以下：△、残留水分が１０％以上：× 13.寝心地 作成したマットをベットフレ−ムにセットして、２８℃
ＲＨ７５％室内でパネラ−を寝かせて以下の評価をおこ
なった。（ｎ＝５）なお、ベットマット上にはシ−ツを
敷き、掛け布団にはダウン／フェザ−：９０／１０混合
羽毛１．８kg入り、枕は自宅で使用中のものを使用させ
た。 (1) 違和感：寝たときの「背中に感じる違和感」の程度
を感覚的に定性評価した。感じない；◎、殆ど感じな
い；○、やや感じる；△、感じる；× (2) 沈み込み：寝たときの体型保持状況の程度を感覚的
に定性評価した。適度の沈み込みで非常に心地よい；
◎、沈み込みやや少又はやや大で心地良い；○、沈み込
み小又は大で心地よさにやや欠ける；△、沈み込み過ぎ
又は沈み込まないで心地よさを感じない；× (3) 蒸れ感：２時間寝ていて、臀部や背中等のベットマ
ットと接する部分に感じる蒸れ感を感覚的に定性評価し
た。殆ど感じない：◎、僅かに蒸れを感じる；○、やや
蒸れを感じる；△、蒸れを著しく感じる；× (4) 体圧の圧迫感：寝てから動かないでどの程度我慢し
ていられるか：３０分以内；×、１時間以内；△、２時
間以内；○、２時間以上；◎
た。 1. 融点（Ｔｍ）および融点以下の吸熱ピ−ク 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使
用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸
熱ピ−ク（融解ピ−ク）温度を求めた。 2. Ｔαｃｒ ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製バイブロン
ＤＤＶII型を用い、１１０Ｈｚ、昇温速度１℃／分で測
定したＴａｎδ（虚数弾性率Ｍ”と弾性率の実数部分
Ｍ’との比Ｍ”／Ｍ’）のゴム弾性領域から融解領域へ
の転移点温度に相当するα分散の立ち上がり温度。 3. 室温伸長回復率 ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製テンシロン
ＵＴＭ４型を用い、伸長速度１００％にて３００％伸長
後歪みを０％に戻し、２分間放置後再度破断まで伸長さ
せた時の、再度伸長時に応力が発現する伸長率を３００
％から差し引いた伸長率を３００％で除した値を％で示
す。（ｎ＝３） 4. ７０℃伸長回復率 ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製テンシロン
ＵＴＭ４型を用い、７０℃雰囲気にした加熱オーブン中
で伸長速度１００％にて１０％伸長歪みを付与して２４
時間保持した後、歪みを０％に戻し、５分間放置後再度
破断まで伸長させた時の、再度伸長時に応力が発現する
伸長率を１０％から差し引いた伸長率を１０％で除した
値を％で示す。（ｎ＝３） 5. 見掛け密度 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、４か所の高さ
を測定し、体積を求め試料の重さを体積で徐した値で示
す。（ｎ＝４の平均値） 6. 線条の繊径 試料を１０箇所から各線条部分を切り出し、アクリル樹
脂で包埋して断面を削り出し切片を作成して断面写真を
得る。拡大した断面写真より線径を求め、拡大倍率で叙
した値（ｎ＝１０の平均値） 7. 融着 試料を目視判断で融着しているか否かを接着している繊
維同士を手で引っ張って外れないか否かで外れないもの
を融着していると判断する。 8. 耐熱耐久性（７０℃残留歪） 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、５０％圧縮し
て７０℃乾熱中２２時間放置後冷却して圧縮歪みを除き
１日放置後の厚みと処理前の厚みの差と処理前の厚みと
の比を％で示す（ｎ＝３の平均値） 9. 繰返し圧縮歪 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、島津製作所製
サ−ボパルサ−にて、２５℃６５％ＲＨ室内にて５０％
の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し２万
回後の試料を１日放置後の厚みと処理前の厚みの差と処
理前の厚みとの比を％で示す。（ｎ＝３の平均値） 10.通気度 側地は、直接側地を株式会社テクノワ−ルド社製（コス
モ計器設計品）通気量測定器、高圧タイプを用い測定し
た通気量（cc／cm2 秒）を通気度として示す。側地から
ワディング層を介して網状体に排出できる通気量は、ワ
ディング層の片面を編織物で被われた試料を直径１０cm
の円筒状に打ち抜き、側面をシ−ルできる試料厚みに相
当する高さの内径１０cmの金属筒に５％圧縮した状態で
入れ、上下を５％圧縮厚み分のパッキンでシ−ルして横
漏れしないようにしたサンプルを作成し、株式会社テク
ノワ−ルド社製（コスモ計器設計品）通気量測定器、高
圧タイプを用い測定した通気量（cc／cm2 秒）を通気度
として示す。 11.折り曲げ性 作成したマットを水平面から片端を抑えて押し出し、４
５°に切り欠いた勾配面に接するまでの長さを以下の基
準で示す。１００cm未満：◎、１３０cm未満：○、１５
０cm未満：△、１５０cm以上：× 12.水切り性 作成したマットの重量を測定後に水槽に浸して１０分後
に取り出し、できるだけ水切りして、３０℃ＲＨ６５％
の雰囲気の室内で壁に立てかけ２４時間放置後の重量を
測定して残留水分の量を求め、以下の基準で評価した。
残留水分が５％以下：◎、残留水分が７％以下：○、残
留水分が１０％以下：△、残留水分が１０％以上：× 13.寝心地 作成したマットをベットフレ−ムにセットして、２８℃
ＲＨ７５％室内でパネラ−を寝かせて以下の評価をおこ
なった。（ｎ＝５）なお、ベットマット上にはシ−ツを
敷き、掛け布団にはダウン／フェザ−：９０／１０混合
羽毛１．８kg入り、枕は自宅で使用中のものを使用させ
た。 (1) 違和感：寝たときの「背中に感じる違和感」の程度
を感覚的に定性評価した。感じない；◎、殆ど感じな
い；○、やや感じる；△、感じる；× (2) 沈み込み：寝たときの体型保持状況の程度を感覚的
に定性評価した。適度の沈み込みで非常に心地よい；
◎、沈み込みやや少又はやや大で心地良い；○、沈み込
み小又は大で心地よさにやや欠ける；△、沈み込み過ぎ
又は沈み込まないで心地よさを感じない；× (3) 蒸れ感：２時間寝ていて、臀部や背中等のベットマ
ットと接する部分に感じる蒸れ感を感覚的に定性評価し
た。殆ど感じない：◎、僅かに蒸れを感じる；○、やや
蒸れを感じる；△、蒸れを著しく感じる；× (4) 体圧の圧迫感：寝てから動かないでどの程度我慢し
ていられるか：３０分以内；×、１時間以内；△、２時
間以内；○、２時間以上；◎
【００２０】実施例１ ポリエステル系エラストマ−として、ジメチルテレフタ
レ−ト（ＤＭＴ）又は、ジメチルナフタレ−ト（ＤＭ
Ｎ）と１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を少量の触
媒と仕込み、常法によりエステル交換後、ポリテトラメ
チレングリコ−ル（ＰＴＭＧ）を添加して昇温減圧しつ
つ重縮合せしめポリエ−テルエステルブロック共重合エ
ラストマ−を生成させ、次いで抗酸化剤１％及び難燃剤
１０％（燐含有量５０００〜１００００ｐｐｍ）を添加
混合後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥して得ら
れた熱可塑性弾性樹脂原料の処方を表−１に示す。
レ−ト（ＤＭＴ）又は、ジメチルナフタレ−ト（ＤＭ
Ｎ）と１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を少量の触
媒と仕込み、常法によりエステル交換後、ポリテトラメ
チレングリコ−ル（ＰＴＭＧ）を添加して昇温減圧しつ
つ重縮合せしめポリエ−テルエステルブロック共重合エ
ラストマ−を生成させ、次いで抗酸化剤１％及び難燃剤
１０％（燐含有量５０００〜１００００ｐｐｍ）を添加
混合後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥して得ら
れた熱可塑性弾性樹脂原料の処方を表−１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】幅１２０cm、長さ１０cmのノズル有効面に
幅方向の孔間ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mm
の千鳥配列としたオリフィス形状は外径２mm、内径１．
６mmでトリプルブリッジの中空形成性断面としたノズル
に、得られた熱可塑性弾性樹脂原料を別々の押出機にて
溶融し、Ａ−１をシ−ス成分に、Ａ−２をコア成分とな
るようにオリフィス直前で分配し、溶融温度２４５℃に
て単孔当たりの吐出量２．０ｇ／分（Ａ−１：１ｇ／
分、Ａ−２：１ｇ／分）にてノズル下方に吐出させ、ノ
ズル面１２cm下に冷却水を配し、幅１４０cmのステンレ
ス製エンドレスネットを平行に１０cm間隔で一対の引取
りコンベアを水面上に一部出るように配して、該溶融状
態の吐出線状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部
分を融着させつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態
の網状体の両面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分
１ｍの速度で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面を
フラット化した後引取り、水切り後、連続して１２０℃
の加熱空気を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ
冷却後、所定の大きさに切断して得た網状体は断面形状
がシ−スコア構造の三角おむすび型の中空断面で中空率
が４０％、線径が１．２mmの融点以外に１２６℃に吸熱
ピープをもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は
殆ど融着により接合され、両面は実質的にフラット化さ
れ、平均の見掛け密度が０．０４６ｇ／cm2 、厚み９．
５cm、繰返し圧縮歪み２．８％、耐熱耐久性１１．２％
であった。別途、ポリエステル繊維は、コンプレッショ
ン部及びメタ−リング部先端にダルメ−ジを持つ２台の
押出機にて、極限粘度０．６３と０．５６の酸成分とし
て１０〔２・３・ジ（２・ヒドロキシエチキシ）−カル
ボニルプロピル〕９・１０・ジヒドロ・９・オキサ・１
０ホスファフェナレンス・１０・オキシロを燐含有量で
１２００ｐｐｍとなるように共重合したＰＥＴをそれぞ
れ供給し、２８０℃にて溶融し、コンプレッション部よ
り２７０℃に溶融したＰＥＧを添加量５重量％となるよ
うにプランジャーポンプにて供給して２８０℃で直接メ
ルトブレンド法にて溶融混練りした各ポリエステルを重
量比５０／５０に分配して単孔当たり３．０ｇ／分孔
（１．５ｇ／分：１．５ｇ／分）として紡糸温度２８０
℃にてオリフィス形状が中空で３つの突起ができる形状
の繊維となるノズルより、紡糸速度１３００ｍ／分で複
合紡糸し、次いで、７０℃及び１８０℃にて２段延伸し
て得た延伸糸を６４mmに切断し１７０℃にてフリ−熱処
理して立体捲縮を発現させ、突起を３つもつ異形中空断
面で異形度（外接円面積／断面積）が２．０で中空率１
６％のサイドバイサイド構造の繊度６デニ−ル、初期引
張り抵抗度３５ｇ／デニ−ル、捲縮度２３％、捲縮数１
６個／インチのポリエステル繊維を得た。次いで、該ポ
リエステル繊維をオ−プナ−にて予備開繊した後カ−ド
で開繊して得たウエッブを厚みが８mmとなったときの見
掛け密度が０．０５ｇ／cm2 となるようにパンチ密度１
０本／cm2 でニ−ドルパンチして所定の大きさに切断し
たワディング層を該網状体の表裏に積層したクッション
体を、東洋紡績製ハイムのポリエステル繊維からなる通
気度３０cc／cm2 秒のブロードを所定の大きさに縫した
側地に挿入し、挿入口をとじ、やや圧縮しながら８個／
ｍ2 の密度でボタン止めを施して本発明のベット用マッ
トを得た。得られたベット用マットの評価結果を表２に
示す。表２で明らかごとく、耐熱性、耐久性、折り曲げ
性、水切り性に優れ、通気性も良く、寝心地の良好なベ
ット用マットである。なお、このベット用マットは難燃
性を示し、燃焼ガスの毒性指数は５．０であった。この
ことから、火災時の安全性も高いベット用マットである
ことが判る。
幅方向の孔間ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mm
の千鳥配列としたオリフィス形状は外径２mm、内径１．
６mmでトリプルブリッジの中空形成性断面としたノズル
に、得られた熱可塑性弾性樹脂原料を別々の押出機にて
溶融し、Ａ−１をシ−ス成分に、Ａ−２をコア成分とな
るようにオリフィス直前で分配し、溶融温度２４５℃に
て単孔当たりの吐出量２．０ｇ／分（Ａ−１：１ｇ／
分、Ａ−２：１ｇ／分）にてノズル下方に吐出させ、ノ
ズル面１２cm下に冷却水を配し、幅１４０cmのステンレ
ス製エンドレスネットを平行に１０cm間隔で一対の引取
りコンベアを水面上に一部出るように配して、該溶融状
態の吐出線状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部
分を融着させつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態
の網状体の両面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分
１ｍの速度で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面を
フラット化した後引取り、水切り後、連続して１２０℃
の加熱空気を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ
冷却後、所定の大きさに切断して得た網状体は断面形状
がシ−スコア構造の三角おむすび型の中空断面で中空率
が４０％、線径が１．２mmの融点以外に１２６℃に吸熱
ピープをもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は
殆ど融着により接合され、両面は実質的にフラット化さ
れ、平均の見掛け密度が０．０４６ｇ／cm2 、厚み９．
５cm、繰返し圧縮歪み２．８％、耐熱耐久性１１．２％
であった。別途、ポリエステル繊維は、コンプレッショ
ン部及びメタ−リング部先端にダルメ−ジを持つ２台の
押出機にて、極限粘度０．６３と０．５６の酸成分とし
て１０〔２・３・ジ（２・ヒドロキシエチキシ）−カル
ボニルプロピル〕９・１０・ジヒドロ・９・オキサ・１
０ホスファフェナレンス・１０・オキシロを燐含有量で
１２００ｐｐｍとなるように共重合したＰＥＴをそれぞ
れ供給し、２８０℃にて溶融し、コンプレッション部よ
り２７０℃に溶融したＰＥＧを添加量５重量％となるよ
うにプランジャーポンプにて供給して２８０℃で直接メ
ルトブレンド法にて溶融混練りした各ポリエステルを重
量比５０／５０に分配して単孔当たり３．０ｇ／分孔
（１．５ｇ／分：１．５ｇ／分）として紡糸温度２８０
℃にてオリフィス形状が中空で３つの突起ができる形状
の繊維となるノズルより、紡糸速度１３００ｍ／分で複
合紡糸し、次いで、７０℃及び１８０℃にて２段延伸し
て得た延伸糸を６４mmに切断し１７０℃にてフリ−熱処
理して立体捲縮を発現させ、突起を３つもつ異形中空断
面で異形度（外接円面積／断面積）が２．０で中空率１
６％のサイドバイサイド構造の繊度６デニ−ル、初期引
張り抵抗度３５ｇ／デニ−ル、捲縮度２３％、捲縮数１
６個／インチのポリエステル繊維を得た。次いで、該ポ
リエステル繊維をオ−プナ−にて予備開繊した後カ−ド
で開繊して得たウエッブを厚みが８mmとなったときの見
掛け密度が０．０５ｇ／cm2 となるようにパンチ密度１
０本／cm2 でニ−ドルパンチして所定の大きさに切断し
たワディング層を該網状体の表裏に積層したクッション
体を、東洋紡績製ハイムのポリエステル繊維からなる通
気度３０cc／cm2 秒のブロードを所定の大きさに縫した
側地に挿入し、挿入口をとじ、やや圧縮しながら８個／
ｍ2 の密度でボタン止めを施して本発明のベット用マッ
トを得た。得られたベット用マットの評価結果を表２に
示す。表２で明らかごとく、耐熱性、耐久性、折り曲げ
性、水切り性に優れ、通気性も良く、寝心地の良好なベ
ット用マットである。なお、このベット用マットは難燃
性を示し、燃焼ガスの毒性指数は５．０であった。この
ことから、火災時の安全性も高いベット用マットである
ことが判る。
【００２３】
【表２】
【００２４】実施例２ 幅１２０cm、長さ５cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピ
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列とし
たオリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルに、得
られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−５を押出機にて溶融
し、溶融温度２４５℃にて単孔当たりの吐出量２．０ｇ
／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面１５cm下に冷
却水を配し、幅１４０cmのステンレス製エンドレスネッ
トを平行に平行に４．５cm間隔で一対の引取りコンベア
を水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線
状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着さ
せつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の
両面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分１ｍの速度
で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化
した後引取り、水切り後、連続して１２０℃の加熱空気
を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ冷却後、所
定の大きさに切断して得た網状体は、断面形状が丸断面
で、線径が０．９mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピーク
をもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融
着により接合され、両面が実質的にフラット化され、平
均の見掛け密度が０．０４８ｇ／cm2 、厚み４．５cm、
繰返し圧縮歪み７．５％、耐熱耐久性１８．４％であっ
た。次いで、極限粘度０．６３のＰＥＴを用い、常法に
よりオリフィス形状がＣ型の中空断面を形成するノズル
より２８５℃にて単孔吐出量３．０ｇ／分孔にて紡出
し、ノズル直下より非対称冷却法にて潜在巻縮能を付与
した以外実施例１と同様にして得た立体巻縮をもち、中
空断面で中空率が３６％、繊度６デニ−ル、初期引張り
抵抗度３８ｇ／デニ−ル、捲縮度２５％、捲縮数１４個
／インチのポリエステル繊維を得た。このポリエステル
繊維を用い、オ−プナ−にて予備開繊した後カ−ドで開
繊して得たウエッブを見掛け密度が０．０５ｇ／cm2 と
なるようにパンチ密度１０本／cm2 でニ−ドルパンチし
て所定の大きさに切断したワディング層を該網状体の表
裏に積層したクッション体を、東洋紡績製ハイムのポリ
エステル繊維からなる通気度３０cc/cm2秒のブロードを
用いて所定の形状に縫製された側地に挿入して得たベッ
ト用マットの評価結果を表２に示す。表２で明らかごと
く、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、水切り性に優れ、通
気性も良く寝心地の良好なベットマットである。なお、
このマットは燃焼ガスの毒性指数は５．０であった。こ
のことから、火災時の安全性が良いマットであることが
分かる。
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列とし
たオリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルに、得
られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−５を押出機にて溶融
し、溶融温度２４５℃にて単孔当たりの吐出量２．０ｇ
／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面１５cm下に冷
却水を配し、幅１４０cmのステンレス製エンドレスネッ
トを平行に平行に４．５cm間隔で一対の引取りコンベア
を水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線
状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着さ
せつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の
両面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分１ｍの速度
で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化
した後引取り、水切り後、連続して１２０℃の加熱空気
を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ冷却後、所
定の大きさに切断して得た網状体は、断面形状が丸断面
で、線径が０．９mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピーク
をもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融
着により接合され、両面が実質的にフラット化され、平
均の見掛け密度が０．０４８ｇ／cm2 、厚み４．５cm、
繰返し圧縮歪み７．５％、耐熱耐久性１８．４％であっ
た。次いで、極限粘度０．６３のＰＥＴを用い、常法に
よりオリフィス形状がＣ型の中空断面を形成するノズル
より２８５℃にて単孔吐出量３．０ｇ／分孔にて紡出
し、ノズル直下より非対称冷却法にて潜在巻縮能を付与
した以外実施例１と同様にして得た立体巻縮をもち、中
空断面で中空率が３６％、繊度６デニ−ル、初期引張り
抵抗度３８ｇ／デニ−ル、捲縮度２５％、捲縮数１４個
／インチのポリエステル繊維を得た。このポリエステル
繊維を用い、オ−プナ−にて予備開繊した後カ−ドで開
繊して得たウエッブを見掛け密度が０．０５ｇ／cm2 と
なるようにパンチ密度１０本／cm2 でニ−ドルパンチし
て所定の大きさに切断したワディング層を該網状体の表
裏に積層したクッション体を、東洋紡績製ハイムのポリ
エステル繊維からなる通気度３０cc/cm2秒のブロードを
用いて所定の形状に縫製された側地に挿入して得たベッ
ト用マットの評価結果を表２に示す。表２で明らかごと
く、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、水切り性に優れ、通
気性も良く寝心地の良好なベットマットである。なお、
このマットは燃焼ガスの毒性指数は５．０であった。こ
のことから、火災時の安全性が良いマットであることが
分かる。
【００２５】実施例３ 幅１２０cm、長さ５cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピ
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列とし
たオリフィス形状は外径２mm、内径１．６mmでトリプル
ブリッジの中空形成性断面としたノズルに、得られた熱
可塑性弾性樹脂Ａ−３を押出機にて溶融し、溶融温度２
３５℃にて単孔当たりの吐出量２．０ｇ／分にてノズル
下方に吐出させ、ノズル面１２cm下に冷却水を配し、幅
１４０cmのステンレス製エンドレスネットを平行に４．
５cm間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るよ
うに配して、該溶融状態の吐出線状を曲がりくねらせル
−プを形成して接触部分を融着させつつ３次元網状構造
を形成し、毎分１ｍの速度で２５℃の冷却水中へ引込み
固化させた後引取り、水切り後、連続して１２０℃の加
熱空気を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ冷却
後、所定の大きさに切断して得た両面が実質的にフラッ
ト化された網状体は、断面形状は中空おむすび型断面
で、線径が１．２mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピーク
をもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融
着により接合され、平均の見掛け密度が０．０４８ｇ／
cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み５．８％、耐熱耐
久性１０．８％であった。次いで、実施例１で得たポリ
エステル繊維と実施例２で得たポリエステル繊維を７０
／３０重量比で混合し、実施例１と同様にして得たワデ
ィング層となるウェッブをクッション層となる網状体の
表面及び裏面に積層し、東洋紡績製ハイムのポリエステ
ル繊維からなる通気度３０cc/cm2秒のブロードを用いて
所定の形状に縫製された側地に挿入して得たベット用マ
ットの評価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、耐
熱性、耐久性、折り曲げ性、水切り性に優れ、通気性も
良く寝心地の良好なベットマットである。なお、このベ
ット用マットは燃焼ガスの毒性指数は５．１であった。
このことから、火災時の安全性も良いベット用マットで
あることが分かる。
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列とし
たオリフィス形状は外径２mm、内径１．６mmでトリプル
ブリッジの中空形成性断面としたノズルに、得られた熱
可塑性弾性樹脂Ａ−３を押出機にて溶融し、溶融温度２
３５℃にて単孔当たりの吐出量２．０ｇ／分にてノズル
下方に吐出させ、ノズル面１２cm下に冷却水を配し、幅
１４０cmのステンレス製エンドレスネットを平行に４．
５cm間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るよ
うに配して、該溶融状態の吐出線状を曲がりくねらせル
−プを形成して接触部分を融着させつつ３次元網状構造
を形成し、毎分１ｍの速度で２５℃の冷却水中へ引込み
固化させた後引取り、水切り後、連続して１２０℃の加
熱空気を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ冷却
後、所定の大きさに切断して得た両面が実質的にフラッ
ト化された網状体は、断面形状は中空おむすび型断面
で、線径が１．２mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピーク
をもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融
着により接合され、平均の見掛け密度が０．０４８ｇ／
cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み５．８％、耐熱耐
久性１０．８％であった。次いで、実施例１で得たポリ
エステル繊維と実施例２で得たポリエステル繊維を７０
／３０重量比で混合し、実施例１と同様にして得たワデ
ィング層となるウェッブをクッション層となる網状体の
表面及び裏面に積層し、東洋紡績製ハイムのポリエステ
ル繊維からなる通気度３０cc/cm2秒のブロードを用いて
所定の形状に縫製された側地に挿入して得たベット用マ
ットの評価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、耐
熱性、耐久性、折り曲げ性、水切り性に優れ、通気性も
良く寝心地の良好なベットマットである。なお、このベ
ット用マットは燃焼ガスの毒性指数は５．１であった。
このことから、火災時の安全性も良いベット用マットで
あることが分かる。
【００２６】実施例４ ポリウレタン系エラストマ−として、４・４’ジフェニ
ルメタンジイソシアネ−ト（ＭＤＩ）とＰＴＭＧ及び鎖
延長剤として１・４ＢＤを添加して重合し次いで抗酸化
剤２％を添加混合練込み後ペレット化し真空乾燥してポ
リエ−テル系ウレタンポリマ−の処方を表３に示す。
ルメタンジイソシアネ−ト（ＭＤＩ）とＰＴＭＧ及び鎖
延長剤として１・４ＢＤを添加して重合し次いで抗酸化
剤２％を添加混合練込み後ペレット化し真空乾燥してポ
リエ−テル系ウレタンポリマ−の処方を表３に示す。
【００２７】
【表３】
【００２８】得られた熱可塑性弾性樹脂（シ−ス成分：
Ｂ−１、コア成分：Ｂ−２）を溶融温度２２０℃とした
以外実施例１と同様にして得た網状体の線条のシ−スコ
ア構造の断面形状が三角おむすび型の中空断面で中空率
４０％、線径が１．１mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピ
ークをもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆
ど融着により接合され、両面が実質的にフラット化さ
れ、平均の見掛け密度が０．０４７ｇ／cm2 、厚み９．
５cm、繰返し圧縮歪み３．６％、耐熱耐久性７．５％で
あった。次いで、実施例２で使用したニ−ドルパンチし
たワディング層を該クッション層に積層したクッション
体を、東洋紡績製ハイムのポリエステル繊維からなる通
気度３０cc/cm2秒のブロードを用いて所定の形状に縫製
された側地に挿入して得たベット用マットの評価結果を
表２に示す。表２で明らかごとく、耐熱性、耐久性、折
り曲げ性、水切り性に優れ、通気性も良く寝心地の良好
なベット用マットである。
Ｂ−１、コア成分：Ｂ−２）を溶融温度２２０℃とした
以外実施例１と同様にして得た網状体の線条のシ−スコ
ア構造の断面形状が三角おむすび型の中空断面で中空率
４０％、線径が１．１mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピ
ークをもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆
ど融着により接合され、両面が実質的にフラット化さ
れ、平均の見掛け密度が０．０４７ｇ／cm2 、厚み９．
５cm、繰返し圧縮歪み３．６％、耐熱耐久性７．５％で
あった。次いで、実施例２で使用したニ−ドルパンチし
たワディング層を該クッション層に積層したクッション
体を、東洋紡績製ハイムのポリエステル繊維からなる通
気度３０cc/cm2秒のブロードを用いて所定の形状に縫製
された側地に挿入して得たベット用マットの評価結果を
表２に示す。表２で明らかごとく、耐熱性、耐久性、折
り曲げ性、水切り性に優れ、通気性も良く寝心地の良好
なベット用マットである。
【００２９】比較例１ メルトインデックス１２のポリプロピレン（ＰＰ）単成
分のみを溶融温度を２２０℃とした以外、実施例２と同
様にして得た網状体は、中実丸断面で、線径が１．８m
m、の融点以外に吸熱ピークをもたない線条が、形成す
るル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合され、両
面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度が０．
０４７ｇ／cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み３９．
６％、耐熱耐久性４９．８％であった。次いで、実施例
１で得たポリエステル繊維をオ−プナ−にて予備開繊し
た後カ−ドで開繊して得たウエッブを厚み６mmとなると
きの見掛け密度が０．０５ｇ／cm2 となるようにパンチ
密度１０本／cm2 でニ−ドルパンチして所定の大きさに
切断したワディング層をクッション層の表面及び裏面に
積層して得たクッション体を東洋紡績製ハイムのポリエ
ステル繊維からなる通気度３０cc/cm2秒のブロードを用
いて所定の形状に縫製された側地に挿入して得たベット
用マットの評価結果を表２に示す。表２で明らかごと
く、非弾性オレフィンからなる網状体のため、水切り性
には優れるが、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、通気性は
良いが蒸れ感以外の寝心地が著しく劣るベットマットで
あり、難燃性も不合格になり火災時には問題がでるベッ
トマットである。
分のみを溶融温度を２２０℃とした以外、実施例２と同
様にして得た網状体は、中実丸断面で、線径が１．８m
m、の融点以外に吸熱ピークをもたない線条が、形成す
るル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合され、両
面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度が０．
０４７ｇ／cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み３９．
６％、耐熱耐久性４９．８％であった。次いで、実施例
１で得たポリエステル繊維をオ−プナ−にて予備開繊し
た後カ−ドで開繊して得たウエッブを厚み６mmとなると
きの見掛け密度が０．０５ｇ／cm2 となるようにパンチ
密度１０本／cm2 でニ−ドルパンチして所定の大きさに
切断したワディング層をクッション層の表面及び裏面に
積層して得たクッション体を東洋紡績製ハイムのポリエ
ステル繊維からなる通気度３０cc/cm2秒のブロードを用
いて所定の形状に縫製された側地に挿入して得たベット
用マットの評価結果を表２に示す。表２で明らかごと
く、非弾性オレフィンからなる網状体のため、水切り性
には優れるが、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、通気性は
良いが蒸れ感以外の寝心地が著しく劣るベットマットで
あり、難燃性も不合格になり火災時には問題がでるベッ
トマットである。
【００３０】比較例２ 幅１２０cm、長さ１０cmのノズル有効面に幅方向の孔間
ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列と
したオリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルに、
得られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−５を押出機にて溶融
し、溶融温度２３５℃にて単孔当たりの吐出量３．０ｇ
／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面５cm下に冷却
水を配し、幅１４０cmのステンレス製エンドレスネット
を平行に平行に９．５cm間隔で一対の引取りコンベアを
水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線状
を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着させ
つつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の両
面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分１ｍの速度で
２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化し
た後引取り、水切り後、所定の大きさに切断して得た網
状体は、断面形状が丸断面で、線径が５．９mmの融点以
外に吸熱ピークをもたない線条が、形成するル−プの互
いの接触点は殆ど融着により接合され、両面が実質的に
フラット化され、平均の見掛け密度が０．０７４ｇ／cm
2 、厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１８．３％、耐熱耐
久性２８．４％であった。次いで、実施例２で得たワデ
ィング層を用いて同様にして得たベット用マットの評価
結果を表２に示す。表２で明らかごとく、水切り性、蒸
れ感の少ない点に優れるが、耐熱性、耐久性、折り曲げ
性、蒸れ感以外の寝心地が劣るベット用マットである。
なお、このベット用マットの燃焼ガスの毒性指数は５．
１であった。
ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列と
したオリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルに、
得られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−５を押出機にて溶融
し、溶融温度２３５℃にて単孔当たりの吐出量３．０ｇ
／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面５cm下に冷却
水を配し、幅１４０cmのステンレス製エンドレスネット
を平行に平行に９．５cm間隔で一対の引取りコンベアを
水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線状
を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着させ
つつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の両
面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分１ｍの速度で
２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化し
た後引取り、水切り後、所定の大きさに切断して得た網
状体は、断面形状が丸断面で、線径が５．９mmの融点以
外に吸熱ピークをもたない線条が、形成するル−プの互
いの接触点は殆ど融着により接合され、両面が実質的に
フラット化され、平均の見掛け密度が０．０７４ｇ／cm
2 、厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１８．３％、耐熱耐
久性２８．４％であった。次いで、実施例２で得たワデ
ィング層を用いて同様にして得たベット用マットの評価
結果を表２に示す。表２で明らかごとく、水切り性、蒸
れ感の少ない点に優れるが、耐熱性、耐久性、折り曲げ
性、蒸れ感以外の寝心地が劣るベット用マットである。
なお、このベット用マットの燃焼ガスの毒性指数は５．
１であった。
【００３１】比較例３ 溶融温度２４５℃にて、ノズル面３０cm下に引取りコン
ベアネットを配し、引き取り速度を０．３ｍ／分とした
以外、比較例２と同様の方法で得た網状体は、断面形状
が丸断面で、線径が１．９mmの融点以外に吸熱ピークを
もたない線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど
融着により接合され、両面が実質的にフラット化され、
平均の見掛け密度が０．２４ｇ／cm2 、厚み９．５cm、
繰返し圧縮歪み１９．８％、耐熱耐久性２９．４％であ
った。次いで、比較例２と同様にして得たベット用マッ
トの評価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、水切
り性、蒸れ感の少ない点に優れるが、耐熱性、耐久性、
折り曲げ性、蒸れ感以外の寝心地が劣るベット用マット
である。なお、このベット用マットは燃焼ガスの毒性指
数は５．１であった。
ベアネットを配し、引き取り速度を０．３ｍ／分とした
以外、比較例２と同様の方法で得た網状体は、断面形状
が丸断面で、線径が１．９mmの融点以外に吸熱ピークを
もたない線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど
融着により接合され、両面が実質的にフラット化され、
平均の見掛け密度が０．２４ｇ／cm2 、厚み９．５cm、
繰返し圧縮歪み１９．８％、耐熱耐久性２９．４％であ
った。次いで、比較例２と同様にして得たベット用マッ
トの評価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、水切
り性、蒸れ感の少ない点に優れるが、耐熱性、耐久性、
折り曲げ性、蒸れ感以外の寝心地が劣るベット用マット
である。なお、このベット用マットは燃焼ガスの毒性指
数は５．１であった。
【００３２】比較例４ 単孔当たりの吐出量０．３ｇ／分とし、ノズル面５cm下
に引取りコンベアネットを配し、引き取り速度を１．９
ｍ／分とした以外、比較例３と同様の方法で得た網状体
は、断面形状が丸断面で、線径が０．４mmの融点以外に
吸熱ピークをもたない線条が、形成するル−プの互いの
接触点は殆ど融着により接合され、両面が実質的にフラ
ット化され、平均の見掛け密度が０．００４ｇ／cm2 、
厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１３．６％、耐熱耐久性
２２．４％であった。次いで、比較例２と同様にして得
たベット用マットの評価結果を表２に示す。表２で明ら
かごとく、通気性、折り曲げ性、水切り性に優れるが、
耐熱性、耐久性、寝心地が劣るベット用マットである。
に引取りコンベアネットを配し、引き取り速度を１．９
ｍ／分とした以外、比較例３と同様の方法で得た網状体
は、断面形状が丸断面で、線径が０．４mmの融点以外に
吸熱ピークをもたない線条が、形成するル−プの互いの
接触点は殆ど融着により接合され、両面が実質的にフラ
ット化され、平均の見掛け密度が０．００４ｇ／cm2 、
厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１３．６％、耐熱耐久性
２２．４％であった。次いで、比較例２と同様にして得
たベット用マットの評価結果を表２に示す。表２で明ら
かごとく、通気性、折り曲げ性、水切り性に優れるが、
耐熱性、耐久性、寝心地が劣るベット用マットである。
【００３３】比較例５ 溶融温度２３０℃にて、単孔当たりの吐出量１．５ｇ／
分とし、ノズル面６０cm下に引取りコンベアネットを配
し、引き取り速度を１ｍ／分とした以外、比較例２と同
様の方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が
１．９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条となる
が、線条がル−プを形成しないで接触点が殆どできず、
網状体を形成しなかった。この線条を無理に見掛け密度
が０．０５ｇ／cm2 、厚み９．５cmのウエッブ状とし、
次いで、比較例２と同様にして得たベット用マットの評
価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、接触点が接
合されない場合は、寝心地が劣るベットマットになる。
なお、このベットマットは寝心地が劣悪なため他の評価
をしていない。
分とし、ノズル面６０cm下に引取りコンベアネットを配
し、引き取り速度を１ｍ／分とした以外、比較例２と同
様の方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が
１．９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条となる
が、線条がル−プを形成しないで接触点が殆どできず、
網状体を形成しなかった。この線条を無理に見掛け密度
が０．０５ｇ／cm2 、厚み９．５cmのウエッブ状とし、
次いで、比較例２と同様にして得たベット用マットの評
価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、接触点が接
合されない場合は、寝心地が劣るベットマットになる。
なお、このベットマットは寝心地が劣悪なため他の評価
をしていない。
【００３４】比較例６ 溶融温度２４５℃にて、単孔当たりの吐出量１．５ｇ／
分とし、ノズル面２０cm下に引取りコンベアネットを配
し、片側のコンベアネットの表面に５mmの凹凸を付けた
ものとし、引き取り速度を１ｍ／分とした以外、比較例
２と同様の方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、
線径が０．９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条
が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融着により接
合され、片面は実質的にフラット化されているが、他面
は凹凸を有する、平均の見掛け密度が０．０３５ｇ／cm
2 、最も厚い場所の厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１
９．５％、耐熱耐久性２９．２％であった。次いで、比
較例２と同様にして得たベット用マットの評価結果を表
２に示す。このマットは側地の表面が凸凹の弛みとなり
見栄えの悪いマットになった。表２で明らかごとく、折
り曲げ性、水切り性、蒸れ感、圧迫感の少ない点に優れ
るが、耐熱性、耐久性がやや劣り、凸凹側を使った寝心
地では違和感があり、寝心地がやや劣るベット用マット
である。なお、このベット用マットの燃焼ガスの毒性指
数は５．１であった。
分とし、ノズル面２０cm下に引取りコンベアネットを配
し、片側のコンベアネットの表面に５mmの凹凸を付けた
ものとし、引き取り速度を１ｍ／分とした以外、比較例
２と同様の方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、
線径が０．９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条
が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融着により接
合され、片面は実質的にフラット化されているが、他面
は凹凸を有する、平均の見掛け密度が０．０３５ｇ／cm
2 、最も厚い場所の厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１
９．５％、耐熱耐久性２９．２％であった。次いで、比
較例２と同様にして得たベット用マットの評価結果を表
２に示す。このマットは側地の表面が凸凹の弛みとなり
見栄えの悪いマットになった。表２で明らかごとく、折
り曲げ性、水切り性、蒸れ感、圧迫感の少ない点に優れ
るが、耐熱性、耐久性がやや劣り、凸凹側を使った寝心
地では違和感があり、寝心地がやや劣るベット用マット
である。なお、このベット用マットの燃焼ガスの毒性指
数は５．１であった。
【００３５】比較例７ 幅１２０cm、長さ１cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピ
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ５mmの千鳥配列とした
オリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルを用い、
単孔当たりの吐出量０．３ｇ／分とし、ノズル面５cm下
に引取りコンベアネットを配し、０．４cm間隔で一対の
引取りコンベアを水面上に一部出るように配して、引き
取り速度を１．０ｍ／分とした以外、比較例３と同様の
方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が０．
４mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条が、形成す
るル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合され、両
面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度が０．
０６４ｇ／cm2 、厚み０．４cm、繰返し圧縮歪み１８．
６％、耐熱耐久性２９．８％であった。次いで、比較例
２と同様にして得たベット用マットの評価結果を表２に
示す。表２で明らかごとく、折り曲げ性、水切り性に優
れるが、耐熱性、耐久性が劣り、クッション層が薄すぎ
て寝心地が著しく劣るベットマットである。
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ５mmの千鳥配列とした
オリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルを用い、
単孔当たりの吐出量０．３ｇ／分とし、ノズル面５cm下
に引取りコンベアネットを配し、０．４cm間隔で一対の
引取りコンベアを水面上に一部出るように配して、引き
取り速度を１．０ｍ／分とした以外、比較例３と同様の
方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が０．
４mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条が、形成す
るル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合され、両
面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度が０．
０６４ｇ／cm2 、厚み０．４cm、繰返し圧縮歪み１８．
６％、耐熱耐久性２９．８％であった。次いで、比較例
２と同様にして得たベット用マットの評価結果を表２に
示す。表２で明らかごとく、折り曲げ性、水切り性に優
れるが、耐熱性、耐久性が劣り、クッション層が薄すぎ
て寝心地が著しく劣るベットマットである。
【００３６】比較例８ 疑似結晶化処理しなかった以外実施例２と同様にして得
た網状体の特性は断面形状が丸断面で、線径が０．９mm
の融点以外に１２６℃に吸熱ピークをもたない線条が、
形成するル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合さ
れ、両面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度
が０．０４８ｇ／cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み
１６．５％、耐熱耐久性２６．４％であった。別途、実
施例２で使用したポリエステル繊維をオ−プナ−にて予
備開繊した後カ−ドで開繊して得たウエッブを見掛け密
度が０．１２ｇ／cm2 となるようにパンチ密度１０本／
cm 2 でニ−ドルパンチして所定の大きさに切断したワデ
ィング層を該クッション層の表裏に積層して、比較例２
と同様にして得た側地に挿入して得たベット用マットの
評価結果を表２に示す。表２より明らかなごとく、ワデ
ィング層の密度が高すぎるため、通気性、折り曲げ性が
悪く、寝心地も劣るベット用マットであった。
た網状体の特性は断面形状が丸断面で、線径が０．９mm
の融点以外に１２６℃に吸熱ピークをもたない線条が、
形成するル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合さ
れ、両面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度
が０．０４８ｇ／cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み
１６．５％、耐熱耐久性２６．４％であった。別途、実
施例２で使用したポリエステル繊維をオ−プナ−にて予
備開繊した後カ−ドで開繊して得たウエッブを見掛け密
度が０．１２ｇ／cm2 となるようにパンチ密度１０本／
cm 2 でニ−ドルパンチして所定の大きさに切断したワデ
ィング層を該クッション層の表裏に積層して、比較例２
と同様にして得た側地に挿入して得たベット用マットの
評価結果を表２に示す。表２より明らかなごとく、ワデ
ィング層の密度が高すぎるため、通気性、折り曲げ性が
悪く、寝心地も劣るベット用マットであった。
【００３７】比較例９ 精練したインド綿と実施例２で使用したポリエステル繊
維を７０／３０重量比で混合し、オ−プナ−にて予備開
繊した後カ−ドで開繊して得たウエッブを見掛け密度が
０．０５ｇ／cm2 となるようにパンチ密度１０本／cm2
でニ−ドルパンチして所定の大きさに切断したワディン
グ層を比較例８で得た該クッション層の表裏に積層し
て、比較例８と同様にして得た側地に挿入して得たベッ
ト用マットの評価結果を表２に示す。表２より明らかな
ごとく、寝心地は良いが、ワディング層がポリエステル
繊維以外を含有するため水切り性が劣るベット用マット
であった。なお、実施例１のマット及び比較例９のマッ
トを粗砕して乾燥し、再度繊維化しようとしたが、実施
例１のマットは繊維形成ができたが、比較例９のマット
は紡糸時の糸切れが著しく繊維化できなかった。このこ
とから、ポリエステル以外の素材を含むマットは直接プ
ロダクトリサイクルが困難なことがわかる。
維を７０／３０重量比で混合し、オ−プナ−にて予備開
繊した後カ−ドで開繊して得たウエッブを見掛け密度が
０．０５ｇ／cm2 となるようにパンチ密度１０本／cm2
でニ−ドルパンチして所定の大きさに切断したワディン
グ層を比較例８で得た該クッション層の表裏に積層し
て、比較例８と同様にして得た側地に挿入して得たベッ
ト用マットの評価結果を表２に示す。表２より明らかな
ごとく、寝心地は良いが、ワディング層がポリエステル
繊維以外を含有するため水切り性が劣るベット用マット
であった。なお、実施例１のマット及び比較例９のマッ
トを粗砕して乾燥し、再度繊維化しようとしたが、実施
例１のマットは繊維形成ができたが、比較例９のマット
は紡糸時の糸切れが著しく繊維化できなかった。このこ
とから、ポリエステル以外の素材を含むマットは直接プ
ロダクトリサイクルが困難なことがわかる。
【００３８】比較例１０ 比較例８に用いた網状体を東洋紡績製ハイムのポリエス
テル繊維からなる通気度３０cc/cm2秒のブロードを用い
て所定の形状に縫製された側地に挿入して得たベット用
マットの評価結果を表２に示す。表２より明らかなごと
く、折り曲げ性と寝心地は良いが、耐熱耐久性が劣るベ
ット用マットであった。
テル繊維からなる通気度３０cc/cm2秒のブロードを用い
て所定の形状に縫製された側地に挿入して得たベット用
マットの評価結果を表２に示す。表２より明らかなごと
く、折り曲げ性と寝心地は良いが、耐熱耐久性が劣るベ
ット用マットであった。
【００３９】比較例１1 見掛け密度が０．０５ｇ／cm3 の市販のポリエステル硬
綿を厚み５mmにスライスし、所定の大きさに切断したも
のをワディング層にし、比較例８で得た該網状体に積層
して比較例８と同様にして得たベット用マットの評価結
果を表２に示す。表２で明らかごとく、寝心地はやや良
いが、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、水切り性が劣るベ
ット用マットである。
綿を厚み５mmにスライスし、所定の大きさに切断したも
のをワディング層にし、比較例８で得た該網状体に積層
して比較例８と同様にして得たベット用マットの評価結
果を表２に示す。表２で明らかごとく、寝心地はやや良
いが、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、水切り性が劣るベ
ット用マットである。
【００４０】比較例１２ 米綿をカ−ドウエッブとして積層し、見掛け密度が０．
０５ｇ／cm3 、厚み１０cmとなるようにした玉綿を所定
の大きさに縫製されたポリエステル繊維からなる側地に
挿入して得られたベット用マットの評価結果を表２に示
す。表２で明らかごとく、寝心地はやや良いが、耐熱
性、耐久性、折り曲げ性、水切り性が劣るベット用マッ
トである。
０５ｇ／cm3 、厚み１０cmとなるようにした玉綿を所定
の大きさに縫製されたポリエステル繊維からなる側地に
挿入して得られたベット用マットの評価結果を表２に示
す。表２で明らかごとく、寝心地はやや良いが、耐熱
性、耐久性、折り曲げ性、水切り性が劣るベット用マッ
トである。
【００４１】比較例１３ 厚み１０cm、見掛け密度０．０５ｇ／cm3 の市販のポリ
エステル硬綿をクッション材とし、所定の大きさに縫製
されたポリエステル繊維からなる側地に挿入して得られ
たベット用マットの評価結果を表２に示す。表２で明ら
かごとく、寝心地はやや良いが沈み込みが少なく、耐熱
性、耐久性、折り曲げ性、水切り性は劣るベット用マッ
トである。
エステル硬綿をクッション材とし、所定の大きさに縫製
されたポリエステル繊維からなる側地に挿入して得られ
たベット用マットの評価結果を表２に示す。表２で明ら
かごとく、寝心地はやや良いが沈み込みが少なく、耐熱
性、耐久性、折り曲げ性、水切り性は劣るベット用マッ
トである。
【００４２】比較例１４ 厚み１０cm、見掛け密度０．０５ｇ／cm3 の市販の発泡
ポリウレタンをクッション材とし、比較例２と同様にし
て得られたベット用マットの評価結果を表２に示す。表
２で明らかごとく、耐熱性、耐久性は優れているが、折
り曲げ性、水切り性、通気性は良いが寝心地が劣るベッ
トマットである。
ポリウレタンをクッション材とし、比較例２と同様にし
て得られたベット用マットの評価結果を表２に示す。表
２で明らかごとく、耐熱性、耐久性は優れているが、折
り曲げ性、水切り性、通気性は良いが寝心地が劣るベッ
トマットである。
【００４３】実施例５ 実施例２で得た網状体を厚みを変えた以外実施例１と同
様にして得た敷布団の評価結果では、耐熱性、耐久性、
折り曲げ性、水切り性、寝心地が共に優れた敷布団であ
った。
様にして得た敷布団の評価結果では、耐熱性、耐久性、
折り曲げ性、水切り性、寝心地が共に優れた敷布団であ
った。
【００４４】実施例６ 実施例２で得た網状体を厚みを変えた以外実施例１と同
様にして得た座蒲団のの評価結果では、耐熱性、耐久
性、水切り性、座り心地共に優れた座蒲団であった。
様にして得た座蒲団のの評価結果では、耐熱性、耐久
性、水切り性、座り心地共に優れた座蒲団であった。
【００４５】
【発明の効果】伸長回復性の良い熱可塑性弾性樹脂から
なる線条が融着一体化され表面をフラット化した網状体
からなるクッション層にポリエステル繊維ウェッブから
なるワディング層を積層したマット及び、製法であるの
で、蒸れ難く寝心地が良好で、耐熱耐久性、形態保持
性、クッション性に優れ、折り曲げ性も良好で、火災時
に有毒ガスの発生が少なく、ＭＲＳＡ等の雑菌を除去す
るための洗濯が可能で、リサイクルし易い、一般家庭
用、病院用及びホテル用等のベット、敷布団、座蒲団及
び、家具用に最適なマット、及び、製造法を提供でき
る。
なる線条が融着一体化され表面をフラット化した網状体
からなるクッション層にポリエステル繊維ウェッブから
なるワディング層を積層したマット及び、製法であるの
で、蒸れ難く寝心地が良好で、耐熱耐久性、形態保持
性、クッション性に優れ、折り曲げ性も良好で、火災時
に有毒ガスの発生が少なく、ＭＲＳＡ等の雑菌を除去す
るための洗濯が可能で、リサイクルし易い、一般家庭
用、病院用及びホテル用等のベット、敷布団、座蒲団及
び、家具用に最適なマット、及び、製造法を提供でき
る。
Claims (12)
- 【請求項１】 クッション層の少なくとも上面にワディ
ング層が積層され、且つ、全体面が側地で被われ縫製さ
れたマットであり、クッション層は熱可塑性弾性樹脂か
らなる線径が５mm以下の連続した線条を曲がりくねらせ
ランダムループを形成し、それぞれのループの接触部の
大部分が融着されてなる三次元立体構造網状体で形成さ
れ、該三次元立体構造網状体は上、下両面が実質的にフ
ラット化されており、見掛け密度が０．００５〜０．１
０ｇ／cm3 、厚みが５mm以上であり、ワディング層は、
ポリエステル繊維のウェブからなり、見掛け密度が０．
１ｇ／cm3 以下であることを特徴とするマット。 - 【請求項２】 クッション層を構成する熱可塑性弾性樹
脂が、室温での３００％伸長後の回復率（室温伸長回復
率）が２０％以上、７０℃での１０％伸長を２４時間保
持した後の回復率（７０℃伸長回復率）が３０％以上で
ある請求項１記載のマット。 - 【請求項３】 クッション層を構成する網状体の線径が
０．０１mm以上、見掛けの密度が０．０１ｇ／cm3 から
０．０８ｇ／cm3 、厚みが１０mm以上１００mm以下であ
る請求項１記載のマット。 - 【請求項４】 クッション層を構成する網状体の線径が
０．１mm以上２mm以下、見掛けの密度が０．０２ｇ／cm
3 から０．０６ｇ／cm3 、厚みが２０mm以上８０mm以下
である請求項１記載のマット。 - 【請求項５】 クッション層に熱可塑性弾性樹脂からな
る成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以
上融点以下の温度に吸熱ピ−クを持つ網状体を用いた請
求項１記載のマット。 - 【請求項６】 クッション層を構成する網状体の該線条
の断面形状が中空断面又は及び異形断面である請求項１
記載のマット。 - 【請求項７】 ワディング層がニードルパンチされ、厚
みが３mm以上１５mm以下であり、見掛け密度が０．０１
ｇ／cm3 以上０．０６ｇ／cm3 以下である請求項１記載
のマット。 - 【請求項８】 熱可塑性弾性樹脂がポリエステルである
請求項１記載のマット。 - 【請求項９】 ワディング層の構成が、繊維表面にポリ
エチレングリコ−ル成分を０．０５重量％以上含有する
ポリエステル繊維を主たるマトリックスとしたウエッブ
である請求項１記載のマット。 - 【請求項１０】 複数のオリフィスを持つ多列ノズルよ
り熱可塑性弾性樹脂をその融点より２０〜８０℃高い溶
融温度で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融状
態で連続線条のループを形成し、それぞれのループを互
いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、引取
り装置で挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、得られた３
次元構造体の上、下両面又は片面にポリエステル繊維の
ウェッブを積層し、全面を側地で被うマットの製法。 - 【請求項１１】 製品化に至る任意の工程で網状体を構
成する熱可塑性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以
下の温度でアニ−リングよる疑似結晶化処理を行う請求
項１０記載のマットの製法。 - 【請求項１２】 ポリエチレングリコ−ルを１重量％以
上、１０重量％混合して繊維化したポリエステル繊維を
主たるマトリックスとしたウエッブを用いる請求項１０
記載のマットの製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15447995A JP3637929B2 (ja) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | マット及びその製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15447995A JP3637929B2 (ja) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | マット及びその製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09757A true JPH09757A (ja) | 1997-01-07 |
| JP3637929B2 JP3637929B2 (ja) | 2005-04-13 |
Family
ID=15585155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15447995A Expired - Lifetime JP3637929B2 (ja) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | マット及びその製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3637929B2 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05329281A (ja) * | 1992-06-02 | 1993-12-14 | Toyobo Co Ltd | 難燃性車両用座席 |
| JPH0768061A (ja) * | 1993-02-26 | 1995-03-14 | Toyobo Co Ltd | クッション用網状構造体及び製法 |
-
1995
- 1995-06-21 JP JP15447995A patent/JP3637929B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05329281A (ja) * | 1992-06-02 | 1993-12-14 | Toyobo Co Ltd | 難燃性車両用座席 |
| JPH0768061A (ja) * | 1993-02-26 | 1995-03-14 | Toyobo Co Ltd | クッション用網状構造体及び製法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3637929B2 (ja) | 2005-04-13 |
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