JPH0987780A - 熱交換器用ベリリウム銅合金 - Google Patents
熱交換器用ベリリウム銅合金Info
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- JPH0987780A JPH0987780A JP24782495A JP24782495A JPH0987780A JP H0987780 A JPH0987780 A JP H0987780A JP 24782495 A JP24782495 A JP 24782495A JP 24782495 A JP24782495 A JP 24782495A JP H0987780 A JPH0987780 A JP H0987780A
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- DMFGNRRURHSENX-UHFFFAOYSA-N beryllium copper Chemical compound [Be].[Cu] DMFGNRRURHSENX-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 25
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Landscapes
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】海水に対する耐食性、防汚性に優れるうえに熱
伝導度が大きく、しかも大型の熱交換器をも容易に製造
することができる熱交換器用ベリリウム銅合金を提供す
る。 【解決手段】ベリリウム含有率が1.0 〜2.5 ％、ニッケ
ルとコバルトの含有率の和が0.2 〜0.6 ％、残部が銅お
よび不可避的不純物からなり、熱伝導度を0.25cal/cm・
sec ・℃以上の熱交換器用ベリリウム銅合金。このよう
な熱交換器用ベリリウム銅合金は、最終熱処理温度を45
0 〜600 ℃、最終熱処理時間を３〜24時間としたバルク
オーバーエージングを施すことによって得ることができ
る。
伝導度が大きく、しかも大型の熱交換器をも容易に製造
することができる熱交換器用ベリリウム銅合金を提供す
る。 【解決手段】ベリリウム含有率が1.0 〜2.5 ％、ニッケ
ルとコバルトの含有率の和が0.2 〜0.6 ％、残部が銅お
よび不可避的不純物からなり、熱伝導度を0.25cal/cm・
sec ・℃以上の熱交換器用ベリリウム銅合金。このよう
な熱交換器用ベリリウム銅合金は、最終熱処理温度を45
0 〜600 ℃、最終熱処理時間を３〜24時間としたバルク
オーバーエージングを施すことによって得ることができ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱交換器用ベリリ
ウム銅合金に関するものであり、特に海水を冷却源また
は温熱源とする熱交換器に適した熱交換器用ベリリウム
銅合金に関するものである。
ウム銅合金に関するものであり、特に海水を冷却源また
は温熱源とする熱交換器に適した熱交換器用ベリリウム
銅合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ベリリウム銅合金は熱伝導度が比較的良
好であり、しかも海水に対する耐食性、防汚性にも優れ
るために、海水を冷却源または温熱源として使用する熱
交換器用材料として有用である。しかし、海水によるき
びしい腐食環境に耐えるためにはベリリウム含有率を1.
0 ％以上としなければならず、硬化処理を行なっても従
来は0.2cal/cm ・sec ・℃以上の熱伝導度を得ることは
できなかった。このため、従来のベリリウム銅合金は熱
伝達の面で十分とはいえないという問題があった。
好であり、しかも海水に対する耐食性、防汚性にも優れ
るために、海水を冷却源または温熱源として使用する熱
交換器用材料として有用である。しかし、海水によるき
びしい腐食環境に耐えるためにはベリリウム含有率を1.
0 ％以上としなければならず、硬化処理を行なっても従
来は0.2cal/cm ・sec ・℃以上の熱伝導度を得ることは
できなかった。このため、従来のベリリウム銅合金は熱
伝達の面で十分とはいえないという問題があった。
【０００３】また、ベリリウム銅合金により熱交換器を
製造する場合、多管式熱交換器については熱間押出→冷
間引抜→溶体化処理→仕上引抜→硬化処理という工程で
パイプが製造され、プレート式熱交換器については熱間
圧延→冷間圧延→溶体化処理→仕上圧延→硬化処理とい
う工程でプレートが製造されるが、工程が長いうえに大
型の溶体化処理炉を必要とするため、経済的に困難があ
った。従って、特に大型の熱交換器を製造することはき
わめて困難であった。
製造する場合、多管式熱交換器については熱間押出→冷
間引抜→溶体化処理→仕上引抜→硬化処理という工程で
パイプが製造され、プレート式熱交換器については熱間
圧延→冷間圧延→溶体化処理→仕上圧延→硬化処理とい
う工程でプレートが製造されるが、工程が長いうえに大
型の溶体化処理炉を必要とするため、経済的に困難があ
った。従って、特に大型の熱交換器を製造することはき
わめて困難であった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記した従来
の問題点を解決して、海水に対する耐食性、防汚性に優
れるうえに熱伝導度が大きく、しかも大型の熱交換器を
も容易に製造することができる熱交換器用ベリリウム銅
合金を提供するためになされたものである。
の問題点を解決して、海水に対する耐食性、防汚性に優
れるうえに熱伝導度が大きく、しかも大型の熱交換器を
も容易に製造することができる熱交換器用ベリリウム銅
合金を提供するためになされたものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めになされた本発明の熱交換器用ベリリウム銅合金は、
ベリリウム含有率が1.0 〜2.5 ％（重量％）、ニッケル
とコバルトの含有率の和が0.2 〜0.6 ％、残部が銅およ
び不可避的不純物からなり、熱伝導度を0.25cal/cm・se
c ・℃以上としたことを特徴とするものである。なお、
この熱交換器用ベリリウム銅合金は、最終熱処理温度を
450 〜600℃、最終熱処理時間を３〜24時間としたもの
であることが好ましい。
めになされた本発明の熱交換器用ベリリウム銅合金は、
ベリリウム含有率が1.0 〜2.5 ％（重量％）、ニッケル
とコバルトの含有率の和が0.2 〜0.6 ％、残部が銅およ
び不可避的不純物からなり、熱伝導度を0.25cal/cm・se
c ・℃以上としたことを特徴とするものである。なお、
この熱交換器用ベリリウム銅合金は、最終熱処理温度を
450 〜600℃、最終熱処理時間を３〜24時間としたもの
であることが好ましい。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の熱交換器用ベリリウム銅
合金は、ベリリウム含有率が1.0 〜2.5 ％、ニッケルと
コバルトの含有率の和が0.2 〜0.6 ％、残部が銅および
不可避的不純物から構成されている。ここでベリリウム
含有率が1.0 ％未満であると、前記したように海水によ
るきびしい腐食環境に耐えることができない。またベリ
リウム含有率が2.5 ％を越えると、γ相の晶出が避けら
れず加工性が低下するうえ、熱伝導度の低下を招く。ま
たニッケルとコバルトの含有率の和が0.2 ％未満である
と結晶を微細化させることができず加工性が低下するこ
ととなり、逆に0.6 ％を越えると経済性が損なわれると
ともに展延性が阻害されるので好ましくない。
合金は、ベリリウム含有率が1.0 〜2.5 ％、ニッケルと
コバルトの含有率の和が0.2 〜0.6 ％、残部が銅および
不可避的不純物から構成されている。ここでベリリウム
含有率が1.0 ％未満であると、前記したように海水によ
るきびしい腐食環境に耐えることができない。またベリ
リウム含有率が2.5 ％を越えると、γ相の晶出が避けら
れず加工性が低下するうえ、熱伝導度の低下を招く。ま
たニッケルとコバルトの含有率の和が0.2 ％未満である
と結晶を微細化させることができず加工性が低下するこ
ととなり、逆に0.6 ％を越えると経済性が損なわれると
ともに展延性が阻害されるので好ましくない。
【０００７】本発明の熱交換器用ベリリウム銅合金は、
従来のような溶体化処理→仕上加工→硬化処理という工
程の代わりに、バルクオーバーエージングを施すことに
よって得られる。このバルクオーバーエージングは引抜
材の場合は定尺に切断をして、圧延材の場合はコイル状
に巻いたまま炉内で加熱するだけでよく、水冷の必要も
ない。多管式の場合には熱間押出→冷間引抜→バルクオ
ーバーエージングという工程となり、プレート式の場合
には熱間圧延→冷間圧延→バルクオーバーエージングと
いう工程となる。
従来のような溶体化処理→仕上加工→硬化処理という工
程の代わりに、バルクオーバーエージングを施すことに
よって得られる。このバルクオーバーエージングは引抜
材の場合は定尺に切断をして、圧延材の場合はコイル状
に巻いたまま炉内で加熱するだけでよく、水冷の必要も
ない。多管式の場合には熱間押出→冷間引抜→バルクオ
ーバーエージングという工程となり、プレート式の場合
には熱間圧延→冷間圧延→バルクオーバーエージングと
いう工程となる。
【０００８】このバルクオーバーエージングのための最
終熱処理温度は450 〜600 ℃、最終熱処理時間は３〜24
時間とされる。ここで最終熱処理温度が450 ℃未満であ
ったり最終熱処理時間が３時間未満であると、十分な加
工性が得られないうえに0.25cal/cm・sec ・℃以上の熱
伝導度を得ることができない。逆に最終熱処理温度が60
0 ℃を越えたり最終熱処理時間が24時間を越えること
は、経済的に好ましくない。このように本発明の熱交換
器用ベリリウム銅合金は、前記した組成の合金に最終熱
処理温度450 〜600 ℃、最終熱処理時間３〜24時間のバ
ルクオーバーエージングを施すことにより0.25cal/cm・
sec ・℃以上の熱伝導度を達成したもので、この値は通
常の熱処理を行なったベリリウム銅合金の熱伝導度であ
る0.2cal/cm ・sec ・℃よりもはるかに大きく、従来の
ベリリウム銅合金にない高い熱伝導度である。
終熱処理温度は450 〜600 ℃、最終熱処理時間は３〜24
時間とされる。ここで最終熱処理温度が450 ℃未満であ
ったり最終熱処理時間が３時間未満であると、十分な加
工性が得られないうえに0.25cal/cm・sec ・℃以上の熱
伝導度を得ることができない。逆に最終熱処理温度が60
0 ℃を越えたり最終熱処理時間が24時間を越えること
は、経済的に好ましくない。このように本発明の熱交換
器用ベリリウム銅合金は、前記した組成の合金に最終熱
処理温度450 〜600 ℃、最終熱処理時間３〜24時間のバ
ルクオーバーエージングを施すことにより0.25cal/cm・
sec ・℃以上の熱伝導度を達成したもので、この値は通
常の熱処理を行なったベリリウム銅合金の熱伝導度であ
る0.2cal/cm ・sec ・℃よりもはるかに大きく、従来の
ベリリウム銅合金にない高い熱伝導度である。
【０００９】このように本発明の熱交換器用ベリリウム
銅合金は、溶体化処理→仕上加工→硬化処理という工程
をバルクオーバーエージングに置換したために、熱交換
器の製造に際しては従来に比較して大幅な工程短縮を図
ることができるとともに、高価な溶体化処理炉が不要と
なる。
銅合金は、溶体化処理→仕上加工→硬化処理という工程
をバルクオーバーエージングに置換したために、熱交換
器の製造に際しては従来に比較して大幅な工程短縮を図
ることができるとともに、高価な溶体化処理炉が不要と
なる。
【００１０】
【実施例】〔実施例１〕 ベリリウム含有率1.90％、ニッケルとコバルトの含有率
の和0.30％、残部が銅および不可避的不純物からなるベ
リリウム銅合金を、適当な条件で熱間圧延し、適当な条
件で冷間圧延したうえ、最終熱処理温度500 ℃、最終熱
処理時間10時間のバルクオーバーエージングを施してプ
レート式熱交換器のための伝熱プレートを製造した。こ
の材料の熱伝導度は0.3cal/cm ・sec ・℃であった。こ
れに比較して従来のベリリウム銅合金（ベリリウム含有
率1.90％、ニッケルとコバルトの含有率の和0.30％、溶
体化処理条件800 ℃×２時間、硬化処理条件280 ℃×４
時間）からなる伝熱プレートの熱伝導度は0.2cal/cm ・
sec ・℃であり、本発明の熱交換器用ベリリウム銅合金
の熱伝導度が非常に大きいことが確認された。
の和0.30％、残部が銅および不可避的不純物からなるベ
リリウム銅合金を、適当な条件で熱間圧延し、適当な条
件で冷間圧延したうえ、最終熱処理温度500 ℃、最終熱
処理時間10時間のバルクオーバーエージングを施してプ
レート式熱交換器のための伝熱プレートを製造した。こ
の材料の熱伝導度は0.3cal/cm ・sec ・℃であった。こ
れに比較して従来のベリリウム銅合金（ベリリウム含有
率1.90％、ニッケルとコバルトの含有率の和0.30％、溶
体化処理条件800 ℃×２時間、硬化処理条件280 ℃×４
時間）からなる伝熱プレートの熱伝導度は0.2cal/cm ・
sec ・℃であり、本発明の熱交換器用ベリリウム銅合金
の熱伝導度が非常に大きいことが確認された。
【００１１】また、上記のようにして得られた本発明材
と従来材の伝熱プレートを流速１ｍ／分の海水と接触さ
せて１年間の腐食深さを測定したところ、いずれも20μ
m ／年であり、本発明材も従来材と同様の海水に対する
耐食性、防汚性を備えていることが分かった。さらに試
験板を海水に１年間浸漬して貝類および藻類に対する防
汚性能を調べた結果、次の表１の通りの結果となった。
と従来材の伝熱プレートを流速１ｍ／分の海水と接触さ
せて１年間の腐食深さを測定したところ、いずれも20μ
m ／年であり、本発明材も従来材と同様の海水に対する
耐食性、防汚性を備えていることが分かった。さらに試
験板を海水に１年間浸漬して貝類および藻類に対する防
汚性能を調べた結果、次の表１の通りの結果となった。
【００１２】
【表１】
【００１３】〔実施例２〕次に表２に示す４種類の熱交
換器用ベリリウム銅合金を製造し、最終熱処理温度と最
終熱処理時間を様々に変化させて、得られた材料の熱伝
導率を測定した。その結果を表３〜表６に示す。
換器用ベリリウム銅合金を製造し、最終熱処理温度と最
終熱処理時間を様々に変化させて、得られた材料の熱伝
導率を測定した。その結果を表３〜表６に示す。
【００１４】
【表２】
【００１５】
【表３】
【００１６】
【表４】
【００１７】
【表５】
【００１８】
【表６】
【００１９】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の熱交換
器用ベリリウム銅合金は従来品とは合金組成と熱処理条
件とを変更することにより、従来にない大きい熱伝導度
を有するものであるため、熱交換器の伝熱部材として用
いれば、優れた伝熱効果を得ることができる。また本発
明の熱交換器用ベリリウム銅合金は、従来のような溶体
化処理工程を必要としないので、熱交換器の製造工程を
短縮できるとともに、溶体化処理炉を必要としないため
に大型の熱交換器用のパイプやプレートをも容易かつ経
済的に製造できる利点がある。
器用ベリリウム銅合金は従来品とは合金組成と熱処理条
件とを変更することにより、従来にない大きい熱伝導度
を有するものであるため、熱交換器の伝熱部材として用
いれば、優れた伝熱効果を得ることができる。また本発
明の熱交換器用ベリリウム銅合金は、従来のような溶体
化処理工程を必要としないので、熱交換器の製造工程を
短縮できるとともに、溶体化処理炉を必要としないため
に大型の熱交換器用のパイプやプレートをも容易かつ経
済的に製造できる利点がある。
フロントページの続き (72)発明者 三井 任 愛知県名古屋市瑞穂区須田町２番56号 日 本碍子株式会社内 (72)発明者 吉岡 俊雄 愛知県名古屋市瑞穂区須田町２番56号 日 本碍子株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 ベリリウム含有率が1.0 〜2.5 ％、ニッ
ケルとコバルトの含有率の和が0.2 〜0.6 ％、残部が銅
および不可避的不純物からなり、熱伝導度を0.25cal/cm
・sec ・℃以上としたことを特徴とする熱交換器用ベリ
リウム銅合金。 - 【請求項２】 最終熱処理温度を450 〜600 ℃、最終熱
処理時間を３〜24時間とした請求項１に記載の熱交換器
用ベリリウム銅合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24782495A JPH0987780A (ja) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | 熱交換器用ベリリウム銅合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24782495A JPH0987780A (ja) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | 熱交換器用ベリリウム銅合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0987780A true JPH0987780A (ja) | 1997-03-31 |
Family
ID=17169218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24782495A Withdrawn JPH0987780A (ja) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | 熱交換器用ベリリウム銅合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0987780A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115261666A (zh) * | 2022-07-18 | 2022-11-01 | 江西省金叶有色新材料研究院 | 一种无铅高强高导铍青铜棒材及其制造方法和应用 |
| KR20230104291A (ko) | 2021-01-08 | 2023-07-07 | 고쿠리쓰다이가쿠호진 규슈다이가쿠 | 구리 합금 접합체 및 그 제조 방법 |
| US11761071B2 (en) | 2019-07-04 | 2023-09-19 | Ngk Insulators, Ltd. | Beryllium copper alloy bonded body and production method therefor |
| KR20250008941A (ko) | 2022-07-06 | 2025-01-16 | 엔지케이 인슐레이터 엘티디 | 구리 합금 접합체 |
| KR20250009516A (ko) | 2022-07-06 | 2025-01-17 | 엔지케이 인슐레이터 엘티디 | 구리 합금 접합체 |
-
1995
- 1995-09-26 JP JP24782495A patent/JPH0987780A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11761071B2 (en) | 2019-07-04 | 2023-09-19 | Ngk Insulators, Ltd. | Beryllium copper alloy bonded body and production method therefor |
| KR20230104291A (ko) | 2021-01-08 | 2023-07-07 | 고쿠리쓰다이가쿠호진 규슈다이가쿠 | 구리 합금 접합체 및 그 제조 방법 |
| US12337407B2 (en) | 2021-01-08 | 2025-06-24 | Kyushu University, National University Corporation | Copper alloy assembly and production method therefor |
| KR20250008941A (ko) | 2022-07-06 | 2025-01-16 | 엔지케이 인슐레이터 엘티디 | 구리 합금 접합체 |
| KR20250009516A (ko) | 2022-07-06 | 2025-01-17 | 엔지케이 인슐레이터 엘티디 | 구리 합금 접합체 |
| CN115261666A (zh) * | 2022-07-18 | 2022-11-01 | 江西省金叶有色新材料研究院 | 一种无铅高强高导铍青铜棒材及其制造方法和应用 |
| CN115261666B (zh) * | 2022-07-18 | 2023-03-31 | 江西省金叶有色新材料研究院 | 一种无铅高强高导铍青铜棒材及其制造方法和应用 |
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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