JPH0988578A - 二重管型排気マニホールド - Google Patents
二重管型排気マニホールドInfo
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- JPH0988578A JPH0988578A JP7246226A JP24622695A JPH0988578A JP H0988578 A JPH0988578 A JP H0988578A JP 7246226 A JP7246226 A JP 7246226A JP 24622695 A JP24622695 A JP 24622695A JP H0988578 A JPH0988578 A JP H0988578A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は二重管型排気マニホールドに関し、
従来に比し内管の熱変形を軽減して、ヒートサイクルに
於ける耐久性の向上を図った二重管型排気マニホールド
を提供することを目的とする。 【解決手段】 請求項１に係る発明は、コレクタ１３ａ
と当該コレクタ１３ａから延びる複数本のブランチ１３
ｂとで構成される内管１３を、所定の隙間を開けて外管
１５で覆った二重管型排気マニホールド１７に於て、上
記内管１３を、フェライト系ステンレスで成形したこと
を特徴とする。
従来に比し内管の熱変形を軽減して、ヒートサイクルに
於ける耐久性の向上を図った二重管型排気マニホールド
を提供することを目的とする。 【解決手段】 請求項１に係る発明は、コレクタ１３ａ
と当該コレクタ１３ａから延びる複数本のブランチ１３
ｂとで構成される内管１３を、所定の隙間を開けて外管
１５で覆った二重管型排気マニホールド１７に於て、上
記内管１３を、フェライト系ステンレスで成形したこと
を特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両排気系に装着
される二重管型排気マニホールドに係り、詳しくはヒー
トサイクルに於ける耐久性の向上を図った二重管型排気
マニホールドに関する。
される二重管型排気マニホールドに係り、詳しくはヒー
トサイクルに於ける耐久性の向上を図った二重管型排気
マニホールドに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に車両排気系には、エンジンから放
出される排ガスを１本に纏めて下流側に送る排気マニホ
ールドがエンジンのシリンダヘッドに装着されている
が、昨今、車両の床下に装着されていた従来の触媒コン
バータに代え、実開平５−１２６２２号公報に開示され
るように排気マニホールドの排気ガス排出口に直接装着
するマニホールドコンバータが広く知られている。
出される排ガスを１本に纏めて下流側に送る排気マニホ
ールドがエンジンのシリンダヘッドに装着されている
が、昨今、車両の床下に装着されていた従来の触媒コン
バータに代え、実開平５−１２６２２号公報に開示され
るように排気マニホールドの排気ガス排出口に直接装着
するマニホールドコンバータが広く知られている。
【０００３】そして、斯かるマニホールドコンバータを
排気ガス排出口に装着する排気マニホールドにあって
は、排ガスの温度低下を防止してエンジン始動時の触媒
活性を高める目的で、特開平４−１４８０１７号公報に
開示されるように排気マニホールドの内壁にセラミック
を内張りしたり、図２に示すように排気マニホールド１
を、内管３と当該内管３を所定の隙間を開けて覆う外管
５の二重管構造としたものが知られている。
排気ガス排出口に装着する排気マニホールドにあって
は、排ガスの温度低下を防止してエンジン始動時の触媒
活性を高める目的で、特開平４−１４８０１７号公報に
開示されるように排気マニホールドの内壁にセラミック
を内張りしたり、図２に示すように排気マニホールド１
を、内管３と当該内管３を所定の隙間を開けて覆う外管
５の二重管構造としたものが知られている。
【０００４】そして、上記排気マニホールド１は、高温
の排ガスに晒される内管３が高温強度に優れたオーステ
ナイト系ステンレス（例えば、ＳＵＳ３１０Ｓ）で成形
され、又、外管５がオーステナイト系ステンレスより廉
価なフェライト系ステンレス（例えば、ＳＵＳ４３０）
で成形されており、内管３は、シリンダヘッド７への取
付フランジ９と排気ガス排出口に装着したマニホールド
コンバータ取付用フランジ１１を介して外管５に拘束さ
れた構造となっている。
の排ガスに晒される内管３が高温強度に優れたオーステ
ナイト系ステンレス（例えば、ＳＵＳ３１０Ｓ）で成形
され、又、外管５がオーステナイト系ステンレスより廉
価なフェライト系ステンレス（例えば、ＳＵＳ４３０）
で成形されており、内管３は、シリンダヘッド７への取
付フランジ９と排気ガス排出口に装着したマニホールド
コンバータ取付用フランジ１１を介して外管５に拘束さ
れた構造となっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】然し乍ら、上記内管３
の成形材料であるオーステナイト系ステンレスは、フェ
ライト系ステンレスに比し高温強度に優れたものである
反面、例えばＳＵＳ４３０の線膨張係数が１１．５×１
０-6／℃であるのに対し、ＳＵＳ３１０Ｓの線膨張係数
は１７．６×１０-6／℃であるというようにフェライト
系ステンレスに比し熱膨張率が大きい性質を有してい
る。
の成形材料であるオーステナイト系ステンレスは、フェ
ライト系ステンレスに比し高温強度に優れたものである
反面、例えばＳＵＳ４３０の線膨張係数が１１．５×１
０-6／℃であるのに対し、ＳＵＳ３１０Ｓの線膨張係数
は１７．６×１０-6／℃であるというようにフェライト
系ステンレスに比し熱膨張率が大きい性質を有してい
る。
【０００６】そのため、高温の排ガスの流入に伴い内管
３はコレクタ３ａが長手方向に大きく伸長し、そして、
ヒートサイクルによって当該コレクタ３ａは収縮，伸長
を繰り返すが、内管３のブランチ３ｂは取付フランジ９
を介して外管５に拘束されているため、コレクタ３ａの
伸縮によって当該コレクタ３ａとブランチ３ｂの接続部
（図中、Ａ部）に応力が集中し、その結果、長期に亘る
使用によって当該接続部に亀裂が発生してしまう虞があ
った。
３はコレクタ３ａが長手方向に大きく伸長し、そして、
ヒートサイクルによって当該コレクタ３ａは収縮，伸長
を繰り返すが、内管３のブランチ３ｂは取付フランジ９
を介して外管５に拘束されているため、コレクタ３ａの
伸縮によって当該コレクタ３ａとブランチ３ｂの接続部
（図中、Ａ部）に応力が集中し、その結果、長期に亘る
使用によって当該接続部に亀裂が発生してしまう虞があ
った。
【０００７】本発明は斯かる実情に鑑み案出されたもの
で、内管と外管とからなる二重管型排気マニホールドに
改良を加え、従来に比し内管の熱変形を軽減して、ヒー
トサイクルに於ける耐久性の向上を図った二重管型排気
マニホールドを提供することを目的とする。
で、内管と外管とからなる二重管型排気マニホールドに
改良を加え、従来に比し内管の熱変形を軽減して、ヒー
トサイクルに於ける耐久性の向上を図った二重管型排気
マニホールドを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】斯かる目的を達成するた
め、請求項１に係る発明は、コレクタと当該コレクタか
ら延びる複数本のブランチとで構成される内管を、所定
の隙間を開けて外管で覆った二重管型排気マニホールド
に於て、上記内管を、フェライト系ステンレスで成形し
たことを特徴とする。
め、請求項１に係る発明は、コレクタと当該コレクタか
ら延びる複数本のブランチとで構成される内管を、所定
の隙間を開けて外管で覆った二重管型排気マニホールド
に於て、上記内管を、フェライト系ステンレスで成形し
たことを特徴とする。
【０００９】そして、請求項２及び請求項３に係る発明
は、夫々、請求項１記載の二重管型排気マニホールドに
於て、外管を、フェライト系ステンレスやオーステナイ
ト系ステンレスで成形したものである。又、請求項４に
係る発明は、請求項１乃至請求項３のいずれか記載の二
重管型排気マニホールドに於て、内管を成形するフェラ
イト系ステンレスが、線膨張係数が約１１．５×１０-6
／℃で、９００℃の高温強度が２kgｆ／mm2 以上である
ことを特徴とし、請求項５に係る発明は、請求項４記載
の二重管型排気マニホールドに於て、フェライト系ステ
ンレスが、モリブデン２％，ニオブ０．４％，クロム１
８．５％を含有することを特徴とするものである。
は、夫々、請求項１記載の二重管型排気マニホールドに
於て、外管を、フェライト系ステンレスやオーステナイ
ト系ステンレスで成形したものである。又、請求項４に
係る発明は、請求項１乃至請求項３のいずれか記載の二
重管型排気マニホールドに於て、内管を成形するフェラ
イト系ステンレスが、線膨張係数が約１１．５×１０-6
／℃で、９００℃の高温強度が２kgｆ／mm2 以上である
ことを特徴とし、請求項５に係る発明は、請求項４記載
の二重管型排気マニホールドに於て、フェライト系ステ
ンレスが、モリブデン２％，ニオブ０．４％，クロム１
８．５％を含有することを特徴とするものである。
【００１０】
【作用】各請求項に係る発明によれば、エンジンから放
出された排ガスが各ブランチからコレクタを介してマニ
ホールドコンバータに案内され、そして、外管が排ガス
の温度低下を防止してエンジン始動時の触媒活性を高め
ることとなる。又、高温の排ガスの流入に伴い、内管は
熱膨張によってコレクタが長手方向に伸長し、そして、
ヒートサイクルによってコレクタは収縮，伸長を繰り返
すが、内管はフェライト系ステンレスで成形されている
ため、従来の二重管型排気マニホールドに比し内管の熱
変形は大幅に緩和されることとなる。
出された排ガスが各ブランチからコレクタを介してマニ
ホールドコンバータに案内され、そして、外管が排ガス
の温度低下を防止してエンジン始動時の触媒活性を高め
ることとなる。又、高温の排ガスの流入に伴い、内管は
熱膨張によってコレクタが長手方向に伸長し、そして、
ヒートサイクルによってコレクタは収縮，伸長を繰り返
すが、内管はフェライト系ステンレスで成形されている
ため、従来の二重管型排気マニホールドに比し内管の熱
変形は大幅に緩和されることとなる。
【００１１】又、請求項３に係る発明によれば、内管と
外管の温度差を成形材料の熱膨張差が吸収し、請求項４
及び請求項５に係る発明によれば、内管は優れた高温強
度を有するため、高温の排ガスで損傷することがない。
外管の温度差を成形材料の熱膨張差が吸収し、請求項４
及び請求項５に係る発明によれば、内管は優れた高温強
度を有するため、高温の排ガスで損傷することがない。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を図面に基
づき詳細に説明する。
づき詳細に説明する。
【００１３】図１は請求項１，請求項２，請求項４及び
請求項５に係る二重管型排気マニホールドの一実施例を
示し、図中、１３はコレクタ１３ａと当該コレクタ１３
ａから延びる複数本のブランチ１３ｂとで構成された内
管、１５は当該内管１３を所定の隙間を開けて覆う外管
で、図２に示す排気マニホールド１と同様、内管１３
は、シリンダヘッド７への取付フランジ９と排気ガス排
出口に装着したマニホールドコンバータ取付用フランジ
１１を介して外管１５に拘束されている。
請求項５に係る二重管型排気マニホールドの一実施例を
示し、図中、１３はコレクタ１３ａと当該コレクタ１３
ａから延びる複数本のブランチ１３ｂとで構成された内
管、１５は当該内管１３を所定の隙間を開けて覆う外管
で、図２に示す排気マニホールド１と同様、内管１３
は、シリンダヘッド７への取付フランジ９と排気ガス排
出口に装着したマニホールドコンバータ取付用フランジ
１１を介して外管１５に拘束されている。
【００１４】そして、外管１５は従来と同様、ＳＵＳ４
３０のフェライト系ステンレスで成形されているが、本
実施例に係る排気マニホールド１７は、従来のＳＵＳ３
１０Ｓ等のオーステナイト系ステンレスに代え、内管１
３を、モリブデン２％，ニオブ０．４％，クロム１８．
５％を含有するフェライト系ステンレスで成形したこと
を特徴としている。
３０のフェライト系ステンレスで成形されているが、本
実施例に係る排気マニホールド１７は、従来のＳＵＳ３
１０Ｓ等のオーステナイト系ステンレスに代え、内管１
３を、モリブデン２％，ニオブ０．４％，クロム１８．
５％を含有するフェライト系ステンレスで成形したこと
を特徴としている。
【００１５】而して、斯様に複数種の材料を含有させた
フェライト系ステンレスによれば、通常のＳＵＳ４３０
と略同様の線膨張係数を維持し乍ら、内管１３が温度上
昇する９００℃での高温強度（引張強さ）がＳＵＳ４３
０の１．３kgｆ／mm2 から２．２kgｆ／mm2 へと向上
し、優れた高温強度を有するものとなる。本実施例に係
る排気マニホールド１７はこのように構成されているか
ら、従来と同様、エンジンから放出された排ガスが各ブ
ランチ１３ｂからコレクタ１３ａを介してマニホールド
コンバータ（図示せず）に案内され、そして、外管１５
が排ガスの温度低下を防止してエンジン始動時の触媒活
性を高めることとなる。
フェライト系ステンレスによれば、通常のＳＵＳ４３０
と略同様の線膨張係数を維持し乍ら、内管１３が温度上
昇する９００℃での高温強度（引張強さ）がＳＵＳ４３
０の１．３kgｆ／mm2 から２．２kgｆ／mm2 へと向上
し、優れた高温強度を有するものとなる。本実施例に係
る排気マニホールド１７はこのように構成されているか
ら、従来と同様、エンジンから放出された排ガスが各ブ
ランチ１３ｂからコレクタ１３ａを介してマニホールド
コンバータ（図示せず）に案内され、そして、外管１５
が排ガスの温度低下を防止してエンジン始動時の触媒活
性を高めることとなる。
【００１６】又、高温の排ガスの流入に伴い、内管１３
は熱膨張によってコレクタ１３ａが長手方向に伸長し、
そして、ヒートサイクルによってコレクタ１３ａは収
縮，伸長を繰り返すが、上述したように内管１３の成形
材料たるフェライト系ステンレスはＳＵＳ４３０と略同
様の線膨張係数であるため、ＳＵＳ３１０Ｓで成形され
た図２の内管３に比し熱変形が約３５％緩和され、然
も、優れた高温強度を有するため、高温の排ガスで内管
１３が損傷することもない。
は熱膨張によってコレクタ１３ａが長手方向に伸長し、
そして、ヒートサイクルによってコレクタ１３ａは収
縮，伸長を繰り返すが、上述したように内管１３の成形
材料たるフェライト系ステンレスはＳＵＳ４３０と略同
様の線膨張係数であるため、ＳＵＳ３１０Ｓで成形され
た図２の内管３に比し熱変形が約３５％緩和され、然
も、優れた高温強度を有するため、高温の排ガスで内管
１３が損傷することもない。
【００１７】従って、本実施例に係る排気マニホールド
１７によれば、内管１３の熱変形が従来に比し著しく緩
和されるため、コレクタ１３ａとブランチ１３ｂの接続
部に発生する応力が低減し、然も、内管１３は優れた高
温強度を有することも相俟って、ヒートサイクルに於け
る耐久性が向上することとなった。加えて、図２に示す
内管３の成形材料であるオーステナイト系ステンレスは
ニッケルをベース材料としているために高価であった
が、本実施例に係る二重管型排気マニホールド１７は斯
かるオーステナイト系ステンレスを成形材料としないた
め、従来に比し材料コストの削減も可能となる。
１７によれば、内管１３の熱変形が従来に比し著しく緩
和されるため、コレクタ１３ａとブランチ１３ｂの接続
部に発生する応力が低減し、然も、内管１３は優れた高
温強度を有することも相俟って、ヒートサイクルに於け
る耐久性が向上することとなった。加えて、図２に示す
内管３の成形材料であるオーステナイト系ステンレスは
ニッケルをベース材料としているために高価であった
が、本実施例に係る二重管型排気マニホールド１７は斯
かるオーステナイト系ステンレスを成形材料としないた
め、従来に比し材料コストの削減も可能となる。
【００１８】尚、上記実施例では、外管１５をＳＵＳ４
３０のフェライト系ステンレスで成形したが、請求項３
に係る二重管型排気マニホールドの如く、高温となる内
管を上記内管１３と同一のフェライト系ステンレスで成
形し、そして、高温強度に優れたＳＵＳ３１０ＳやＳＵ
Ｓ３０４等のオーステナイト系ステンレスを用いて外管
を成形してもよい。
３０のフェライト系ステンレスで成形したが、請求項３
に係る二重管型排気マニホールドの如く、高温となる内
管を上記内管１３と同一のフェライト系ステンレスで成
形し、そして、高温強度に優れたＳＵＳ３１０ＳやＳＵ
Ｓ３０４等のオーステナイト系ステンレスを用いて外管
を成形してもよい。
【００１９】而して、斯かる実施例によっても、従来に
比し内管の熱変形を緩和させることができるし、又、こ
の実施例によれば、内管と外管の温度差を成形材料の熱
膨張差で吸収できる利点を有する。又、上述した実施例
では、内管１３を成形するフェライト系ステンレスに、
モリブデン２％，ニオブ０．４％，クロム１８．５％を
含有させて高温強度を高めたが、高温強度を向上させる
ものとして、その他、例えばモリブデン２％，ニオブ
０．６％，クロム１９％，シリコン０．２％又はニオブ
０．８％，クロム１９％等の組合せがあり、これらを含
有させて高温強度を高めたフェライト系ステンレスで内
管１３を成形してもよい。
比し内管の熱変形を緩和させることができるし、又、こ
の実施例によれば、内管と外管の温度差を成形材料の熱
膨張差で吸収できる利点を有する。又、上述した実施例
では、内管１３を成形するフェライト系ステンレスに、
モリブデン２％，ニオブ０．４％，クロム１８．５％を
含有させて高温強度を高めたが、高温強度を向上させる
ものとして、その他、例えばモリブデン２％，ニオブ
０．６％，クロム１９％，シリコン０．２％又はニオブ
０．８％，クロム１９％等の組合せがあり、これらを含
有させて高温強度を高めたフェライト系ステンレスで内
管１３を成形してもよい。
【００２０】更に又、内管１３を成形するフェライト系
ステンレスの線膨張係数と高温強度は上記数値に限定さ
れるものではなく、線膨張係数が約１１．５×１０-6／
℃で、９００℃の高温強度が２kgｆ／mm2 以上の範囲に
あるフェライト系ステンレスであれば、図１に示す実施
例と同様、所期の目的を達成することが可能である。
ステンレスの線膨張係数と高温強度は上記数値に限定さ
れるものではなく、線膨張係数が約１１．５×１０-6／
℃で、９００℃の高温強度が２kgｆ／mm2 以上の範囲に
あるフェライト系ステンレスであれば、図１に示す実施
例と同様、所期の目的を達成することが可能である。
【００２１】
【発明の効果】以上述べたように、各請求項に係る二重
管型排気マニホールドによれば、従来に比し内管の熱変
形を著しく緩和させることができるため、内管のコレク
タとブランチの接続部に発生する応力が低減し、ヒート
サイクルに於ける耐久性が向上することとなった。
管型排気マニホールドによれば、従来に比し内管の熱変
形を著しく緩和させることができるため、内管のコレク
タとブランチの接続部に発生する応力が低減し、ヒート
サイクルに於ける耐久性が向上することとなった。
【００２２】そして、請求項２に係る発明によれば、オ
ーステナイト系ステンレスを成形材料としないため、従
来に比し材料コストの削減が図れ、又、請求項３に係る
発明によれば、内管と外管の温度差を成形材料の熱膨張
差で吸収できる利点を有する。更に、請求項４及び請求
項５に係る二重管型排気マニホールドによれば、内管が
優れた高温強度を有することも相俟って、請求項１に係
る発明に比しヒートサイクルに於ける耐久性がより一段
と向上することとなった。
ーステナイト系ステンレスを成形材料としないため、従
来に比し材料コストの削減が図れ、又、請求項３に係る
発明によれば、内管と外管の温度差を成形材料の熱膨張
差で吸収できる利点を有する。更に、請求項４及び請求
項５に係る二重管型排気マニホールドによれば、内管が
優れた高温強度を有することも相俟って、請求項１に係
る発明に比しヒートサイクルに於ける耐久性がより一段
と向上することとなった。
【図１】請求項１，請求項２，請求項４及び請求項５に
係る二重管型排気マニホールドの一実施例の断面図であ
る。
係る二重管型排気マニホールドの一実施例の断面図であ
る。
【図２】従来の二重管型排気マニホールドの断面図であ
る。
る。
１３ 内管 １３ａ コレクタ １３ｂ ブランチ １５ 外管 １７ 排気マニホールド
Claims (5)
- 【請求項１】 コレクタ（１３ａ）と当該コレクタ（１
３ａ）から延びる複数本のブランチ（１３ｂ）とで構成
される内管（１３）を、所定の隙間を開けて外管（１
５）で覆った二重管型排気マニホールド（１７）に於
て、 上記内管（１３）を、フェライト系ステンレスで成形し
たことを特徴とする二重管型排気マニホールド。 - 【請求項２】 外管（１５）を、フェライト系ステンレ
スで成形したことを特徴とする請求項１記載の二重管型
排気マニホールド。 - 【請求項３】 外管（１５）を、オーステナイト系ステ
ンレスで成形したことを特徴とする請求項１記載の二重
管型排気マニホールド。 - 【請求項４】 内管（１３）を成形するフェライト系ス
テンレスは、線膨張係数が約１１．５×１０-6／℃で、
９００℃の高温強度が２kgｆ／mm2 以上であることを特
徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか記載の二重管
型排気マニホールド。 - 【請求項５】 フェライト系ステンレスは、モリブデン
２％，ニオブ０．４％，クロム１８．５％を含有するこ
とを特徴とする請求項４記載の二重管型排気マニホール
ド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7246226A JPH0988578A (ja) | 1995-09-25 | 1995-09-25 | 二重管型排気マニホールド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7246226A JPH0988578A (ja) | 1995-09-25 | 1995-09-25 | 二重管型排気マニホールド |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0988578A true JPH0988578A (ja) | 1997-03-31 |
Family
ID=17145396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7246226A Pending JPH0988578A (ja) | 1995-09-25 | 1995-09-25 | 二重管型排気マニホールド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0988578A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002228055A (ja) * | 2001-01-29 | 2002-08-14 | Nippon Steel Corp | 二重鋼管 |
| US6874317B2 (en) | 2001-06-18 | 2005-04-05 | Calsonic Kansei Corporation | Double pipe exhaust manifold |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58111315U (ja) * | 1982-01-25 | 1983-07-29 | 三菱自動車工業株式会社 | エンジンの排気マニホ−ルド |
| JPH0641695A (ja) * | 1992-03-27 | 1994-02-15 | Nisshin Steel Co Ltd | 排ガス流路部材用フェライト系ステンレス鋼及び製造方法 |
| JPH0748653A (ja) * | 1992-11-02 | 1995-02-21 | Hitachi Metals Ltd | 排気系部品 |
| JPH07156329A (ja) * | 1993-12-07 | 1995-06-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 複合管 |
| JPH08218861A (ja) * | 1995-02-10 | 1996-08-27 | Aisin Takaoka Ltd | 内燃機関の排気管継手構造 |
-
1995
- 1995-09-25 JP JP7246226A patent/JPH0988578A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58111315U (ja) * | 1982-01-25 | 1983-07-29 | 三菱自動車工業株式会社 | エンジンの排気マニホ−ルド |
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| JPH0748653A (ja) * | 1992-11-02 | 1995-02-21 | Hitachi Metals Ltd | 排気系部品 |
| JPH07156329A (ja) * | 1993-12-07 | 1995-06-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 複合管 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002228055A (ja) * | 2001-01-29 | 2002-08-14 | Nippon Steel Corp | 二重鋼管 |
| US6874317B2 (en) | 2001-06-18 | 2005-04-05 | Calsonic Kansei Corporation | Double pipe exhaust manifold |
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