JPH10101925A - 摺動部材用樹脂組成物および摺動部材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】裏金との充分な結合力を得ることが出来、苛酷
な摩擦条件下でも溶融流動したり、裏金から剥離したり
することがなく、摺動部材の製造が簡略化できる、摺動
部材用樹脂組成物およびこれを使用した摺動部材を提供
する。 【解決手段】複合金属酸化物を０．１〜３重量％、フッ
化カルシウムを０．５〜８重量％、二硫化タングステン
を０．５〜８重量％含有し、残部がナイロン１１又はナ
イロン１２である摺動部材用樹脂組成物、および、金属
裏金部材の表面に接着層を介して樹脂組成物から成る滑
り層を形成して成る摺動部材であって、前記樹脂組成物
が、複合金属酸化物を０．１〜３重量％、フッ化カルシ
ウムを０．５〜８重量％、二硫化タングステンを０．５
〜８重量％含有し、残部がナイロン１１又はナイロン１
２である摺動部材。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、摺動部材用樹脂組
成物および摺動部材に関するものであり、詳しくは、摩
擦摩耗特性、特に低速高荷重条件下における摩擦摩耗特
性に優れた摺動部材用樹脂組成物およびこれを使用した
摺動部材に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、合成樹脂より成る摺動部材の
耐摩耗性、耐荷重性を改善するため、（ａ）マトリック
スを形成する合成樹脂にグラファイト、二硫化モリブデ
ン等の固体潤滑材および／またはガラス繊維、炭素繊維
などの補強材を配合したり、（ｂ）鋼裏金上に多孔質焼
結金属層を形成し、当該多孔質焼結金属層に合成樹脂を
含浸被覆させたり、（ｃ）鋼裏金上に接着層を形成し、
当該接着層に合成樹脂を被着させたりしている。

【０００３】上記（ａ）の態様の摺動部材は、摺動部材
自体の強度に限界があり高荷重条件下では使用できな
い。これに対して、上記（ｂ）、（ｃ）の態様の摺動部
材においては、比較的軟質の合成樹脂であっても、それ
が鋼などの裏金上に薄層として被着されていると、樹脂
自体の撓みやヘタリを生じることがないため、結果とし
て、摺動部材としての耐摩耗性や耐荷重性が向上する。
また、摺動面において生じた摩擦熱が薄い樹脂層を介し
て裏金に容易に伝わり、そして摺動部材から放熱される
ため、温度上昇を低く抑えることが出来、上述した性能
が一層助長される。この他、樹脂の膨張、収縮あるいは
経年変化も受け難いため、摺動部材としての寸法安定性
が著しく向上する。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記
（ｂ）、（ｃ）の態様の摺動部材には次の様な問題が残
されている。すなわち、（ｂ）の態様の摺動部材の場
合、鋼裏金上に合成樹脂を被着させて合成樹脂から成る
滑り層を形成するための多孔質焼結金属層を設ける必要
があり、製造上手間や時間を要する他、コスト面におい
ても高価となるという欠点がある。また、円筒状の摺動
部材を得る場合、平板状の摺動部材に丸曲げ加工を施さ
なければならないため、裏金の厚さが制限される。その
結果、厚い裏金が必要とされる場合には、薄い裏金を使
用した摺動部材を円筒状に捲回した後、更に円筒状のハ
ウジングに圧入しなければならないという製造上の煩雑
さがある。また、円筒状の摺動部材においては、突き合
わせ部が生じるため、すなわち、摺動面に不連続部分が
生じるため、この部分に荷重点が作用すると、そこから
滑り層にヘタリ等の損傷を生じる恐れがある。

【０００５】（ｃ）の態様の摺動部材は、例えば特開昭
５５−１３９４２９号公報などにおいて公知である。こ
の公報には、鋼板上に接着層を形成し、当該接着層にポ
リアセタール、ポリアミド等の合成樹脂、熱硬化性ポリ
イミド、四フッ化エチレン樹脂および潤滑油剤から成る
組成物を被着させた摺動部材が開示されている。当該摺
動部材は、（ｂ）の態様の摺動部材の様に多孔質焼結金
属層を形成する必要がなく製造を簡略化できるが、苛酷
な摩擦条件下では樹脂層が摺動面において溶融流動した
り、裏金から剥離するという問題を生じる。

【０００６】本発明は、上記実情に鑑みなされたもので
あり、その目的は、裏金との充分な結合力を得ることが
出来、苛酷な摩擦条件下でも溶融流動したり、裏金から
剥離したりすることがなく、摺動部材の製造が簡略化で
きる、摺動部材用樹脂組成物およびこれを使用した摺動
部材を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の目的
を達成すべく鋭意検討を重ねた結果、ベース樹脂として
ナイロン１１又はナイロン１２を使用し、これに複合金
属酸化物、フッ化カルシウム及び二硫化タングステンを
添加した樹脂組成物は、粉末塗装性に優れ、そして、こ
の樹脂組成物を裏金部材の表面に接着層を介して被着さ
せた摺動部材は、低速高荷重条件下において優れた摩擦
摩耗特性を発揮し得るとの知見を得た。

【０００８】本発明は、上記の知見に基づき完成された
ものであり、その第１の要旨は、複合金属酸化物を０．
１〜３重量％、フッ化カルシウムを０．５〜８重量％、
二硫化タングステンを０．５〜８重量％含有し、残部が
ナイロン１１又はナイロン１２であることを特徴とする
摺動部材用樹脂組成物に存する。

【０００９】そして、本発明の第２の要旨は、金属裏金
部材の表面に接着層を介して樹脂組成物から成る滑り層
を形成して成る摺動部材であって、前記樹脂組成物が、
複合金属酸化物を０．１〜３重量％、フッ化カルシウム
を０．５〜８重量％、二硫化タングステンを０．５〜８
重量％含有し、残部がナイロン１１又はナイロン１２で
あることを特徴とする摺動部材に存する。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
先ず、本発明の摺動部材用樹脂組成物について説明す
る。本発明において、樹脂組成物の主成分をなす樹脂と
しては、ナイロン１１又はナイロン１２が使用される。
これらの樹脂は、他のポリアミド樹脂に比べ吸水率が小
さく、粉末塗装性に優れるという特徴を有する。具体的
には、日本リルサン社製ナイロン１１「リルサン（商品
名）」、ダイセル・ヒュルス社製ナイロン１２「ダイア
ミド（商品名）」等が挙げられる。

【００１１】本発明においては、ナイロン１１又はナイ
ロン１２（ベース樹脂）に複合金属酸化物を配合する
が、当該複合金属酸化物に含まれる金属元素としては、
Ｔｉ、Ｚｎ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ａｌ、Ｌｉ、Ｃｒ、Ｃａ、Ｂ
ａ、Ｓｂ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｐｂ
の群から選択される少なくとも２種以上の金属元素が好
ましい。

【００１２】上記の複合金属酸化物の具体例としては、
ＴｉＯ₂ −ＢａＯ−ＮｉＯ、ＴｉＯ₂ −ＮｉＯ−Ｓｂ₂
Ｏ₃ 、ＴｉＯ₂ −Ｓｂ₂ Ｏ₃ −Ｃｒ₂ Ｏ₃ 、ＺｎＯ−Ｆ
ｅ₂Ｏ₃ 、Ｃｒ₂ Ｏ₃ −ＺｎＯ−Ｆｅ₂ Ｏ₃ 、ＮｉＯ−
Ｆｅ₂ Ｏ₃ −Ａｌ₂ Ｏ₃ 、ＴｉＯ₂ −ＮｉＯ−ＺｎＯ−
ＣｏＯ、Ｃｒ₂ Ｏ₃ −Ａｌ₂ Ｏ₃ −ＣｏＯ、Ａｌ₂ Ｏ₃
−ＣｏＯ、Ｃｒ₂ Ｏ₃ −ＣｕＯ、Ｆｅ₂ Ｏ₃ −ＣｕＯ−
Ｍｎ₂ Ｏ₃ 、Ｃｒ₂ Ｏ₃ −Ｆｅ₂ Ｏ₃ −ＣｏＯ、ＴｉＯ
₂ −ＮｉＯ−ＺｎＯ−ＣｏＯ−Ａｌ₂ Ｏ₃ 、ＴｉＯ₂ −
ＣｏＯ−ＣａＯ、ＴｉＯ₂ −ＮｉＯ−ＣｏＯ−Ｌｉ
₂ Ｏ、ＺｒＯ₂ −ＳｉＯ₂ 、ＢａＯ−ＺｒＯ₂ 、ＣａＯ
−ＺｒＯ₂ 、ＢａＯ−ＳｎＯ₂ 、ＣａＯ−ＳｎＯ₂ 、Ｍ
ｇＯ−Ａｌ₂ Ｏ₃ 、ＭｇＯ−ＴｉＯ₂ 等が挙げられる。

【００１３】複合金属酸化物は、ベース樹脂であるナイ
ロン樹脂の耐摩耗性を向上させる作用を有する。その配
合割合は、通常０．１〜３重量％、好ましくは０．２〜
２重量％、更に好ましくは０．３〜１重量％である。配
合割合が０．１重量％未満の場合は耐摩耗性の向上の効
果が現われず、また、３重量％を超える場合は却って耐
摩耗性を低下させることになる。なお、複合金属酸化物
は２種以上を混合して使用してもよい。

【００１４】本発明においては、前記複合金属酸化物に
加えて、ベース樹脂にフッ化カルシウム及び二硫化タン
グステンを配合するが、これらは、従来使用されている
ものを使用できる。

【００１５】フッ化カルシウムは、複合金属酸化物と同
様に耐摩耗性を向上させる効果を有する。また、フッ化
カルシウムは、吸湿性がないため、湿度による摺動特性
への悪影響を防止する働きも有する。フッ化カルシウム
の配合割合は、通常０．５〜８重量％、好ましくは０．
５〜５重量％、更に好ましくは１〜３重量％である。配
合割合が０．５重量％未満の場合は耐摩耗性の向上に効
果が認められず、８重量％を超えるとフッ化カルシウム
の偏在が多くなり、滑り層の機械的強度が損なわれる。

【００１６】二硫化タングステンも、耐摩耗性を向上さ
せる効果を有する。しかも、二硫化タングステンは、樹
脂中での分散性が良好であるため、前記フッ化カルシウ
ムと同時に使用することにより、分散性の余り良くない
フッ化カルシウムの分散性を改善し、フッ化カルシウム
の効果を充分に発揮させる働きを有する。また、複合金
属酸化物およびフッ化カルシウムを配合すると、前記の
様に耐摩耗性を向上させるが、低摩擦性が若干損なわれ
る。しかしながら、二硫化タングステンを配合すること
によりナイロン樹脂が本来有する低摩擦特性が維持され
る。

【００１７】二硫化タングステンの配合割合は、通常
０．５〜８重量％、好ましくは０．５〜５重量％、更に
好ましくは１〜３重量％である。配合割合が０．５重量
％未満の場合は二硫化タングステンの前記の効果が充分
発揮されず、また、８重量％を超える場合は、金属裏金
部材の表面に形成された接着層との結合力が不充分とな
る。

【００１８】ベース樹脂に配合される上記の各充填材の
配合量の合計が１０重量％を超えると接着層との結合力
に悪影響を及ぼす傾向があるため、前記３種類の充填材
の配合量の合計は、通常１０重量％以下、好ましくは２
〜８重量％とされる。

【００１９】本発明においては、上記の樹脂組成物に対
し、ナイロン樹脂の補強を目的として、カーボンブラッ
ク、炭素繊維、ガラス繊維、チタン酸カリウムウィス
カ、アラミド繊維などの補強材を５重量％以下の割合で
配合してもよい。

【００２０】次に、本発明の摺動部材およびその製造方
法について説明する。金属裏金部材としては、一般構造
用圧延鋼材の鋼板・鋼帯、機械構造用炭素鋼鋼材の鋼板
・鋼帯、冷間圧延鋼板・鋼帯、一般構造用炭素鋼鋼管、
機械構造用炭素鋼鋼管などが好適であるが、目的、用途
によっては、アルミニウム合金、銅合金などの板、管
（継目無管など）も使用することが出来る。また、金属
板を丸曲げ加工した円筒体であって、その接合部を強固
に噛み合わせたものも使用することが出来る。

【００２１】接着層を形成するプライマーとしては、フ
ェノール変性アルキッド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、
エポキシ樹脂、フラン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリウ
レタン樹脂などを使用することが出来る。

【００２２】本発明の板状の摺動部材は次の様にして製
造される。先ず、所定寸法の板状の金属裏金部材を用意
する。当該金属裏金部材を溶剤洗浄、アルカリ洗浄等に
より脱脂処理した後、酸処理、ブラスト処理などによ
り、金属裏金部材表面の金属酸化物などを除去すると共
に粗面化処理をする。

【００２３】次に、金属裏金部材の表面にスプレー塗布
または浸漬法によりプライマー皮膜を形成し、当該プラ
イマー皮膜に含まれる溶剤を充分に蒸発させる。

【００２４】次に、金属裏金部材を３００〜４００℃に
設定された加熱炉に入れ、表面温度が２５０〜３００℃
になるまで加熱処理し（数分〜数十分）、裏金部材の表
面に厚さ５〜３０μｍのプライマーから成る接着層を形
成する。

【００２５】次に、表面温度が２５０〜３００℃に保持
されている金属裏金部材の表面に前記の樹脂組成物の粉
末を散布すると共に樹脂組成物を溶融付着させる。その
後、冷却し、機械加工を施し、厚さが０．３〜０．５ｍ
ｍの滑り層を有する板状の摺動部材を得る。

【００２６】本発明の円筒状の摺動部材は次の様にして
製造される。先ず、所定寸法の円筒状の金属裏金部材を
用意し、上記と同様にして金属裏金部材表面の金属酸化
物などを除去すると共に粗面化処理をする。次に、金属
裏金部材の内周面に上記と同様にしてプライマー皮膜を
形成した後、裏金部材の内周面に厚さ５〜３０μｍのプ
ライマーから成る接着層を形成する。

【００２７】次に、表面温度が２５０〜３００℃に保持
されている裏金部材を軸中心に回転させながら、接着層
が形成された裏金部材の内周面に樹脂組成物の粉末を散
布すると共に樹脂組成物を溶融付着させる。その後、冷
却し、機械加工を施し、厚さが０．３〜０．５ｍｍの滑
り層を有する円筒状の摺動部材を得る。

【００２８】以上説明した製造方法においては粉末散布
による方法を示したが、流動浸漬法または静電塗装法に
より樹脂組成物の粉末を溶融付着させてもよい。

【００２９】

【実施例】以下、本発明を実施例により詳細に説明する
が、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例
に限定されるものではない。

【００３０】実施例１〜５及び比較例１〜２ 金属裏金部材として、厚さ８ｍｍの一般構造用圧延鋼鋼
板を使用した。脱脂洗浄した金属裏金部材の表面にブラ
スト処理を施し、エアブローにより処理表面を清浄にし
た。このときの処理表面の平均粗さは１９μｍであっ
た。

【００３１】次に、金属裏金部材の表面にエポキシ樹脂
プライマーをスプレー塗布し、４００℃に設定された加
熱炉で１２分間処理し（表面温度２７０〜２９０℃）、
厚さ０．０２ｍｍの接着層を形成した。

【００３２】次に、金属裏金部材を加熱炉から取り出
し、接着層が形成された表面に表２〜３に示す組成より
成る樹脂組成物の粉末を散布して溶融付着させた。そし
て、冷却後、機械加工を施し、接着層表面に０．４ｍｍ
の厚さの滑り層を有する板状の摺動部材を得た。

【００３３】上述した実施例および比較例で得た板状の
摺動部材の摺動特性について下記表１に示すスラスト試
験により耐荷重性を評価した。

【００３４】

【表１】 スラスト試験 試験条件 面圧：１００ｋｇｆ／ｃｍ² を６０分毎に累積負荷 最大７００ｋｇｆ／ｃｍ² 速度：１ｍ／ｍｉｎ 潤滑：試験開始前に摺動面にリチウム系グリースを塗布 相手材：調質後高周波焼入れした高炭素クロム軸受鋼

【００３５】試験結果は表２〜３の通りである。なお、
表中の複合金属酸化物の種類は複合金属酸化物に含まれ
る金属元素で表示し、配合割合は重量％で示す。

【００３６】

【表２】 ──────────────────────────────────── 実 施 例 １ ２ ３ ナイロン樹脂 96.5 96.5 95 ナイロン樹脂（種類） 11 12 11 複合金属酸化物 0.5 0.5 １ 複合金属酸化物（種類） Ti-Zn-Ni-Co Co-Al-Cr Ti-Zn-Ni-Co-Al （以下Ａという）（以下Ｂという）（以下Ｃという） フッ化カルシウム 1.5 1.5 ２二硫化タングステン 1.5 1.5 ２ 摩擦係数 0.05 0.05 0.06 摩耗量（μｍ） 60 60 80 ────────────────────────────────────

【００３７】

【表３】 ──────────────────────────────────── 実 施 例 比 較 例 ４ ５ １ ２ ナイロン樹脂 96 95 99 98 ナイロン樹脂（種類） 12 11 11 11 複合金属酸化物 １ １ １ − 複合金属酸化物（種類） Ti-Co-Ca Ｃ Ｃ − （以下Ｄという） フッ化カルシウム １ １ − ２二硫化タングステン ２ ３ − − 摩擦係数 0.05 0.05 0.06 0.07 摩耗量（μｍ） 70 80 200 − ────────────────────────────────────

【００３８】以上の試験結果から明らかな様に、実施例
１〜５の摺動部材は、スラスト試験において、累積荷重
７００ｋｇｆ／ｃｍ² という荷重条件においても低い摩
擦係数で安定した性能を発揮し、累積荷重７００ｋｇｆ
／ｃｍ² 時の摩耗量は８０μｍ以下と極めて低い値をし
た。これに対し、比較例１の摺動部材は、低い摩擦係数
を示すものの摩耗量が多かった。また、比較例２の摺動
部材は、累積荷重４００ｋｇｆ／ｃｍ² の時点で滑り層
と裏金との間に剥離を生じたため、試験を中止した。比
較例２における摩擦係数は累積荷重１００〜３００ｋｇ
ｆ／ｃｍ² 時点での値を示し、また、摩耗量は測定出来
なかった。

【００３９】実施例６〜３０及び比較例３〜９ 金属裏金部材として、内径が６０ｍｍ、外径が７５ｍ
ｍ、長さが５０ｍｍの機械構造用炭素鋼鋼管を使用し
た。脱脂洗浄した円筒状金属裏金部材の内周面にブラス
ト処理により粗面化処理を施し、エアブローにより処理
表面を清浄にした。このときの処理表面の平均粗さは１
９μｍであった。

【００４０】次に、円筒状金属裏金部材の内周面にエポ
キシ樹脂プライマーをスプレー塗布し、４００℃に設定
された加熱炉で１２分処理し（表面温度２７０〜２９０
℃）、厚さ０．０２ｍｍの接着層を形成した。

【００４１】次に、円筒状金属裏金部材を加熱炉から取
り出し、軸中心に回転させながら、接着層を形成した内
周面上に表５〜１０に示す組成より成る樹脂組成物の粉
末を散布して溶融付着させた。そして、冷却した後、内
周面に機械加工を施し、接着層の表面に０．４ｍｍの厚
さの滑り層を有する円筒状摺動部材を得た。

【００４２】上述した実施例および比較例で得た円筒状
摺動部材の摺動特性について行なった試験およびその結
果について述べる。摺動特性については、表４に示すジ
ャーナル揺動試験によって耐久性を評価した。

【００４３】

【表４】 ジャーナル揺動試験 試験条件 面圧：５００ｋｇｆ／ｃｍ² 揺動角度：±４５° 揺動サイクル：５ｃｐｍ サイクル数：１００，０００サイクル 潤滑：試験開始前に摺動面にリチウム系グリースを塗布 相手材：調質後高周波焼入れした高炭素クロム軸受鋼

【００４４】上記試験条件により行なった試験結果は表
５〜１０の通りである。なお、表中の配合割合は重量％
で示す。

【００４５】

【表５】 ──────────────────────────────────── 実 施 例 ６ ７ ８ ９ 10 11 ナイロン樹脂 97.9 97.2 96.5 96 98 98 ナイロン樹脂（種類） 11 12 11 11 12 12 複合金属酸化物 0.1 0.3 0.5 １ １ 0.5 複合金属酸化物（種類） Ａ Ｂ Ｃ Ｃ Ｄ Ｄ フッ化カルシウム １ 1.5 1.5 １ 0.5 0.5 二硫化タングステン １ １ 1.5 ２ 0.5 １ 摩擦係数 0.05 0.05 0.05 0.05 0.06 0.05 摩耗量（μｍ） 58 42 35 40 55 50 ────────────────────────────────────

【００４６】

【表６】 ──────────────────────────────────── 実 施 例 12 13 14 15 16 17 ナイロン樹脂 96 94 91 97.5 97.5 95.5 ナイロン樹脂（種類） 12 11 12 12 11 11 複合金属酸化物 0.5 0.5 0.5 １ 0.5 0.5 複合金属酸化物（種類） Ｃ Ｃ Ｃ Ｂ Ｂ Ｃ フッ化カルシウム 0.5 0.5 0.5 １ １ １二硫化タングステン ３ ５ ８ 0.5 １ ３ 摩擦係数 0.05 0.05 0.05 0.06 0.06 0.05 摩耗量（μｍ） 47 55 65 45 43 45 ────────────────────────────────────

【００４７】

【表７】 ──────────────────────────────────── 実 施 例 18 19 20 21 22 23 ナイロン樹脂 93.5 97 96 95 95.5 94.5 ナイロン樹脂（種類） 11 11 11 11 11 11 複合金属酸化物 0.5 0.5 １ 0.5 0.5 0.5 複合金属酸化物（種類） Ｃ Ｃ Ｃ Ｃ Ｃ Ａ フッ化カルシウム １ 1.5 1.5 1.5 ３ ３二硫化タングステン ５ １ 1.5 ３ １ ２ 摩擦係数 0.05 0.06 0.05 0.05 0.06 0.06 摩耗量（μｍ） 50 38 35 43 45 45 ────────────────────────────────────

【００４８】

【表８】 ──────────────────────────────────── 実 施 例 24 25 26 27 28 29 ナイロン樹脂 91.5 93.5 92.5 90.5 95.5 95 ナイロン樹脂（種類） 11 12 11 12 11 11 複合金属酸化物 0.5 0.5 0.5 0.5 1.5 ２ 複合金属酸化物（種類） Ａ Ｃ Ｃ Ｃ Ｃ Ｃ フッ化カルシウム ３ ５ ５ ８ 1.5 1.5 二硫化タングステン ５ １ ２ １ 1.5 1.5 摩擦係数 0.05 0.06 0.06 0.07 0.05 0.05 摩耗量（μｍ） 60 58 60 65 45 50 ────────────────────────────────────

【００４９】

【表９】 ──────────────────────────────────── 実 施 例 比 較 例 30 ３ ４ ５ ６ ナイロン樹脂 95 99 97 97 97 ナイロン樹脂（種類） 11 11 11 11 11 複合金属酸化物 ３ １ − − − 複合金属酸化物（種類） Ｃ Ｃ − − − フッ化カルシウム １ − ３ − 1.5 二硫化タングステン １ − − ３ 1.5 摩擦係数 0.06 0.05 0.07 0.05 0.07 摩耗量（μｍ） 57 250 − − − ────────────────────────────────────

【００５０】

【表１０】 ──────────────────────────────────── 比 較 例 ７ ８ ９ ナイロン樹脂 96.5 96.5 100 ナイロン樹脂（種類） 11 11 11 複合金属酸化物 0.5 0.5 − 複合金属酸化物（種類） Ｃ Ｃ − フッ化カルシウム ３ − −二硫化タングステン − ３ − 摩擦係数 0.06 0.05 0.04 摩耗量（μｍ） 160 180 300 ────────────────────────────────────

【００５１】以上の試験結果から明らかな様に、実施例
６〜３０の摺動部材は、ジャーナル揺動試験において、
面圧５００ｋｇｆ／ｃｍ² という極めて厳しい荷重条件
下においても低い摩擦係数で安定した性能を発揮し、摩
耗量においても６５μｍ以下と極めて低い値を示した。
これに対し、比較例４〜６の摺動部材は、試験途中で滑
り層と裏金との間に剥離を生じたため試験を中止した。
比較例４、５および６における摩擦係数は剥離前の安定
しているときの摩擦係数を示し、摩耗量は測定出来なか
った。また、比較例３及び７〜９の摺動部材は、摩擦係
数は低いものの摩耗量が多かった。

【００５２】

【発明の効果】以上詳述した様に、本発明の樹脂組成物
によれば、裏金との充分な結合力を得ることが出来、過
酷な摩擦条件下でも溶融流動したり裏金から剥離したり
することがなく、更に、粉末塗装性にも優れるために過
酷な摩擦条件下においても優れた摩擦摩耗特性を発揮す
る摺動部材が提供される。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｃ１０Ｍ 103/06 Ｃ１０Ｍ 103/06 Ｂ 107/40 107/40 Ｆ１６Ｃ 33/24 Ｆ１６Ｃ 33/24 Ｚ // Ｃ１０Ｎ 40:02 50:08

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 複合金属酸化物を０．１〜３重量％、フ
   ッ化カルシウムを０．５〜８重量％、二硫化タングステ
   ンを０．５〜８重量％含有し、残部がナイロン１１又は
   ナイロン１２であることを特徴とする摺動部材用樹脂組
   成物。
2. 【請求項２】 複合金属酸化物に含まれる金属元素が、
   Ｔｉ、Ｚｎ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ａｌ、Ｌｉ、Ｃｒ、Ｃａ、Ｂ
   ａ、Ｓｂ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｐｂ
   の群から選択される少なくとも２種以上である請求項１
   に記載の摺動部材用樹脂組成物。
3. 【請求項３】 金属裏金部材の表面に接着層を介して樹
   脂組成物から成る滑り層を形成して成る摺動部材であっ
   て、前記樹脂組成物が、複合金属酸化物を０．１〜３重
   量％、フッ化カルシウムを０．５〜８重量％、二硫化タ
   ングステンを０．５〜８重量％含有し、残部がナイロン
   １１又はナイロン１２であることを特徴とする摺動部
   材。
4. 【請求項４】 金属裏金部材が板状体である請求項３に
   記載の摺動部材。
5. 【請求項５】 金属裏金部材が円筒状体であって、当該
   円筒状体の内周面に、接着層を介して樹脂組成物から成
   る滑り層が形成されている請求項３に記載の摺動部材。
6. 【請求項６】 複合金属酸化物に含まれる金属元素が、
   Ｔｉ、Ｚｎ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ａｌ、Ｌｉ、Ｃｒ、Ｃａ、Ｂ
   ａ、Ｓｂ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｐｂ
   の群から選択される少なくとも２種以上である請求項３
   乃至５の何れかに記載の摺動部材。