JPH10103624A - 加熱炉用ラジアントチューブ - Google Patents
加熱炉用ラジアントチューブInfo
- Publication number
- JPH10103624A JPH10103624A JP25406896A JP25406896A JPH10103624A JP H10103624 A JPH10103624 A JP H10103624A JP 25406896 A JP25406896 A JP 25406896A JP 25406896 A JP25406896 A JP 25406896A JP H10103624 A JPH10103624 A JP H10103624A
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- JP
- Japan
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- radiant tube
- curvature
- straight
- fixed
- thermal expansion
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- Gas Burners (AREA)
- Details Of Heat-Exchange And Heat-Transfer (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 使用温度における軸方向と直角な方向の熱膨
張により発生する熱応力を抑制して、曲がりや割れ等の
発生を防止できる加熱炉用ラジアントチューブを提供す
る。 【解決手段】 ２つの直管１ａ、１ｄの固定される一端
部を、その一端部での軸中心間距離が反対側端部での軸
中心間距離よりも使用温度での熱膨張分だけ長くなるよ
うに、一端部を広げて固定する。また、曲管２ａ、２
ｂ、２ｃの常温での曲率半径ｒ0は、使用温度で熱膨張
により所定の曲率半径ｒ1となるように予め設定する。
張により発生する熱応力を抑制して、曲がりや割れ等の
発生を防止できる加熱炉用ラジアントチューブを提供す
る。 【解決手段】 ２つの直管１ａ、１ｄの固定される一端
部を、その一端部での軸中心間距離が反対側端部での軸
中心間距離よりも使用温度での熱膨張分だけ長くなるよ
うに、一端部を広げて固定する。また、曲管２ａ、２
ｂ、２ｃの常温での曲率半径ｒ0は、使用温度で熱膨張
により所定の曲率半径ｒ1となるように予め設定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続焼鈍炉等の熱
処理炉内に設置して使用されるラジアントチューブに関
する。
処理炉内に設置して使用されるラジアントチューブに関
する。
【０００２】
【従来の技術】鉄鋼その他の熱処理炉において、炉内で
燃料を燃焼させることができない場合には、耐熱鋼管か
らなるラジアントチューブを炉内に設置して、炉外から
バーナー等で加熱された高温ガスをラジアントチューブ
内に供給することによって、炉内雰囲気を一定に保ちな
がら、炉内におけるラジアントチューブ外周からの輻射
熱により炉内を加熱することが行われている。
燃料を燃焼させることができない場合には、耐熱鋼管か
らなるラジアントチューブを炉内に設置して、炉外から
バーナー等で加熱された高温ガスをラジアントチューブ
内に供給することによって、炉内雰囲気を一定に保ちな
がら、炉内におけるラジアントチューブ外周からの輻射
熱により炉内を加熱することが行われている。
【０００３】ラジアントチューブには、直管のみからな
るストレート形の外、管の一部を湾曲させて途中に曲管
部分を設けたＵ形又はＷ形、直管を２重に配置したシン
グルエンド形等がある。例えば、図１はＷ形のラジアン
トチューブを縦置きで炉内に設置した状態を示してい
る。即ち、Ｗ形のラジアントチューブは、長短２個ずつ
の直管１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄを短い直管１ｂ、１ｃを
中にして間隔を置いて平行に配列し、これらに１８０°
湾曲した３個の曲管２ａ、２ｂ、２ｃを溶接してＷ形に
接続したものである。
るストレート形の外、管の一部を湾曲させて途中に曲管
部分を設けたＵ形又はＷ形、直管を２重に配置したシン
グルエンド形等がある。例えば、図１はＷ形のラジアン
トチューブを縦置きで炉内に設置した状態を示してい
る。即ち、Ｗ形のラジアントチューブは、長短２個ずつ
の直管１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄを短い直管１ｂ、１ｃを
中にして間隔を置いて平行に配列し、これらに１８０°
湾曲した３個の曲管２ａ、２ｂ、２ｃを溶接してＷ形に
接続したものである。
【０００４】これらのラジアントチューブを炉内に設置
する仕方にも縦置き式、横置き式、垂直置き式などがあ
る。例えば図１に示すように、Ｗ形のラジアントチュー
ブを炉内に縦置き式に設置する場合、長い直管１ａ、１
ｄの各端部を鉛直方向に揃えて片側の炉壁のバーナーバ
ンク３に固定し、曲管２ａ、２ｂ、２ｃに溶接したサポ
ート（図示せず）を炉壁に支持することにより、炉内に
設置するようになっている。尚、Ｕ形のラジアントチュ
ーブの場合も同様に設置され、又これらのラジアントチ
ューブを横置き式に設置する場合も各端部を水平方向に
揃える以外は上記と同様にして炉壁に支持される。
する仕方にも縦置き式、横置き式、垂直置き式などがあ
る。例えば図１に示すように、Ｗ形のラジアントチュー
ブを炉内に縦置き式に設置する場合、長い直管１ａ、１
ｄの各端部を鉛直方向に揃えて片側の炉壁のバーナーバ
ンク３に固定し、曲管２ａ、２ｂ、２ｃに溶接したサポ
ート（図示せず）を炉壁に支持することにより、炉内に
設置するようになっている。尚、Ｕ形のラジアントチュ
ーブの場合も同様に設置され、又これらのラジアントチ
ューブを横置き式に設置する場合も各端部を水平方向に
揃える以外は上記と同様にして炉壁に支持される。
【０００５】炉内に設置されたラジアントチューブは通
常８００℃を越える高温下で使用されるため、その高温
での使用中には熱膨張による変形が生じている。図１に
示す点線は、熱膨張によるラジアントチューブの変形の
状態を模式的に示したものである。従って、この熱膨張
による変形を円滑且つ容易に吸収緩和することができ
ず、結果的にラジアントチューブの膨張が拘束されるよ
うな場合には、熱応力が直管１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ及
び曲管２ａ、２ｂ、２ｃに作用して曲がり又は割れ等が
発生しやすくなり、ラジアントチューブは短期間で寿命
となる。
常８００℃を越える高温下で使用されるため、その高温
での使用中には熱膨張による変形が生じている。図１に
示す点線は、熱膨張によるラジアントチューブの変形の
状態を模式的に示したものである。従って、この熱膨張
による変形を円滑且つ容易に吸収緩和することができ
ず、結果的にラジアントチューブの膨張が拘束されるよ
うな場合には、熱応力が直管１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ及
び曲管２ａ、２ｂ、２ｃに作用して曲がり又は割れ等が
発生しやすくなり、ラジアントチューブは短期間で寿命
となる。
【０００６】そこで、かかるラジアントチューブの熱膨
張のうち、軸方向の熱膨張δHに対しては、従来から炉
壁への支持構造の改良（例えば特開昭６１−２５２４１
６号公報及び実開昭６３−１２４７４号公報参照）、あ
るいは直管端部の炉外部分への蛇腹の設置により拘束を
緩和して、熱応力の発生を制御させる方法が取られてい
る。しかし、軸方向に直角な方向の熱膨張δVについて
は、直管１ａ、１ｄの端部がバーナーバンク３で炉壁に
固定されているため熱膨張が拘束され、その結果必然的
に熱応力が発生することになる。
張のうち、軸方向の熱膨張δHに対しては、従来から炉
壁への支持構造の改良（例えば特開昭６１−２５２４１
６号公報及び実開昭６３−１２４７４号公報参照）、あ
るいは直管端部の炉外部分への蛇腹の設置により拘束を
緩和して、熱応力の発生を制御させる方法が取られてい
る。しかし、軸方向に直角な方向の熱膨張δVについて
は、直管１ａ、１ｄの端部がバーナーバンク３で炉壁に
固定されているため熱膨張が拘束され、その結果必然的
に熱応力が発生することになる。
【０００７】この軸方向と直角な方向の熱膨張δVによ
って作用する熱応力を緩和又は抑制する方法として、特
開平１−１５０７０５号公報には、ラジアントチューブ
の固定端部に軸方向と直角な方向に容易に変形する撓み
部材を設置したラジアントチューブが提案されている。
しかしながら、この撓み部材を用いる方法では、熱応力
を十分に抑制することができず、従ってラジアントチュ
ーブに曲がりや割れ等が発生しやすく、またコストアッ
プにもつながるという問題点があった。
って作用する熱応力を緩和又は抑制する方法として、特
開平１−１５０７０５号公報には、ラジアントチューブ
の固定端部に軸方向と直角な方向に容易に変形する撓み
部材を設置したラジアントチューブが提案されている。
しかしながら、この撓み部材を用いる方法では、熱応力
を十分に抑制することができず、従ってラジアントチュ
ーブに曲がりや割れ等が発生しやすく、またコストアッ
プにもつながるという問題点があった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
従来の問題点をなくして、使用温度域における軸方向と
直角な方向の熱膨張により発生する熱応力を抑制し、曲
がりや割れ等の発生を防止できる加熱炉用ラジアントチ
ューブを提供することを目的とする。
従来の問題点をなくして、使用温度域における軸方向と
直角な方向の熱膨張により発生する熱応力を抑制し、曲
がりや割れ等の発生を防止できる加熱炉用ラジアントチ
ューブを提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明が提供する加熱炉用ラジアントチューブは、
２つ以上の直管を互いに曲管で接続してなるラジアント
チューブにおいて、一端部が炉壁に固定される２つの直
管を、該一端部における軸中心間距離が反対側端部での
軸中心間距離よりも使用温度での熱膨張分だけ長くなる
ように、該一端部側を広げて炉壁に固定したことを特徴
とする。
め、本発明が提供する加熱炉用ラジアントチューブは、
２つ以上の直管を互いに曲管で接続してなるラジアント
チューブにおいて、一端部が炉壁に固定される２つの直
管を、該一端部における軸中心間距離が反対側端部での
軸中心間距離よりも使用温度での熱膨張分だけ長くなる
ように、該一端部側を広げて炉壁に固定したことを特徴
とする。
【００１０】又、本発明の加熱炉用ラジアントチューブ
は、その好ましい態様として、使用温度で所定の曲率半
径となるように設定された曲率半径を有する曲管で全て
の直管が互いに接続され、２つの直管の一端部における
軸中心間距離Ｌが、Ｌ＝２×使用温度での曲管の曲率半
径×曲管の数、となるように２つの直管の一端部を炉壁
に固定することを特徴とするラジアントチューブを含ん
でいる。
は、その好ましい態様として、使用温度で所定の曲率半
径となるように設定された曲率半径を有する曲管で全て
の直管が互いに接続され、２つの直管の一端部における
軸中心間距離Ｌが、Ｌ＝２×使用温度での曲管の曲率半
径×曲管の数、となるように２つの直管の一端部を炉壁
に固定することを特徴とするラジアントチューブを含ん
でいる。
【００１１】
【発明の実施の形態】例えばＷ形のラジアントチューブ
を炉内に設置して高温で使用するとき、図１に示すよう
に、直管１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄの軸方向に直角な方向
の熱膨張δVは主に曲管２ａ、２ｂ、２ｃの曲率半径の
増大として現れる。そして、曲管２ａ、２ｂ、２ｃの常
温での曲率半径ｒ0と、使用温度に加熱されたときの曲
率半径ｒ1の関係は、下記数式１により表すことができ
る。
を炉内に設置して高温で使用するとき、図１に示すよう
に、直管１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄの軸方向に直角な方向
の熱膨張δVは主に曲管２ａ、２ｂ、２ｃの曲率半径の
増大として現れる。そして、曲管２ａ、２ｂ、２ｃの常
温での曲率半径ｒ0と、使用温度に加熱されたときの曲
率半径ｒ1の関係は、下記数式１により表すことができ
る。
【００１２】
【数１】ｒ0＝ｒ1／（１＋αＴ） ただし、ｒ0：常温での曲率半径（ｍｍ） ｒ1：使用温度での曲率半径（ｍｍ） α ：使用温度Ｔ℃における線膨張係数（／℃） Ｔ ：使用温度（℃）
【００１３】本発明の好ましい態様においては、上記数
式１を用いて加熱炉の使用温度Ｔにおいて所定の曲率半
径ｒ1となる常温での曲率半径ｒ0を求め、図２に示すよ
うにこの曲率半径ｒ0を有する曲管２ａ、２ｂ、２ｃを
作製し、この各曲管２ａ、２ｂ、２ｃと直管１ａ、１
ｂ、１ｃ、１ｄをそれぞれ溶接により接合して、Ｗ形の
ラジアントチューブを組立てる。従って、このＷ形ラジ
アントチューブの炉壁に固定する前の直管１ａ、１ｄの
一端部における軸中心間距離Ｌは、図２から明らかなよ
うに６ｒ0となっている。
式１を用いて加熱炉の使用温度Ｔにおいて所定の曲率半
径ｒ1となる常温での曲率半径ｒ0を求め、図２に示すよ
うにこの曲率半径ｒ0を有する曲管２ａ、２ｂ、２ｃを
作製し、この各曲管２ａ、２ｂ、２ｃと直管１ａ、１
ｂ、１ｃ、１ｄをそれぞれ溶接により接合して、Ｗ形の
ラジアントチューブを組立てる。従って、このＷ形ラジ
アントチューブの炉壁に固定する前の直管１ａ、１ｄの
一端部における軸中心間距離Ｌは、図２から明らかなよ
うに６ｒ0となっている。
【００１４】次に、図３に示すように、前記図２のＷ形
ラジアントチューブの長い直管１ａ、１ｄの一端部を、
炉壁のバーナーバング３に通して固定する。このとき、
直管１ａと直管１ｄの固定される一端部における軸中心
間距離を、使用温度Ｔでの軸方向に直角な方向の熱膨張
分だけ長くなるように広げて固定する。即ち、所定の使
用温度Ｔでは各曲管２ａ、２ｂ、２ｃの曲率半径はｒ1
になるから、固定される一端部における軸中心間距離Ｌ
は６ｒ1となり、この軸中心間距離６ｒ1を隔ててバーナ
ーバンク３により直管１ａ、１ｄの一端部を炉壁に固定
する。
ラジアントチューブの長い直管１ａ、１ｄの一端部を、
炉壁のバーナーバング３に通して固定する。このとき、
直管１ａと直管１ｄの固定される一端部における軸中心
間距離を、使用温度Ｔでの軸方向に直角な方向の熱膨張
分だけ長くなるように広げて固定する。即ち、所定の使
用温度Ｔでは各曲管２ａ、２ｂ、２ｃの曲率半径はｒ1
になるから、固定される一端部における軸中心間距離Ｌ
は６ｒ1となり、この軸中心間距離６ｒ1を隔ててバーナ
ーバンク３により直管１ａ、１ｄの一端部を炉壁に固定
する。
【００１５】ところが、前記のごとく曲率半径ｒ0で作
製されたＷ形ラジアントチューブの直管１ａ、１ｄの本
来の軸中心間距離は６ｒ0であり、一方広げて固定され
た軸中心間距離６ｒ1は上記数式１から分かるように６
ｒ0＋６ｒ0αＴに等しいから、軸方向に直角な方向にお
ける熱膨張分に相当する６ｒ0αＴの差がある。従っ
て、直管１ａ、１ｄの一端部をバーナバング３に通すに
あたって、固定される一端部の軸中心間距離が熱膨張分
６ρ0αＴだけ広げられる。その結果、ラジアントチュ
ーブには曲げ応力が作用することになるが、この程度の
曲げ応力は常温において十分に弾性限度範囲内であるた
め、塑性変形あるいは割れ等が生じることはない。
製されたＷ形ラジアントチューブの直管１ａ、１ｄの本
来の軸中心間距離は６ｒ0であり、一方広げて固定され
た軸中心間距離６ｒ1は上記数式１から分かるように６
ｒ0＋６ｒ0αＴに等しいから、軸方向に直角な方向にお
ける熱膨張分に相当する６ｒ0αＴの差がある。従っ
て、直管１ａ、１ｄの一端部をバーナバング３に通すに
あたって、固定される一端部の軸中心間距離が熱膨張分
６ρ0αＴだけ広げられる。その結果、ラジアントチュ
ーブには曲げ応力が作用することになるが、この程度の
曲げ応力は常温において十分に弾性限度範囲内であるた
め、塑性変形あるいは割れ等が生じることはない。
【００１６】尚、固定される直管の一端部における軸中
心間距離Ｌは曲管の数により異なるが、全ての場合に、
Ｌ＝２×使用温度での曲管の曲率半径×曲管の数、とな
ることは言うまでもない。従って、Ｗ形のラジアントチ
ューブは３つの曲管が存在するので上記のごとく６ｒ1
又は６ｒ0となり、Ｕ形の場合には曲管が１つなので２
ｒ1又は２ｒ0となる。
心間距離Ｌは曲管の数により異なるが、全ての場合に、
Ｌ＝２×使用温度での曲管の曲率半径×曲管の数、とな
ることは言うまでもない。従って、Ｗ形のラジアントチ
ューブは３つの曲管が存在するので上記のごとく６ｒ1
又は６ｒ0となり、Ｕ形の場合には曲管が１つなので２
ｒ1又は２ｒ0となる。
【００１７】このように炉内に設置された本発明のＷ形
ラジアントチューブが使用温度Ｔに達すると、図３に示
すように曲管２ａ、２ｂ、２ｃの曲率半径はｒ0からｒ1
へと熱膨張する。それに伴って、直管１ａと直管１ｄの
曲管側端部における軸中心間距離も６ｒ0から６ｒ1へと
変化し、バーナーバング３に固定された一端部側の軸中
心間距離と等しくなる。この熱膨張によってラジアント
チューブには熱応力が作用するが、応力の向きは常温時
に炉壁に固定された状態で作用している曲げ応力の向き
と逆方向であるため、相殺して使用温度Ｔにおいてはほ
ぼゼロとなる。そのため、高温での使用中におけるラジ
アントチューブの曲がりや割れ等の発生を防止すること
ができる。
ラジアントチューブが使用温度Ｔに達すると、図３に示
すように曲管２ａ、２ｂ、２ｃの曲率半径はｒ0からｒ1
へと熱膨張する。それに伴って、直管１ａと直管１ｄの
曲管側端部における軸中心間距離も６ｒ0から６ｒ1へと
変化し、バーナーバング３に固定された一端部側の軸中
心間距離と等しくなる。この熱膨張によってラジアント
チューブには熱応力が作用するが、応力の向きは常温時
に炉壁に固定された状態で作用している曲げ応力の向き
と逆方向であるため、相殺して使用温度Ｔにおいてはほ
ぼゼロとなる。そのため、高温での使用中におけるラジ
アントチューブの曲がりや割れ等の発生を防止すること
ができる。
【００１８】
【実施例】図２に示すように、長さ２５００ｍｍで外径
２００ｍｍの長い直管１ａ、１ｄと、長さ１５００ｍｍ
で外径２００ｍｍの短い直管１ｂ、１ｃを、３つの曲管
２ａ、２ｂ、２ｃで溶接してＷ形のラジアントチューブ
を作製した。このとき、曲管２ａ、２ｂ、２ｃは、熱膨
張係数が１６×１０-6／℃のＦｅ−４８Ｎｉ−２８Ｃｒ
−５Ｗ耐熱合金で作製し、その熱膨張を考慮して上記数
式１により使用温度(Ｔ)１０００℃における曲管２ａ、
２ｂ、２ｃの曲率半径ｒ1が１５０ｍｍとなるように、
その常温での曲率半径ｒ0を算出してｒ0＝１４７.６ｍ
ｍと定めた。
２００ｍｍの長い直管１ａ、１ｄと、長さ１５００ｍｍ
で外径２００ｍｍの短い直管１ｂ、１ｃを、３つの曲管
２ａ、２ｂ、２ｃで溶接してＷ形のラジアントチューブ
を作製した。このとき、曲管２ａ、２ｂ、２ｃは、熱膨
張係数が１６×１０-6／℃のＦｅ−４８Ｎｉ−２８Ｃｒ
−５Ｗ耐熱合金で作製し、その熱膨張を考慮して上記数
式１により使用温度(Ｔ)１０００℃における曲管２ａ、
２ｂ、２ｃの曲率半径ｒ1が１５０ｍｍとなるように、
その常温での曲率半径ｒ0を算出してｒ0＝１４７.６ｍ
ｍと定めた。
【００１９】このＷ形のラジアントチューブの長い直管
１ａ、１ｄの一端部を、図３に示すように、炉壁のバー
ナーバング３に通して固定した。ただし、直管１ａ、１
ｄのバーナーバンク３に固定される各一端部の軸中心間
距離は、曲管２ａ、２ｂ、２ｃの曲率半径ｒ0（１４７.
６ｍｍ）が使用温度１０００℃での熱膨張により曲率半
径ｒ1（１５０ｍｍ）になったときの直管１ａ、１ｄの
軸中心間距離に等しくなるように、６ｒ1（９００ｍ
ｍ）に等しく設定した。
１ａ、１ｄの一端部を、図３に示すように、炉壁のバー
ナーバング３に通して固定した。ただし、直管１ａ、１
ｄのバーナーバンク３に固定される各一端部の軸中心間
距離は、曲管２ａ、２ｂ、２ｃの曲率半径ｒ0（１４７.
６ｍｍ）が使用温度１０００℃での熱膨張により曲率半
径ｒ1（１５０ｍｍ）になったときの直管１ａ、１ｄの
軸中心間距離に等しくなるように、６ｒ1（９００ｍ
ｍ）に等しく設定した。
【００２０】その結果、Ｗ形のラジアントチューブの直
管１ａ、１ｄの各一端部は強制的に広げられて炉壁に固
定され、一端部と反対側の端部との間には約８００ｋｇ
ｆ・ｍの曲げ応力が生じているが、Ｗ形のラジアントチ
ューブには塑性変形や割れ等が発生することはなかっ
た。
管１ａ、１ｄの各一端部は強制的に広げられて炉壁に固
定され、一端部と反対側の端部との間には約８００ｋｇ
ｆ・ｍの曲げ応力が生じているが、Ｗ形のラジアントチ
ューブには塑性変形や割れ等が発生することはなかっ
た。
【００２１】このＷ形のラジアントチューブを設置した
加熱炉を用い、使用温度を１０００℃に設定して通常の
ごとく鋼板の熱処理を行ったところ、何ら支障なく熱処
理を実施することができ、しかも累積熱処理時間５,０
００時間を経過してもなお曲がりや割れ等の異常の発生
がなく使用でき、従来のものよりも長期にわたって使用
し得ることが確認できた。
加熱炉を用い、使用温度を１０００℃に設定して通常の
ごとく鋼板の熱処理を行ったところ、何ら支障なく熱処
理を実施することができ、しかも累積熱処理時間５,０
００時間を経過してもなお曲がりや割れ等の異常の発生
がなく使用でき、従来のものよりも長期にわたって使用
し得ることが確認できた。
【００２２】尚、この実施例では、常温での曲管の曲率
半径ｒ0を上記数式１に基づいて使用温度Ｔにおける曲
率半径ｒ1となるように予め設定したが、常温での曲管
の曲率半径ｒ0は任意の値であってもよい。その場合、
その任意の常温での曲率半径ｒ0から上記数式１により
使用温度での曲率半径ｒ1を求め、その曲率半径ｒ1に基
づいて固定する２つの直管の一端部における軸中心間距
離を設定する。
半径ｒ0を上記数式１に基づいて使用温度Ｔにおける曲
率半径ｒ1となるように予め設定したが、常温での曲管
の曲率半径ｒ0は任意の値であってもよい。その場合、
その任意の常温での曲率半径ｒ0から上記数式１により
使用温度での曲率半径ｒ1を求め、その曲率半径ｒ1に基
づいて固定する２つの直管の一端部における軸中心間距
離を設定する。
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、特別な付属部材や設備
を用いることなく、直管の軸方向に直角な方向の熱膨張
による応力を吸収緩和できるので、高温での使用時にお
けるラジアントチューブの曲りや割れ等を防止すること
ができ、ラジアントチューブの寿命を従来よりも長くす
ることができる。
を用いることなく、直管の軸方向に直角な方向の熱膨張
による応力を吸収緩和できるので、高温での使用時にお
けるラジアントチューブの曲りや割れ等を防止すること
ができ、ラジアントチューブの寿命を従来よりも長くす
ることができる。
【図１】従来のＷ形ラジアントチューブと、その使用温
度における熱膨張の状態を模式的に示す概略の正面図で
ある。
度における熱膨張の状態を模式的に示す概略の正面図で
ある。
【図２】本発明のＷ形ラジアントチューブの具体例を示
す概略の正面図である。
す概略の正面図である。
【図３】図２の本発明のＷ形ラジアントチューブを炉壁
に固定した状態を示す概略の正面図である。
に固定した状態を示す概略の正面図である。
１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ 直管 ２ａ、２ｂ、２ｃ 曲管 ３ バーナーバンク
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 内林 敏 神奈川県大和市下鶴間字丁１号3860 太平 金属工業株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 ２つ以上の直管を互いに曲管で接続して
なるラジアントチューブにおいて、一端部が炉壁に固定
される２つの直管を、該一端部における軸中心間距離が
反対側端部での軸中心間距離よりも使用温度での熱膨張
分だけ長くなるように、該一端部側を広げて炉壁に固定
したことを特徴とする加熱炉用ラジアントチューブ。 - 【請求項２】 使用温度で所定の曲率半径となるように
設定された曲率半径を有する曲管で全ての直管が互いに
接続され、２つの直管の一端部における軸中心間距離Ｌ
が、Ｌ＝２×使用温度での曲管の曲率半径×曲管の数、
となるように２つの直管の一端部を炉壁に固定すること
を特徴とする、請求項１に記載の加熱炉用ラジアントチ
ューブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25406896A JPH10103624A (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 加熱炉用ラジアントチューブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25406896A JPH10103624A (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 加熱炉用ラジアントチューブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10103624A true JPH10103624A (ja) | 1998-04-21 |
Family
ID=17259781
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25406896A Pending JPH10103624A (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 加熱炉用ラジアントチューブ |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10103624A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009110664A1 (en) * | 2008-03-07 | 2009-09-11 | Lg Electronics Inc. | Heat exchanger |
| WO2010065302A3 (en) * | 2008-12-02 | 2010-08-26 | Lummus Technology Inc. | Coil for pyrolysis heater and method of cracking |
| WO2013013344A1 (zh) * | 2011-07-28 | 2013-01-31 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种乙烯裂解炉 |
-
1996
- 1996-09-26 JP JP25406896A patent/JPH10103624A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009110664A1 (en) * | 2008-03-07 | 2009-09-11 | Lg Electronics Inc. | Heat exchanger |
| WO2010065302A3 (en) * | 2008-12-02 | 2010-08-26 | Lummus Technology Inc. | Coil for pyrolysis heater and method of cracking |
| US8163170B2 (en) | 2008-12-02 | 2012-04-24 | Lummus Technology Inc. | Coil for pyrolysis heater and method of cracking |
| WO2013013344A1 (zh) * | 2011-07-28 | 2013-01-31 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种乙烯裂解炉 |
| US9205400B2 (en) | 2011-07-28 | 2015-12-08 | China Petroleum & Chemical Corporation | Ethylene cracking furnace |
| US9604193B2 (en) | 2011-07-28 | 2017-03-28 | China Petroleum & Chemical Corporation | Ethylene cracking furnace |
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