JPH10110372A - 嵩高長繊維不織布およびそれを用いた吸収性物品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 軽量で保温性に優れるとともに、嵩高性、嵩
回復性に優れた長繊維不織布を得ること。 【解決手段】 １５℃以上の融点差を有する少なくとも
２成分樹脂が並列型に接合された熱可塑性環状並列型複
合繊維からなる不織布であって、該環状並列型複合繊維
は前記２成分を介して中空部が存在し、かつ顕在捲縮を
有し、繊維同士が接着していることを特徴とする嵩高長
繊維不織布。

Description

【発明の詳細な説明】

【００１０】

【発明の属する技術分野】本発明は、顕在捲縮を有した
熱可塑性長繊維不織布に関する。さらに詳しくは、嵩高
性、嵩回復性、軽量性、保温性等に優れた特性が要求さ
れる紙おもつ、ナプキン等の衛生材料として幅広い応用
が可能な嵩高長繊維不織布に関するものである。

【００１１】

【従来の技術】従来から熱可塑性繊維よりなる中空部を
有した長繊維不織布は、軽量性、保温性を兼ね備えた素
材として注目され、近年では、その嵩高性から、嵩改良
のために紙おむつ等の素材に使われはじめた。しかしな
がら、中空長繊維には機械捲縮加工が施せないため、嵩
高性，嵩回復性を充分に満足し得る長繊維不織布が得ら
れていなかった。例えば、特開昭６２−２０６００８号
公報に、紡糸時にノズルから吐出された多孔中空繊維の
片面を急冷することにより、捲縮を発現させる方法が開
示されている。しかしながら、この方法によって得られ
た多孔中空繊維は、繊維の横断面形状および表面構造が
複雑になるため、３０ｄ／ｆ以上の太デニール繊維化は
可能であるが、衛生材料等に使われる１〜８ｄ／ｆの細
デニール化には適しておらず、結果として紙おむつ等に
利用できる長繊維不織布は得られていない。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、かか
る現状に鑑み、三次元捲縮を発現させることで中空糸が
本来有する軽量性，保温性と合わせて、嵩高性，嵩回復
性にも優れた嵩高長繊維不織布を提供することであり、
特に軽量化を目指して開発が進んでいる吸収性物品の表
面材に使用した場合、低目付けで、嵩高性を付与できる
不織布を提供することにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決すべく、鋭意検討を重ねた結果、収縮により三次元
捲縮が発現する中空部を有する熱接着性環状並列型複合
長繊維を不織布化することで、嵩高性、嵩回復性がより
向上することを見出し、所期の目的を達成することを知
り、本課題を解決するに至った。本発明は、次の構成を
有する。 （１） １５℃以上の融点差を有する少なくとも２成分
樹脂が並列型に接合された熱可塑性環状並列型複合繊維
からなる不織布であって、該環状並列型複合繊維は前記
２成分を介して中空部が存在し、かつ顕在捲縮を有し、
繊維同士が接着していることを特徴とする嵩高長繊維不
織布。 （２） 前記熱可塑性環状並列型複合繊維の横断面構造
が長径と短径の比が１．１〜１．６である楕円形であ
り、かつ、一方の樹脂の容積が３０〜７０％になるよう
に紡出された２成分樹脂同士が、楕円の短径を軸として
左右対称の位置に２成分樹脂の接合部分を有する（１）
項に記載の嵩高長繊維不織布。 （３） 前記熱可塑性環状並列型複合繊維が、ポリオレ
フィン系複合繊維である（１）または（２）項に記載の
嵩高長繊維不織布。 （４） ポリオレフィン系複合繊維を構成する樹脂成分
の少なくとも一種が、ポリオレフィン系の二元系または
三元系共重合体である（１）または（２）項に記載の嵩
高長繊維不織布。 （５） 前記熱可塑性環状並列型複合繊維の横断面にお
ける長径と短径の比が１．１〜１．６であり、中空部の
総面積が前記横断面の外周部に囲まれた面積に対して中
空率１０〜４０％を占める（１）または（２）項に記載
の嵩高長繊維不織布。 （６） 前記熱可塑性環状並列型複合繊維を構成する１
５℃以上の融点差を有する樹脂の組み合わせが、成形収
縮率比が１０％以上である（１）または（２）項に記載
の嵩高長繊維不織布。 （７） 前記長繊維不織布が熱圧着によって接着されて
いる（１）または（２）項に記載の嵩高長繊維不織布。 （８） 前記長繊維不織布が熱接着によって接着されて
いる（１）または（２）項に記載の嵩高長繊維不織布。 （９） （１）または（２）項に記載の嵩高長繊維不織
布を少なくとも一部に用いた吸収性物品。

【００１４】

【発明の実施の形態】次に、本発明を詳細に説明する。
本発明に用いられる熱可塑性環状並列型複合繊維は、図
１、図２に示したように１５℃以上の融点差を有する少
なくとも２成分樹脂１、２が繊維横断面の周縁部分で並
列型に接合された環状構造をとり、前記２成分を介して
中空部が存在している。繊維横断面における繊維横断面
全体の断面積に対する中空部断面積の割合（％）を中空
率といい、本発明に用いられる熱可塑性環状並列型複合
繊維の中空率の範囲は１０〜４０％が好ましく、より好
ましくは１０〜３０％である。なお、中空率が１０％未
満では、中空部中の空気が少量となり、保温性が十分に
発揮させることができず、さらに嵩回復性も不十分であ
る。逆に中空率が４０％を超えると、不織布の軽量化に
は効果があるものの、複合繊維を構成している２成分樹
脂同士の接合部分の面積が小さくなるため、衝撃等によ
って繊維の剥離、中空部の破壊が起こり、これにより嵩
回復性が悪くなる。加えて、４０％を越えると、紡糸時
の曳糸性が低下するために好ましくない。なお、繊維の
中空率は、紡糸口金における吐出口の形およびスリット
幅、使用される樹脂の吐出量および溶融粘度によって制
御される。

【００１５】本発明に用いられる熱可塑性環状並列型複
合繊維の低融点成分と高融点成分の容積割合（繊維断面
を採用した場合にはその断面の面積割合に該当する）
は、低融点成分：高融点成分の比率で３０：７０〜７
０：３０、好ましくは４０：６０〜６０：４０である。
どちらかの成分が３０未満となると、繊維の扁平化が増
すため、紡糸時に中空部分内で融着が起こり、中空率が
低下すると同時に、曳糸性が不良になるため好ましくな
い。

【００１６】本発明に用いられる熱可塑性環状並列型複
合繊維の繊維断面は、楕円形，円形，異形，多角形が例
示できる。三次元捲縮を発現できるものとして適した構
造は円形、楕円形であり、より適した構造は、楕円形で
ある。円形，楕円形の繊維断面は、図１，２に示したよ
うに２成分樹脂とその間に存在する中空部分からなり、
楕円形の場合、図１に示したように横断面長径付近で接
着した構造が、それぞれの樹脂の成形収縮による歪み力
が最も効果的に機能し、捲縮発現性が大きく好ましい。
ここで、横断面長径付近で接着した構造とは、一方の樹
脂の容積が３０〜７０％になるように紡出された２成分
樹脂同士が、長径と短径の比が１．１〜１．６の楕円形
の短径を軸として左右対称の位置で接着した構造を意味
する。また、楕円形とは、熱可塑性複合繊維の横断面に
おける長径と短径の比が１．１〜１．６のものをいい、
比が１．１未満であると、三次元捲縮の発現は、円形と
ほぼ同効果となる。また、比が１．６を越えると、紡糸
段階で２成分樹脂の中空部分の扁平化が進み、中空部分
内で圧着し曳糸性が低下する傾向にある。ここで、中空
部の形状は、円形、楕円形、三角形以上の多角形のいず
れであっても捲縮の発現を極端に低下させなければ問題
なく、さらに中空部が繊維の中心から偏心していても同
様の理由により構わない。

【００１７】本発明に用いられる熱可塑性環状並列型複
合繊維を構成する樹脂としては、直鎖状低密度ポリエチ
レン，高密度ポリエチレン，ポリエチレンテレフタレー
ト，ナイロン６，ナイロン６６，ポリプロピレン，オレ
フィン系二元共重合体，オレフィン系三元重合体または
これらの２種以上の混合物（２種以上の異なるオレフィ
ン系二元共重合体同士を任意の割合で混合してもよい
し、さらに、２種以上の異なるオレフィン系三元共重合
体同士を任意の割合でブレンドして用いてもよい。それ
ぞれが単独でも使用できることから、これらの２種以上
のブレンド割合は特に制限がない）等熱可塑性樹脂を例
示できる。なお、樹脂には，必要に応じて、例えば、顔
料，艶消剤，消臭剤，光安定剤，酸化防止剤，熱安定剤
等の各種添加剤を本発明の効果を損なわない範囲で添加
することができる。しかしながら、特にこれに限定され
るものではない。

【００１８】前記オレフィン系二元共重合体、オレフィ
ン系三元共重合体の具体例としては、例えば、８５〜９
９重量％のプロピレン及び１〜１５重量％のエチレンか
らなるエチレン−プロピレン共重合体；５０〜９９重量
％のプロピレン、１〜５０重量％の１−ブテンからなる
ブテン−プロピレン共重合体；７３〜９９重量％のエチ
レン、１〜２７重量％の１−オクテンからなるエチレン
−オクテン共重合体（より好ましくは、７５〜９８重量
％のエチレン、２〜２５重量％の１−オクテンからなる
エチレン−オクテン共重合体）；８４〜９７重量％のプ
ロピレン、１〜１５重量％の１−ブテン及び１〜１０重
量％のエチレンからなるエチレン−ブテン−プロピレン
共重合体などが共重合体特有の柔らかさを発揮出来、柔
軟性や肌触り等の風合いが良好で好ましい。

【００１９】本発明に用いられる低融点成分と高融点成
分を構成する樹脂の組み合わせとしては、複合繊維とし
たときに融点差が１５℃以上であるものを用いる。この
複合繊維は、中空部分を有するために通常の複合繊維よ
り、樹脂の接合面積が小さくなるので、低融点成分と高
融点成分との組み合わせは、樹脂同士の相溶性が良好な
組み合わせが最も好ましい。両樹脂に相溶性がないと、
複合繊維の２成分樹脂接着面において層間剥離が生じて
しまい、嵩高性、保温性等の諸性能が満足できなくなる
からである。このことから、樹脂のうち一方がホモポリ
マーであるならば、もう一方はその共重合体であること
が好ましい。例えば、ポリエチレンを低融点成分の樹脂
をして用いた場合には、エチレンを含むコポリマーを高
融点成分の樹脂として用いると接着性が向上し、繊維の
剥離を防止できる。具体的には、低融点成分が直鎖状低
密度ポリエチレン、オレフィン系二元共重合体及びオレ
フィン系三元共重合体からなる群から選ばれた少なくと
も１種と高融点成分がポリプロピレンまたはポリエチレ
ンテレフタレート等からなる組み合わせの複合繊維が好
ましく用いられる。剥離防止性能は劣るが、低密度ポリ
エチレン／ポリプロピレン（低融点成分の樹脂／高融点
成分の樹脂；以下同様），低密度ポリエチレン／高密度
ポリエチレン，低密度および／または高密度ポリエチレ
ン／ポリエチレンテレフタレートなども例示できる。

【００２０】本発明の１５℃以上の融点差を有する少な
くとも２成分の樹脂とは、繊維化を行う前の樹脂同士の
融点差ではなく、ＤＳＣにより複合繊維の吸熱ピークを
測定したときにＤＳＣ曲線上に現れる高融点成分の吸熱
ピークの温度と低融点成分の吸熱ピークの温度との温度
差をいう。本発明に用いられる低融点成分と高融点成分
を構成する樹脂の組み合わせとしては、それぞれの樹脂
の成形収縮率比が１０％以上であるものがより好まし
い。成形収縮率とは、溶融樹脂を成形した際に生じる、
成形型に対する固化した樹脂の収縮量の割合をいい、Ｐ
Ｐでは０．０１〜０．０２５ｍｍ／ｍｍ、高密度ポリエ
チレンでは０．０２〜０．０５ｍｍ／ｍｍ、低密度ポリ
エチレンでは０．１５〜０．０５ｍｍ／ｍｍの範囲に入
る。特に本発明における環状並列型複合繊維が長繊維で
あるため、収縮率比が１０％を越えると、収縮の際に生
じた歪みの力が繊維に螺旋状に伝わり、捲縮を生じさせ
るので、得られた繊維には著しい三次元捲縮が発現す
る。ＰＰとポリエチレンの組み合わせならば、収縮率比
が１０％以上となり、特に好ましい。

【００２１】本発明の嵩高長繊維不織布を構成する環状
並列型複合繊維の繊度は特に限定するものではなく、用
いる素材樹脂の種類や用途に応じて適宜の繊度とすれば
よい。好ましくは１〜８ｄ／ｆ程度であり、例えば紙お
むつ，生理用ナプキンの表面材等の吸収性物品、手術用
着衣，手術用掛布等に代表される衛生材料に用いる場合
には１〜５ｄ／ｆが好ましい。本発明の嵩高長繊維不織
布を構成する環状並列型複合繊維の捲縮数は、６山／２
５ｍｍ以上の捲縮数が好ましい。６山／２５ｍｍ未満の
捲縮数では、得られた不織布の嵩が低くなり好ましくな
い。さらに１０山／２５ｍｍ以上の捲縮数がより好まし
い。

【００２２】本発明の嵩高長繊維不織布の目付は、使用
目的に応じて選ばれる。吸収性物品の表面材等に使用す
る場合において、嵩高長繊維不織布の目付けは、５〜５
０ｇ／ｍ² の範囲が好ましく、ドレーン材等の土木資材
に用いられる場合には、５０〜２００ｇ／ｍ² の範囲が
好ましい。本発明の嵩高長繊維不織布は、以下の方法に
よって得られる。溶融した融点の異なる２成分以上の熱
可塑性樹脂を中空環状並列型複合紡糸用口金に供給し、
口金より吐出された繊維群を繊維長方向に対してほぼ垂
直に送風冷却処理を行い、これをエアーサッカーを用
い、目的繊度となるように牽引延伸し、長繊維群を得
る。続いてエアーサッカーにより排出された長繊維群を
一対の振動する羽根状の間を通過させることによって開
繊させ、これを裏面に吸引装置を設けた無端コンベア上
に捕集し、長繊維ウエブとした。続いて、この長繊維ウ
エブを無端コンベアに載せたまま搬送し、インラインで
不織布加工を施すか、長繊維ウエブを回収したアウトラ
インで不織布加工を施す方法が取られ長繊維不織布とす
る。

【００２３】なお、長繊維ウエブの不織布加工として
は、加熱した凹凸ロールと平滑ロールからなるポイント
ボンド加工機の加圧ロール間に導入し、長繊維ウエブの
低融点成分を前記凹凸ロールの凸部に対応する区域にお
いて溶融または軟化させることによって長繊維相互間が
熱融着した長繊維不織布を得るポイントボンド法、その
他には、熱風スルーエアー加工法、高圧水流法、ニード
ルパンチ法、超音波加熱法などで行われてもよく、これ
ら不織布化法の複数の組み合わせてもよい。長繊維不織
布の目付は、例えば紡糸吐出量や無端コンベアの移動速
度などを調整することにより調整することができる。ま
た、本発明の嵩高長繊維不織布は前記で説明した方法に
よって製造されたものに限定されるものではないが、ポ
イントボンド法、熱風スルーエア加工法が引張強度等の
機械的性質に優れている不織布が容易に得られ、また、
インラインで行うと、溶融紡糸して得られた長繊維を、
そのまま開繊及び集積して不織布が得られるため生産性
が非常に優れ好ましい。なお、本発明の嵩高長繊維不織
布は、嵩ヘタリが生じた場合でも、８０℃以上の熱処理
を行うことで、嵩回復が可能である。例えば、不織布を
圧縮梱包し、出荷した場合に、少なからず嵩ヘタリが生
じてしまうが、２次加工を行うときに、不織布に８０℃
以上の熱処理工程が加われば、嵩回復できる。

【００２４】

【実施例】以下、本発明の嵩高長繊維不織布および、こ
の不織布を吸収性物品の表面材とした実施例の性能を比
較例と比較しながらより詳細に説明する。ただし、本発
明は以下の実施例のみに限定されるものではない。以下
の実施例、比較例に用いた評価項目の測定法は以下の通
りである。 樹脂の融点：繊維の試験片は、好ましくは熱圧着等の熱
履歴が明らかに高いところを除いた部分を別々に集め
て、繊維をデュポンインステュルメンツ社のＤＳＣ（型
式：サーマルアナリスト2000）を用い、昇温速度１０℃
／分で測定を行った。各樹脂の融解吸熱ピークから融点
を求めた。

【００２５】紡糸性：溶融紡糸を３時間行い、糸切れの
発生回数を測定した。生産性を考慮し、糸切れ回数が３
回以下ならば紡糸性は良好であると考えて良い。 繊維径：５０本の繊維断面を顕微鏡にて観察し、繊維径
を測定し、平均値を求めた。 繊度：５０本の繊維断面を顕微鏡にて観察し、断面の面
積を算出し、密度補正して平均値を求めた。 肌触り：モニター１０人が、長繊維不織布表面の手触り
による官能試験を行い、肌触りが良いと感じたら１点／
１人で加点した。 保温性：モニター１０人が、長繊維不織布表面の手触り
による官能試験を行い、保温性が良いと感じたら１点／
１人で加点した。

【００２６】嵩：不織布の見かけの体積（ｃｍ³）／不
織布の重量（ｇ）で示した値。数値が高いほど、嵩高で
ある。 嵩高回復性：不織布を１０枚を重ね、その上に１ｋｇの
荷重を乗せ１時間放置し、荷重の押圧により嵩ヘタリを
生じさせる。つぎに荷重を取り除き、そのまま１時間放
置してから不織布の嵩ヘタリを起こしている不織布の厚
み測定し、これを初期不織布の厚みとする。つぎに、こ
の不織布を８０℃のドライヤーで５分間熱回復処理を行
なった後、厚みを測定し、これを熱回復処理後の不織布
の厚みとした。嵩回復性は、熱回復処理後の不織布の厚
み／初期不織布の厚み×100から得られた数値が高いほ
ど、嵩が回復していると判断してよい。

【００２７】実施例１ ポリプロピレンと、エチレンが１１．８重量％のエチレ
ン−プロピレン共重合体を溶融し、容積比５０：５０で
中空環状並列型複合紡糸口金を用い、樹脂分配盤ブレー
カーを調整して繊維断面が短径を軸として左右対称に樹
脂が配列するように紡出し、冷却装置で冷却後、エアサ
ッカーにて長繊維の中空率が１２％、繊度が２．０ｄ／
ｆとなるようにエアサッカーの牽引延伸速度を調整し牽
引細化し、一対の振動する羽根状の間に通過させ、移動
する無端コンベヤー上に長繊維ウエブとして堆積させ
た。このとき無端コンベヤーの移動速度を調節し、１２
７℃の熱風スルーエアー加工により、目付２０ｇ／ｍ²
の環状並列型複合繊維からなる長繊維不織布を得た。こ
の不織布中を構成している熱可塑性樹脂の融点はＤＳＣ
の測定値で、それぞれ融点１６３℃、１１９℃であっ
た。紡糸は、中空断面であるためにクエンチによる繊維
の冷却効率がよく、良好な曳糸性を示した。なお、長繊
維物性および不織布物性は表１に記載した。

【００２８】

【表１】

【００２９】実施例２ ポリプロピレンと、エチレンが５．２重量％のエチレン
−プロピレン共重合体を溶融し、容積比５０：５０で中
空環状並列型複合紡糸口金を用い実施例１と同様に紡出
し、冷却装置で冷却後、エアサッカーにて長繊維の中空
率が３４．６％、繊度が１．５ｄ／ｆとなるようにエア
サッカーの牽引延伸速度を調整し牽引細化し、以下、実
施例１と同様な方法を用い目付２０ｇ／ｍ² の環状並列
型複合繊維からなる長繊維不織布を得た。この不織布中
を構成している熱可塑性樹脂の融点はＤＳＣの測定値
で、それぞれ融点１６３℃、１４１℃であった。紡糸
は、中空断面であるためにクエンチによる繊維の冷却効
率がよく、良好な曳糸性を示した。なお、長繊維物性お
よび不織布物性は表１に記載した。

【００３０】実施例３ ポリプロピレンと、エチレンが６．１重量％のエチレン
−プロピレン共重合体を溶融し、容積比５０：５０で中
空環状並列型複合紡糸口金を用い実施例１と同様に紡出
し、冷却装置で冷却後、エアサッカーにて長繊維の中空
率が１６．４％、繊度が１．９ｄ／ｆとなるようにエア
サッカーの牽引延伸速度を調整し牽引細化し、以下、実
施例１と同様な方法を用い目付２０ｇ／ｍ² の環状並列
型複合繊維からなる長繊維不織布を得た。この不織布中
を構成している熱可塑性樹脂の融点はＤＳＣの測定値
で、それぞれ融点１６３℃、１３２℃であった。紡糸
は、中空断面であるためにクエンチによる繊維の冷却効
率がよく、良好な曳糸性を示した。なお、長繊維物性お
よび不織布物性は表１に記載した。

【００３１】実施例４ ポリプロピレンと、エチレンが１１．８重量％のエチレ
ン−プロピレン共重合体を溶融し、容積比６０：４０で
中空環状並列型複合紡糸口金を用い実施例１と同様に紡
出し、冷却装置で冷却後、エアサッカーにて長繊維の中
空率が１２．１％、繊度が２．０ｄ／ｆとなるようにエ
アサッカーの牽引延伸速度を調整し牽引細化し、以下、
実施例１と同様な方法を用い目付２０ｇ／ｍ² の環状並
列型複合繊維からなる長繊維不織布を得た。この不織布
中を構成している熱可塑性樹脂の融点はＤＳＣの測定値
で、それぞれ融点１６３℃、１１９℃であった。紡糸
は、中空断面であるためにクエンチによる繊維の冷却効
率がよく、良好な曳糸性を示した。なお、長繊維物性お
よび不織布物性は表１に記載した。

【００３２】実施例５ ポリプロピレンと、直鎖状低密度ポリエチレンを溶融
し、容積比５０：５０で中空環状並列型複合紡糸口金を
用い実施例１と同様に紡出し、冷却装置で冷却後、エア
サッカーにて長繊維の中空率が３４．６％、繊度が１．
５ｄ／ｆとなるようにエアサッカーで牽引延伸速度を調
整し牽引細化し、実施例１と同様の手段を用いて無端コ
ンベヤー上に長繊維ウエブとして堆積させ、さらに１２
７℃の熱風スルーエアー加工により、目付２０ｇ／ｍ²
の環状並列型複合繊維からなる長繊維不織布を得た。こ
の不織布中を構成している熱可塑性樹脂の融点はＤＳＣ
の測定値で、それぞれ融点が１６０℃、１２５℃であっ
た。紡糸は、中空断面であるためにクエンチによる繊維
の冷却効率がよく、良好な曳糸性を示したが、樹脂同士
の相溶性がコポリマーを用いた場合に比べ低いためか、
わずかに長繊維に裂化が見られた。なお、長繊維物性お
よび不織布物性は表１に記載した。

【００３３】実施例６ ポリプロピレンと、エチレンが１３．２重量％、１−ブ
テンが１．１重量％のエチレン−ブテン−プロピレン共
重合体を溶融し、容積比７０：３０で環状並列型複合紡
糸口金を用い実施例１と同様に紡出し、冷却装置で冷却
後、エアサッカーにて長繊維の中空率が１５．０％、繊
度が２．０ｄ／ｆとなるようにエアサッカーの牽引延伸
速度を調整し牽引細化し、以下、実施例１と同様な方法
を用い目付２０ｇ／ｍ² の環状並列型複合繊維からなる
長繊維不織布を得た。この不織布中を構成している熱可
塑性樹脂の融点はＤＳＣの測定値で、それぞれ融点１６
３℃、１３１℃であった。紡糸は、中空断面であるため
にクエンチによる繊維の冷却効率がよく、良好な曳糸性
を示した。さらに樹脂同士の相溶性が良好なため、繊維
の裂化もみられなかった。なお、長繊維物性および不織
布物性は表１に記載した。

【００３４】実施例７ ポリプロピレンと、エチレンが８．０重量％、１−ブテ
ンが５．２重量％のエチレン−ブテン−プロピレン共重
合体を溶融し、容積比５０：５０で中空環状並列型複合
紡糸口金を用い実施例１と同様に紡出し、冷却装置で冷
却後、エアサッカーにて長繊維の中空率が１３．１％、
長短径比が１．５、繊度が２．０ｄ／ｆとなるようにエ
アサッカーの牽引延伸速度を調整し牽引細化し、以下、
実施例１と同様な方法を用い目付２０ｇ／ｍ² の環状並
列型複合繊維からなる長繊維不織布を得た。この不織布
中を構成している熱可塑性樹脂の融点はＤＳＣの測定値
で、それぞれ融点１６３℃、１２９℃であった。長短径
比が１．２のものと比較して、繊維に捲縮がかかってお
り、不織布の嵩も高くなっていた。なお、長繊維物性お
よび不織布物性は表１に記載した。

【００３５】実施例８ ポリエチレンテレフタレートと高密度ポリエチレンを溶
融し、容積比５０：５０で中空環状並列型複合紡糸口金
を用い実施例１と同様に紡出し、冷却装置で冷却後、長
繊維の中空率が１３．１％、長短径比が１．５、繊度が
２．０ｄ／ｆとなるようにエアサッカーの牽引延伸速度
を調整し牽引細化し、以下、実施例１と同様な方法を用
い目付２０ｇ／ｍ² の環状並列型複合繊維からなる長繊
維不織布を得た。この不織布中を構成している熱可塑性
樹脂の融点はＤＳＣの測定値で、それぞれ融点２６０
℃、１２９℃であった。紡糸は、中空断面であるために
クエンチによる繊維の冷却効率がよく、良好な曳糸性を
示した。なお、長繊維物性および不織布物性は表１に記
載した。

【００３６】実施例９ 実施例３で作製した長繊維ウエブを熱エンボスロールに
導き、エンボスロール温度１１５℃、熱ゴムロール温度
５５℃、線圧２８ｋｇ／ｃｍ² 、加工速度１０ｍ／分で
熱接着させた（この時のエンボスロールの凸部の表面の
形は横菱型で、凸部の面積率は１５％である）。この熱
エンボスロールを用いて得られた目付け１０ｇ／ｍ²の
環状並列型複合繊維からなる長繊維不織布と、繊度が２
ｄ／ｆ、カット長が５１ｍｍの短繊維をカード法により
目付け２０ｇ／ｍ² のウェブとなし、これを１３７℃の
加熱気体流の中に導入して得られた短繊維不織布とを積
層し、この積層物を、１３７℃の加熱気体流の中に導入
し、熱融着性複合短繊維の低融点成分であるポリエチレ
ン樹脂を溶融させ、短繊維相互間および長繊維層と短繊
維層の層間を接合して積層不織布を得た。この積層不織
布を用いて吸収性物品としての評価を行った。この積層
不織布は目付が低くても嵩高であり、なおかつ柔軟なも
のであった。なお、長繊維物性および積層不織布物性は
表１に記載した。

【００３７】実施例１０ 中空環状真円型紡糸口金を用いた以外は、実施例２と同
様な樹脂、加工条件で目付２０ｇ／ｍ² の環状真円型複
合繊維からなる長繊維不織布を得た。なお、長繊維物性
および不織布物性は表１に記載した。

【００３８】比較例１ 中空率が４５％、単糸繊度が１．２ｄ／ｆ、中空同心鞘
芯型紡糸口金を用いた以外は、実施例１と同様な樹脂、
加工条件で目付２０ｇ／ｍ² の同心鞘芯型複合繊維から
なる長繊維不織布を得た。繊維の捲縮の発現が低く、さ
らに繊維の裂化がみられた。なお、長繊維物性および不
織布物性は表１に記載した。

【００３９】比較例２ 容積比５０：５０で中空同心鞘芯型紡糸口金を用いた以
外は、実施例３と同様な樹脂、加工条件で目付２０ｇ／
ｍ² の同心鞘芯型複合繊維からなる長繊維不織布を得
た。紡糸は、中空断面であるためにクエンチによる繊維
の冷却効率がよく、繊維同士の融着も起こらず良好な曳
糸性を示したが、捲縮の発現がほぼ同条件の実施例３と
比較して、低かった。なお、長繊維物性および不織布物
性は表１に記載した。

【００４０】比較例３ 同心鞘芯型の紡糸口金を用いた以外は、実施例３と同様
に加工を施し、目付２０ｇ／ｍ² の同心鞘芯型複合繊維
からなる長繊維不織布を得た。繊維には捲縮が見られな
かった。なお、長繊維物性および不織布物性は表１に記
載した。

【００４１】比較例４ 容積比５０：５０で中空同心鞘芯型紡糸口金を用いた以
外は、実施例３と同様な樹脂、条件を用いて長繊維ウエ
ブを作製し、これを用いて実施例９と同様の加工を施し
て、積層不織布を得た。この積層不織布を用いて吸収性
物品としての評価を行った。なお、長繊維物性および積
層不織布物性は表１に記載した。

【００４２】表１より明らかなように、実施例から得ら
れる不織布は比較例に記載した不織布と比較して、嵩高
であり、なおかつ嵩回復性に優れている。また、本発明
の長繊維不織布を紙おむつの構成成分として使用した場
合に、低目付でも嵩が出せるので軽量化を実現し、これ
によって材料コストの低減が可能となっており、紡糸加
工性にも優れ、生産上も良好な嵩高長繊維不織布で機械
的性能、軽量性及び品位に優れたものである。

【００４３】

【発明の効果】本発明のごとく中空横断面の環状並列型
複合繊維を用いることにより、得られる不織布は、 （１） 嵩高性、嵩回復性、軽量性、保温性等に優れて
いる。 （２） 紡糸時の冷却を充分に施すことができるので特
殊な紡糸機や冷却装置を用いることなく、公知の装置で
機械的性能や品位に優れた不織布を生産できる。 （３） 繊維断面を円形から楕円形にすることで、より
繊維に三次元捲縮が付与されるので、これを不織布化す
ることにより、さらに嵩高な不織布となる。 （４） 熱可塑性環状並列型複合繊維を構成する樹脂の
組合せを、成形収縮率比が１０％以上のものを用いるこ
とで、繊維が固化する際に歪みを生じさせ、この歪みに
より、三次元捲縮が付与されるので、これを不織布化す
るにより、さらに嵩高な不織布となる。 （５） ポリオレフィン系の二元系および／または三元
系共重合体で複合繊維を構成する樹脂の組合せの場合に
は、中空率が高くなっても、相溶性が良好な樹脂の組合
せであるため、繊維の複合部分の剥離が生じず、良好な
曳糸性を有した複合繊維が得られ、これを不織布化する
ことにより、肌触りがよい不織布が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】楕円横断面である。

【図２】真円横断面である。

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【手続補正書】

【提出日】平成８年１２月１０日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】請求項４

【補正方法】変更

【補正内容】

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１３

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決すべく、鋭意検討を重ねた結果、収縮により三次元
捲縮が発現する中空部を有する熱接着性環状並列型複合
長繊維を不織布化することで、嵩高性、嵩回復性がより
向上することを見出し、所期の目的を達成することを知
り、本課題を解決するに至った。本発明は、次の構成を
有する。 （１） １５℃以上の融点差を有する少なくとも２成分
樹脂が並列型に接合された熱可塑性環状並列型複合繊維
からなる不織布であって、該環状並列型複合繊維は前記
２成分を介して中空部が存在し、かつ顕在捲縮を有し、
繊維同士が接着していることを特徴とする嵩高長繊維不
織布。 （２） 前記熱可塑性環状並列型複合繊維の横断面構造
が長径と短径の比が１．１〜１．６である楕円形であ
り、かつ、一方の樹脂の容積が３０〜７０％になるよう
に紡出された２成分樹脂同士が、楕円の短径を軸として
左右対称の位置に２成分樹脂の接合部分を有する（１）
項に記載の嵩高長繊維不織布。 （３） 前記熱可塑性環状並列型複合繊維が、ポリオレ
フィン系複合繊維である（１）または（２）項に記載の
嵩高長繊維不織布。 （４） ポリオレフィン系複合繊維を構成する樹脂成分
の少なくとも一種が、ポリオレフィン系の二元系または
三元系共重合体である（３）項に記載の嵩高長繊維不織
布。 （５） 前記熱可塑性環状並列型複合繊維の横断面にお
ける長径と短径の比が１．１〜１．６であり、中空部の
総面積が前記横断面の外周部に囲まれた面積に対して中
空率１０〜４０％を占める（１）または（２）項に記載
の嵩高長繊維不織布。 （６） 前記熱可塑性環状並列型複合繊維を構成する１
５℃以上の融点差を有する樹脂の組み合わせが、成形収
縮率比が１０％以上である（１）または（２）項に記載
の嵩高長繊維不織布。 （７） 前記長繊維不織布が熱圧着によって接着されて
いる（１）または（２）項に記載の嵩高長繊維不織布。 （８） 前記長繊維不織布が熱接着によって接着されて
いる（１）または（２）項に記載の嵩高長繊維不織布。 （９） （１）または（２）項に記載の嵩高長繊維不織
布を少なくとも一部に用いた吸収性物品。

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 １５℃以上の融点差を有する少なくとも
   ２成分樹脂が並列型に接合された熱可塑性環状並列型複
   合繊維からなる不織布であって、該環状並列型複合繊維
   は前記２成分を介して中空部が存在し、かつ顕在捲縮を
   有し、繊維同士が接着していることを特徴とする嵩高長
   繊維不織布。
2. 【請求項２】 前記熱可塑性環状並列型複合繊維の横断
   面構造が、長径と短径の比が１．１〜１．６である楕円
   形であり、かつ、一方の樹脂の容積が３０〜７０％にな
   るように紡出された２成分樹脂同士が、楕円の短径を軸
   として左右対称の位置に２成分樹脂の接合部分を有する
   請求項１に記載の嵩高長繊維不織布。
3. 【請求項３】 前記熱可塑性環状並列型複合繊維が、ポ
   リオレフィン系複合繊維である請求項１または２に記載
   の嵩高長繊維不織布。
4. 【請求項４】 ポリオレフィン系複合繊維を構成する樹
   脂成分の少なくとも１種が、ポリオレフィン系の二元系
   または三元系共重合体である請求項１または２に記載の
   嵩高長繊維不織布。
5. 【請求項５】 前記熱可塑性環状並列型複合繊維の横断
   面における長径と短径の比が１．１〜１．６であり、中
   空部の総面積が前記横断面の外周部に囲まれた面積に対
   して中空率１０〜４０％を占める請求項１または２に記
   載の嵩高長繊維不織布。
6. 【請求項６】 前記熱可塑性環状並列型複合繊維を構成
   する１５℃以上の融点差を有する樹脂の組み合わせが、
   成形収縮率比１０％以上である請求項１または２に記載
   の嵩高長繊維不織布。
7. 【請求項７】 前記長繊維不織布が熱圧着によって接着
   されている請求項１または２に記載の嵩高長繊維不織
   布。
8. 【請求項８】 前記長繊維不織布が熱融着によって接着
   されている請求項１または２に記載の嵩高長繊維不織
   布。
9. 【請求項９】 請求項１または２に記載の嵩高長繊維不
   織布を少なくとも一部に用いた吸収性物品。