JPH10122170A - ベーン型圧縮機 - Google Patents
ベーン型圧縮機Info
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- JPH10122170A JPH10122170A JP29807396A JP29807396A JPH10122170A JP H10122170 A JPH10122170 A JP H10122170A JP 29807396 A JP29807396 A JP 29807396A JP 29807396 A JP29807396 A JP 29807396A JP H10122170 A JPH10122170 A JP H10122170A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
- F04C18/34—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
- F04C18/344—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member
- F04C18/3446—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member the inner and outer member being in contact along more than one line or surface
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/10—Outer members for co-operation with rotary pistons; Casings
- F01C21/104—Stators; Members defining the outer boundaries of the working chamber
- F01C21/108—Stators; Members defining the outer boundaries of the working chamber with an axial surface, e.g. side plates
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2240/00—Components
- F04C2240/80—Other components
- F04C2240/801—Wear plates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 加工誤差等によるロータの摺動性の低下を防
ぐとともに、コストの低減及び軽量化を図る。 【解決手段】 リヤヘッド６のロータ側端面とカムリン
グ１のリヤ側端面と間に、ロータ２の外径より小さい鉄
系又はテフロン系のリング状のスペーサ７０を装着し
た。これによりカムリング１の端面とリヤヘッド６のロ
ータ側端面との間、カムリング１の端面とフロントサイ
ドブロック３のロータ側端面との間にそれぞれ一定の隙
間が保たれるので、ロータ２の端面やリヤヘッド６のロ
ータ側端面の加工誤差や、ロータ２やリヤヘッド６の組
付け誤差が吸収され、ロータ２の端面の摩耗を抑制する
ことができるとともに、スペーサ７０を用いないときに
較べ、ロータ２の端面とリヤヘッド６のロータ側端面と
の隙間、ロータ２の端面とフロントサイドブロック３の
ロータ側端面との隙間がそれぞれ狭まるので、性能が向
上する。
ぐとともに、コストの低減及び軽量化を図る。 【解決手段】 リヤヘッド６のロータ側端面とカムリン
グ１のリヤ側端面と間に、ロータ２の外径より小さい鉄
系又はテフロン系のリング状のスペーサ７０を装着し
た。これによりカムリング１の端面とリヤヘッド６のロ
ータ側端面との間、カムリング１の端面とフロントサイ
ドブロック３のロータ側端面との間にそれぞれ一定の隙
間が保たれるので、ロータ２の端面やリヤヘッド６のロ
ータ側端面の加工誤差や、ロータ２やリヤヘッド６の組
付け誤差が吸収され、ロータ２の端面の摩耗を抑制する
ことができるとともに、スペーサ７０を用いないときに
較べ、ロータ２の端面とリヤヘッド６のロータ側端面と
の隙間、ロータ２の端面とフロントサイドブロック３の
ロータ側端面との隙間がそれぞれ狭まるので、性能が向
上する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明はベーン型圧縮機に
関し、特にロータの焼付きが生じ難いベーン型圧縮機に
関する。
関し、特にロータの焼付きが生じ難いベーン型圧縮機に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のベーン型圧縮機として、特開昭５
７−１５１０９１号公報に開示されたものがある。
７−１５１０９１号公報に開示されたものがある。
【０００３】このベーン型圧縮機は、カムリングと、カ
ムリング内に回転可能に収容されるロータと、ロータの
駆動軸と、ロータのベーン溝に摺動可能に挿入されたベ
ーンと、カムリングのフロント側端面に配置されるフロ
ントサイドブロックと、カムリングのリヤ側端面に配置
されるリヤサイドブロックとを備えている。ロータ及び
両サイドブロックはアルミニュウム系材料で形成されて
いる。
ムリング内に回転可能に収容されるロータと、ロータの
駆動軸と、ロータのベーン溝に摺動可能に挿入されたベ
ーンと、カムリングのフロント側端面に配置されるフロ
ントサイドブロックと、カムリングのリヤ側端面に配置
されるリヤサイドブロックとを備えている。ロータ及び
両サイドブロックはアルミニュウム系材料で形成されて
いる。
【０００４】カムリング、フロントサイドブロック及び
リヤサイドブロックは通しボルトで軸方向に一体に結合
される。
リヤサイドブロックは通しボルトで軸方向に一体に結合
される。
【０００５】カムリングのリヤ側端面とリヤサイドブロ
ックのロータ側端面との間、カムリングのフロント側端
面とフロントサイドブロックのロータ側端面との間に
は、それぞれ鉄系材料で形成された薄板が設けられてい
る。したがって、ロータの端面がサイドブロックのロー
タ側端面に直接接触しないので、ロータの焼付きが抑制
される。
ックのロータ側端面との間、カムリングのフロント側端
面とフロントサイドブロックのロータ側端面との間に
は、それぞれ鉄系材料で形成された薄板が設けられてい
る。したがって、ロータの端面がサイドブロックのロー
タ側端面に直接接触しないので、ロータの焼付きが抑制
される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上述のベー
ン型圧縮機では、ロータの端面やサイドブロックのロー
タ側端面の加工精度（特に平面度）が低い場合や、組付
け時の精度が低い場合（例えばロータの駆動軸の倒れ
等）には、ロータの端面が薄板に部分的に強く接触する
ため、ロータの摺動性が低下し、ロータの端面の摩耗が
生じるという問題があった。
ン型圧縮機では、ロータの端面やサイドブロックのロー
タ側端面の加工精度（特に平面度）が低い場合や、組付
け時の精度が低い場合（例えばロータの駆動軸の倒れ
等）には、ロータの端面が薄板に部分的に強く接触する
ため、ロータの摺動性が低下し、ロータの端面の摩耗が
生じるという問題があった。
【０００７】また、薄板はサイドブロックのロータ側端
面の全体を覆うだけの大きさをもつため、薄板の形成に
使用される鉄系材料の量も多くなり、コストが高く、重
量も増えるという問題があった。
面の全体を覆うだけの大きさをもつため、薄板の形成に
使用される鉄系材料の量も多くなり、コストが高く、重
量も増えるという問題があった。
【０００８】この発明はこのような事情に鑑みてなされ
たもので、その課題は加工誤差等によるロータの摺動性
の低下を防ぐとともに、コストの低減及び軽量化を図る
ことである。
たもので、その課題は加工誤差等によるロータの摺動性
の低下を防ぐとともに、コストの低減及び軽量化を図る
ことである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】前述の課題を解決するた
め請求項１の発明のベーン型圧縮機は、カムリング内に
回転可能に収容されたロータと、前記ロータに形成され
た複数のベーン溝と、前記複数のベーン溝に摺動可能に
挿入されたベーンと、前記カムリングの端面に固定され
るサイド部材とを備え、少なくとも前記ロータ及び前記
サイド部材がアルミニュウム系材料で形成されているベ
ーン型圧縮機において、前記カムリングの端面と前記サ
イド部材のロータ側端面との間に、前記ロータの外径よ
り小さい鉄系又はテフロン系のリング状のスペーサが装
着されていることを特徴とする。
め請求項１の発明のベーン型圧縮機は、カムリング内に
回転可能に収容されたロータと、前記ロータに形成され
た複数のベーン溝と、前記複数のベーン溝に摺動可能に
挿入されたベーンと、前記カムリングの端面に固定され
るサイド部材とを備え、少なくとも前記ロータ及び前記
サイド部材がアルミニュウム系材料で形成されているベ
ーン型圧縮機において、前記カムリングの端面と前記サ
イド部材のロータ側端面との間に、前記ロータの外径よ
り小さい鉄系又はテフロン系のリング状のスペーサが装
着されていることを特徴とする。
【００１０】上述のようにカムリングの端面とサイド部
材のロータ側端面との間に、ロータの外径より小さい鉄
系又はテフロン系のリング状のスペーサが装着され、カ
ムリングの端面とサイド部材のロータ側端面との間に一
定の隙間が保たれるので、ロータの端面やサイド部材の
ロータ側端面等の加工誤差や、ロータやサイド部材の組
付け誤差が吸収され、ロータの端面の摩耗を抑制するこ
とができるとともに、スペーサを用いないときに較べ、
ロータの端面とサイド部材のロータ側端面との間の隙間
が狭まるので、性能が向上する。
材のロータ側端面との間に、ロータの外径より小さい鉄
系又はテフロン系のリング状のスペーサが装着され、カ
ムリングの端面とサイド部材のロータ側端面との間に一
定の隙間が保たれるので、ロータの端面やサイド部材の
ロータ側端面等の加工誤差や、ロータやサイド部材の組
付け誤差が吸収され、ロータの端面の摩耗を抑制するこ
とができるとともに、スペーサを用いないときに較べ、
ロータの端面とサイド部材のロータ側端面との間の隙間
が狭まるので、性能が向上する。
【００１１】また、スペーサはロータの外径より小さい
ので、従来例に較べ、スペーサの形成に使用される材料
の量が減る。
ので、従来例に較べ、スペーサの形成に使用される材料
の量が減る。
【００１２】請求項２の発明のベーン型圧縮機は、請求
項１の発明のベーン型圧縮機において、前記サイド部材
のロータ側端面に前記ベーンの背面に第１の流体を送る
背圧溝が設けられているとともに、回転方向に相前後す
る前記ベーン間に形成される圧縮室に前記第１の流体よ
り低い圧力の第２の流体を送る低圧室が前記背圧溝の外
側に設けられ、前記スペーサが前記背圧溝と前記低圧室
との間に位置していることを特徴とする。
項１の発明のベーン型圧縮機において、前記サイド部材
のロータ側端面に前記ベーンの背面に第１の流体を送る
背圧溝が設けられているとともに、回転方向に相前後す
る前記ベーン間に形成される圧縮室に前記第１の流体よ
り低い圧力の第２の流体を送る低圧室が前記背圧溝の外
側に設けられ、前記スペーサが前記背圧溝と前記低圧室
との間に位置していることを特徴とする。
【００１３】上述のようにスペーサは背圧溝と低圧室と
の間に位置しているので、背圧溝から低圧室へ第１の流
体が逃げるのを阻止することができ、ベーンの背面にか
かる圧力が高く維持される。
の間に位置しているので、背圧溝から低圧室へ第１の流
体が逃げるのを阻止することができ、ベーンの背面にか
かる圧力が高く維持される。
【００１４】請求項３の発明のベーン型圧縮機は、請求
項１の発明のベーン型圧縮機において、前記サイド部材
のロータ側端面に前記ベーンの背面に第１の流体を送る
背圧溝が設けられているとともに、回転方向に相前後す
る前記ベーン間に形成される圧縮室に前記第１の流体よ
り低い圧力の第２の流体を送る低圧室が前記背圧溝の外
側に設けられ、前記スペーサが前記背圧溝の内側に位置
していることを特徴とする。
項１の発明のベーン型圧縮機において、前記サイド部材
のロータ側端面に前記ベーンの背面に第１の流体を送る
背圧溝が設けられているとともに、回転方向に相前後す
る前記ベーン間に形成される圧縮室に前記第１の流体よ
り低い圧力の第２の流体を送る低圧室が前記背圧溝の外
側に設けられ、前記スペーサが前記背圧溝の内側に位置
していることを特徴とする。
【００１５】スペーサがロータの外径より小さいことに
加え、スペーサが背圧溝の内側に位置しているので、ス
ペーサの径はより小さくなり、スペーサの形成に使用さ
れる材料の量も大幅に減る。
加え、スペーサが背圧溝の内側に位置しているので、ス
ペーサの径はより小さくなり、スペーサの形成に使用さ
れる材料の量も大幅に減る。
【００１６】請求項４の発明のベーン型圧縮機は、請求
項１の発明のベーン型圧縮機において、リヤ側の前記サ
イド部材のロータ側端面に前記ベーンの背面に第１の流
体を送る背圧溝が設けられているとともに、回転方向に
相前後する前記ベーン間に形成される圧縮室に前記第１
の流体より低い圧力の第２の流体を送る低圧室が前記背
圧溝の外側に設けられ、前記スペーサが前記背圧溝の内
側に位置していることを特徴とする。
項１の発明のベーン型圧縮機において、リヤ側の前記サ
イド部材のロータ側端面に前記ベーンの背面に第１の流
体を送る背圧溝が設けられているとともに、回転方向に
相前後する前記ベーン間に形成される圧縮室に前記第１
の流体より低い圧力の第２の流体を送る低圧室が前記背
圧溝の外側に設けられ、前記スペーサが前記背圧溝の内
側に位置していることを特徴とする。
【００１７】圧縮機運転中、電磁クラッチのばね力によ
りロータはリヤ側へ移動しようとするが、スペーサの働
きによりロータはカムリングの軸方向のほぼ中央に維持
されるので、リヤ側のサイド部材のロータ側端面とカム
リングのリヤ側端面との隙間と、フロント側のサイド部
材のロータ側端面とカムリングのフロント側端面との隙
間とが、ほぼ等しく保たれ、全体として冷媒のリークが
抑制される。
りロータはリヤ側へ移動しようとするが、スペーサの働
きによりロータはカムリングの軸方向のほぼ中央に維持
されるので、リヤ側のサイド部材のロータ側端面とカム
リングのリヤ側端面との隙間と、フロント側のサイド部
材のロータ側端面とカムリングのフロント側端面との隙
間とが、ほぼ等しく保たれ、全体として冷媒のリークが
抑制される。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
【００１９】図１はこの発明の第１の実施形態に係るベ
ーン型圧縮機の縦断面図、図２はリヤヘッドのフロント
側端面を示す図、図３はリヤヘッドの拡大断面図、図４
は図１のIV−IV線に沿う矢視図である。
ーン型圧縮機の縦断面図、図２はリヤヘッドのフロント
側端面を示す図、図３はリヤヘッドの拡大断面図、図４
は図１のIV−IV線に沿う矢視図である。
【００２０】このベーン型圧縮機は、カムリング１と、
カムリング１内に回転可能に収容されるロータ２と、ロ
ータ２の駆動軸７と、カムリング１のフロント側端面に
固定されるフロントヘッド５と、カムリング１のリヤ側
端面にＯリング２２を介して固定されるリヤヘッド（リ
ヤ側のサイド部材）６と、フロントヘッド５内に収容さ
れるフロントサイドブロック（サイド部材）３とを備え
ている。カムリング１、フロントサイドブロック３、フ
ロントヘッド５及びリヤヘッド６は図示しない通しボル
トで軸方向に結合されている。また、駆動軸７のフロン
ト側端部は軸受８を介してフロントサイドブロック３
に、駆動軸７のリヤ側端部は軸受９を介してリヤヘッド
６にそれぞれ回転可能に支持されている。
カムリング１内に回転可能に収容されるロータ２と、ロ
ータ２の駆動軸７と、カムリング１のフロント側端面に
固定されるフロントヘッド５と、カムリング１のリヤ側
端面にＯリング２２を介して固定されるリヤヘッド（リ
ヤ側のサイド部材）６と、フロントヘッド５内に収容さ
れるフロントサイドブロック（サイド部材）３とを備え
ている。カムリング１、フロントサイドブロック３、フ
ロントヘッド５及びリヤヘッド６は図示しない通しボル
トで軸方向に結合されている。また、駆動軸７のフロン
ト側端部は軸受８を介してフロントサイドブロック３
に、駆動軸７のリヤ側端部は軸受９を介してリヤヘッド
６にそれぞれ回転可能に支持されている。
【００２１】カムリング１、ロータ２、フロントヘッド
５及びリヤヘッド６等の部品はアルミニュウム系材料で
形成されている。
５及びリヤヘッド６等の部品はアルミニュウム系材料で
形成されている。
【００２２】フロントサイドブロック３のリヤ側端面
は、カムリング１のフロント側端面に固定され、カムリ
ング１のフロント側開口を閉塞する。フロントサイドブ
ロック３のフロント側端部は、フロントヘッド５のボス
部５ｂにＯリング５１を介して嵌合されている。フロン
トヘッド５内には、後述する圧縮室から吐出された高圧
の冷媒ガスが流入する吐出室１０が形成される。
は、カムリング１のフロント側端面に固定され、カムリ
ング１のフロント側開口を閉塞する。フロントサイドブ
ロック３のフロント側端部は、フロントヘッド５のボス
部５ｂにＯリング５１を介して嵌合されている。フロン
トヘッド５内には、後述する圧縮室から吐出された高圧
の冷媒ガスが流入する吐出室１０が形成される。
【００２３】リヤヘッド６には、冷媒ガスの吸入口６ａ
と、吸入口６ａから導入された低圧の冷媒ガスが収容さ
れる吸入室（低圧室）１１と、吸入室１１の冷媒ガス
（第２の流体）を圧縮室に送る一対の吸入ポート１１ａ
と、吐出室１０から高圧の冷媒ガスが導入される高圧室
６１とが、形成されている。
と、吸入口６ａから導入された低圧の冷媒ガスが収容さ
れる吸入室（低圧室）１１と、吸入室１１の冷媒ガス
（第２の流体）を圧縮室に送る一対の吸入ポート１１ａ
と、吐出室１０から高圧の冷媒ガスが導入される高圧室
６１とが、形成されている。
【００２４】リヤヘッド６のロータ側端面には、後述す
るベーン１４の背面に背圧（第１の流体）を送るための
一対の背圧溝６０が形成されている。背圧溝６０には高
圧室６１から高圧導入路６２を介して高圧オイルが導入
される。リヤヘッド６の高圧室６１はカムリング１に形
成された高圧室（図示せず）と連通し、カムリング１の
高圧室は吐出室１０と連通している。
るベーン１４の背面に背圧（第１の流体）を送るための
一対の背圧溝６０が形成されている。背圧溝６０には高
圧室６１から高圧導入路６２を介して高圧オイルが導入
される。リヤヘッド６の高圧室６１はカムリング１に形
成された高圧室（図示せず）と連通し、カムリング１の
高圧室は吐出室１０と連通している。
【００２５】リヤヘッド６のロータ側端面とカムリング
１のリヤ側端面と間には、ロータ２の外径より小さい鉄
系又はテフロン系のリング状のスペーサ７０が装着され
ている。図２に示すように、スペーサ７０は背圧溝６０
と吸入ポート１１ａとの間に位置し、背圧溝６０がスペ
ーサ７０によって包囲され、背圧溝６０と吸入ポート１
１ａとが仕切られる。スペーサ７０の内周縁にはストッ
パ７１が設けられ、ストッパ７１は一方の背圧溝６０に
係合している。これによりスペーサ７０の回転が阻止さ
れる。
１のリヤ側端面と間には、ロータ２の外径より小さい鉄
系又はテフロン系のリング状のスペーサ７０が装着され
ている。図２に示すように、スペーサ７０は背圧溝６０
と吸入ポート１１ａとの間に位置し、背圧溝６０がスペ
ーサ７０によって包囲され、背圧溝６０と吸入ポート１
１ａとが仕切られる。スペーサ７０の内周縁にはストッ
パ７１が設けられ、ストッパ７１は一方の背圧溝６０に
係合している。これによりスペーサ７０の回転が阻止さ
れる。
【００２６】カムリング１の内周面とロータ２の外周面
との間には、図４に示すように、上下２つの圧縮空間１
２が形成されている。ロータ２には複数のベーン溝１３
が設けられ、これらのベーン溝１３内にはベーン１４が
摺動可能に挿入されている。圧縮空間１２はベーン１４
によって仕切られて複数の圧縮室が形成され、各圧縮室
の容積はロ−タ２の回転によって変化する。
との間には、図４に示すように、上下２つの圧縮空間１
２が形成されている。ロータ２には複数のベーン溝１３
が設けられ、これらのベーン溝１３内にはベーン１４が
摺動可能に挿入されている。圧縮空間１２はベーン１４
によって仕切られて複数の圧縮室が形成され、各圧縮室
の容積はロ−タ２の回転によって変化する。
【００２７】また、カムリング１には、後述する吐出弁
１９が収容される吐出弁収容室１ｃが形成されている。
吐出弁収容室１ｃのフロント側は吐出室１０へ開放され
ている。図１中には一方の吐出空間１ｃだけが見えてい
る。吐出空間１ｃと圧縮空間１２とを仕切る隔壁には、
２つの圧縮空間１２に対応する吐出ポート１６が設けら
れている（図１には片方の吐出ポート１６だけが見えて
いる）。吐出ポート１６が開いたとき、圧縮室の高圧の
冷媒ガスは吐出ポート１６、吐出空間１ｃを通じて吐出
室１０に流入する。
１９が収容される吐出弁収容室１ｃが形成されている。
吐出弁収容室１ｃのフロント側は吐出室１０へ開放され
ている。図１中には一方の吐出空間１ｃだけが見えてい
る。吐出空間１ｃと圧縮空間１２とを仕切る隔壁には、
２つの圧縮空間１２に対応する吐出ポート１６が設けら
れている（図１には片方の吐出ポート１６だけが見えて
いる）。吐出ポート１６が開いたとき、圧縮室の高圧の
冷媒ガスは吐出ポート１６、吐出空間１ｃを通じて吐出
室１０に流入する。
【００２８】吐出空間１ｃには、断面円弧の弁押え３２
と、この弁押え３２の外周に装着された円弧状の吐出弁
１９とが、収容されている。吐出弁１９及び弁押え３２
は、カムリング１の外部からボルト通し孔を通じて吐出
空間１ｃ内の弁押え３２のねじ孔にねじ込まれたボルト
３３によって、吐出空間１ｃ内に保持されている。
と、この弁押え３２の外周に装着された円弧状の吐出弁
１９とが、収容されている。吐出弁１９及び弁押え３２
は、カムリング１の外部からボルト通し孔を通じて吐出
空間１ｃ内の弁押え３２のねじ孔にねじ込まれたボルト
３３によって、吐出空間１ｃ内に保持されている。
【００２９】次に、このベーン型圧縮機の動作を説明す
る。
る。
【００３０】図示しないエンジンの回転動力が駆動軸７
に伝わるとロータ２が回転する。図示しないエバポレー
タの出口から流出した冷媒ガスは吸入口６ａから吸入室
１１に入り、吸入室１１から吸入ポート１１ａを通じて
圧縮空間１２に吸入される。
に伝わるとロータ２が回転する。図示しないエバポレー
タの出口から流出した冷媒ガスは吸入口６ａから吸入室
１１に入り、吸入室１１から吸入ポート１１ａを通じて
圧縮空間１２に吸入される。
【００３１】圧縮空間１２内はベーン１４によって仕切
られて５つの圧縮室が形成されているが、各圧縮室の容
積はロータ２の回転にともなって変化するので、ベーン
１４間に閉じ込められた冷媒ガスは圧縮され、圧縮され
た冷媒ガスは吐出ポート１６から吐出弁１９を通り、吐
出空間１ｃへ流れる。
られて５つの圧縮室が形成されているが、各圧縮室の容
積はロータ２の回転にともなって変化するので、ベーン
１４間に閉じ込められた冷媒ガスは圧縮され、圧縮され
た冷媒ガスは吐出ポート１６から吐出弁１９を通り、吐
出空間１ｃへ流れる。
【００３２】吐出ポート１６から吐出空間１ｃに流入し
た高圧の冷媒ガスは吐出室１０へ流れ、吐出口５ａから
吐出される。
た高圧の冷媒ガスは吐出室１０へ流れ、吐出口５ａから
吐出される。
【００３３】この第１の実施形態によれば、リヤヘッド
６のロータ側端面とカムリング１のリヤ側端面と間にロ
ータ２の外径より小さい鉄系又はテフロン系のリング状
のスペーサ７０が装着されているので、カムリング１の
端面とリヤヘッド６のロータ側端面との間、カムリング
１の端面とフロントサイドブロック３のロータ側端面と
の間にそれぞれ一定の隙間が保たれるので、ロータ２の
端面やリヤヘッド６のロータ側端面の加工誤差や、ロー
タ２やリヤヘッド６の組付け誤差が吸収され、ロータ２
の端面の摩耗を抑制することができるとともに、スペー
サ７０を用いないときに較べ、ロータ２の端面とリヤヘ
ッド６のロータ側端面との隙間、カムリング１の端面と
フロントサイドブロック３のロータ側端面との隙間がそ
れぞれ狭まるので、性能が向上する。
６のロータ側端面とカムリング１のリヤ側端面と間にロ
ータ２の外径より小さい鉄系又はテフロン系のリング状
のスペーサ７０が装着されているので、カムリング１の
端面とリヤヘッド６のロータ側端面との間、カムリング
１の端面とフロントサイドブロック３のロータ側端面と
の間にそれぞれ一定の隙間が保たれるので、ロータ２の
端面やリヤヘッド６のロータ側端面の加工誤差や、ロー
タ２やリヤヘッド６の組付け誤差が吸収され、ロータ２
の端面の摩耗を抑制することができるとともに、スペー
サ７０を用いないときに較べ、ロータ２の端面とリヤヘ
ッド６のロータ側端面との隙間、カムリング１の端面と
フロントサイドブロック３のロータ側端面との隙間がそ
れぞれ狭まるので、性能が向上する。
【００３４】また、スペーサ７０はロータ２の外径より
小さいので、コストを低減することができ、軽量化にも
資する。
小さいので、コストを低減することができ、軽量化にも
資する。
【００３５】更に、スペーサ７０は背圧溝６０を包囲
し、背圧溝６０と吸入ポート１１ａとを仕切るので、背
圧溝６０から吸入ポート１１ａへ冷媒が逃げるのを阻止
することができ、ベーン１４の背面に背圧を安定供給す
ることができる。
し、背圧溝６０と吸入ポート１１ａとを仕切るので、背
圧溝６０から吸入ポート１１ａへ冷媒が逃げるのを阻止
することができ、ベーン１４の背面に背圧を安定供給す
ることができる。
【００３６】図５はこの発明の第２の実施形態に係るベ
ーン型圧縮機のリヤヘッドのフロント側端面を示す図、
図６はリヤヘッドの拡大断面図である。
ーン型圧縮機のリヤヘッドのフロント側端面を示す図、
図６はリヤヘッドの拡大断面図である。
【００３７】前述の実施形態と共通する部分には同一符
号を付して説明を省略する。前述の第１の実施形態で
は、スペーサ７０を背圧溝６０の外側に装着した場合に
ついて述べたが、この第２の実施形態では、図５に示す
ように、スペーサ１７０を背圧溝１６０に内側に装着し
た。
号を付して説明を省略する。前述の第１の実施形態で
は、スペーサ７０を背圧溝６０の外側に装着した場合に
ついて述べたが、この第２の実施形態では、図５に示す
ように、スペーサ１７０を背圧溝１６０に内側に装着し
た。
【００３８】また、スペーサ１７０の外周縁にはストッ
パ１７１が設けられ、ストッパ１７１は一方の背圧溝１
６０に係合している。これによりスペーサ１７０の回転
が阻止される。
パ１７１が設けられ、ストッパ１７１は一方の背圧溝１
６０に係合している。これによりスペーサ１７０の回転
が阻止される。
【００３９】スペーサ１７０はリヤヘッド６のロータ側
端面よりもフロント側へやや突き出ており、リヤヘッド
６のロータ側端面はロータ２のリヤ側端面に接触してい
ない。
端面よりもフロント側へやや突き出ており、リヤヘッド
６のロータ側端面はロータ２のリヤ側端面に接触してい
ない。
【００４０】この第２の実施形態によれば、背圧溝１６
０から吸入ポート１１ａへ冷媒が逃げるのを阻止するこ
とができない点を除き、第１の実施形態と同様の効果を
得ることができる。
０から吸入ポート１１ａへ冷媒が逃げるのを阻止するこ
とができない点を除き、第１の実施形態と同様の効果を
得ることができる。
【００４１】更に、スペーサ７０がロータ２を中央位置
に保持させようとするセンタリング機能を発揮するの
で、冷媒のリーク量が減少し、性能が向上する。すなわ
ち、圧縮機運転中、電磁クラッチのばね力によりロータ
２はリヤ側へ移動するが、スペーサ７０があるため、リ
ヤヘッド６のロータ側端面とロータ２のリヤ側端面との
隙間と、フロントヘッド５のロータ側端面とロータ２の
フロント側端面との隙間とが、ほぼ等しく保たれ、全体
として冷媒のリークが抑制される。
に保持させようとするセンタリング機能を発揮するの
で、冷媒のリーク量が減少し、性能が向上する。すなわ
ち、圧縮機運転中、電磁クラッチのばね力によりロータ
２はリヤ側へ移動するが、スペーサ７０があるため、リ
ヤヘッド６のロータ側端面とロータ２のリヤ側端面との
隙間と、フロントヘッド５のロータ側端面とロータ２の
フロント側端面との隙間とが、ほぼ等しく保たれ、全体
として冷媒のリークが抑制される。
【００４２】図７はこの発明の第２の実施形態の変形例
に係るベーン型圧縮機のリヤヘッドのフロント側端面を
示す図、図８はリヤヘッドの拡大断面図である。
に係るベーン型圧縮機のリヤヘッドのフロント側端面を
示す図、図８はリヤヘッドの拡大断面図である。
【００４３】前述の実施形態と共通する部分には同一符
号を付してその説明を省略する。
号を付してその説明を省略する。
【００４４】この変形例では、鉄系材料で形成された軸
受９とアルミニュウム系材料で形成されたリヤヘッド２
０６との熱膨脹差によって軸受９が緩まないように、リ
ヤヘッド２０６には軸受９を包囲する空間２０６ａが形
成され、空間２０６ａに鉄系ブッシュ２３１が鋳込まれ
ている。鉄系ブッシュ２３１の一部（突き当て部２７
０）はリヤヘッド６のロータ側端面からロータ２側へわ
ずかに突き出ている。突き当て部２７０は図７に示すよ
うに環状であり、第２の実施形態と同様に、突き当て部
２７０は背圧溝２６０の内側に位置する。
受９とアルミニュウム系材料で形成されたリヤヘッド２
０６との熱膨脹差によって軸受９が緩まないように、リ
ヤヘッド２０６には軸受９を包囲する空間２０６ａが形
成され、空間２０６ａに鉄系ブッシュ２３１が鋳込まれ
ている。鉄系ブッシュ２３１の一部（突き当て部２７
０）はリヤヘッド６のロータ側端面からロータ２側へわ
ずかに突き出ている。突き当て部２７０は図７に示すよ
うに環状であり、第２の実施形態と同様に、突き当て部
２７０は背圧溝２６０の内側に位置する。
【００４５】この変形例によれば、第２の実施形態と同
様の効果を得ることができるとともに、軸受９の緩みを
防ぐことができる。
様の効果を得ることができるとともに、軸受９の緩みを
防ぐことができる。
【００４６】上述の各実施形態では、スペーサ１７０を
リヤ側にだけ装着した場合について述べたが、スペーサ
をフロント側にも装着するようにしてもよい。
リヤ側にだけ装着した場合について述べたが、スペーサ
をフロント側にも装着するようにしてもよい。
【００４７】また、上述の各実施形態では、スペーサに
ストッパを設けてスペーサを回転させないようにした場
合について述べたが、ストッパを設けず、スペーサをロ
ータとともに回転させるようにしてもよい。
ストッパを設けてスペーサを回転させないようにした場
合について述べたが、ストッパを設けず、スペーサをロ
ータとともに回転させるようにしてもよい。
【００４８】
【発明の効果】以上説明したように請求項１の発明のベ
ーン型圧縮機によれば、ロータの端面やサイド部材のロ
ータ側端面等の加工誤差や、ロータやサイド部材の組付
け誤差が吸収され、ロータの端面の摩耗を抑制すること
ができるとともに、スペーサを用いないときに較べ、ロ
ータの端面とサイド部材のロータ側端面との隙間が狭ま
るので、性能が向上する。
ーン型圧縮機によれば、ロータの端面やサイド部材のロ
ータ側端面等の加工誤差や、ロータやサイド部材の組付
け誤差が吸収され、ロータの端面の摩耗を抑制すること
ができるとともに、スペーサを用いないときに較べ、ロ
ータの端面とサイド部材のロータ側端面との隙間が狭ま
るので、性能が向上する。
【００４９】また、スペーサはロータの外径より小さい
ので、従来例に較べ、スペーサの形成に使用される材料
の量が減り、コストを低減でき、軽量化にも資する。
ので、従来例に較べ、スペーサの形成に使用される材料
の量が減り、コストを低減でき、軽量化にも資する。
【００５０】請求項２の発明のベーン型圧縮機によれ
ば、背圧溝から低圧側へ第１の流体が逃げるのを阻止す
ることができ、ベーンの背面にかかる圧力が高く維持さ
れるので、ベーンのチャタリングを防ぐことができる。
ば、背圧溝から低圧側へ第１の流体が逃げるのを阻止す
ることができ、ベーンの背面にかかる圧力が高く維持さ
れるので、ベーンのチャタリングを防ぐことができる。
【００５１】請求項３の発明のベーン型圧縮機によれ
ば、スペーサがロータの外径より小さいことに加え、ス
ペーサが背圧溝の内側に位置しているので、スペーサの
径はより小さくなって、スペーサの形成に使用される材
料も大幅に減り、スペーサは一層小型軽量化し、コスト
を更に低減することができる。
ば、スペーサがロータの外径より小さいことに加え、ス
ペーサが背圧溝の内側に位置しているので、スペーサの
径はより小さくなって、スペーサの形成に使用される材
料も大幅に減り、スペーサは一層小型軽量化し、コスト
を更に低減することができる。
【００５２】請求項４の発明のベーン型圧縮機によれ
ば、リヤ側のサイド部材のロータ側端面とカムリングの
リヤ側端面との隙間と、フロント側のサイド部材のロー
タ側端面とカムリングのフロント側端面との隙間とが、
ほぼ等しく保たれ、全体として冷媒のリークが抑制され
るので、性能が向上する。
ば、リヤ側のサイド部材のロータ側端面とカムリングの
リヤ側端面との隙間と、フロント側のサイド部材のロー
タ側端面とカムリングのフロント側端面との隙間とが、
ほぼ等しく保たれ、全体として冷媒のリークが抑制され
るので、性能が向上する。
【図１】図１はこの発明の第１の実施形態に係るベーン
型圧縮機の縦断面図である。
型圧縮機の縦断面図である。
【図２】図２はリヤヘッドのフロント側端面を示す図で
ある。
ある。
【図３】図３はリヤヘッドの拡大断面図である。
【図４】図４は図１のIV−IV線に沿う矢視図である。
【図５】図５はこの発明の第２の実施形態に係るベーン
型圧縮機のリヤヘッドのフロント側端面を示す図であ
る。
型圧縮機のリヤヘッドのフロント側端面を示す図であ
る。
【図６】図６はリヤヘッドの拡大断面図である。
【図７】図７はこの発明の第２の実施形態の変形例に係
るベーン型圧縮機のリヤヘッドのフロント側端面を示す
図である。
るベーン型圧縮機のリヤヘッドのフロント側端面を示す
図である。
【図８】図８はリヤヘッドの拡大断面図である。
１ カムリング ２ ロータ ３ フロントサイドブロック ５ フロントヘッド ６ リヤヘッド １３ ベーン溝 １４ ベーン ７０，１７０ スペーサ ６０，１６０，２６０ 背圧溝
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 甲斐 隆一郎 埼玉県大里郡江南町大字千代字東原39番地 株式会社ゼクセル江南工場内
Claims (4)
- 【請求項１】 カムリング内に回転可能に収容されたロ
ータと、 前記ロータに形成された複数のベーン溝と、 前記複数のベーン溝に摺動可能に挿入されたベーンと、 前記カムリングの端面に固定されるサイド部材とを備
え、 少なくとも前記ロータ及び前記サイド部材がアルミニュ
ウム系材料で形成されているベーン型圧縮機において、 前記カムリングの端面と前記サイド部材のロータ側端面
との間に、前記ロータの外径より小さい鉄系又はテフロ
ン系のリング状のスペーサが装着されていることを特徴
とするベーン型圧縮機。 - 【請求項２】 前記サイド部材のロータ側端面に前記ベ
ーンの背面に第１の流体を送る背圧溝が設けられている
とともに、回転方向に相前後する前記ベーン間に形成さ
れる圧縮室に前記第１の流体より低い圧力の第２の流体
を送る低圧室が前記背圧溝の外側に設けられ、 前記スペーサが前記背圧溝と前記低圧室との間に位置し
ていることを特徴とする請求項１記載のベーン型圧縮
機。 - 【請求項３】 前記サイド部材のロータ側端面に前記ベ
ーンの背面に第１の流体を送る背圧溝が設けられている
とともに、回転方向に相前後する前記ベーン間に形成さ
れる圧縮室に前記第１の流体より低い圧力の第２の流体
を送る低圧室が前記背圧溝の外側に設けられ、 前記スペーサが前記背圧溝の内側に位置していることを
特徴とする請求項１記載のベーン型圧縮機。 - 【請求項４】 リヤ側の前記サイド部材のロータ側端面
に前記ベーンの背面に第１の流体を送る背圧溝が設けら
れているとともに、回転方向に相前後する前記ベーン間
に形成される圧縮室に前記第１の流体より低い圧力の第
２の流体を送る低圧室が前記背圧溝の外側に設けられ、
前記スペーサが前記背圧溝の内側に位置していることを
特徴とする請求項１記載のベーン型圧縮機。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29807396A JPH10122170A (ja) | 1996-10-22 | 1996-10-22 | ベーン型圧縮機 |
| KR1019970054224A KR19980033063A (ko) | 1996-10-22 | 1997-10-22 | 벤형 압축기 |
| EP97308426A EP0838594A1 (en) | 1996-10-22 | 1997-10-22 | Vane Compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29807396A JPH10122170A (ja) | 1996-10-22 | 1996-10-22 | ベーン型圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10122170A true JPH10122170A (ja) | 1998-05-12 |
Family
ID=17854804
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29807396A Pending JPH10122170A (ja) | 1996-10-22 | 1996-10-22 | ベーン型圧縮機 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0838594A1 (ja) |
| JP (1) | JPH10122170A (ja) |
| KR (1) | KR19980033063A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE112013006058A5 (de) * | 2012-12-18 | 2015-10-22 | Magna Powertrain Bad Homburg GmbH | Axiale Gehäuseanlauffläche |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3552895A (en) * | 1969-05-14 | 1971-01-05 | Lear Siegler Inc | Dry rotary vane pump |
| FR2347527A1 (fr) * | 1976-04-07 | 1977-11-04 | Maire Bernard | Machine rotative a palettes pouvant fonctionner comme moteur ou comme pompe |
| NL8100705A (nl) * | 1981-02-13 | 1982-09-01 | Abraham De Kok | Roterende schottenpomp of - motor. |
| JPS57148095A (en) * | 1981-03-07 | 1982-09-13 | Diesel Kiki Co Ltd | Vane compressor |
| JPS57151091A (en) | 1981-03-14 | 1982-09-18 | Diesel Kiki Co Ltd | Vane type compressor |
| JPS58204990A (ja) * | 1982-05-21 | 1983-11-29 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 可動翼形回転圧縮機 |
| US5560741A (en) * | 1994-06-28 | 1996-10-01 | Edwards; Thomas C. | Non-contact vane-type fluid displacement machine with rotor and vane positioning |
| JPH09100789A (ja) * | 1995-10-06 | 1997-04-15 | Zexel Corp | ベーン型圧縮機 |
-
1996
- 1996-10-22 JP JP29807396A patent/JPH10122170A/ja active Pending
-
1997
- 1997-10-22 KR KR1019970054224A patent/KR19980033063A/ko not_active Ceased
- 1997-10-22 EP EP97308426A patent/EP0838594A1/en not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0838594A1 (en) | 1998-04-29 |
| KR19980033063A (ko) | 1998-07-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19991221 |