JPH10130443A - ブロー成形品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ドローダウン性などの加工性、押出特性に優
れ、また、偏肉性に優れ、しかも、衝撃強度などの機械
的強度及び耐熱性を維持した、スチレン系樹脂またはス
チレン系樹脂組成物からなるブロー成形品を提供する。 【解決手段】 １６０℃における伸長粘度の立ち上がり
度が０．３５以上であり、かつ、２００℃、荷重５ｋｇ
ｆにおけるメルトフローレートが１．５〜１０ｇ／１０
分であるスチレン系樹脂（Ａ）３０〜１００重量％、及
び２００℃、荷重５ｋｇｆにおけるメルトフローレート
が１〜１０ｇ／１０分であるゴム変性スチレン系樹脂
（Ｂ）７０〜０重量％を含む、スチレン系樹脂（Ａ）ま
たはスチレン系樹脂組成物からなることを特徴とするブ
ロー成形品。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、スチレン系樹脂ま
たはスチレン系樹脂組成物からなるブロー成形品に関す
るものである。更に詳しくは、本発明は、ドローダウン
性などの加工性、押出特性に優れ、また、偏肉性に優
れ、しかも、衝撃強度などの機械的強度及び耐熱性を維
持した、スチレン系樹脂またはスチレン系樹脂組成物か
らなるブロー成形品に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】ブロー成形法は、特に、熱可塑性樹脂に
よるプラスチックス容器の製造方法として広く普及して
おり、中でも、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥ
Ｔ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリエチレン（Ｐ
Ｅ）、ポリプロピレン（ＰＰ）は、それぞれの有する特
徴を生かして、食品・飲料、洗剤・洗髪剤、薬品、工業
用などの容器として各種用いられている。一方、スチレ
ン系樹脂は、上記の熱可塑性樹脂に比べ耐衝撃強度に劣
るため、ブロー成形法によるプラスチック容器にはさほ
ど用いられていない。しかし、スチレン系樹脂は、剛性
が高く、寸法安定性に優れ、かつ、廉価であることか
ら、一部の１ウエィ容器などに用いられてきている。

【０００３】また、近年、容器に限らず、スポイラー等
の自動車部品、業務用ゲーム機器などの枠体等の大型成
形品の分野においてもブロー成形が行なわれており、こ
の分野では、通常、容器の性能として求められる透明性
が必要ではないため、衝撃強度の高い、アクリロニトリ
ル−ブタジエン−スチレン共重合体（ＡＢＳ）や、ゴム
変性ポリスチレン（ＨＩＰＳ）などのゴム変性スチレン
系樹脂が用いられている。

【０００４】ブロー成形法は、溶融あるいは軟化樹脂の
パリソンを圧縮ガスを吹き込んで金型内面壁まで膨らま
せるという工程からなり、出来上がった成形品に偏肉
（厚みムラ）が生じ、成形品の一部に薄肉部が生じるこ
とがあり、成形品の強度を維持するため偏肉を出来るだ
け小さくする要求があった。

【０００５】かかる要求に応える試みとして、マトリク
スのスチレン系樹脂の分子量を上げる方法が考えられる
が、この方法では樹脂の流動性が低下するため、樹脂を
押し出しにくくなり、押し出させるために樹脂温度を上
昇させるという手段が取られる。しかしながら、その場
合、冷却時間が長くなり、成形サイクルが長くなるとい
う問題点があった。また、成形品の偏肉を小さくするそ
の他の方法としては、例えば配合ゴムの分子量を上げる
方法、配合ゴム量を増加させる方法が考えられるが、い
ずれもコストアップにつながり、また、配合ゴム量を増
加させた場合、スチレン系樹脂の特徴の一つである剛性
が低下してしまうといった問題があった。

【０００６】また、押出機を出た樹脂がその樹脂の自重
によって容易に垂れ下がってしまう（ドローダウン性に
劣る）と、目標の厚みの成形品を得ることができないと
いう問題もあり、特に大型の成形品を成形する場合にそ
の問題は顕著になる。その場合、樹脂温度を低下させる
方法が取られるが、樹脂を押出しにくくなり、特に大型
成形品の場合、成形が非常に困難になるといった問題が
あった。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ドロ
ーダウン性などの加工性、押出特性に優れ、また、偏肉
性に優れ、しかも、衝撃強度などの機械的強度及び耐熱
性を維持した、スチレン系樹脂またはスチレン系樹脂組
成物からなるブロー成形品を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、１
６０℃における伸長粘度の立ち上がり度が０．３５以上
であり、かつ、２００℃、荷重５ｋｇｆにおけるメルト
フローレートが１．５〜１０ｇ／１０分であるスチレン
系樹脂（Ａ）３０〜１００重量％、及び２００℃、荷重
５ｋｇｆにおけるメルトフローレートが１〜１０ｇ／１
０分であるゴム変性スチレン系樹脂（Ｂ）７０〜０重量
％を含む、スチレン系樹脂（Ａ）またはスチレン系樹脂
組成物からなることを特徴とするブロー成形品である。
以下、本発明を詳細に説明する。

【０００９】

【発明の実施の形態】本発明で用いるスチレン系樹脂
（Ａ）は、１６０℃における伸長粘度の立ち上がり度が
０．３５以上、好ましくは０．４〜０．８である。該伸
長粘度の立ち上がり度が０．３５未満の場合、偏肉性、
ドローダウン性に劣る。

【００１０】ここで、伸長粘度の立ち上がり度とは、図
１に示すような、伸長レオメータによって測定された伸
長粘度の時間依存性において、歪み速度に依存せず緩や
かに伸長粘度が上昇する領域（線形領域）からはずれ
て、ある時間から伸長粘度が急激に上昇する領域（非線
形領域）での伸長粘度の上昇の程度を表す指標であり、
次のように測定される。すなわち、Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉ
ｃ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ（レオメトリク・サイエンテ
ィフィック）社製、伸長粘度レオメータ（ＲＭＥ）を用
いて、測定温度１６０℃で、歪み速度を０．０１〜１
（１／ｓ）の間で変化させた場合の伸長粘度の時間依存
性を測定する。伸長粘度が急激に立ち上がる時間をｔ₁
とした場合の、低歪み速度で微小変形（ｔ＜ｔ₁ ）での
粘度をλ₁ とし、高歪み速度で大変形（ｔ＞ｔ₁ ）での
粘度をλ_exp とする。両者の比をλ_n ＝λ_exp ／λ₁ と
すると、この値が伸長粘度の急激に上昇する程度を表わ
す指標となり、λ_n の対数（ＬＮλ_n ）を伸長歪みに対
してプロットすると図２に示すようになり、伸長歪み約
１以上では歪み速度に依存せず一本の直線となる。この
傾きを伸長粘度の立ち上がり度として求める。図１は伸
長粘度の時間依存性を示すグラフであり、図２は伸長歪
みとλ_n の対数（ＬＮλ_n ）の関係を示すグラフであ
る。

【００１１】上記の伸長粘度の立ち上がり度及びその測
定方法は、例えば、小山清人、日本レオロジー学会誌、
Ｖｏｌ．１９、１７４〜１８０頁（１９９１年）に詳細
に記載されている。

【００１２】また、本発明で用いるスチレン系樹脂
（Ａ）は、２００℃、荷重５ｋｇｆにおけるメルトフロ
ーレート（ＭＦＲ）が１．５〜１０ｇ／１０分、好まし
くは１．５〜８ｇ／１０分、さらに好ましくは２〜６ｇ
／１０分である。該ＭＦＲが１．５ｇ／１０分未満であ
ると、押出特性に劣り、１０ｇ／１０分を越えるとドロ
ーダウン性に劣る。ここで、ＭＦＲの値は、ＪＩＳ Ｋ
７２１０に準拠して測定した値である。

【００１３】本発明で用いるスチレン系樹脂（Ａ）は、
ポリマー成分としてスチレン系共重合体を含む。該スチ
レン系共重合体を構成する単量体であるスチレン系化合
物としては、例えばスチレン、α−メチルスチレンなど
のα−置換アルキルスチレン、ｐ−メチルスチレンなど
の核置換アルキルスチレンなどが挙げられる。

【００１４】また、本発明で用いるスチレン系樹脂は、
上記のスチレン系化合物と共に、該スチレン系化合物と
共重合可能な化合物、例えばアクリロニトリル、メタク
リロニトリル、メタクリル酸、メタクリル酸メチルなど
のエステル誘導体などのビニルモノマー、更には無水マ
レイン酸、マレイミド、核置換マレイミドなどを併用し
てもよい。

【００１５】本発明で用いるスチレン系樹脂（Ａ）は、
Ｚ平均分子量における分岐点の数が１〜２０であるスチ
レン系共重合体が好ましい。このようなスチレン系樹脂
を得る方法としては、例えばスチレン系化合物と、二個
以上のビニル基を含有する化合物を、スチレン系化合物
に対して、１００〜１０００重量ｐｐｍを混合させ、重
合する方法があり、特開平７−１６６０１３号公報に開
示されている。

【００１６】ここで、Ｚ平均分子量における分岐点の数
とは、ある分子量分布を有するスチレン系樹脂の高分子
量成分を代表する分子鎖中に含まれる分岐点の数に相当
する概念であり、下記の方法によって求められる。すな
わち、検出器として示差屈折率計及び粘度計を備えたゲ
ル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）
を用いて、粘度−ＧＰＣ法により求めることができ、詳
細には、日本ゴム協会誌、第４５巻、第２号、１０５〜
１１８頁（１９７２年）に記載されている。分子量Ｍに
おける分岐点の数（Ｂｎ（Ｍ））は下式により求める。

【００１７】〔ＩＶ（Ｍ）／ＩＶ_L （Ｍ）〕^2/3＝
〔（１＋Ｂｎ（Ｍ）／７）^1/2 ＋４／９・Ｂｎ（Ｍ）〕
^-1/2 ここで、ＩＶ（Ｍ）、ＩＶ_L （Ｍ）はそれぞれ、粘度−
ＧＰＣ法によって測定した試料及び標準試料としての直
鎖状ポリスチレンの分子量Ｍでの極限粘度である。

【００１８】また、本発明で用いるスチレン系樹脂
（Ａ）は、重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎの比
（Ｍｗ／Ｍｎ）が好ましくは２．４〜５、さらに好まし
くは２．５〜４である。ここで、Ｍｗ／Ｍｎは一般的に
分子量分布の広さを表す指標である。

【００１９】広分子量分布のスチレン系樹脂を得る方法
としては、例えば高分子量のスチレン系樹脂と低分子量
のスチレン系樹脂をブレンドしたり、又は多段重合法を
用いることにより広分子量分布のスチレン系樹脂とする
方法があり、特公昭５７−３０８４３号公報及び特公昭
６２−６１２３１号公報等に開示されている。

【００２０】また、広分子量分布のスチレン系樹脂を得
るその他の方法としては、次の方法がある。すなわち、
スチレン系単量体を懸濁重合、回分式塊状重合または押
出流れ型の連続重合装置で塊状重合を行なって、スチレ
ン系樹脂を製造する方法において、ジチオカルバメート
基を有する化合物、アリール基を有するスルフィド化合
物、アリールアルキル基を有するスルフィド化合物及び
チアゾール基を有するスルフィド化合物の中から選ばれ
る少なくとも一種類の化合物を、該単量体に対して５０
〜５０００重量ｐｐｍ添加して、重合温度が１１０〜１
８０℃の範囲で、最終転化率が４０重量％以上になるま
で重合する方法である。

【００２１】本発明で用いるゴム変性スチレン系樹脂
（Ｂ）は、２００℃、荷重５ｋｇｆにおけるＭＦＲが、
１〜１０ｇ／１０分、好ましくは２〜５ｇ／１０分であ
る。該ＭＦＲが１ｇ／１０分未満であると押出特性に劣
り、１０ｇ／１０分を超えるとドローダウン性に劣る。

【００２２】本発明で用いるゴム変性スチレン系樹脂
（Ｂ）の分散ゴム粒子（ゲル粒子）の平均粒子径は、
０．２〜５μｍが好ましい。

【００２３】本発明で用いるゴム変性スチレン系樹脂
（Ｂ）の膨潤度は通常３〜３０、好ましくは８〜２０が
好ましい。ここで、膨潤度とは、分散ゴム（ゲル）粒子
の硬さを示す指標であり、以下の方法により測定するこ
とができる。すなわち、トルエン５０ｍｌに、ゴム変性
スチレン系樹脂組成物１ｇを溶解させ、遠心分離機（１
００００ｒｐｍ×３０分間）にかけ、不溶分を分離す
る。上澄み液を捨て、 不溶分を秤量し、その重量をａと
する。次に、該不溶分を真空乾燥機にて乾燥（７０℃×
３時間）し、乾燥後の重量をｂとする。膨潤度は（ａ−
ｂ）／ｂ×１００により求められる。

【００２４】ゴム変性スチレン系樹脂（Ｂ）の製造方法
は、特に限定されるものではなく、従来のゴム変性スチ
レン系樹脂の製造方法が挙げられる。ゴム変性スチレン
系樹脂（Ｂ）は、例えばゴム状重合体の存在下で、スチ
レン系単量体を塊状重合することで製造できる。塊状重
合方法は特に制限されるものはなく、例えば撹拌器を有
する容器に、単量体であるスチレン系化合物及びゴム状
重合体を仕込み、撹拌しながら重合させる方法が挙げら
れる。なお、重合温度は通常５０〜２５０℃、好ましく
は９０〜１５０℃、圧力は通常常圧付近である。ゴム変
性スチレン系樹脂（Ｂ）に用いるゴム状重合体として
は、例えばポリブタジエン、スチレン−ブタジエン共重
合体類、エチレン−プロピレン−非共役ジエンの三元共
重合体類が好ましい。ポリブタジエンとしては、シス含
有率の高いハイシスポリブタジエン及びシス含有量の低
いローシスポリブタジエンのいずれも使用できる。

【００２５】本発明で用いるゴム変性スチレン系樹脂
（Ｂ）のゴム状重合体の含有量はスチレン系単量体１０
０重量部に対し、３〜２０重量部が好ましい。

【００２６】スチレン系樹脂（Ａ）及びゴム変性スチレ
ン系樹脂（Ｂ）は、必要に応じて、滑剤、帯電防止剤、
酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、顔料、染料、ス
チレン−ブタジエンブロック共重合体などのエラストマ
ーなどを添加して用いてもよく、更に本発明の効果を損
なわない範囲内において、ミネラルオイルなどの可塑剤
を含ませてもよい。

【００２７】本発明で用いるスチレン系樹脂（Ａ）また
はスチレン系樹脂組成物は、スチレン系樹脂（Ａ）を３
０〜１００重量％、好ましくは５０〜９０重量％、ゴム
変性スチレン系樹脂（Ｂ）を７０〜０重量％、好ましく
は５０〜１０重量％含有する。スチレン系樹脂（Ａ）の
割合が３０重量％未満であったり、ゴム変性スチレン系
樹脂（Ｂ）の割合が７０重量％を越えたりすると偏肉
性、ドローダウン性に劣る。

【００２８】本発明のブロー成形品は、スチレン系樹脂
（Ａ）とゴム変性スチレン系樹脂（Ｂ）とを、本発明の
範囲で単品またはブレンドしたものが用いられるが、そ
のブレンド方法には制限がなく、スチレン系樹脂（Ａ）
のペレットとゴム変性スチレン系樹脂（Ｂ）のペレット
とをよく混合し、押出機により再造粒する方法、あるい
は、スチレン系樹脂（Ａ）のペレットとゴム変性スチレ
ン系樹脂（Ｂ）のペレットとをよく混合したものを、ブ
ロー成形機に投入し、ブロー成形する方法のいずれの方
法でもよい。

【００２９】本発明は、上記スチレン系樹脂（Ａ）また
はスチレン系樹脂組成物を用いて、ブロー成形品とする
方法は特に制限されるものはなく、例えば上記スチレン
系樹脂（Ａ）またはスチレン系樹脂組成物をダイレクト
ブロー成形することより得られるブロー成形品や上記ス
チレン系樹脂（Ａ）またはスチレン系樹脂組成物を射出
延伸ブロー成形することより得られるブロー成形品が挙
げられる。

【００３０】ここで、ダイレクトブロー成形法とは、押
出機から押し出されたチューブ状の溶融パリソンを金型
内にセットし、成形温度に保持の上、圧縮ガスを吹き込
んで金型内面壁まで膨らませた後、冷却を経て成形品を
取り出す成形方法である。

【００３１】射出延伸ブロー成形法とは、射出成形など
で得られた有底パリソンを加熱軟化させ、金型内にセッ
トし、成形温度に保持の上、ロッドで縦延伸させた後、
圧縮ガスを吹き込んで金型内面壁まで膨らませ、冷却を
経て成形品を取り出す成形方法である。上記のブロー成
形法の詳細については、例えば（株）プラスチックエー
ジ編、吉川真价監修「プラスチック成形加工講座ブロー
成形」（１９７０年）に記載されている。

【００３２】

【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によれば、
ドローダウン性などの加工性、押出特性に優れ、また、
偏肉性に優れ、しかも、衝撃強度などの機械的強度及び
耐熱性を維持した、スチレン系樹脂またはスチレン系樹
脂組成物からなるブロー成形品を提供することができ
る。

【００３３】

【実施例】以下、本発明を実施例により説明するが、本
発明はこれら実施例に何ら限定されるものではない。

【００３４】なお、評価項目のうち、上記した項目以外
の項目は以下のとおり実施した。 （１）伸長粘度の立ち上がり度 スチレン系樹脂（Ａ）のペレットを用い、２００℃にて
プレス成形した、１５０ｍｍ×１５０ｍｍ×２ｍｍの平
板を、７ｍｍ×７０ｍｍ×２ｍｍに切り出したものをサ
ンプルとして用い、Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃ Ｓｃｉｅｎ
ｔｉｆｉｃ（レオメトリク・サイエンティフィック）社
製、伸長粘度レオメータ（ＲＭＥ）を用いて、１６０℃
にて、歪み速度０．１ｍｍ／ｓ、０．５ｍｍ／ｓ及び
１．０ｍｍ／ｓの伸長粘度の時間依存性を測定した。次
に、歪み速度０．５ｍｍ／ｓ及び１．０ｍｍ／ｓの伸長
粘度と、歪み速度０．１ｍｍ／ｓの伸長粘度の比の対数
を伸長歪みに対してそれぞれプロットし、各プロットの
伸長歪み１〜２．５の間の傾きの値を回帰直線近似法に
より求め、その平均値を伸長粘度の立ち上がり度として
求めた。

【００３５】（２）ドローダウン性 （株）日本製鋼所製ＮＢ３Ｂ型ダイレクトブロー成形機
（スクリュー径５０ｍｍ）を用いて、シリンダ温度２１
０℃、押出量１０ｋｇ／ｈにて、ダイス径２６ｍｍ、コ
ア径２５ｍｍのダイスから溶融樹脂（パリソン）を押し
出した際の、押出開始からパリソンが床面へ到達するま
での時間を測定した。該値が大きいほどドローダウン性
が良好であることを示す。

【００３６】（３）押出特性 上記のようにパリソンを押し出した際の、モーター負荷
を成形機に内蔵されている電流計により測定した。該値
が低いほど押出特性に優れることを示す。

【００３７】（４）偏肉性 （株）日本製鋼所製ＮＢ３Ｂ型ダイレクトブロー成形機
（スクリュー径＝５０ｍｍ、ダイス径／コア径＝２６／
２５ｍｍ）及び丸ボトル金型（径７２ｍｍ×高さ １６
４ｍｍ）を用いて、シリンダ温度２１０℃、押出量１０
ｋｇ／ｈ、エア吹き込み１０ｓｅｃ、排気３ｓｅｃの条
件でダイレクトブロー成形した成形品の、底から８０ｍ
ｍの箇所のボトル周りの厚み分布を１０ｍｍ間隔で測定
し、その平均厚みと最大値と最小値の差を求め、以下の
式により偏肉性を求めた。該値が小さいほど、偏肉性に
優れることを示す。 偏肉性（％）＝〔（最大厚み）−（最小厚み）〕×１０
０／平均厚み

【００３８】（５）衝撃強度（亀裂発生エネルギー） 上記のようにして得られたブロー成形品の側面を切り出
し、東洋精機社製 落錘試験機を用いて、亀裂発生エネ
ルギーを測定した。

【００３９】（６）耐熱性（ビカット軟化点） 上記のようにして得られたブロー成形品の一部を切り出
し、ＪＩＳ Ｋ６８７１に準拠し、荷重５ｋｇで測定し
た。

【００４０】実施例１〜３及び比較例１〜４ ２個以上のビニル基を含有する化合物であるジビニルベ
ンゼン（純度５５重量％、東京化成工業（株）製）を用
い、表１に示す単量体組成に調合した溶液を連続バルク
重合反応槽に連続的に供給し、表１に示す重合温度及び
最終転化率まで重合を行い、重合混合物を２４０℃で真
空脱気槽を通し、未反応モノマーを回収し、樹脂ペレッ
トにしたものを、スチレン系樹脂（Ａ）として用いた。
また、スチレンモノマー８９重量％、ゴム状重合体とし
てのポリブタジエン７重量％、開始剤（エチルベンゼ
ン）３重量％及び、ミネラルオイル１重量％からなる混
合物を、攪拌型重合槽に送液し、温度１３８℃、攪拌速
度３０ｒｐｍの条件にて、転化率２８％まで重合させ
た。続いて、得られた重合混合物を満液型重合槽を用い
て、転化率７９％まで重合させ、その後２２０℃の脱気
槽で揮発分を除去し、ペレット状としたものをゴム変性
スチレン系樹脂（Ｂ）として用いた。得られたゴム変性
スチレン系樹脂（Ｂ）の構造を表１に示す。

【００４１】スチレン系樹脂（Ａ）とゴム変性スチレン
系樹脂（Ｂ）とを表１に示した割合で良く混合し、４０
ｍｍφ押出機を用いて、温度２１０℃で再造粒したもの
を用い、（株）日本製鋼所製ＮＢ３Ｂ型ダイレクトブロ
ー成形機（スクリュー径＝５０ｍｍ、ダイス径／コア径
＝２６／２５ｍｍ）及び丸ボトル金型（径７２ｍｍ×高
さ１６４ｍｍ）により、シリンダ温度２１０℃、押出量
１０ｋｇ／ｈ、エア吹き込み１０ｓｅｃ、排気３ｓｅｃ
の条件でダイレクトブロー成形し、ブロー成形品を得
た。評価結果を表２に示す。

【００４２】

【表１】 ─────────────────────────────────── 実 施 例 比 較 例 １ ２ ３ １ ２ ３ ４ ─────────────────────────────────── スチレン系樹脂（Ａ） 混合割合 wt% 50 50 80 50 50 80 20 重合単量体 スチレン wt% 95 95 95 95 95 95 95 エチルベンゼン wt% 5 5 5 5 5 5 5 ジビニルベンゼン wtppm^*1 300 150 300 0 0 0 300 重合温度 ℃ 145 140 140 145 120 145 145 最終転化率 wt% ^*2 60 60 60 60 60 60 60 重量平均分子量 10⁴ 38 37 38 29 38 29 38 Ｍｗ／Ｍｎ^*3 3.0 2.5 3.0 2.0 2.0 2.0 3.0 分岐点の数^*4 4.0 2.1 4.0 0 0 0 4.0 伸長粘度の立ち上がり度 0.49 0.44 0.49 0.25 0.37 0.25 0.49 ＭＦＲ g/10分 2.7 2.1 2.7 2.4 1.1 2.4 2.7 ゴム変性スチレン系樹脂（Ｂ） 混合割合 wt% 50 50 20 50 50 20 80 ゲル量 wt% 24 24 24 24 24 24 24 ゲル粒子径 μｍ 3.9 3.9 3.9 3.9 3.9 3.9 3.9 膨潤度 13 13 13 13 13 13 13 ＭＦＲ g/10分 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 ───────────────────────────────────

【００４３】＊１ ジビニルベンゼン：数値はスチレン
系化合物に対する重量ｐｐｍである。 ＊２ 最終転化率：最終重合反応層から予熱器への配管
途中より抜き取った、重合溶液約０．１ｇを精秤し、８
０℃で１時間、１５０℃で２時間真空乾燥させ、乾燥重
量を乾燥前重量で割った値を百分率で表したものを最終
転化率とした。 ＊３ Ｍｗ／Ｍｎ：重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分
子量（Ｍｎ）の比 ＊４ 分岐点の数：Ｚ平均分子量における分岐点の数
｛Ｂｎ（Ｍｚ）｝

【００４４】

【表２】 ─────────────────────────────────── 実 施 例 比 較 例 １ ２ ３ １ ２ ３ ４ ─────────────────────────────────── ［評価結果］ ドローダウン性 秒 37 38 40 32 40 36 30 押出特性（モーター負荷）A 18 19 20 18 22 19 17 偏肉性 ％ 14 20 12 43 43 33 30 衝撃強度 J 3.9 4.0 2.0 4.0 4.1 2.0 5.5 耐熱性 ℃ 95 95 98 95 95 98 93 ───────────────────────────────────

【００４５】本発明の条件を満足する実施例１〜３は、
全ての評価項目において優れる。一方、スチレン系樹脂
（Ａ）における伸長粘度の立ち上がり度が０．３５より
過小である比較例１及び３は、ドローダウン性及び偏肉
性に劣る。スチレン系樹脂（Ａ）のＭＦＲが１．５ｇ／
１０分より過小である比較例２は、押出特性及び偏肉性
に劣る。スチレン系樹脂（Ａ）の割合が３０重量％以下
である比較例４はドローダウン性及び偏肉性に劣る。

【図面の簡単な説明】

【図１】伸長粘度の時間依存性を示すグラフである。

【図２】伸長歪みとλ_n の対数（ＬＮλ_n ）の関係を示
すグラフである。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｌ 51:04） Ｂ２９Ｋ 25:00 Ｂ２９Ｌ 22:00

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】１６０℃における伸長粘度の立ち上がり度
   が０．３５以上であり、かつ、２００℃、荷重５ｋｇｆ
   におけるメルトフローレートが１．５〜１０ｇ／１０分
   であるスチレン系樹脂（Ａ）３０〜１００重量％、及び
   ２００℃、荷重５ｋｇｆにおけるメルトフローレートが
   １〜１０ｇ／１０分であるゴム変性スチレン系樹脂
   （Ｂ）７０〜０重量％を含む、スチレン系樹脂（Ａ）ま
   たはスチレン系樹脂組成物からなることを特徴とするブ
   ロー成形品。
2. 【請求項２】スチレン系樹脂（Ａ）が、そのＺ平均分子
   量における分岐点の数が１〜２０であるスチレン系共重
   合体である請求項１記載のブロー成形品。
3. 【請求項３】スチレン系樹脂（Ａ）が、その重量平均分
   子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎの比（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．
   ４〜５である請求項１記載のブロー成形品。
4. 【請求項４】上記スチレン系樹脂（Ａ）またはスチレン
   系樹脂組成物をダイレクトブロー成形することより得ら
   れる請求項１〜３のいずれかに記載のブロー成形品。
5. 【請求項５】上記スチレン系樹脂（Ａ）またはスチレン
   系樹脂組成物を射出延伸ブロー成形することより得られ
   る請求項１〜３のいずれかに記載のブロー成形品。