JPH10130741A - 銅合金条材の歪取り焼鈍方法及び光輝焼鈍炉 - Google Patents
銅合金条材の歪取り焼鈍方法及び光輝焼鈍炉Info
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- JPH10130741A JPH10130741A JP30250096A JP30250096A JPH10130741A JP H10130741 A JPH10130741 A JP H10130741A JP 30250096 A JP30250096 A JP 30250096A JP 30250096 A JP30250096 A JP 30250096A JP H10130741 A JPH10130741 A JP H10130741A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 条材の幅反り、即ち、歪みを大幅に改善し得
る銅合金条材の歪取り焼鈍方法及び光輝焼鈍炉を提供す
る。 【解決手段】 連続的に供給される銅合金条材は、光輝
焼鈍炉にて、５００〜７００℃にて５〜１８秒間加熱処
理し、３５０〜５００℃にて７〜２６秒間徐冷し、次い
で、２０〜５０℃にて５〜１８秒間冷却され、歪み（幅
反り）が除去される。
る銅合金条材の歪取り焼鈍方法及び光輝焼鈍炉を提供す
る。 【解決手段】 連続的に供給される銅合金条材は、光輝
焼鈍炉にて、５００〜７００℃にて５〜１８秒間加熱処
理し、３５０〜５００℃にて７〜２６秒間徐冷し、次い
で、２０〜５０℃にて５〜１８秒間冷却され、歪み（幅
反り）が除去される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧延により連続的
に製造される銅合金条材、特にリードフレーム用銅合金
条材などのように幅方向反り（歪み）を極力押さえるこ
とが要求される銅合金条材のための歪取り焼鈍方法及び
斯かる歪取りに好適に使用することのできる光輝焼鈍炉
に関するものである。
に製造される銅合金条材、特にリードフレーム用銅合金
条材などのように幅方向反り（歪み）を極力押さえるこ
とが要求される銅合金条材のための歪取り焼鈍方法及び
斯かる歪取りに好適に使用することのできる光輝焼鈍炉
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】圧延により連続的に製造される銅合金条
材は、幅方向に反り（歪み）が発生し、圧延後にこの歪
みを除去するために焼鈍加工が施されている。例えば、
リードフレーム用材料として使用される銅合金（例え
ば、２％Ｓｎ−０．２％Ｎｉ−０．１５％Ｚｎ−０．０
４％Ｐ−残りＣｕ）条材は、圧延後において、幅は４０
０〜７００ｍｍと広く、厚さは０．０５〜０．４ｍｍと
極めて薄い、所謂、幅広の薄板である。又、この薄板
は、リードフレーム用材料として使用することから、平
らであることが極めて重要である。
材は、幅方向に反り（歪み）が発生し、圧延後にこの歪
みを除去するために焼鈍加工が施されている。例えば、
リードフレーム用材料として使用される銅合金（例え
ば、２％Ｓｎ−０．２％Ｎｉ−０．１５％Ｚｎ−０．０
４％Ｐ−残りＣｕ）条材は、圧延後において、幅は４０
０〜７００ｍｍと広く、厚さは０．０５〜０．４ｍｍと
極めて薄い、所謂、幅広の薄板である。又、この薄板
は、リードフレーム用材料として使用することから、平
らであることが極めて重要である。
【０００３】従来、このような圧延後の薄板は、圧延装
置に連結して配置された光輝焼鈍炉にて焼鈍加工が行な
われている。この光輝焼鈍炉は、図６に示すように、加
熱及び徐冷処理が輻射加熱冷却源にて行なわれる、所
謂、竪型の輻射加熱式炉であって、圧延後の薄板は、こ
の輻射加熱式炉を下方より上方へと垂直方向に連続的に
供給されながら、焼鈍が行なわれる。
置に連結して配置された光輝焼鈍炉にて焼鈍加工が行な
われている。この光輝焼鈍炉は、図６に示すように、加
熱及び徐冷処理が輻射加熱冷却源にて行なわれる、所
謂、竪型の輻射加熱式炉であって、圧延後の薄板は、こ
の輻射加熱式炉を下方より上方へと垂直方向に連続的に
供給されながら、焼鈍が行なわれる。
【０００４】更に説明すると、この輻射加熱式炉１Ａ
は、下方より上方へと、連続的に供給される条材２を加
熱処理するための加熱帯１０、加熱された条材２を徐冷
する徐冷帯２０及び条材２を冷却する冷却帯３０に区分
され、炉内には、アンモニア加熱分解ガスである水素
（Ｈ2 ）７５％（Ｖｏｌ）、窒素（Ｎ2 ）２５％（Ｖｏ
ｌ）からなる不活性の混合ガスが供給される。又、例え
ば、厚さ０．２ｍｍ、幅６３０ｍｍの上記リードフレー
ム用銅合金条材２を焼鈍するための輻射加熱式炉１Ａ
は、加熱帯１０の長さ（Ｌ1 ）が８．２ｍ、徐冷帯２０
の長さ（Ｌ2 ）が１．９ｍ、そして冷却帯３０の長さ
（Ｌ3 ）が５．４ｍとされ、条材２は下方より上方へと
１５．５ｍ／分の供給速度（ライン速度）にて移動され
る。このとき、輻射加熱式炉１Ａの加熱帯１０には輻射
熱を放射するバーナ１１を備えたマッフル炉が配置され
雰囲気温度を７５０℃に保持しており、又、徐冷帯２０
には、エアークーリングチューブ１２が配置され雰囲気
温度を２００〜３００℃に保持している。加熱帯１０及
び徐冷帯２０は輻射加熱式とされるが、冷却帯３０は強
制対流式とされ、冷却流体が流動され雰囲気温度は２０
〜５０℃に保持されている。
は、下方より上方へと、連続的に供給される条材２を加
熱処理するための加熱帯１０、加熱された条材２を徐冷
する徐冷帯２０及び条材２を冷却する冷却帯３０に区分
され、炉内には、アンモニア加熱分解ガスである水素
（Ｈ2 ）７５％（Ｖｏｌ）、窒素（Ｎ2 ）２５％（Ｖｏ
ｌ）からなる不活性の混合ガスが供給される。又、例え
ば、厚さ０．２ｍｍ、幅６３０ｍｍの上記リードフレー
ム用銅合金条材２を焼鈍するための輻射加熱式炉１Ａ
は、加熱帯１０の長さ（Ｌ1 ）が８．２ｍ、徐冷帯２０
の長さ（Ｌ2 ）が１．９ｍ、そして冷却帯３０の長さ
（Ｌ3 ）が５．４ｍとされ、条材２は下方より上方へと
１５．５ｍ／分の供給速度（ライン速度）にて移動され
る。このとき、輻射加熱式炉１Ａの加熱帯１０には輻射
熱を放射するバーナ１１を備えたマッフル炉が配置され
雰囲気温度を７５０℃に保持しており、又、徐冷帯２０
には、エアークーリングチューブ１２が配置され雰囲気
温度を２００〜３００℃に保持している。加熱帯１０及
び徐冷帯２０は輻射加熱式とされるが、冷却帯３０は強
制対流式とされ、冷却流体が流動され雰囲気温度は２０
〜５０℃に保持されている。
【０００５】又、このような従来の輻射加熱式炉１で
は、歪み取りのための炉内ロール１３が、図示するよう
に冷却帯３０に１組、４本設けられた構造とされる。
は、歪み取りのための炉内ロール１３が、図示するよう
に冷却帯３０に１組、４本設けられた構造とされる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】このような従来の輻射
加熱式炉は、極めて有効に銅合金条材２の幅反り（歪
み）を所定値以下にまで除去することができるが、上述
したような例えば、リードフレーム用条材などにおいて
は、更に幅反りの改善が望まれている。
加熱式炉は、極めて有効に銅合金条材２の幅反り（歪
み）を所定値以下にまで除去することができるが、上述
したような例えば、リードフレーム用条材などにおいて
は、更に幅反りの改善が望まれている。
【０００７】本発明者らは、従来の輻射加熱式炉に関し
て多くの研究実験を行なった結果、特に炉内の徐冷帯２
０が条材の幅反りに大きな影響を及ぼすことを見出し、
更に、（１）徐冷帯２０の長さを、従来の１．９ｍより
長く、例えば８．５ｍ程度にまで長くし、徐冷処理をよ
り長く行なうこと、（２）徐冷帯２０における加熱方式
を輻射方式から、詳しくは後述するが、プレッシャパッ
ドを使用した強制対流方式に変え、徐冷帯２０で歪みが
取りきれる前の材料形状を極力フラット化すること、
（３）徐冷帯２０の入口、出口で炉内ロールを使用し、
徐冷帯２０で歪みが取りきれる前の材料形状をロール面
で固定し、フラット化すること、が重要であり、上記条
件を満足する構成の焼鈍炉を使用することにより、条材
のライン速度を増大しながら、条材の幅反り、即ち、歪
みを大幅に改善し得ることを見出した。本発明は斯かる
本発明者らの新規な知見に基づくものである。
て多くの研究実験を行なった結果、特に炉内の徐冷帯２
０が条材の幅反りに大きな影響を及ぼすことを見出し、
更に、（１）徐冷帯２０の長さを、従来の１．９ｍより
長く、例えば８．５ｍ程度にまで長くし、徐冷処理をよ
り長く行なうこと、（２）徐冷帯２０における加熱方式
を輻射方式から、詳しくは後述するが、プレッシャパッ
ドを使用した強制対流方式に変え、徐冷帯２０で歪みが
取りきれる前の材料形状を極力フラット化すること、
（３）徐冷帯２０の入口、出口で炉内ロールを使用し、
徐冷帯２０で歪みが取りきれる前の材料形状をロール面
で固定し、フラット化すること、が重要であり、上記条
件を満足する構成の焼鈍炉を使用することにより、条材
のライン速度を増大しながら、条材の幅反り、即ち、歪
みを大幅に改善し得ることを見出した。本発明は斯かる
本発明者らの新規な知見に基づくものである。
【０００８】従って、本発明の目的は、条材の幅反り、
即ち、歪みを大幅に改善し得る銅合金条材の歪取り焼鈍
方法及び光輝焼鈍炉を提供することである。
即ち、歪みを大幅に改善し得る銅合金条材の歪取り焼鈍
方法及び光輝焼鈍炉を提供することである。
【０００９】本発明の他の目的は、条材のライン速度を
大幅に増大することのできる銅合金条材の歪取り焼鈍方
法及び光輝焼鈍炉を提供することである。
大幅に増大することのできる銅合金条材の歪取り焼鈍方
法及び光輝焼鈍炉を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的は本発明に係る
銅合金条材の歪取り焼鈍方法及び光輝焼鈍炉にて達成さ
れる。要約すれば、本発明は、光輝焼鈍炉を用いて、連
続的に供給される銅合金条材の歪取りのための焼鈍を行
なう方法であって、（ａ）連続的に供給される銅合金条
材を５００〜７００℃にて、５〜１８秒間加熱処理する
工程、（ｂ）前記加熱処理された銅合金を３５０〜５０
０℃にて、７〜２６秒間徐冷する工程、（ｃ）前記徐冷
された銅合金条材を２０〜５０℃にて、５〜１８秒間冷
却する工程、を有することを特徴とする銅合金条材の歪
取り焼鈍方法である。前記各処理工程は、アンモニア加
熱分解ガスである水素（Ｈ2 ）７５％、窒素（Ｎ2 ）２
５％からなる混合ガス雰囲気下にて、且つ強制対流式に
て行なう。
銅合金条材の歪取り焼鈍方法及び光輝焼鈍炉にて達成さ
れる。要約すれば、本発明は、光輝焼鈍炉を用いて、連
続的に供給される銅合金条材の歪取りのための焼鈍を行
なう方法であって、（ａ）連続的に供給される銅合金条
材を５００〜７００℃にて、５〜１８秒間加熱処理する
工程、（ｂ）前記加熱処理された銅合金を３５０〜５０
０℃にて、７〜２６秒間徐冷する工程、（ｃ）前記徐冷
された銅合金条材を２０〜５０℃にて、５〜１８秒間冷
却する工程、を有することを特徴とする銅合金条材の歪
取り焼鈍方法である。前記各処理工程は、アンモニア加
熱分解ガスである水素（Ｈ2 ）７５％、窒素（Ｎ2 ）２
５％からなる混合ガス雰囲気下にて、且つ強制対流式に
て行なう。
【００１１】上記本発明の方法は、幅が４００〜７００
ｍｍ、厚さが０．０５〜０．４ｍｍとされるリードフレ
ーム用銅合金条材の歪み取りに好適に採用される。又、
リードフレーム用条材は、２％Ｓｎ−０．２％Ｎｉ−
０．１５％Ｚｎ−０．０４％Ｐ−残りＣｕからなる銅合
金条材とされる。
ｍｍ、厚さが０．０５〜０．４ｍｍとされるリードフレ
ーム用銅合金条材の歪み取りに好適に採用される。又、
リードフレーム用条材は、２％Ｓｎ−０．２％Ｎｉ−
０．１５％Ｚｎ−０．０４％Ｐ−残りＣｕからなる銅合
金条材とされる。
【００１２】本発明の他の態様によれば、実質的に密閉
構造とされる強制対流加熱式の光輝焼鈍炉であって、
（ａ）下方より上方へと、連続的に供給される条材を加
熱処理するための加熱帯、加熱された条材を徐冷する徐
冷帯及び条材を冷却する冷却帯を備え、（ｂ）炉内は、
アンモニア加熱分解ガス雰囲気に保持され、（ｃ）前記
加熱帯には、条材の移送路に沿って、移送される条材の
両側に噴射ノズルを複数配設し、加熱帯の出口には炉内
ロールを少なくとも１組配置し、そして、前記噴射ノズ
ルから加熱ガスを条材の両表面へと所定の噴射圧力にて
噴射することによって条材を５００〜７００℃にて、５
〜１８秒間加熱し、加熱された条材は、この加熱帯の出
口に配置した前記炉内ロールを通って前記徐冷帯へと移
送するようにし、（ｄ）前記徐冷帯には、該徐冷帯の入
口及び出口に炉内ロールを配置し、前記加熱帯からの加
熱された条材を前記入口に配置した前記炉内ロールを通
って前記徐冷帯へと導入し、又、条材の移送路に沿っ
て、移送される条材の両側に千鳥配列にて少なくとも３
組のプレッシャパッドを配設し、前記プレッシャパッド
から加熱ガスを条材の両表面へと所定の噴射圧力にて噴
射することによって条材を３５０〜５００℃にて、７〜
２６秒間徐冷し、徐冷された条材は、この徐冷帯の出口
に配置した前記炉内ロールを通って前記冷却帯へと移送
するようにし、（ｅ）前記冷却帯には、条材の移送路に
沿って、移送される条材の両側に噴射ノズルを複数配設
し、そして、前記噴射ノズルから冷却ガスを条材の両表
面へと所定の噴射圧力にて噴射することによって前記徐
冷帯から移送されてくる条材を２０〜５０℃にて、５〜
１８秒間冷却する、ことを特徴とする光輝焼鈍炉が提供
される。炉内には、ガス供給手段にて、アンモニア加熱
分解ガスが供給される。
構造とされる強制対流加熱式の光輝焼鈍炉であって、
（ａ）下方より上方へと、連続的に供給される条材を加
熱処理するための加熱帯、加熱された条材を徐冷する徐
冷帯及び条材を冷却する冷却帯を備え、（ｂ）炉内は、
アンモニア加熱分解ガス雰囲気に保持され、（ｃ）前記
加熱帯には、条材の移送路に沿って、移送される条材の
両側に噴射ノズルを複数配設し、加熱帯の出口には炉内
ロールを少なくとも１組配置し、そして、前記噴射ノズ
ルから加熱ガスを条材の両表面へと所定の噴射圧力にて
噴射することによって条材を５００〜７００℃にて、５
〜１８秒間加熱し、加熱された条材は、この加熱帯の出
口に配置した前記炉内ロールを通って前記徐冷帯へと移
送するようにし、（ｄ）前記徐冷帯には、該徐冷帯の入
口及び出口に炉内ロールを配置し、前記加熱帯からの加
熱された条材を前記入口に配置した前記炉内ロールを通
って前記徐冷帯へと導入し、又、条材の移送路に沿っ
て、移送される条材の両側に千鳥配列にて少なくとも３
組のプレッシャパッドを配設し、前記プレッシャパッド
から加熱ガスを条材の両表面へと所定の噴射圧力にて噴
射することによって条材を３５０〜５００℃にて、７〜
２６秒間徐冷し、徐冷された条材は、この徐冷帯の出口
に配置した前記炉内ロールを通って前記冷却帯へと移送
するようにし、（ｅ）前記冷却帯には、条材の移送路に
沿って、移送される条材の両側に噴射ノズルを複数配設
し、そして、前記噴射ノズルから冷却ガスを条材の両表
面へと所定の噴射圧力にて噴射することによって前記徐
冷帯から移送されてくる条材を２０〜５０℃にて、５〜
１８秒間冷却する、ことを特徴とする光輝焼鈍炉が提供
される。炉内には、ガス供給手段にて、アンモニア加熱
分解ガスが供給される。
【００１３】好ましくは、前記条材は、幅が４００〜７
００ｍｍ、厚さが０．０５〜０．４ｍｍとされる、リー
ドフレーム用条材であり、例えば、２％Ｓｎ−０．２％
Ｎｉ−０．１５％Ｚｎ−０．０４％Ｐ−残りＣｕからな
る銅合金条材とされる。
００ｍｍ、厚さが０．０５〜０．４ｍｍとされる、リー
ドフレーム用条材であり、例えば、２％Ｓｎ−０．２％
Ｎｉ−０．１５％Ｚｎ−０．０４％Ｐ−残りＣｕからな
る銅合金条材とされる。
【００１４】好ましくは、前記プレッシャパッドの噴射
圧力は１０〜２０ｍｍ（Ｈ2 Ｏ）である。
圧力は１０〜２０ｍｍ（Ｈ2 Ｏ）である。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る光輝焼鈍炉を
図面に則して更に詳しく説明する。
図面に則して更に詳しく説明する。
【００１６】図１〜図５に、本発明の光輝焼鈍炉の一実
施例を示す。本実施例にて、光輝焼鈍炉は、従来の図６
に関連して説明した輻射加熱式炉と異なり、加熱及び徐
冷処理が強制対流方式にて行なわれる、所謂、強制対流
加熱式炉とされる。又、本実施例にて光輝焼鈍炉に供給
される条材は、リードフレーム用条材、即ち、２％Ｓｎ
−０．２％Ｎｉ−０．１５％Ｚｎ−０．０４％Ｐ−残り
Ｃｕからなる厚さ０．２ｍｍ、幅６３０ｍｍの銅合金条
材とした。しかしながら、本発明にて処理される条材は
これに限定されるものでないことを理解されたい。
施例を示す。本実施例にて、光輝焼鈍炉は、従来の図６
に関連して説明した輻射加熱式炉と異なり、加熱及び徐
冷処理が強制対流方式にて行なわれる、所謂、強制対流
加熱式炉とされる。又、本実施例にて光輝焼鈍炉に供給
される条材は、リードフレーム用条材、即ち、２％Ｓｎ
−０．２％Ｎｉ−０．１５％Ｚｎ−０．０４％Ｐ−残り
Ｃｕからなる厚さ０．２ｍｍ、幅６３０ｍｍの銅合金条
材とした。しかしながら、本発明にて処理される条材は
これに限定されるものでないことを理解されたい。
【００１７】更に説明すると、図２を参照すると、本実
施例にて、光輝焼鈍炉１は、実質的に密閉構造とされ、
従来と同様に、下方より上方へと、連続的に供給される
条材２を加熱処理するための加熱帯１０、加熱された条
材２を徐冷する徐冷帯２０及び条材２を冷却する冷却帯
３０に区分され、炉内には、ガス供給源（図示せず）か
らアンモニア加熱分解ガスである水素（Ｈ2 ）７５％
（Ｖｏｌ）、窒素（Ｎ2）２５％（Ｖｏｌ）からなる混
合ガスＧが供給され、又、循環手段（図示せず）により
ガス供給源へと還流される。上記条材２は、詳しくは後
で説明する温度条件にて、加熱帯１０で５〜１８秒間加
熱処理され、徐冷帯２０では７〜２６秒間徐冷され、冷
却帯３０では５〜１８秒間冷却されることが重要であ
り、本実施例では、条材２は、下方より上方へと加熱帯
１０、徐冷帯２０及び冷却帯３０を通り、４０ｍ／分の
供給速度（ライン速度）にて連続的に移送された。
施例にて、光輝焼鈍炉１は、実質的に密閉構造とされ、
従来と同様に、下方より上方へと、連続的に供給される
条材２を加熱処理するための加熱帯１０、加熱された条
材２を徐冷する徐冷帯２０及び条材２を冷却する冷却帯
３０に区分され、炉内には、ガス供給源（図示せず）か
らアンモニア加熱分解ガスである水素（Ｈ2 ）７５％
（Ｖｏｌ）、窒素（Ｎ2）２５％（Ｖｏｌ）からなる混
合ガスＧが供給され、又、循環手段（図示せず）により
ガス供給源へと還流される。上記条材２は、詳しくは後
で説明する温度条件にて、加熱帯１０で５〜１８秒間加
熱処理され、徐冷帯２０では７〜２６秒間徐冷され、冷
却帯３０では５〜１８秒間冷却されることが重要であ
り、本実施例では、条材２は、下方より上方へと加熱帯
１０、徐冷帯２０及び冷却帯３０を通り、４０ｍ／分の
供給速度（ライン速度）にて連続的に移送された。
【００１８】加熱帯１０には、条材２の移送路に沿っ
て、移送される条材の両側に噴射ノズル３が複数配設さ
れる。この加熱帯１０の加熱方式は、従来と異なり、強
制対流式とされる。即ち、加熱帯１０に隣接して、例え
ば、輻射熱源であるラジアントチューブ１００を備えた
加熱室４を備え、加熱帯１０の雰囲気ガス（即ち、アン
モニア加熱分解ガス）Ｇを加熱室４にて加熱し、この加
熱ガスを前記噴射ノズル３へと供給する。噴射ノズル３
からの加熱ガスＧは、条材２の両表面へと噴射される。
そして、加熱帯１０内の加熱ガスは、ファン手段５を用
いて加熱室４へと還流される。噴射ノズル３からの加熱
ガスの噴射圧力は、０．５〜１０．０ｍｍ（Ｈ2 Ｏ）と
され、本実施例では４．０ｍｍ（Ｈ2 Ｏ）とされた。
又、噴射ノズル３からの加熱ガスの温度は、即ち、加熱
帯１０内の温度は４００〜７５０℃に保持される。加熱
帯１０内の温度がこの範囲を外れると、引張強度、伸び
などの機械的特性を目標に対して満足させることができ
ないといった問題を生じる。本実施例では加熱ガスの温
度は、５５０℃とした。本発明のこの強制対流式による
加熱は、輻射熱源であるラジアントチューブにて直接条
材を直接加熱する輻射加熱方式に比較して、条材に対す
る熱伝達が向上するといった利点がある。従って、条材
のライン速度を従来に比べて増大することが可能とな
る。
て、移送される条材の両側に噴射ノズル３が複数配設さ
れる。この加熱帯１０の加熱方式は、従来と異なり、強
制対流式とされる。即ち、加熱帯１０に隣接して、例え
ば、輻射熱源であるラジアントチューブ１００を備えた
加熱室４を備え、加熱帯１０の雰囲気ガス（即ち、アン
モニア加熱分解ガス）Ｇを加熱室４にて加熱し、この加
熱ガスを前記噴射ノズル３へと供給する。噴射ノズル３
からの加熱ガスＧは、条材２の両表面へと噴射される。
そして、加熱帯１０内の加熱ガスは、ファン手段５を用
いて加熱室４へと還流される。噴射ノズル３からの加熱
ガスの噴射圧力は、０．５〜１０．０ｍｍ（Ｈ2 Ｏ）と
され、本実施例では４．０ｍｍ（Ｈ2 Ｏ）とされた。
又、噴射ノズル３からの加熱ガスの温度は、即ち、加熱
帯１０内の温度は４００〜７５０℃に保持される。加熱
帯１０内の温度がこの範囲を外れると、引張強度、伸び
などの機械的特性を目標に対して満足させることができ
ないといった問題を生じる。本実施例では加熱ガスの温
度は、５５０℃とした。本発明のこの強制対流式による
加熱は、輻射熱源であるラジアントチューブにて直接条
材を直接加熱する輻射加熱方式に比較して、条材に対す
る熱伝達が向上するといった利点がある。従って、条材
のライン速度を従来に比べて増大することが可能とな
る。
【００１９】又、加熱帯１０の長さ（Ｌ1 ）は、本実施
例では６．６ｍとされた。更に、加熱帯１０の出口に
は、炉内ロール２００が１組配置される。この炉内ロー
ル２００は、図２に示すように、条材２の移送方向に距
離（Ａ1 ）だけずれた位置に設けられ、この距離（Ａ
1 ）は、本実施例では３３０ｍｍとされた。又、各炉内
ロール２００は、それぞれ条材２に対して離接して移動
可能とされ、本実施例では、図２にて距離（Ａ2 ）が１
５ｍｍとされた。
例では６．６ｍとされた。更に、加熱帯１０の出口に
は、炉内ロール２００が１組配置される。この炉内ロー
ル２００は、図２に示すように、条材２の移送方向に距
離（Ａ1 ）だけずれた位置に設けられ、この距離（Ａ
1 ）は、本実施例では３３０ｍｍとされた。又、各炉内
ロール２００は、それぞれ条材２に対して離接して移動
可能とされ、本実施例では、図２にて距離（Ａ2 ）が１
５ｍｍとされた。
【００２０】次に、徐冷帯２０について説明する。本発
明に従えば、徐冷帯２０の長さ（Ｌ2 ）が従来炉より長
く構成される点に一つの特徴を有し、本実施例では、従
来炉が１．９ｍとされるのに対して、約４倍のＬ2 ＝
８．５ｍとされた。
明に従えば、徐冷帯２０の長さ（Ｌ2 ）が従来炉より長
く構成される点に一つの特徴を有し、本実施例では、従
来炉が１．９ｍとされるのに対して、約４倍のＬ2 ＝
８．５ｍとされた。
【００２１】又、本発明の特徴の他の一つは、徐冷帯２
０にプレッシャパッド２１を採用した点にある。プレッ
シャパッド２１は、中外炉工業株式会社により市販され
ており、当業者には周知のものであるので、その詳しい
説明は省略する。
０にプレッシャパッド２１を採用した点にある。プレッ
シャパッド２１は、中外炉工業株式会社により市販され
ており、当業者には周知のものであるので、その詳しい
説明は省略する。
【００２２】図３〜図５をも参照して簡単に説明する
と、プレッシャパッド２１は、支持部２２の両側部に、
スクリュージャッキ２４にて駆動される連結ロッド２３
が接続される。スクリュージャッキ２４は、徐冷帯２０
の炉壁２５に取り付けられており、このスクリュージャ
ッキ２４を駆動することにより、プレッシャパッド２１
は、図３に想像線で示すように、条材２に対して離接し
て移動可能とされる。又、本実施例では、プレッシャパ
ッド２１の移動を円滑に案内するために、炉壁２５に設
けられたガイド部材２６と、このガイド部材２６に沿っ
て摺動するスライド手段２７とが設けられる。
と、プレッシャパッド２１は、支持部２２の両側部に、
スクリュージャッキ２４にて駆動される連結ロッド２３
が接続される。スクリュージャッキ２４は、徐冷帯２０
の炉壁２５に取り付けられており、このスクリュージャ
ッキ２４を駆動することにより、プレッシャパッド２１
は、図３に想像線で示すように、条材２に対して離接し
て移動可能とされる。又、本実施例では、プレッシャパ
ッド２１の移動を円滑に案内するために、炉壁２５に設
けられたガイド部材２６と、このガイド部材２６に沿っ
て摺動するスライド手段２７とが設けられる。
【００２３】プレッシャパッド２１は、加熱ガス供給手
段（図示せず）に接続されており、加熱ガス供給源から
の高温の加熱ガス、即ち、アンモニア加熱分解ガスＧが
条材２の表面へと噴射される。条材２に対する加圧力
は、プレッシャパッド２１の条材２に対する距離（Ｃ）
を調整することによって自由に調整することができる。
本実施例では、プレッシャパッド２１と条材２との距離
（Ｃ）は５０ｍｍとされた。
段（図示せず）に接続されており、加熱ガス供給源から
の高温の加熱ガス、即ち、アンモニア加熱分解ガスＧが
条材２の表面へと噴射される。条材２に対する加圧力
は、プレッシャパッド２１の条材２に対する距離（Ｃ）
を調整することによって自由に調整することができる。
本実施例では、プレッシャパッド２１と条材２との距離
（Ｃ）は５０ｍｍとされた。
【００２４】徐冷帯２０内の加熱ガスＧは、ファン手段
（図示せず）を用いて加熱ガス供給手段へと還流され
る。本実施例にてプレッシャパッド２１からの加熱ガス
Ｇの噴射圧力は、５〜２０ｍｍ（Ｈ2 Ｏ）とされ、又、
加熱ガスＧの、即ち、徐冷帯内の温度は３５０〜５００
℃に保持され、本実施例では３５０℃に保持された。徐
冷帯２０内の圧力及び温度がこの範囲を外れると、条材
２に対してオレ、シワなどの発生といった問題を生じ
る。本実施例では、加熱ガスＧの噴射圧力は１０．０ｍ
ｍ（Ｈ2 Ｏ）、温度は３５０℃とした。
（図示せず）を用いて加熱ガス供給手段へと還流され
る。本実施例にてプレッシャパッド２１からの加熱ガス
Ｇの噴射圧力は、５〜２０ｍｍ（Ｈ2 Ｏ）とされ、又、
加熱ガスＧの、即ち、徐冷帯内の温度は３５０〜５００
℃に保持され、本実施例では３５０℃に保持された。徐
冷帯２０内の圧力及び温度がこの範囲を外れると、条材
２に対してオレ、シワなどの発生といった問題を生じ
る。本実施例では、加熱ガスＧの噴射圧力は１０．０ｍ
ｍ（Ｈ2 Ｏ）、温度は３５０℃とした。
【００２５】更に、本発明によれば、プレッシャパッド
２１は、移送される条材２の両側に任意の組数配置する
ことができるが、好ましくは、３組以上とされ、本実施
例では、図２に拡大して示するように、３組配置され
た。又、対をなすプレッシャパッド２１は、移送される
条材２に対して中心位置が距離（Ｂ）だけずれるよう
に、本実施例ではＢ＝５００ｍｍだけずれるようにし
て、所謂、千鳥配列にて設置された。このように配置す
ることにより、条材２に波状の形状を与え、幅方向の反
りを抑制するといった利点がある。
２１は、移送される条材２の両側に任意の組数配置する
ことができるが、好ましくは、３組以上とされ、本実施
例では、図２に拡大して示するように、３組配置され
た。又、対をなすプレッシャパッド２１は、移送される
条材２に対して中心位置が距離（Ｂ）だけずれるよう
に、本実施例ではＢ＝５００ｍｍだけずれるようにし
て、所謂、千鳥配列にて設置された。このように配置す
ることにより、条材２に波状の形状を与え、幅方向の反
りを抑制するといった利点がある。
【００２６】更に又、本発明によれば、徐冷帯２０の入
口及び出口に、前記加熱帯１０の出口に設けられたもの
と同様の炉内ロール２００がそれぞれ１組づつ配置され
る。即ち、この炉内ロール２００は、条材２の移送方向
に距離（Ａ1 ）だけずれた位置に設けられ、この距離
（Ａ1 ）は、本実施例では３３０ｍｍとされた。又、各
炉内ロール２００は、それぞれ条材２に対して離接して
移動可能とされ、本実施例では、上述したと同様に、図
２にて距離（Ａ2 ）が１５ｍｍとされた。この炉内ロー
ル２００は、上記プレッシャパッド２１と協同して、条
材２の幅反りをなくす作用をなす。
口及び出口に、前記加熱帯１０の出口に設けられたもの
と同様の炉内ロール２００がそれぞれ１組づつ配置され
る。即ち、この炉内ロール２００は、条材２の移送方向
に距離（Ａ1 ）だけずれた位置に設けられ、この距離
（Ａ1 ）は、本実施例では３３０ｍｍとされた。又、各
炉内ロール２００は、それぞれ条材２に対して離接して
移動可能とされ、本実施例では、上述したと同様に、図
２にて距離（Ａ2 ）が１５ｍｍとされた。この炉内ロー
ル２００は、上記プレッシャパッド２１と協同して、条
材２の幅反りをなくす作用をなす。
【００２７】つまり、上記構成の徐冷帯２０によれば、
徐冷帯２０に設けられた３組のプレッシャパッド２１に
より、徐冷帯２０で条材２の幅反り（歪み）が取りきれ
る前の材料形状を極力フラット化する。又、徐冷帯２０
の入口及び出口に設けた炉内ロール２００は、徐冷帯２
０で歪みが取りきれる前の材料形状をロール面で固定
し、フラット化する作用をなす。このような徐冷帯２０
の構造により、条材２の幅反りが大幅に改善される。
徐冷帯２０に設けられた３組のプレッシャパッド２１に
より、徐冷帯２０で条材２の幅反り（歪み）が取りきれ
る前の材料形状を極力フラット化する。又、徐冷帯２０
の入口及び出口に設けた炉内ロール２００は、徐冷帯２
０で歪みが取りきれる前の材料形状をロール面で固定
し、フラット化する作用をなす。このような徐冷帯２０
の構造により、条材２の幅反りが大幅に改善される。
【００２８】次に、冷却帯３０について説明する。冷却
帯３０は、図１に示すように、従来と同様に、強制対流
式の構造とされ、冷却帯３０の長さ（Ｌ3 ）は、本実施
例では６．０ｍとされた。冷却帯３０には、条材２の移
送路に沿って、移送される条材２の両側に噴射ノズル３
１が複数配設される。又、冷却帯３０に隣接して、冷却
手段３３を備えた冷却室３２を備え、冷却帯３０の雰囲
気ガス、即ち、アンモニア加熱分解ガスを冷却室３２に
て冷却し、この冷却ガスを前記噴射ノズル３１へと供給
する。噴射ノズル３１からの冷却ガスは、条材２の両表
面へと噴射され、条材２を冷却する。又、冷却帯３０内
の冷却ガスは、ファン手段３４を用いて冷却室３２へと
還流される。噴射ノズル３１からの冷却ガスの噴射圧力
は、１５〜４０ｍｍ（Ｈ2 Ｏ）とされ、冷却帯内の温度
は２０〜５０℃に保持される。冷却帯内の圧力及び温度
がこの範囲を外れると、炉頂ロールの焼損、条材２に対
してオレ、シワなどの発生といった問題を生じる。本実
施例では圧力を３０ｍｍ（Ｈ2 Ｏ）、温度は３０〜４０
℃とした。
帯３０は、図１に示すように、従来と同様に、強制対流
式の構造とされ、冷却帯３０の長さ（Ｌ3 ）は、本実施
例では６．０ｍとされた。冷却帯３０には、条材２の移
送路に沿って、移送される条材２の両側に噴射ノズル３
１が複数配設される。又、冷却帯３０に隣接して、冷却
手段３３を備えた冷却室３２を備え、冷却帯３０の雰囲
気ガス、即ち、アンモニア加熱分解ガスを冷却室３２に
て冷却し、この冷却ガスを前記噴射ノズル３１へと供給
する。噴射ノズル３１からの冷却ガスは、条材２の両表
面へと噴射され、条材２を冷却する。又、冷却帯３０内
の冷却ガスは、ファン手段３４を用いて冷却室３２へと
還流される。噴射ノズル３１からの冷却ガスの噴射圧力
は、１５〜４０ｍｍ（Ｈ2 Ｏ）とされ、冷却帯内の温度
は２０〜５０℃に保持される。冷却帯内の圧力及び温度
がこの範囲を外れると、炉頂ロールの焼損、条材２に対
してオレ、シワなどの発生といった問題を生じる。本実
施例では圧力を３０ｍｍ（Ｈ2 Ｏ）、温度は３０〜４０
℃とした。
【００２９】上記構成の光輝焼鈍炉１を使用して、ライ
ン速度４０ｍ／分にて、上記銅合金からなる厚さ０．２
ｍｍ、幅６３０ｍｍのリードフレーム用条材を焼鈍し
た。従って、リードフレーム条材２は、実質的に、加熱
帯１０で９秒間加熱処理され、徐冷帯２０で１２秒間徐
冷され、冷却帯３０で９秒間冷却された。
ン速度４０ｍ／分にて、上記銅合金からなる厚さ０．２
ｍｍ、幅６３０ｍｍのリードフレーム用条材を焼鈍し
た。従って、リードフレーム条材２は、実質的に、加熱
帯１０で９秒間加熱処理され、徐冷帯２０で１２秒間徐
冷され、冷却帯３０で９秒間冷却された。
【００３０】このようにして製造した条材の幅反りを、
従来の幅方向垂下カール方式にて測定したところ、３ｍ
ｍ以下となった。これは、従来の焼鈍炉を使用した場合
には、ライン速度が１５．５ｍ／分であり、しかも、幅
反りが、５〜８ｍｍであるのに比べれば、処理速度を著
しく向上せしめ得ると共に、幅反りが大幅に減少したこ
とを示す。
従来の幅方向垂下カール方式にて測定したところ、３ｍ
ｍ以下となった。これは、従来の焼鈍炉を使用した場合
には、ライン速度が１５．５ｍ／分であり、しかも、幅
反りが、５〜８ｍｍであるのに比べれば、処理速度を著
しく向上せしめ得ると共に、幅反りが大幅に減少したこ
とを示す。
【００３１】尚、上記幅方向垂下カール方式とは、幅６
３０ｍｍとされる条材の長手方向に５０ｍｍの長さでカ
ットして、細長形状の測定用サンプルを作製し、このサ
ンプルの５０ｍｍ幅とされる一端を把持し、他端を下方
へと垂下し、この他端の鉛直線に対する反り量を以って
幅反り量とするものである。
３０ｍｍとされる条材の長手方向に５０ｍｍの長さでカ
ットして、細長形状の測定用サンプルを作製し、このサ
ンプルの５０ｍｍ幅とされる一端を把持し、他端を下方
へと垂下し、この他端の鉛直線に対する反り量を以って
幅反り量とするものである。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の銅合金条
材の歪取り焼鈍方法及び光輝焼鈍炉によれば、連続的に
供給される銅合金条材は、５００〜７００℃にて５〜１
８秒間加熱処理し、３５０〜５００℃にて７〜２６秒間
徐冷し、次いで、２０〜５０℃にて５〜１８秒間冷却す
る構成とされるので、条材の幅反り、即ち、歪みを大幅
に改善し得ると共に、条材のライン速度を大幅に増大す
ることができるという効果を奏し得る。
材の歪取り焼鈍方法及び光輝焼鈍炉によれば、連続的に
供給される銅合金条材は、５００〜７００℃にて５〜１
８秒間加熱処理し、３５０〜５００℃にて７〜２６秒間
徐冷し、次いで、２０〜５０℃にて５〜１８秒間冷却す
る構成とされるので、条材の幅反り、即ち、歪みを大幅
に改善し得ると共に、条材のライン速度を大幅に増大す
ることができるという効果を奏し得る。
【図１】本発明に係る光輝焼鈍炉の概略構成を示す断面
図である。
図である。
【図２】本発明に係る光輝焼鈍炉の徐冷帯の詳細を示す
断面図である。
断面図である。
【図３】プレッシャパッドの拡大正面図である。
【図４】図１の線IV-IV に取った断面図である。
【図５】図３の線V-V に取った断面図である。
【図６】従来の光輝焼鈍炉の概略構成を示す断面図であ
る。
る。
１ 光輝焼鈍炉 ２ 銅合金条材 ３ 噴射ノズル ４ 加熱室 ５ ファン手段 １０ 加熱帯 ２０ 徐冷帯 ２１ プレッシャパッド ３０ 冷却帯 ２００ 炉内ロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２４ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２４ ６６１ ６６１ ６８２ ６８２ ６９１ ６９１Ｂ ６９１Ｃ ６９２ ６９２Ｂ ６９３ ６９３Ａ ６９３Ｂ
Claims (9)
- 【請求項１】 光輝焼鈍炉を用いて、連続的に供給され
る銅合金条材の歪取りのための焼鈍を行なう方法であっ
て、（ａ）連続的に供給される銅合金条材を５００〜７
００℃にて、５〜１８秒間加熱処理する工程、（ｂ）前
記加熱処理された銅合金を３５０〜５００℃にて、７〜
２６秒間徐冷する工程、（ｃ）前記徐冷された銅合金条
材を２０〜５０℃にて、５〜１８秒間冷却する工程、を
有することを特徴とする銅合金条材の歪取り焼鈍方法。 - 【請求項２】 前記各処理工程は、アンモニア加熱分解
ガスである水素（Ｈ2 ）７５％、窒素（Ｎ2 ）２５％か
らなる混合ガス雰囲気下にて、且つ強制対流式にて行な
うことを特徴とする請求項１の銅合金条材の歪取り焼鈍
方法。 - 【請求項３】 前記銅合金条材は、幅が４００〜７００
ｍｍ、厚さが０．０５〜０．４ｍｍとされるリードフレ
ーム用条材である請求項１又は２の銅合金条材の歪取り
焼鈍方法。 - 【請求項４】 前記リードフレーム用条材は、２％Ｓｎ
−０．２％Ｎｉ−０．１５％Ｚｎ−０．０４％Ｐ−残り
Ｃｕからなる銅合金条材である請求項３の銅合金条材の
歪取り焼鈍方法。 - 【請求項５】 実質的に密閉構造とされる強制対流加熱
式の光輝焼鈍炉であって、（ａ）下方より上方へと、連
続的に供給される条材を加熱処理するための加熱帯、加
熱された条材を徐冷する徐冷帯及び条材を冷却する冷却
帯を備え、（ｂ）炉内は、アンモニア加熱分解ガス雰囲
気に保持され、（ｃ）前記加熱帯には、条材の移送路に
沿って、移送される条材の両側に噴射ノズルを複数配設
し、加熱帯の出口には炉内ロールを少なくとも１組配置
し、そして、前記噴射ノズルから加熱ガスを条材の両表
面へと所定の噴射圧力にて噴射することによって条材を
５００〜７００℃にて、５〜１８秒間加熱し、加熱され
た条材は、この加熱帯の出口に配置した前記炉内ロール
を通って前記徐冷帯へと移送するようにし、（ｄ）前記
徐冷帯には、該徐冷帯の入口及び出口に炉内ロールを配
置し、前記加熱帯からの加熱された条材を前記入口に配
置した前記炉内ロールを通って前記徐冷帯へと導入し、
又、条材の移送路に沿って、移送される条材の両側に千
鳥配列にて少なくとも３組のプレッシャパッドを配設
し、前記プレッシャパッドから加熱ガスを条材の両表面
へと所定の噴射圧力にて噴射することによって条材を３
５０〜５００℃にて、７〜２６秒間徐冷し、徐冷された
条材は、この徐冷帯の出口に配置した前記炉内ロールを
通って前記冷却帯へと移送するようにし、そして（ｅ）
前記冷却帯には、条材の移送路に沿って、移送される条
材の両側に噴射ノズルを複数配設し、そして、前記噴射
ノズルから冷却ガスを条材の両表面へと所定の噴射圧力
にて噴射することによって前記徐冷帯から移送されてく
る条材を２０〜５０℃にて、５〜１８秒間冷却する、こ
とを特徴とする光輝焼鈍炉。 - 【請求項６】 炉内にアンモニア加熱分解ガスを供給す
るガス供給手段を有することを特徴とする請求項５の光
輝焼鈍炉。 - 【請求項７】 前記条材は、幅が４００〜７００ｍｍ、
厚さが０．０５〜０．４ｍｍとされるリードフレーム用
条材である請求項５又は６の光輝焼鈍炉。 - 【請求項８】 前記リードフレーム用条材は、２％Ｓｎ
−０．２％Ｎｉ−０．１５％Ｚｎ−０．０４％Ｐ−残り
Ｃｕからなる銅合金条材である請求項７の光輝焼鈍炉。 - 【請求項９】 前記プレッシャパッドの噴射圧力は１０
〜２０ｍｍ（Ｈ2 Ｏ）である請求項５〜８のいずれかの
項に記載の光輝焼鈍炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30250096A JP3350372B2 (ja) | 1996-10-28 | 1996-10-28 | 銅合金条材の歪取り焼鈍方法及び光輝焼鈍炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30250096A JP3350372B2 (ja) | 1996-10-28 | 1996-10-28 | 銅合金条材の歪取り焼鈍方法及び光輝焼鈍炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10130741A true JPH10130741A (ja) | 1998-05-19 |
| JP3350372B2 JP3350372B2 (ja) | 2002-11-25 |
Family
ID=17909717
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30250096A Expired - Fee Related JP3350372B2 (ja) | 1996-10-28 | 1996-10-28 | 銅合金条材の歪取り焼鈍方法及び光輝焼鈍炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3350372B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019069510A1 (ja) * | 2017-10-05 | 2019-04-11 | 中外炉工業株式会社 | 竪型マッフル式熱処理炉 |
| CN114592110A (zh) * | 2022-02-21 | 2022-06-07 | 浙江鸿越铜业有限公司 | 一种铜材拉丝退火装置 |
| CN115537513A (zh) * | 2022-10-20 | 2022-12-30 | 西安泰金工业电化学技术有限公司 | 一种用于铜箔残余应力释放的装备及方法 |
-
1996
- 1996-10-28 JP JP30250096A patent/JP3350372B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019069510A1 (ja) * | 2017-10-05 | 2019-04-11 | 中外炉工業株式会社 | 竪型マッフル式熱処理炉 |
| JP2019065372A (ja) * | 2017-10-05 | 2019-04-25 | 中外炉工業株式会社 | 竪型マッフル式熱処理炉 |
| CN114592110A (zh) * | 2022-02-21 | 2022-06-07 | 浙江鸿越铜业有限公司 | 一种铜材拉丝退火装置 |
| CN114592110B (zh) * | 2022-02-21 | 2024-02-09 | 浙江鸿越铜业有限公司 | 一种铜材拉丝退火装置 |
| CN115537513A (zh) * | 2022-10-20 | 2022-12-30 | 西安泰金工业电化学技术有限公司 | 一种用于铜箔残余应力释放的装备及方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3350372B2 (ja) | 2002-11-25 |
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