JPH10131021A - 複合不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 短繊維ウエブ層と長繊維ウエブ層との剥離強
力が高く、柔軟性に優れた複合不織布を提供する。 【解決手段】 分割型二成分系複合連続単糸の分割によ
り発現した極細割繊フイラメント群からなる長繊維ウエ
ブと主として天然繊維及び／又は再生繊維からなる短繊
維ウエブが積層されてなり、長繊維ウエブの構成繊維同
士および長繊維ウエブと短繊維ウエブの構成繊維同士お
よび短繊維ウエブの構成繊維同士とが三次元交絡により
一体化してなる複合不織布。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、２種類の繊維形成
性重合体から構成される極細割繊フイラメント郡より構
成された不織布層と主として天然繊維及び／又は再生繊
維よりなる不織布層とが積層一体化されてなる複合不織
布であって、層間剥離強力が高く、柔軟性に優れ、更に
良好なフイルター性能及び吸水性を有しており、医療・
衛生材料，衣料用，生活関連資材用，産業資材用と広範
囲の用途に適用できる複合不織布及びその製造方法に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から、基布上に短繊維ウエブを積層
した種々の複合不織布が開示されている。例えば、特開
昭５３−１１４９７５号公報や特開昭５３−１２４６０
１号公報には、織編物を基布としこの上に分割型二成分
系複合短繊維からなる不織ウエブあるいはメルトブロー
ン法により得られる極細繊維ウエブを積層した複合不織
布が開示されている。しかしながら、これらの複合不織
布はその用途が合成皮革に限定されしかもコスト的に極
めて高価で経済的にも劣るものであった。更に、特開昭
６３−２１１３５４号公報には、スパンボンド法によっ
て得られる長繊維不織布を基布としこの片面あるいは両
面に存在する長繊維を部分的に切断して繊維端を形成
し、この繊維端と基布上に短繊維ウエブを積層した繊維
とを絡合させた複合不織布が開示されている。しかしな
がら、この複合不織布は長繊維を部分的に切断するため
機械的特性が低下し、しかも長繊維不織布特有の表面平
滑性が損なわれるという問題を有している。又、特公昭
５４−２４５０６号公報には、熱可塑性繊維不織布から
なる通気性熱溶着層と天然繊維等からなる通気性非熱溶
着層とが積層され、非熱溶着層上に熱溶着性物質が点在
的に配置され、かつ熱溶着性物質と熱溶着層との溶融部
が非熱溶着層の両面から浸透して前記非熱溶着層を接着
狭持した構造を有する積層不織構造体が提案されてい
る。しかしながら、この積層不織構造体は、天然繊維が
積層されているため吸水性には優れるものの、通気性の
向上を目的とすることからも明らかなようにフイルター
性能を有しないものである。しかも、この積層不織構造
体は、これを製造するに際して通気性熱溶着層と通気性
非熱溶着層とを積層する工程と、非熱溶着層上に含浸用
熱溶着性シート層を重合し超音波融着処理により熱溶着
性物質と熱溶着層との溶融部が非熱溶着層の両面から浸
透して前記非熱溶着層を接着狭持した構造を発現する工
程と、前記含浸用熱溶着性シートをその溶融部を残して
剥離する工程とを必要とするなど製造技術の観点からす
れば煩雑で経済的にも劣るものであった。

【０００３】

【発明が解決しょうとする課題】そこで、本発明は、２
種類の繊維形成性重合体から構成される極細割繊フイラ
メント郡より構成された不織布層と主として天然繊維及
び／又は再生繊維よりなる不織布層とが積層されてなる
複合不織布であって、両不織布の層間剥離強力が高く、
柔軟性に優れ、良好なフイルター特性及び吸水性を有す
る複合不織布と、それを効率良く製造できる方法を提供
しようとするものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を達成すべく鋭意検討の結果、本発明に到達した。すな
わち、本発明は、以下の構成をその要旨とするものであ
る。

【０００５】繊維形成性低融点重合体と前記低融点重合
体に対し非相溶性でかつ前記低融点重合体の融点より３
０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融点重合体
とからなる分割型二成分系複合連続単糸の分割により発
現した前記低融点重合体と前記高融点重合体から構成さ
れる極細割繊フイラメント群からなる長繊維ウエブと、
主として天然繊維及び／又は再生繊維からなる短繊維ウ
エブとが積層されてなり、長繊維ウエブの構成繊維同士
および長繊維ウエブと短繊維ウエブとの構成繊維同士お
よび短繊維ウエブの構成繊維同士が三次元交絡により一
体化してなることを特徴とする複合不織布。

【０００６】繊維形成性低融点重合体と前記低融点重合
体に対し非相溶性でかつ前記低融点重合体の融点より３
０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融点重合体
とからなる分割型二成分系複合連続単糸群を溶融紡糸
し、前記複合連続単糸群をエア−サツカ−を用いて引取
り、スクリ−ンコンベア等の移動式捕集面上に開繊堆積
させてウエブとし、前記ウエブの前記複合連続単糸群を
部分熱圧着装置を用いて部分的な熱圧着処理を施して、
前記複合連続単糸群を部分的に熱圧着して、長繊維ウエ
ブを得、前記長繊維ウエブの少なくとも片面に主として
天然繊維及び／又は再生繊維からなる短繊維ウエブを積
層し、次いで、前記積層体に高圧液体流処理を施し、長
繊維ウエブの構成繊維同士および長繊維ウエブと短繊維
ウエブとの構成繊維同士および短繊維ウエブの構成繊維
同士を三次元的に交絡一体化させることを特徴とする複
合不織布の製造方法。

【０００７】前記複合不織布の製造方法において、短繊
維ウエブを積層する長繊維ウエブとして、部分的に熱圧
着した長繊維ウエブを座屈処理にて熱圧着されていない
部位に存在する前記複合連続単糸を分割割繊させて、低
融点重合体又は高融点重合体から構成される極細割繊フ
イラメント群を少なくとも一部発現させ、かつ極細割繊
フイラメント群は非交絡状態とした長繊維ウエブを用い
ることを特徴とする複合不織布の製造方法。

【０００８】前記複合不織布の製造方法において、短繊
維ウエブを積層する長繊維ウエブとして、部分的に熱圧
着した長繊維ウエブに高圧液体流を作用させることによ
り熱圧着されていない部位に存在する前記複合連続単糸
を分割させて、低融点重合体又は高融点重合体から構成
される極細割繊フイラメント群を少なくとも一部発現さ
せ、かつ極細割繊フイラメント群同士を三次元的に交絡
させた長繊維ウエブを用いることを特徴とする複合不織
布の製造方法。

【０００９】

【発明の実施の形態】次に、本発明を詳細に説明する。
まず、本発明に使用する分割型二成分系複合連続単糸よ
り構成された長繊維ウエブについて説明する。該分割型
二成分系複合連続単糸は、繊維形成性低融点重合体と、
該低融点重合体に対し非相溶性の繊維形成性高融点重合
体とからなるものである。該低融点重合体と該高融点重
合体とが互いに非相溶性であるのは、単糸に衝撃を与え
たときに分割しやすいようにするためである。

【００１０】分割型二成分系複合連続単糸の繊維形成性
高融点重合体の融点は繊維形成性低融点重合体の融点よ
り３０〜１８０℃高くなければならない。両者の融点差
が３０℃未満であると、部分熱圧着装置を用いて熱圧着
処理する際に、低融点重合体のみでなく高融点重合体も
軟化溶融することとなり、柔軟性を有する複合不織布が
得られないこと及び後の分割割繊工程において両成分が
分割割繊しにくくなり、目標の複合不織布が得られない
こととなる。逆に融点差が１８０℃を超えると、両重合
体を溶融複合紡糸する際に低融点重合体が熱劣化を起こ
しやすく、現実的に複合連続単糸を製造しにくくなるた
め、好ましくない。

【００１１】分割型二成分系複合連続単糸の具体例とし
ては、図１〜図４に示した如き横断面を持つものが好ま
しい。これらは、繊維形成性低融点重合体及び繊維形成
性高融点重合体の両成分が共に繊維の表面に露出してお
り、かつ繊維の断面内において、一方の成分が他方の成
分により分割割繊可能な形に仕切られているものであ
る。

【００１２】分割型二成分系複合連続単糸の単糸繊度
は、１〜１２デニールであることが好ましい。単糸繊度
が１デニール未満になると、溶融紡糸する際の紡糸口金
の単孔当たりの吐出量が低下し、生産量が低下する傾向
にあり、また、生産量を向上させるために、紡糸口金の
孔数を増加させると、紡糸工程が不安定になる。一方、
単糸繊度が１２デニールを超えると、溶融紡糸された糸
条の冷却やエアーサッカーによる引き取りが困難になる
傾向にあり、また、糸条の冷却を促進させるため、紡糸
口金の孔数を減らすと、生産量が低下する。

【００１３】分割型二成分系複合連続単糸は、後の分割
割繊処理により、低融点重合体と高融点重合体との境界
で分割され、低融点重合体からなる割繊フイラメント及
び高融点重合体からなる割繊フイラメントが少なくとも
一部発現する。本発明において、少なくとも一部発現す
る割繊フイラメントの単糸繊度は、０．８デニール以下
が好ましく、より好ましくは０．０５〜０．８デニー
ル、さらに好ましくは０．１〜０．５デニールである。
単糸繊度が０．０５デニール未満であると、現実的に紡
糸が困難となり分割型二成分系複合連続単糸が安価で合
理的に得られにくい。また、十分に分割割繊を行うこと
が困難となる傾向にある。一方、０．８デニールを超え
ると、得られた複合不織布は柔軟性に劣り粗硬感が発生
する傾向にあり、また、短繊維ウエブとの交絡性が弱く
なるため複合不織布の層間剥離強力に劣る傾向になる。

【００１４】本発明において、分割型二成分系複合連続
単糸を構成する低融点重合体と高融点重合体との組み合
わせとしては、ポリオレフイン／ポリアミド、ポリオレ
フイン／ポリエステル、ポリアミド／ポリエステル等が
挙げられるが、これらは代表例であって他の各種の組み
合わせも任意に採用される。

【００１５】本発明に使用しうる繊維形成性ポリオレフ
イン系重合体の例としては、炭素原子数が２〜１６の脂
肪族α−モノオレフイン、例えばエチレン、プロピレ
ン、１−ブテン、１−ペンテン、３−メチル１−ブテ
ン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ドデセン、１−
オクタデセンのホモポリオレフイン又は共重合ポリオレ
フインがある。脂肪族α−モノオレフインは他のオレフ
イン及び／又は少量（重合体重量の約１０重量％まで）
の他のエチレン系不飽和モノマ−、例えばブタジエン、
イソプレン、ペンタジエン−１，３、スチレン、α−メ
チルスチレンの如き類似のエチレン系不飽和モノマーと
共重合されていてもよい。特にポリエチレンの場合、重
合体重量の約１０重量％までのプロピレン、ブテン−
１、ヘキセン−１、オクテン−１又は類似の高級α−オ
レフインと共重合させたものが製糸性がよくなるため好
ましい。

【００１６】本発明に使用しうる繊維形成性ポリアミド
系重合体の例としては、ナイロン−４、ナイロン−４
６、ナイロン−６、ナイロン−６６、ナイロン−６１
０、ナイロン−１１、ナイロン−１２やポリメタキシレ
ンアジパミド（ＭＸＤ−６）、ポリパラキシレンデカン
アミド（ＰＸＤ−１２）、ポリビスシクロヘキシルメタ
ンデカンアミド（ＰＣＭ−１２）又はこれらのモノマー
を構成単位とする共重合ポリアミドがある。本発明に使
用しうる繊維形成性ポリエステル系重合体の例として
は、酸成分としてテレフタル酸、イソフタル酸、フタル
酸、ナフタリン−２・６ジカルボン酸等の芳香族ジカル
ボン酸もしくはアジピン酸、セバシン酸などの脂肪族ジ
カルボン酸またはこれらのエステル類と、アルコール成
分としてエチレングリコール、ジエチレングリコール、
１・４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、シ
クロヘキサン−１・４−ジメタノール等のジオール化合
物とから合成されるホモポリエステルないしは共重合ポ
リエステルであり、上記ポリエステルにパラオキシ安息
香酸、５−ソジュームスルフオイソフタール酸、ポリア
ルキレングリコール、ペンタエリスリトール、ビスフエ
ノールＡ等が添加あるいは共重合されていてもよい。

【００１７】その他の繊維形成性重合体の例としては、
例えばビニル系重合体が用いられ、具体的にはポリビニ
ルアルコール、ポリ酢酸ビニル、ポリアクリル酸エステ
ル、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリ塩化ビニル、ポ
リ塩化ビニリデン、または、これらの共重合体が用いら
れる。また、ポリフエニレン系重合体またはその共重合
体を使用することもできる。

【００１８】なお、繊維形成性低融点重合体、繊維形成
性高融点重合体には、本発明の目的を阻害しない範囲
で、艶消し剤、顔料、防炎剤、消臭剤、帯電防止剤、酸
化防止剤、紫外線吸収剤、抗菌剤等の任意の添加物が添
加されていてもよい。

【００１９】本発明で用いる分割型二成分系複合連続単
糸からなる長繊維ウエブは、一般に以下の如き方法で製
造される。即ち、従来公知の溶融複合紡糸法で紡糸さ
れ、横吹付や環状吹付等の従来公知の冷却装置を用い
て、吹付風により冷却された後、一般的にエアーサッカ
ーを用いて、目標繊度となるように牽引細化されて引き
取られる。牽引速度は３０００ｍ／分以上、特に、４０
００ｍ／分以上が不織布の寸法安定性が向上するため更
に好適である。エアーサッカーから排出される分割型二
成分系複合連続単糸は、一般的には、高圧電場中のコロ
ナ放電域か、又は、摩擦衝突帯域を通過せしめて帯電開
繊させた後、スクリーンからなるコンベアーの如き移動
堆積装置上に開繊集積させて長繊維ウエブを得ることが
できる。

【００２０】次に、該長繊維ウエブを部分熱圧着装置を
用いて処理し部分的に熱圧着する。部分的な熱圧着と
は、例えば繊維形成性低融点重合体の融点以下の温度で
加熱され表面に彫刻模様が刻印された金属ロールすなわ
ちエンボスロールと、加熱され表面が平滑な金属ロール
との間に、長繊維ウエブを通すことによって、いわゆる
熱エンボスロールを用いて、また超音波融着機を用い
て、前記彫刻模様に当接する長繊維ウエブ同士を熱的に
圧着せしめることをいう。

【００２１】個々の熱圧着形状は、円形である必要は無
く、菱形、三角形、Ｔ形等任意の形状を適宜選択すれば
よい。個々の熱圧着部の面積は、０．１〜１．０ｍｍ²
の範囲で、その密度すなわち圧接点密度が４〜８０点／
ｃｍ² のものであるのがよい。また、長繊維ウエブの全
表面積に対する全圧接領域の面積の比すなわち圧接面積
率は５〜３０％が好ましく、さらには５〜２０％が好ま
しい。圧接面積率が５％未満であると、複合不織布の機
械的特性及び寸法安定性が劣る傾向にある。逆に３０％
を超えると、短繊維ウエブを積層し液体流処理にて交絡
処理を施す際に、交絡部分の減少により両ウエブ層の層
間剥離強力が低下する傾向にある。

【００２２】熱圧着処理における熱圧着温度（エンボス
ロール温度）は、繊維形成性低融点重合体の融点以下の
温度、好ましくは繊維形成性低融点重合体の融点より５
〜３０℃低い温度とする。例えば、融点より高い温度で
加工を行うと、熱圧着装置に長繊維ウエブが固着し著し
く操業性を悪化させることとなる。熱圧着温度が繊維形
成性低融点重合体の融点に近い温度であると、熱圧着は
強固なものとなるため、長繊維ウエブの寸法安定性は優
れ、また、後の高圧液体流処理において、複合連続単糸
の分割割繊及び交絡一体化の際に、部分的熱圧着部は残
存し、非熱圧着部に存在する割繊フイラメント群が三次
元的に交絡する。よって、得られる複合不織布は、縦・
横の破断伸度が高く寸法安定性に優れ、機械的強力が高
いものとなる。一方、熱圧着温度が繊維形成性低融点重
合体の融点に遠い温度であると、部分的熱圧着部は繊維
形態を残した仮熱圧着の状態となり、後の高圧液体流処
理において、複合連続単糸の分割割繊及び交絡一体化の
際に、部分的熱圧着部は剥離されて繊維状となり、複合
連続単糸群や割繊フイラメント群は自由に運動すること
ができ、よりランダムに三次元的に交絡する。よって、
得られる複合不織布は、柔軟性に優れ、層間剥離強力の
高いものとなる。

【００２３】長繊維ウエブの目付は１００ｇ／ｍ² 程度
以下が好ましい。目付が１００ｇ／ｍ² を超えると、後
の分割割繊処理において、実質上、長繊維ウエブの全厚
みを通じて、十分に分割型二成分系複合連続単糸が割繊
されない傾向となる。即ち、長繊維ウエブの厚みの中心
部に未割繊の分割型二成分系複合連続単糸が残存する傾
向となる。しかし、このような場合であっても、本発明
の実施態様の一つであることには変わりない。長繊維ウ
エブの目付の下限については、特に限定されないが、得
られる複合不織布の地合い等を考慮すると１０ｇ／ｍ²
程度までが好ましい。

【００２４】本発明は、前記長繊維ウエブの少なくとも
片面に短繊維ウエブが積層されて構成繊維同士が交絡一
体化したものであるが、短繊維ウエブを積層する長繊維
ウエブとしては、分割型二成分系複合連続単糸からなる
部分的に熱圧着された長繊維ウエブであっても、予め単
糸を形成する二成分を分割割繊させて極細割繊フイラメ
ント群を少なくとも一部発現させた長繊維ウエブであっ
てもよい。

【００２５】部分的に熱圧着された長繊維ウエブを予め
単糸を形成する二成分を分割割繊させて極細割繊フイラ
メント群を少なくとも一部発現させる方法として、長繊
維ウエブを液体中あるいは機械的に揉み加工（座屈処
理）して分割割繊する方法、長繊維ウエブに高圧液体流
を施し衝撃を与えて分割割繊する方法が適用される。

【００２６】液体中あるいは機械的な揉み加工（座屈処
理）にて分割割繊する方法としては、例えば、座屈加工
機すなわち一対のロールを通じて長繊維ウエブを押し込
み式クリンパー内へ押し込み、揉み加工により分割割繊
する方法、長繊維ウエブを一対のギアロールに通して座
屈させることにより分割割繊する方法、長繊維ウエブを
複数のガイド間に通し擦過屈曲させて分割割繊する方
法、長繊維ウエブを液体中に浸漬して液流により分割割
繊する方法等が挙げられる。

【００２７】高圧液体流を施し衝撃を与えて分割割繊す
る方法とは、後の本発明の長繊維ウエブと短繊維ウエブ
とを交絡一体化させる際に用いる水流と同様で、水を噴
射孔から高圧力で噴射させて得られる水流（高圧液体
流）により長繊維ウエブを分割割繊することをいう。

【００２８】予め分割割繊処理を施すことにより、後の
短繊維ウエブとの積層一体化交絡処理において、低い高
圧液体流のエネルギーで構成繊維同士の交絡一体化を行
うことができる。よって、予め施す分割割繊処理での割
繊率が高い程、低い高圧液体流のエネルギーで構成繊維
同士の交絡一体化を行うことができる。ここで割繊率と
は、長繊維ウエブの任意の１０個所を選び、その断面を
１００倍に拡大して断面写真を撮影する。１枚の断面写
真からランダムに３０本のフイラメントを選び、下記式
により割繊率を求める。同様の操作を１０枚の断面写真
について行い、得られた値の平均値をその長繊維ウエブ
の割繊率とする。 割繊率（％）＝（３０／Ｘ）×１００
上式において、Ｘは完全に割繊されたと仮定したときの
低融点重合体からなる割繊フイラメントと高融点重合体
からなる割繊フイラメントとの総数を表す。

【００２９】特に、本発明においては、後の構成繊維同
士の交絡一体化処理を効率的に行えて、層間剥離強力に
優れた複合不織布を得るには、割繊率は６０％以上が好
ましく、より好ましくは８０％以上、さらに好ましくは
９０％以上である。

【００３０】本発明において、短繊維ウエブを積層する
長繊維ウエブは、後の積層一体化交絡処理での高圧液体
流エネルギーの仕様及び複合不織布の要求性能等に応じ
て、予め割繊処理を施していない長繊維ウエブや前記種
々の方法により予め割繊処理を施した長繊維ウエブを適
宜選択すればよい。

【００３１】液体中あるいは機械的な揉み加工（座屈）
にて分割割繊する方法により、予め極細割繊フイラメン
ト群を発現させた長繊維ウエブは、極細割繊フイラメン
ト群が非交絡状態であるのでフイラメントの自由度が大
きく、またフイラメント間の空隙が大きいため、後の短
繊維ウエブとの積層一体化交絡処理において、極細割繊
フイラメント群の間に短繊維ウエブの構成繊維が制限さ
れることなく入り込み絡みやすい。従って積層体の交絡
一体化は、低い液体流エネルギーで行うことができ、得
られる複合不織布は、柔軟性に優れる上、層間剥離強力
に優れたものとなる。

【００３２】高圧液体流を施し衝撃を与えて分割割繊す
る方法により、予め極細割繊フイラメント群を発現させ
た長繊維ウエブは、分割型二成分系複合連続単糸の殆ど
が割繊されて交絡状態の極細割繊フイラメント群を発現
している。よって、後の短繊維ウエブとの積層一体化交
絡処理において、構成繊維同士の交絡一体化のみの目的
で高圧液体流処理を施せばよい。

【００３３】予め割繊処理を施していない長繊維ウエブ
では、後の短繊維ウエブとの積層一体化交絡処理におい
て、分割型二成分系複合連続単糸の分割割繊する作用と
発現した極細割繊フイラメント群同士又は割繊フイラメ
ント群と短繊維又は短繊維同士とが三次元的に交絡一体
化させる作用と同時に行われる。よって予め極細割繊フ
イラメント群を発現させた長繊維ウエブを用いる方法と
比較して交絡一体化処理における高圧液体流のエネルギ
ーが高く、又、得られた複合不織布は柔軟性にやや劣る
ものの、生産工程が簡略化される。また、得られる複合
不織布は緻密に交絡一体化したフイルター性能に優れた
ものとなる。

【００３４】本発明の複合不織布は、前記長繊維ウエブ
の少なくとも片面に短繊維ウエブが積層されており、構
成繊維同士が交絡一体化している。短繊維ウエブは、主
として、コツトン、ウール、リネン、シルク等の天然繊
維あるいはレーヨン等の再生繊維の少なくともいずれか
一種からなり、本発明の目的を損なわない範囲で他の繊
維が含まれていてもよい。本発明において、短繊維ウエ
ブの構成繊維として天然繊維及び／又は再生繊維を用い
ることで、得られる複合繊維に優れた吸水性を付与する
ことができる。

【００３５】また、前記繊維からなる反毛を用いてもよ
く、その場合、効果的に用い得る反毛機としては、ラツ
グマシン、ノツトブレーカー、ガーネツトマシン、廻切
機が挙げられる。用いる反毛機と種類と組み合わせは、
反毛される織編物等の布帛形状や構成する糸の太さある
いは撚りの強さにもよるが、同一の反毛機を複数台直列
に連結したり、２種以上の反毛機を組み合わせて使用し
たりするとより効果的である。この反毛機による解繊率
は３０〜９５％の範囲であるのが好ましい。この解繊率
が３０％未満であると、カードウエブ中に未解繊繊維が
存在するため不織布表面にザラツキが生じるのみでな
く、例えば高圧液体流にて交絡処理を施すに際して、未
解繊繊維部分を高圧液体流が十分貫通せず好ましくな
い。なお、ここでいう解繊率とは、下記式で求めたもの
である。

【００３６】解繊率（％）＝（被反毛重量−糸条物重
量）×１００／被反毛重量 又、短繊維ウエブには、例えば、より高い機械的特性の
付与あるいは嵩高性の付与等の要求性能により熱可塑性
重合体からなる短繊維を３０重量％未満混綿してもよ
い。熱可塑性重合体の代表例としては、ポリオレフイン
系重合体、ポリアミド系重合体、ポリエステル系重合体
が挙げられ、これらの重合体と他成分との共重合体であ
ってもよい。また、糸の断面形状は、丸断面に限らず中
空断面、扁平断面、異形断面、多葉断面等適宜選択すれ
ばよい。

【００３７】短繊維ウエブの目付は１００ｇ／ｍ² 程度
以下が好ましい。目付が１００ｇ／ｍ² を超えると、長
繊維ウエブと短繊維ウエブとの交絡処理において大きな
高圧液体流エネルギ−を要するとともに用途が限定され
ることとなる。目付の下限については特に限定されない
が１０ｇ／ｍ² 程度であればよい。

【００３８】短繊維ウエブは、カード機を用いて所定目
付のものを得ることができ、また、構成繊維の配列度合
は複合不織布の用途等に合わせて種々選択することがで
きる。例えば、短繊維ウエブの構成繊維の配列パターン
としては、構成繊維が一方向に配列したパラレルウエ
ブ、パラレルウエブがクロスレイドされたウエブ、構成
繊維がランダムに配列したランダムウエブあるいは両者
の中程度に配列したセミランダムウエブ等が挙げられ
る。

【００３９】本発明は、前記長繊維ウエブ（分割型二成
分系複合連続単糸からなる部分的に熱圧着された長繊維
ウエブ又は予め繊維を形成する二成分を分割割繊させて
極細割繊フイラメント群を少なくとも一部発現させた長
繊維ウエブ）の少なくとも片面に短繊維ウエブを積層し
た積層体に高圧液体流処理を施し、長繊維ウエブの構成
繊維同士および長繊維ウエブと短繊維ウエブとの構成繊
維同士および短繊維ウエブの構成繊維同士を三次元的に
交絡一体化させた複合不織布である。ここで長繊維ウエ
ブの構成繊維とは、分割型二成分系複合連続単糸および
それから発現した極細割繊フイラメント群をいう。

【００４０】この積層体は、長繊維ウエブの少なくとも
片面に短繊維ウエブが積層されたものであり、長繊維ウ
エブの両面に短繊維ウエブを積層したものであっても、
短繊維ウエブの両面に長繊維ウエブを積層したものであ
ってもよく、複合不織布を用いる用途、性能に合わせて
適宜選択すればよい。

【００４１】次に、高圧液体流処理方法を詳述する。高
圧液体流装置としては、例えば、孔径が０．０５〜１．
５ｍｍ、特に０．１〜０．４ｍｍの噴射孔を孔間隔０．
０５〜５ｍｍで一列あるいは複数列に多数配列した装置
を用いる。噴射孔から高圧力で噴射させて得られる水流
すなわち高圧液体流を噴射し、多孔性支持部材上に載置
した前記積層体に衝突させる。未分割の分割型二成分系
複合連続単糸は、高圧液体流による衝撃によって、極細
割繊フイラメントを発現し、分割により発現した極細割
繊フイラメント群は、極細割繊フイラメント群同士又は
極細割繊フイラメント群と短繊維又は短繊維同士が三次
元的に交絡一体化する。

【００４２】噴射孔の配列は、前記積層体の進行方向と
直行する方向に列状に配列する。高圧液体流としては、
常温あるいは温水を用いることができる。噴射孔と前記
積層体との間の距離は、１０〜１５０ｍｍとするのが良
い。この距離が１０ｍｍ未満であると、この処理により
得られる複合不織布の地合が乱れ、一方、この距離が１
５０ｍｍを超えると液体流が前記積層体に衝突したとき
の衝撃力が低下して分割割繊及び交絡一体化が十分に施
されない傾向にある。

【００４３】この高圧液体流の処理圧力は、製造方法及
び不織布の要求性能によって制御されるが、一般的に
は、２０〜２００ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流を噴出す
るのが良い。なお、処理するウエブの目付等にも左右さ
れるが、前記処理圧力の範囲内において、処理圧力が低
いと嵩高で柔軟性に優れた複合不織布を得ることがで
き、処理圧力が高いと構成繊維同士の交絡が緻密で層間
剥離のないフイルター性能に優れた複合不織布を得るこ
とができる。高圧液体流の圧力が２０ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ未
満であると、分割割繊及び交絡一体化が十分に施され
ず、得られる複合不織布は層間剥離強力に劣るものとな
り、目的の複合不織布を得ることができない。逆に、高
圧液体流の圧力が２００ｋｇ／ｃｍ^２ Ｇを超えると水
圧による打撃により、ひどい場合には、構成繊維が切断
されて得られる不織布は表面に毛羽を有するものとなる
傾向にあり好ましくない。

【００４４】高圧液体流処理を施すに際して用いる前記
積層体を担持する多孔性支持部材としては、例えば、２
０〜２００メツシユの金網製あるいは合成樹脂製等のメ
ツシユスクリーンや有孔板など、高圧液体流が前記積層
体を貫通するものであれば特に限定されない。

【００４５】なお、積層体の片面より高圧液体流処理を
施した後、引き続き交絡の施された積層体を反転して高
圧液体流処理を施すことにより、表裏共に緻密に交絡一
体化した複合不織布を得ることができるので、複合不織
布の用途に応じて、また、積層数の多いもの及び積層体
の目付の大きいもの等に適用すればよい。

【００４６】高圧液体流処理を施した後、処理後の前記
積層体から過剰水分を除去する。この過剰水分を除去す
るに際しては、公知の方法を採用することができる。例
えば、マングルロール等の絞り装置を用いて過剰水分を
ある程度機械的に除去し、引き続きサクシヨンバンド方
式の熱風循環式乾燥機等の乾燥装置を用いて残余の水分
を除去して本発明の複合不織布を得ることができる。

【００４７】以上、詳述したように本発明の複合不織布
は、二成分系複合連続単糸よりなる長繊維ウエブと天然
繊維及び／又は再生繊維よりなる短繊維ウエブとを積層
し、高圧液体流処理装置を用い両ウエブを緻密に交絡一
体化した複合不織布である。二成分系複合連続単糸は、
分割して分割割繊極細フイラメント群を発現するので、
長繊維ウエブは、くさび状や薄片等の異形断面や繊度の
極めて小さい繊維を有することとなる。この分割割繊極
細フイラメント群の存在により、高圧液体流での交絡性
に優れ、その交絡は解舒しにくく安定した複合不織布と
なり、また短繊維ウエブとの層間剥離強力に優れたもの
となる。

【００４８】本発明の複合不織布において、前記割繊率
が高いほど、複合不織布の柔軟性および交絡性に優れ、
層間剥離強力に優れる傾向にある。複合不織布における
割繊率は、複合不織布を用いる用途に応じて適宜選択す
ればよい。例えば、工業用ワイパー等として用いるので
あれば割繊率３０％程度、家庭用ワイパーとして眼鏡や
鏡拭き用として用いるのであれば割繊率５０％程度、濾
過布として用いるのであれば割繊率７０％程度以上等が
挙げられる。

【００４９】本発明の複合不織布は、医療・衛生材用、
衣料用、生活関連資材用、産業資材用等様々な分野にお
いて好適なものである。例えば、その一例として、ワイ
パー等の拭き取り用として使用するのに好適である。す
なわち、複合不織布の長繊維ウエブ面で拭き取り、汚れ
等は分割割繊極細フイラメント群の異形断面におけるシ
ヤープなエツジ部分で拭き取り、水分等は毛細管現象に
より長繊維ウエブの構成繊維間に含有される。そして、
長繊維ウエブの構成繊維間に含水された水は、吸水性を
有する短繊維ウエブ側へ移行させることができ、そこで
水分保持される。

【００５０】また、高圧液体流処理において、液体流の
圧力を適宜選択し、構成繊維同士が強固に緻密に絡み合
った本発明の複合不織布は、フイルター性能に優れるた
め、例えば、食品工業における濾過布、ケイ藻土濾過の
フイルター、井戸水等から除粒子、除鉄の際の濾過布等
の用途に好適に用いられる。

【００５１】

【実施例】次に、実施例に基づき本発明をより具体的に
説明するが、本発明は、これらの実施例によって何ら限
定されるものではない。実施例において、各特性値の測
定を次の方法によって実施した。 （１）重合体の融点（℃）：パーキンエルマー社製ＤＳ
Ｃ−２型の示差走査型熱量計を用い、昇温速度２０℃／
分で測定した融解吸熱ピークの最大値を与える温度を融
点とした。

【００５２】（２）ポリエチレンテレフタレ−トの相対
粘度（イ）：フエノールとテトラクロロエタンの等重量
混合液を溶媒とし、この溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇ
を溶解し、温度２０℃の条件で常法により求めた。

【００５３】（３）ナイロン６の相対粘度（ロ）：９６
％硫酸を溶媒とし、この溶媒１００ｃｃに試料１ｇを溶
解し、温度２５℃の条件で常法により求めた。

【００５４】（４）長繊維ウエブ構成繊維の分割割繊後
の繊度（デニール）：電子顕微鏡写真の形状寸法から断
面積を算出して、密度補正をして求めた。

【００５５】（５）不織布の引張強力（ｋｇ／５ｃｍ
幅）：ＪＩＳ Ｌ １０９６に記載のストリツプ法に準
じ、幅５ｃｍ、長さ１０ｃｍの試験片から最大引張強力
を測定した。

【００５６】（６）不織布の剛軟度（ｇ）：幅５ｃｍ、
長さ１０ｃｍの試験片を横方向の曲げて円筒状物とし、
各々その端部を接合したものを剛軟度測定試料とした。
試料の横方向について、定速伸張型引張試験機を用いて
圧縮速度５ｃｍ／分で圧縮し、得られた最大荷重値の平
均値を不織布の剛軟度とした。

【００５７】（７）不織布の層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ
幅）：幅５ｃｍ、長さ１０ｃｍの試験片を複合不織布の
縦方向について定速伸張型引張試験機を用いて、長繊維
ウエブ層と短繊維ウエブ層の端部を同試験機のチヤツク
に各々挟持させ引張速度１０ｃｍ／分で剥離した時の荷
重値の平均値を不織布の層間剥離強力とした。

【００５８】（８）不織布の吸水性（ｍｍ／１０分）：
ＪＩＳ Ｌ １０９６に記載のバイレツク法に準じて測
定した。

【００５９】実施例１ 繊維形成性低融点重合体として、融点が１２８℃、ＡＳ
ＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｅ）の方法で測定して得られるメ
ルトインデツクス値が２５ｇ／１０分のポリエチレンを
使用し、繊維形成性高融点重合体として、融点が２５８
℃、相対粘度（イ）が１．３８のポリエチレンテレフタ
レートを使用した。そして、糸断面が図１に示す複合形
態でポリエチレンが芯部を形成し全分割数が７個になる
複合紡糸口金を用い、ポリエチレン重合体とポリエチレ
ンテレフタレート重合体の複合比を重量比で１：１と
し、単孔吐出量＝１．２ｇ／分で溶融紡出した。紡出糸
条を冷却した後、エアーサツカーにより４５００ｍ／分
の速度で引き取り、公知の開繊機にて開繊させ、移動す
る捕集面上に捕集・堆積させて長繊維ウエブとし、該長
繊維ウエブを熱エンボスロ−ラ−にて、ポイント柄、加
工温度１２０℃、圧接面積率１０％の条件下で部分熱圧
着を行ない、目付けが３０ｇ／ｍ² の長繊維ウエブを得
た。該繊維集積体から採取した分割型二成分系複合連続
単糸の繊度は２．４デニールであった。

【００６０】得られた該長繊維ウエブを座屈加工機（マ
イクレツクス社製、マイクロクレーパー）を用いて、ポ
リエチレン重合体とポリエチレンテレフタレート重合体
との分割割繊処理を施した。割繊加工後の長繊維ウエブ
を顕微鏡にて観察したところポリエチレン重合体からな
る割繊フイラメント及びポリエチレンテレフタレート重
合体からなる割繊フイラメントはそれぞれ非交絡状態で
あり、割繊率は９２％であった。又、ポリエチレン重合
体からなる割繊フイラメントの繊度は１．２デニ−ルで
あり、ポリエチレンテレフタレート重合体からなる割繊
フイラメントの繊度は０．２デニールであった。

【００６１】一方、短繊維ウエブとして、平均単繊維繊
度が１．５デニールで、平均繊維長が２５ｍｍのコツト
ン繊維を用い、ランダムカード機にて目付けが２０ｇ／
ｍ²の短繊維ウエブを得た。

【００６２】次いで、予め分割割繊処理を施した長繊維
ウエブの片面に短繊維ウエブを積層し、５０メツシユの
金網上に積載して高圧液体流処理を施した。高圧液体流
処理は、孔径０．１２の噴射孔が孔面積０．６２ｍｍで
配置された高圧液体流処理装置を用い、前記積層体の上
方５０ｍｍの位置から液体流圧力を１００ｋｇ／ｃｍ²
Ｇの条件下で短繊維ウエブ側より処理を施した。得られ
た複合物より過剰水分の除去と乾燥処理を施して目付け
が５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。

【００６３】実施例２ 実施例１において、短繊維ウエブとして、溶融紡糸によ
り得られるリヨセル繊維（レンチング社製 商品名：ソ
リユージヨン、１．３ｄｔｅｘ×３８ｍｍ）を用いたこ
と以外は、実施例１と同一条件にて、目付けが５０ｇ／
ｍ² の複合不織布を得た。

【００６４】実施例３ 実施例１において、短繊維ウエブとして、コツトン繊維
８０重量％とポリエチレンテレフタレート短繊維（２デ
ニール×３８ｍｍ）２０重量％とを混綿して目付けが２
０ｇ／ｍ² の短繊維ウエブを用いた以外は、実施例１と
同一条件にて、目付けが５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得
た。

【００６５】実施例４ 実施例１と同一のポリエチレン重合体とポリエチレンテ
レフタレート重合体を用い、糸断面が図２に示す如き複
合形態で全分割数が１２個になる複合紡糸口金を用い、
ポリエチレン重合体とポリエチレンテレフタレート重合
体の複合比を重量比で１：１とし、単孔吐出量＝１．１
２ｇ／分で溶融紡出した。紡出糸条を冷却した後、エア
ーサツカーにより４２００ｍ／分の速度で引き取り、公
知の開繊器にて開繊させ、移動する捕集面上に捕集・堆
積させて長繊維ウエブとし、該長繊維ウエブを熱エンボ
スローラーにてポイント柄、加工温度１２０℃、圧接面
積率１０％の条件下で部分熱圧着を行ない、目付けが３
０ｇ／ｍ² の長繊維ウエブを得た。該繊維集積体から採
取した分割型二成分系複合連続単糸の繊度は約２．４デ
ニ−ルであった。

【００６６】得られた長繊維ウエブを座屈加工機（マイ
クレツクス社製、マイクロクレーパー）にてポリエチレ
ン重合体とポリエチレンテレフタレート重合体との分割
割繊処理を施した。分割割繊処理後の長繊維ウエブを顕
微鏡にて観察したところポリエチレン重合体からなる割
繊フイラメント及びポリエチレンテレフタレート重合体
からなる割繊フイラメントはそれぞれ非交絡状態であ
り、割繊率は８５％であった。又、ポリエチレン重合体
からなる割繊フイラメント及びポリエチレンテレフタレ
ート重合体からなる割繊フイラメントの繊度は各々０．
２デニールであった。短繊維ウエブ及び積層交絡一体化
処理における高圧液体流処理条件は実施例１と同一条件
下で目付けが５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。

【００６７】実施例５ 実施例１で得られた長繊維ウエブを予め高圧液体流処理
を施してポリエチレン重合体とポリエチレンテレフタレ
ート重合体との分割割繊処理を行った。すなわち、１０
０メツシユの金網上に長繊維ウエブを積載して、孔径
０．１２の噴射孔が孔面積０．６２ｍｍで配置された高
圧液体流処理装置を用い、前記積層体の上方５０ｍｍの
位置から液体流圧力を５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの条件下で処
理を施した。割繊処理後の長繊維ウエブを顕微鏡にて観
察したところポリエチレン重合体からなる割繊フイラメ
ント同士及びポリエチレン重合体からなる割繊フイラメ
ントとポリエチレンテレフタレート重合体からなる割繊
フイラメント及びポリエチレンテレフタレート重合体か
らなる割繊フイラメント同士は交絡状態であり、割繊率
は８５％であった。短繊維ウエブ及び積層交絡一体化処
理における高圧液体流処理条件は実施例１と同一条件下
で目付けが５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。

【００６８】実施例６ 実施例１で得られた部分的熱圧着処理が施され割繊処理
を施していない長繊維ウエブの片面に、実施例１と同様
の短繊維ウエブを積層し、高圧液体流処理装置を用い、
割繊交絡処理を実施例１と同一条件下で行い、目付けが
５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。割繊加工後の複合不
織布を顕微鏡にて観察したところ、割繊率は７２％であ
った。

【００６９】実施例７ 繊維形成性低融点重合体として、融点が２１０℃、相対
粘度が２．６のナイロン６を使用し、繊維形成性高融点
重合体として、実施例１と同一のポリエチレンテレフタ
レートを使用した。糸断面は図１に示す如き複合形態
で、ナイロン６が芯部を形成し全分割数が７個になる複
合紡糸口金を用い、ナイロン６重合体とポリエチレンテ
レフタレート重合体の複合比を重量比で１：１とし、単
孔吐出量＝１．２８ｇ／分で溶融紡出した。紡出糸条を
冷却した後、エアーサツカーにより４８００ｍ／分の速
度で引き取り、公知の開繊器にて開繊させ、移動する捕
集面上に捕集・堆積させて長繊維ウエブとした。該長繊
維ウエブを熱エンボスローラーにてポイント柄、加工温
度２０５℃、圧接面積率１０％の条件下で部分熱圧着を
行ない、目付けが３０ｇ／ｍ² の長繊維ウエブを得た。
該繊維集積体から採取した分割型二成分系複合連続単糸
の繊度は約２．４デニールであった。

【００７０】得られた長繊維ウエブを座屈加工機（マイ
クレツクス社製、マイクロクレーパー）にてナイロン６
重合体とポリエチレンテレフタレート重合体の分割割繊
処理を施した。割繊処理後の長繊維ウエブを顕微鏡にて
観察したところ、ナイロン６重合体からなる割繊フイラ
メント及びポリエチレンテレフタレ−ト重合体からなる
割繊フイラメントはそれぞれ非交絡状態であり、割繊率
は９５％であった。又、ナイロン６重合体からなる割繊
フイラメントの繊度は１．２デニールでありポリエチレ
ンテレフタレ−ト重合体からなる割繊フイラメントの繊
度は０．２デニールであった。一方、短繊維ウエブとし
て、平均単繊維繊度が１．５デニールで、平均繊維長が
２５ｍｍのコツトン繊維を用い、ランダムカード機にて
目付けが２０ｇ／ｍ^２の短繊維ウエブを得た。次いで、
実施例１と同一条件下で積層交絡処理を行い、目付けが
５０ｇ／ｍ²の複合不織布を得た。

【００７１】実施例８ 実施例１と同一のポリエチレン重合体とポリエチレンテ
レフタレート重合体を用い、糸断面が図２に示す如き複
合形態で全分割数が２４個になる複合紡糸口金を用い、
ポリエチレン重合体とポリエチレンテレフタレート重合
体の複合比を重量比で３：１とし、単孔吐出量＝０．９
６ｇ／分で溶融紡出した。紡出糸条を冷却した後、エア
ーサッカーにより３６００ｍ／分の速度で引き取り、公
知の開繊器にて開繊させ、移動する捕集面上に捕集・堆
積させて長繊維ウエブとし、該長繊維ウエブを熱エンボ
スローラーにてポイント柄、加工温度１２０℃、圧接面
積率１０％の条件下で部分熱圧着を行ない、目付けが３
０ｇ／ｍ² の長繊維ウエブを得た。該繊維集積体から採
取した分割型二成分系複合連続単糸の繊度は約２．４デ
ニールであった。

【００７２】得られた長繊維ウエブを座屈加工機（マイ
クレックス社製、マイクロクレーパー）にてポリエチレ
ン重合体とポリエチレンテレフタレート重合体との分割
割繊処理を施した。分割割繊処理後の長繊維ウエブを顕
微鏡にて観察したところポリエチレン重合体からなる割
繊フイラメント及びポリエチレンテレフタレート重合体
からなる割繊フイラメントはそれぞれ非交絡状態であ
り、割繊率は８２％であった。又、ポリエチレン重合体
からなる割繊フイラメントの繊度は０．１５デニール、
ポリエチレンテレフタレート重合体からなる割繊フイラ
メントの繊度は０．０５デニールであった。短繊維ウエ
ブ及び積層交絡一体化処理における高圧液体流処理条件
は実施例１と同一条件下で目付けが５０ｇ／ｍ² の複合
不織布を得た。

【００７３】実施例９ 実施例１において、長繊維ウエブの目付を２０ｇ／
ｍ² 、短繊維ウエブの目付を１５ｇ／ｍ² とし、積層交
絡一体化処理の際に、長繊維ウエブの両面に短繊維ウエ
ブを積層した以外は実施例１と同様にして、目付５０ｇ
／ｍ² の複合不織布を得た。

【００７４】比較例１ 実施例１と同一のポリエチレンテレフタレートを使用
し、糸断面が丸になる単相紡糸口金を用い、単孔吐出量
＝１．３３ｇ／分で溶融紡出した。紡出糸条を冷却した
後、エアーサツカーにより５０００ｍ／分の速度で引き
取り、公知の開繊器にて開繊させ、移動する捕集面上に
捕集・堆積させて長繊維ウエブとし、該長繊維ウエブを
熱エンボスローラーにてポイント柄、加工温度２４０
℃、圧接面積率１０％の条件下で部分熱圧着を行ない、
目付けが３０ｇ／ｍ² の長繊維ウエブを得た。該繊維集
積体から採取した単相連続単糸の繊度は約２．４デニー
ルであった。

【００７５】一方、短繊維ウエブとして、平均単繊維繊
度が１．５デニールで、平均繊維長が２５ｍｍのコツト
ン繊維を用い、ランダムカード機にて目付けが２０ｇ／
ｍ²の短繊維ウエブを得た。次いで、実施例１と同一条
件下で積層交絡処理を行い、目付けが５０ｇ／ｍ²の複
合不織布を得た。

【００７６】比較例２ 実施例１と同一のコツトンよりなる目付５０ｇ／ｍ² の
短繊維ウエブを、液体流処理装置を用いて実施例１と同
一条件にて交絡処理を行い、構成繊維同士が三次元的に
交絡一体化した短繊維不織布を得た。

【００７７】実施例１〜９及び比較例１〜２で得られた
複合不織布及び不織布の物性等を測定し、表１に示し
た。

【００７８】

【表１】

【００７９】表１から明らかのように、実施例１の複合
不織布は、ポリエチレン重合体とポリエチレンテレフタ
レート重合体とよりなる二成分系複合連続単糸を予め座
屈処理により分割割繊した長繊維ウエブとコツトンより
なる短繊維ウエブとを積層し、液体流処理装置を用い交
絡処理を行った複合不織布であり、引張強力、剥離強
力、柔軟性、吸水性のいずれにも優れるものであった。

【００８０】実施例２は、ポリエチレン重合体とポリエ
チレンテレフタレート重合体とよりなる二成分系複合連
続単糸を予め座屈により分割割繊した長繊維ウエブとリ
ヨセルよりなる短繊維ウエブとを積層し、液体流処理装
置を用い交絡処理を行った複合不織布であり、実施例１
と同様に、引張り強力、剥離強力、柔軟性、吸水性のい
ずれにも優れるものであった。

【００８１】実施例３は、ポリエチレン重合体とポリエ
チレンテレフタレート重合体とよりなる二成分系複合連
続単糸を予め座屈により分割割繊した長繊維ウエブとコ
ツトンとポリエチレンテレフタレートの混綿よりなる短
繊維ウエブとを積層し、液体流処理装置を用い交絡処理
を行った複合不織布であり、吸水性にはやや劣るもの
の、柔軟性、引張り強力及び剥離強力に優れるものであ
った。

【００８２】実施例４は、実施例１よりポリエチレン重
合体からなる割繊フイラメントの繊度を小さくし長繊維
ウエブを予め座屈処理により分割割繊した長繊維ウエブ
とコツトンよりなる短繊維ウエブとを積層し、液体流処
理装置を用い交絡処理を行った複合不織布であり、引張
強力、剥離強力、柔軟性、吸水性のいずれにも優れるも
のであった。

【００８３】実施例５は、ポリエチレン重合体とポリエ
チレンテレフタレート重合体とよりなる二成分系複合連
続繊維を予め液体流処理により分割割繊した長繊維ウエ
ブとコツトンよりなる短繊維ウエブとを積層し、高圧液
体流処理装置を用い液体流交絡処理を行った複合不織布
であり、引張強力、剥離強力、柔軟性、吸水性のいずれ
にも優れるものであった。

【００８４】実施例６は、ポリエチレン重合体とポリエ
チレンテレフタレート重合体とよりなる二成分系複合連
続繊維よりなる長繊維ウエブとコツトンよりなる短繊維
ウエブとを積層し、液体流処理装置を用い割繊処理と交
絡処理を同時に行った複合不織布であるので、剥離強
力、柔軟性にやや優れ、引張強力、吸水性に優れるもの
であった。

【００８５】実施例７は、ナイロン６重合体とポリエチ
レンテレフタレート重合体とよりなる二成分系複合連続
繊維を予め座屈処理により分割割繊した長繊維ウエブと
コツトンよりなる短繊維ウエブとを積層し、液体流処理
装置を用い割繊交絡処理を行った複合不織布であるの
で、柔軟性にやや優れ、剥離強力、吸水性に優れ、引張
強力には特に優れるものであった。

【００８６】実施例８は、実施例１よりポリエチレン重
合体からなる割繊フイラメントの繊度を極めて小さく
し、長繊維ウエブを予め座屈処理により分割割繊した長
繊維ウエブとコツトンよりなる短繊維ウエブとを積層
し、液体流処理装置を用い交絡処理を行った複合不織布
であり、引張強力、吸水性に優れ、柔軟性、剥離強力に
は特に優れるものであった。

【００８７】実施例９は、ポリエチレン重合体とポリエ
チレンテレフタレ−ト重合体とよりなる二成分系複合連
続単糸を予め座屈により分割割繊した長繊維ウエブの両
面にコツトンよりなる短繊維ウエブとを積層し、液体流
処理装置を用い交絡処理を行った複合不織布であり、引
張強力、柔軟性にやや優れ、剥離強力に優れ、吸水性に
は特に優れるものであった。

【００８８】これに対し、比較例１は、長繊維ウエブと
して単相連続繊維よりなる長繊維ウエブを用いて交絡処
理を行った複合不織布であり、長繊維ウエブには極細繊
維が存在しないので、剥離強力に著しく劣り到底使用に
耐えるものではなかった。

【００８９】比較例２は、コツトンよりなる短繊維ウエ
ブに交絡処理を行った単層の不織布であるので、引張り
強力に著しく劣り、用途が限定されるものであった。

【００９０】実施例１０ 実施例１において、高圧液体流処理装置により、液体流
圧力を３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇとしたこと以外は、実施例１
と同一条件にて、目付が５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得
た。得られた複合不織布の物性は、引張強力２１ｋｇ／
５ｃｍ幅、圧縮剛軟度２６ｇ、剥離強力３８０ｇ、吸水
性１２０ｍｍ／１０分であった。

【００９１】座屈処理により予め極細割繊フイラメント
群を発現させた長繊維ウエブは、極細割繊フイラメント
群は非交絡状態であるため、フイラメントの自由度が大
きい上、フイラメント間の空隙が大きいため、短繊維ウ
エブの構成繊維が入り込み絡みやすい。したがって、積
層一体化における高圧液体流処理の水圧を低水圧とした
が、得られた実施例１０の複合不織布は、剥離強力に優
れ、特に柔軟性に優れたものであった。

【００９２】

【発明の効果】本発明の複合不織布は、二成分系複合連
続単糸よりなる長繊維ウエブに天然繊維及び／又は再生
繊維よりなる短繊維ウエブとを積層し、高圧液体流処理
装置を用い両ウエブを緻密に交絡一体化した複合不織布
であるので、機械的特性と剥離強力が高く、柔軟性に優
れ、良好なフイルター性能及び吸水性を有するものであ
り、医療・衛生材用、衣料用、生活関連資材用、産業資
材用等多種の分野において好適に用いられるものであ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に用いられる二成分系複合連続単糸の横
断面の一実施模式図である。

【図２】本発明に用いられる二成分系複合連続単糸の横
断面の一実施模式図である。

【図３】本発明に用いられる二成分系複合連続単糸の横
断面の一実施模式図である。

【図４】本発明に用いられる二成分系複合連続単糸の横
断面の一実施模式図である。

フロントページの続き (72)発明者 鈴木 克昇 愛知県岡崎市日名北町４−１ ユニチカ株 式会社岡崎工場内 (72)発明者 米沢 安広 愛知県岡崎市日名北町４−１ ユニチカ株 式会社岡崎工場内 (72)発明者 見正 伸夫 愛知県岡崎市日名北町４−１ ユニチカ株 式会社岡崎工場内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 繊維形成性低融点重合体と前記低融点重
   合体に対し非相溶性でかつ前記低融点重合体の融点より
   ３０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融点重合
   体とからなる分割型二成分系複合連続単糸の分割により
   発現した前記低融点重合体と前記高融点重合体から構成
   される極細割繊フイラメント群からなる長繊維ウエブ
   と、主として下記短繊維からなる短繊維ウエブとが積層
   されてなり、長繊維ウエブの構成繊維同士および長繊維
   ウエブと短繊維ウエブとの構成繊維同士および短繊維ウ
   エブの構成繊維同士が三次元交絡により一体化してなる
   ことを特徴とする複合不織布。 記 短繊維：コツトン、ウール、リネン、シルク等の天然繊
   維あるいはレーヨン等の再生繊維の少なくともいずれか
   一種。
2. 【請求項２】 短繊維ウエブに、熱可塑性重合体からな
   る短繊維が３０重量％未満混綿されてなることを特徴と
   する請求項１記載の複合不織布。
3. 【請求項３】 繊維形成性低融点重合体と前記低融点重
   合体に対し非相溶性でかつ前記低融点重合体の融点より
   ３０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融点重合
   体とからなる分割型二成分系複合連続単糸群を溶融紡糸
   し、前記複合連続単糸群をエアーサツカーを用いて引取
   り、スクリーンコンベア等の移動式捕集面上に開繊堆積
   させてウエブとし、前記ウエブの前記複合連続単糸郡を
   部分熱圧着装置を用いて部分的な熱圧着処理を施して、
   長繊維ウエブを得、前記長繊維ウエブの少なくとも片面
   に主として下記短繊維からなる短繊維ウエブを積層し、
   次いで、前記積層体に高圧液体流処理を施し、長繊維ウ
   エブの構成繊維同士および長繊維ウエブと短繊維ウエブ
   との構成繊維同士および短繊維ウエブの構成繊維同士を
   三次元的に交絡一体化させることを特徴とする複合不織
   布の製造方法。 記 短繊維：コツトン、ウール、リネン、シルク等の天然繊
   維あるいはレーヨン等の再生繊維の少なくともいずれか
   一種。
4. 【請求項４】 短繊維ウエブを積層する長繊維ウエブと
   して、部分的に熱圧着した長繊維ウエブを座屈処理にて
   熱圧着されていない部位に存在する前記複合連続単糸を
   分割割繊させて、低融点重合体又は高融点重合体から構
   成される極細割繊フイラメント群を少なくとも一部発現
   させ、かつ極細割繊フイラメント群は非交絡状態とした
   長繊維ウエブを用いることを特徴とする請求項３記載の
   複合不織布の製造方法。
5. 【請求項５】 短繊維ウエブを積層する長繊維ウエブと
   して、部分的に熱圧着した長繊維ウエブに高圧液体流を
   作用させることにより熱圧着されていない部位に存在す
   る前記複合連続単糸を分割させて、低融点重合体又は高
   融点重合体から構成される極細割繊フイラメント群を少
   なくとも一部発現させ、かつ極細割繊フイラメント群同
   士を三次元的に交絡させた長繊維ウエブを用いることを
   特徴とする請求項３記載の複合不織布の製造方法。