JPH10273870A - 複合不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 短繊維ウエブと長繊維ウエブとの剥離強力が
強く、柔軟性に優れた複合不織布を提供する。 【解決手段】 分割型二成分系複合連続単糸の分割によ
り発現した極細割繊フイラメント群からなる長繊維ウエ
ブと主として潜在捲縮能を有してその潜在捲縮が顕在化
してなる短繊維からなる短繊維ウエブが積層されてな
り、長繊維ウエブの構成繊維同士及び長繊維ウエブと短
繊維ウエブの構成繊維同士及び短繊維ウエブの構成繊維
同士とが三次元交絡により一体化してなる複合不織布。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明が属する技術分野】本発明は、繊維形成性重合体
からなる長繊維ウエブと主として繊維形成性重合体から
なる短繊維ウエブとが積層一体化されてなる複合不織布
であって、層間剥離強力が高く、柔軟性に優れ、更に良
好なフイルタ−性能を有しており、医療・衛生材料、衣
料用、生活関連資材用、産業資材用と広範囲の用途に適
用できる複合不織布及びその製造方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来から、基布上に短繊維ウエブを積層
した種々の複合不織布が開示されている。例えば、特開
昭５３−１１４９７５号公報や特開昭５３−１２４６０
１号公報には、織編物を基布としこの上に分割型二成分
系複合短繊維からなる不織ウエブあるいはメルトブロ−
ン法により得られる極細繊維ウエブを積層した複合不織
布が開示されている。しかしながら、これらの複合不織
布はその用途が合成皮革に限定されしかもコスト的に極
めて高価で経済的にも劣るものであった。更に、特開昭
６３−２１１３５４号公報には、スパンボンド法によっ
て得られる長繊維不織布を基布としこの片面あるいは両
面に存在する長繊維を部分的に切断して繊維端を形成
し、この繊維端と基布上に短繊維ウエブを積層した繊維
とを絡合させた複合不織布が開示されている。しかしな
がら、この複合不織布は長繊維を部分的に切断するため
機械的特性が低下し、しかも長繊維不織布特有の表面平
滑性が損なわれるという問題を有している。又、特公昭
５４−２４５０６号公報には、熱可塑性繊維不織布から
なる通気性熱溶着層と天然繊維等からなる通気性非熱溶
着層とが積層され、非熱溶着層上に熱溶着性物質が点在
的に配置され、かつ熱溶着性物質と熱溶着層との溶融部
が非熱溶着層の両面から浸透して前記非熱溶着層を接着
狭持した構造を有する積層不織構造体が提案されてい
る。しかしながら、この積層不織構造体は、天然繊維が
積層されているため吸水性には優れるものの、通気性の
向上を目的とすることからも明らかなようにフイルター
性能を有しないものである。しかも、この積層不織構造
体は、これを製造するに際して通気性熱溶着層と通気性
非熱溶着層とを積層する工程と、非熱溶着層上に含浸用
熱溶着性シ−ト層を重合し超音波融着処理により熱溶着
性物質と熱溶着層との溶融部が非熱溶着層の両面から浸
透して前記非熱溶着層を接着狭持した構造を発現する工
程と、前記含浸用熱溶着性シートをその溶融部を残して
剥離する工程とを必要とするなど製造技術の観点からす
れば煩雑で経済的にも劣るものであった。

【０００３】

【発明が解決しょうとする課題】そこで、本発明は、２
種類の繊維形成性重合体から構成される極細割繊フイラ
メント郡より構成された不織布と主として繊維形成性重
合体からなる短繊維不織布とが積層されてなる複合不織
布であって、両不織布間の層間剥離強力が高く、柔軟性
に優れ、良好なフイルタ−特性を有する複合不織布と、
それを効率良く製造できる方法を提供しようとするもの
である。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を達成すべく鋭意検討の結果、本発明に到達した。すな
わち、本発明は、以下の構成をその要旨とするものであ
る。

【０００５】繊維形成性低融点重合体と前記低融点重合
体に対し非相溶性でかつ前記低融点重合体の融点より３
０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融点重合体
とからなる分割型二成分系複合連続単糸の分割により発
現した前記低融点重合体及び前記高融点重合体から構成
される極細割繊フイラメント群からなる長繊維ウエブ
と、主として繊維形成性重合体からなり、潜在捲縮能を
有してなる短繊維からなる短繊維ウエブとが積層されて
なり、かつ長繊維ウエブの構成繊維同士、長繊維ウエブ
と短繊維ウエブとの構成繊維同士及び短繊維ウエブの構
成繊維同士が三次元交絡により一体化してなることを特
徴とする複合不織布。

【０００６】繊維形成性低融点重合体と前記低融点重合
体に対し非相溶性でかつ前記低融点重合体の融点より３
０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融点重合体
とからなる分割型二成分系複合連続単糸の分割により発
現した前記低融点重合体と前記高融点重合体から構成さ
れる極細割繊フイラメント群からなる長繊維ウエブと、
繊維形成性重合体からなり潜在捲縮能を有してその潜在
捲縮が顕在化されてなる短繊維を主とする短繊維ウエブ
とが積層されてなり、長繊維ウエブの構成繊維同士、長
繊維ウエブと短繊維ウエブとの構成繊維同士及び短繊維
ウエブの構成繊維同士が三次元交絡により一体化してな
ることを特徴とする複合不織布。

【０００７】繊維形成性低融点重合体と前記低融点重合
体に対し非相溶性でかつ前記低融点重合体の融点より３
０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融点重合体
とからなる分割型二成分系複合連続単糸群を溶融紡糸
し、前記複合連続単糸群をエアーサッカーを用いて引取
り、スクリーンコンベア等の移動式捕集面上に開繊堆積
させて長繊維ウエブとし、前記長繊維ウエブを部分熱圧
着装置を用いて前記複合連続単糸群に部分的な熱圧着処
理を施して長繊維ウエブを得、前記長繊維ウエブの少な
くとも片面に主として繊維形成性重合体からなり、潜在
捲縮能を有してなる短繊維からなる短繊維ウエブを積層
し、次いで、前記積層体に高圧液体流処理を施し、長繊
維ウエブの構成繊維同士、長繊維ウエブと短繊維ウエブ
との構成繊維同士及び短繊維ウエブの構成繊維同士を三
次元的に交絡させることにより、積層体を一体化させて
複合不織布を得、複合不織布の構成繊維を形成する繊維
形成性重合体のうち最も低い融点を有する重合体の融点
より低い温度で熱処理を施し、短繊維の潜在捲縮を顕在
化させることを特徴とする複合不織布の製造方法。

【０００８】繊維形成性低融点重合体と前記低融点重合
体に対し非相溶性でかつ前記低融点重合体の融点より３
０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融点重合体
とからなる分割型二成分系複合連続単糸群を溶融紡糸
し、前記複合連続単糸群をエアーサッカーを用いて引取
り、スクリーンコンベア等の移動式捕集面上に開繊堆積
させて長繊維ウエブとし、前記長繊維ウエブを部分熱圧
着装置を用いて前記複合連続単糸群を部分的な熱圧着処
理を施して長繊維ウエブを得、前記長繊維ウエブの少な
くとも片面に、繊維形成性重合体からなり潜在捲縮能を
有してその潜在捲縮が顕在化されてなる短繊維を主とす
る短繊維ウエブを積層し、次いで、前記積層体に高圧液
体流処理を施し、長繊維ウエブの構成繊維同士、長繊維
ウエブと短繊維ウエブとの構成繊維同士及び短繊維ウエ
ブの構成繊維同士を三次元的に交絡させることにより、
積層体を一体化させることを特徴とする複合不織布の製
造方法。

【０００９】前記複合不織布の製造方法において、長繊
維ウエブとして、部分的に熱圧着した長繊維ウエブを座
屈処理にて熱圧着されていない部位に存在する前記複合
連続単糸を分割割繊させて、低融点重合体又は高融点重
合体から構成される極細割繊フイラメント群を少なくと
も一部発現させ、かつ極細割繊フイラメント群は非交絡
状態とした長繊維ウエブを用いることを特徴とする複合
不織布の製造方法。

【００１０】前記複合不織布の製造方法において、長繊
維ウエブとして、部分的に熱圧着した長繊維ウエブに高
圧液体流処理を施して熱圧着されていない部位に存在す
る前記複合連続単糸を分割させて、低融点重合体又は高
融点重合体から構成される極細割繊フイラメント群を少
なくとも一部発現させ、かつ極細割繊フイラメント群同
士を三次元的に交絡させた長繊維ウエブを用いることを
特徴とする複合不織布の製造方法。

【００１１】

【発明の実施の形態】次に、本発明を詳細に説明する。
まず、本発明に使用する分割型二成分系複合連続単糸よ
り構成された長繊維ウエブについて説明する。該分割型
二成分系複合連続単糸は、繊維形成性低融点重合体と、
該低融点重合体に対し非相溶性の繊維形成性高融点重合
体とからなるものである。該低融点重合体と該高融点重
合体とが互いに非相溶性であるのは、単糸に衝撃を与え
たときに分割しやすいようにするためである。

【００１２】分割型二成分系複合連続単糸の繊維形成性
高融点重合体の融点は繊維形成性低融点重合体の融点よ
り３０〜１８０℃高くなければならない。両者の融点差
が３０℃未満であると、部分熱圧着装置を用いて熱圧着
処理する際に、低融点重合体のみでなく高融点重合体も
軟化溶融することとなり、柔軟性を有する複合不織布が
得られないこと及び後の分割割繊工程において両成分が
分割割繊しにくくなり、目標の複合不織布が得られない
こととなる。逆に融点差が１８０℃を超えると、両重合
体を溶融複合紡糸する際に低融点重合体が熱劣化を起こ
しやすく、現実的に複合連続単糸を製造しにくくなるた
め、好ましくない。

【００１３】分割型二成分系複合連続単糸の具体例とし
ては、図１〜図４に示した如き横断面を持つものが好ま
しい。これらは、繊維形成性低融点重合体及び繊維形成
性高融点重合体の両成分が共に繊維の表面に露出してお
り、かつ繊維の断面内において、一方の成分が他方の成
分により分割割繊可能な形に仕切られているものであ
る。

【００１４】分割型二成分系複合連続単糸の単糸繊度
は、１〜１２デニールであることが好ましい。単糸繊度
が１デニール未満になると、溶融紡糸する際の紡糸口金
の単孔当たりの吐出量が低下し、生産量が低下する傾向
にあり、また、生産量を向上させるために、紡糸口金の
孔数を増加させると、紡糸工程が不安定になる。一方、
単糸繊度が１２デニールを超えると、溶融紡糸された糸
条の冷却やエアーサッカーによる引き取りが困難になる
傾向にあり、また、糸条の冷却を促進させるため、紡糸
口金の孔数を減らすと、生産量が低下する。

【００１５】分割型二成分系複合連続単糸は、後の分割
割繊処理により、低融点重合体と高融点重合体との境界
で分割され、低融点重合体からなる割繊フイラメント及
び高融点重合体からなる割繊フイラメントが少なくとも
一部発現する。本発明において、少なくとも一部発現す
る割繊フイラメントの単糸繊度は、０．８デニール以下
が好ましく、より好ましくは０．０５〜０．８デニー
ル、さらに好ましくは０．１〜０．５デニールである。
単糸繊度が０．０５デニール未満であると、現実的に紡
糸が困難となり分割型二成分系複合連続単糸が安価で合
理的に得られにくい。また、十分に分割割繊を行うこと
が困難となる傾向にある。一方、０．８デニールを超え
ると、得られた複合不織布は柔軟性に劣り粗硬感が発生
する傾向にあり、また、短繊維ウエブとの交絡性が弱く
なるため複合不織布の層間剥離強力に劣る傾向になる。

【００１６】本発明において、分割型二成分系複合連続
単糸を構成する低融点重合体と高融点重合体との組み合
わせとしては、ポリオレフイン／ポリアミド、ポリオレ
フイン／ポリエステル、ポリアミド／ポリエステル等が
挙げられるが、これらは代表例であって他の各種の組み
合わせも任意に採用される。

【００１７】本発明に使用しうる繊維形成性ポリオレフ
イン系重合体の例としては、炭素原子数が２〜１６の脂
肪族α−モノオレフイン、例えばエチレン、プロピレ
ン、１−ブテン、１−ペンテン，３−メチル１−ブテ
ン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ドデセン、１−
オクタデセンのホモポリオレフイン又は共重合ポリオレ
フインがある。脂肪族α−モノオレフインは他のオレフ
イン及び／又は少量（重合体重量の約１０重量％まで）
の他のエチレン系不飽和モノマー、例えばブタジエン、
イソプレン、１，３−ペンタジエン、スチレン、α−メ
チルスチレンの如き類似のエチレン系不飽和モノマーと
共重合されていてもよい。特にポリエチレンの場合、重
合体重量の約１０重量％までのプロピレン、１−ブテ
ン、１−ヘキセン、１−オクテン又は類似の高級α−オ
レフインと共重合させたものが製糸性がよくなるため好
ましい。

【００１８】本発明に使用しうる繊維形成性ポリアミド
系重合体の例としては、ナイロン−４、ナイロン−４
６、ナイロン−６、ナイロン−６６、ナイロン−６１
０、ナイロン−１１、ナイロン−１２やポリメタキシレ
ンアジパミド（ＭＸＤ−６）、ポリパラキシレンデカン
アミド（ＰＸＤ−１２）、ポリビスシクロヘキシルメタ
ンデカンアミド（ＰＣＭ−１２）又はこれらのモノマー
を構成単位とする共重合ポリアミドがある。本発明に使
用しうる繊維形成性ポリエステル系重合体の例として
は、酸成分としてテレフタル酸、イソフタル酸、フタル
酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカル
ボン酸もしくはアジピン酸、セバシン酸などの脂肪族ジ
カルボン酸又はこれらのエステル類と、アルコール成分
としてエチレングリコール、ジエチレングリコール、
１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、
１，４−シクロヘキサンジメタノ−ル等のジオール化合
物とから合成されるホモポリエステルないしは共重合ポ
リエステルであり、上記ポリエステルにパラオキシ安息
香酸、５−ナトリウムスルフォイソフタール酸、ポリア
ルキレングリコール、ペンタエリスリトール、ビスフェ
ノールＡ等が添加あるいは共重合されていてもよい。

【００１９】その他の繊維形成性重合体の例としては、
例えばビニル系重合体が用いられ、具体的にはポリビニ
ルアルコール、ポリ酢酸ビニル、ポリアクリル酸エステ
ル、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリ塩化ビニル、ポ
リ塩化ビニリデン、又は、これらの共重合体が用いられ
る。また、ポリフェニレン系重合体又はその共重合体を
使用することもできる。

【００２０】なお、繊維形成性低融点重合体、繊維形成
性高融点重合体には、本発明の目的を達成しうる範囲内
で、艶消し剤、顔料、防炎剤、消臭剤、帯電防止剤、酸
化防止剤、紫外線吸収剤、抗菌剤等の任意の添加物が添
加されていてもよい。

【００２１】本発明で用いる分割型二成分系複合連続単
糸からなる長繊維ウエブは、一般に以下の如き方法で製
造される。即ち、従来公知の溶融複合紡糸法で紡糸さ
れ、横吹付や環状吹付等の従来公知の冷却装置を用い
て、吹付風により冷却された後、一般的にエアーサッカ
ーを用いて、目標繊度となるように牽引細化されて引き
取られる。牽引速度は３０００ｍ／分以上、特に、４０
００ｍ／分以上が不織布の寸法安定性が向上するため更
に好適である。エアーサッカーから排出される分割型二
成分系複合連続単糸は、一般的には、高圧電場中のコロ
ナ放電域か、又は、摩擦衝突帯域を通過せしめて帯電開
繊させた後、スクリーンからなるコンベアーの如き移動
堆積装置上に開繊集積させて長繊維ウエブを得ることが
できる。

【００２２】次に、該長繊維ウエブを部分熱圧着装置を
用いて処理し部分的に熱圧着する。部分的な熱圧着と
は、例えば繊維形成性低融点重合体の融点以下の温度で
加熱され表面に彫刻模様が刻印された金属ロールすなわ
ちエンボスロールと、加熱され表面が平滑な金属ロール
との間に、長繊維ウエブを通すことによって、いわゆる
熱エンボスロールを用いて、また超音波融着機を用い
て、前記彫刻模様に当接する長繊維ウエブ同士を熱的に
圧着せしめることをいう。

【００２３】個々の熱圧着形状は、円形である必要は無
く、菱形、三角形、Ｔ形等任意の形状を適宜選択すれば
よい。個々の熱圧着部の面積は、０．１〜１．０ｍｍ²
の範囲で、その密度すなわち圧接点密度が４〜８０点／
ｃｍ² のものであるのがよい。また、長繊維ウエブの全
表面積に対する全圧接領域の面積の比すなわち圧接面積
率は５〜３０％が好ましく、さらには５〜２０％が好ま
しい。圧接面積率が５％未満であると、複合不織布の機
械的特性及び寸法安定性が劣る傾向にある。逆に３０％
を超えると、短繊維ウエブを積層し液体流処理にて交絡
処理を施す際に、交絡部分の減少により両ウエブ層の層
間剥離強力が低下する傾向にある。

【００２４】熱圧着処理における熱圧着温度（エンボス
ロール温度）は、繊維形成性低融点重合体の融点以下の
温度、好ましくは繊維形成性低融点重合体の融点より５
〜３０℃低い温度とする。例えば、融点より高い温度で
加工を行うと、熱圧着装置に長繊維ウエブが固着し著し
く操業性を悪化させることとなる。熱圧着温度が繊維形
成性低融点重合体の融点に近い温度であると、熱圧着は
強固なものとなるため、長繊維ウエブの寸法安定性は優
れ、また、後の高圧液体流処理において、複合連続単糸
の分割割繊及び交絡一体化の際に、部分的熱圧着部は残
存し、非熱圧着部に存在する極細割繊フイラメント群が
三次元的に交絡する。よって、得られる複合不織布は、
縦・横の破断伸度が高く寸法安定性に優れ、機械的強力
が高いものとなる。一方、熱圧着温度が繊維形成性低融
点重合体の融点に遠い温度であると、部分的熱圧着部は
繊維形態を残した仮熱圧着の状態となり、後の高圧液体
流処理において、複合連続単糸の分割割繊及び交絡一体
化の際に、部分的熱圧着部は剥離されて繊維状となり、
複合連続単糸群や極細割繊フイラメント群は自由に運動
することができ、よりランダムに三次元的に交絡する。
よって、得られる複合不織布は、柔軟性に優れ、層間剥
離強力の高いものとなる。

【００２５】長繊維ウエブの目付は１００ｇ／ｍ² 程度
以下が好ましい。目付が１００ｇ／ｍ² を超えると、後
の分割割繊処理において、実質上、長繊維ウエブの全厚
みを通じて、十分に分割型二成分系複合連続単糸が割繊
されない傾向となる。即ち、長繊維ウエブの厚みの中心
部に未割繊の分割型二成分系複合連続単糸が残存する傾
向となる。しかし、このような場合であっても、本発明
の実施態様の一つであることには変わりない。長繊維ウ
エブの目付の下限については、特に限定されないが、得
られる複合不織布の地合い等を考慮すると１０ｇ／ｍ²
程度までが好ましい。

【００２６】本発明は、前記長繊維ウエブの少なくとも
片面に短繊維ウエブが積層されて構成繊維同士が交絡一
体化したものであるが、短繊維ウエブを積層する長繊維
ウエブとしては、分割型二成分系複合連続単糸からなる
部分的に熱圧着された長繊維ウエブであっても、予め単
糸を形成する二成分を分割割繊させて極細割繊フイラメ
ント群を少なくとも一部発現させた長繊維ウエブであっ
てもよい。

【００２７】部分的に熱圧着された長繊維ウエブを予め
単糸を形成する二成分を分割割繊させて極細割繊フイラ
メント群を少なくとも一部発現させる方法として、長繊
維ウエブを機械的に揉み加工（座屈処理）して分割割繊
する方法、長繊維ウエブに高圧液体流処理を施し衝撃を
与えて分割割繊する方法が適用される。

【００２８】機械的な揉み加工（座屈処理）にて分割割
繊する方法としては、例えば、座屈加工機すなわち一対
のロールを通じて長繊維ウエブを押し込み式クリンパー
内へ押し込み、揉み加工により分割割繊する方法、長繊
維ウエブを一対のギアロールに通して座屈させることに
より分割割繊する方法、長繊維ウエブを複数のガイド間
に通し擦過屈曲させて分割割繊する方法、長繊維ウエブ
を液体中に浸漬して液流により分割割繊する方法等が挙
げられる。

【００２９】高圧液体流処理を施し衝撃を与えて分割割
繊する方法とは、後の本発明の長繊維ウエブと短繊維ウ
エブとを交絡一体化させる際に用いる水流と同様で、水
を噴射孔から高圧力で噴射させて得られる水流（高圧液
体流）により長繊維ウエブを分割割繊することをいう。

【００３０】予め分割割繊処理を施すことにより、後の
短繊維ウエブとの積層一体化交絡処理において、低い高
圧液体流のエネルギーで構成繊維同士の交絡一体化を行
うことができる。よって、予め施す分割割繊処理での割
繊率が高い程、低い高圧液体流のエネルギーで構成繊維
同士の交絡一体化を行うことができる。ここでいう割繊
率とは、次の方法により求められる。すなわち、長繊維
ウエブの任意の１０個所を選び、その断面を１００倍に
拡大して断面写真を撮影する。１枚の断面写真からラン
ダムに３０本のフイラメントを選び、下記式により割繊
率を求める。同様の操作を１０枚の断面写真について行
い、得られた値の平均値をその長繊維ウエブの割繊率と
する。 割繊率（％）＝（３０／Ｘ）×１００ 上式において、Ｘは完全に割繊されたと仮定したときの
低融点重合体からなるフイラメント及び高融点重合体か
らなるフイラメントの全フイラメントの総数である。

【００３１】特に、本発明においては、後の構成繊維同
士の交絡一体化処理を効率的に行えて、層間剥離強力に
優れた複合不織布を得るには、割繊率は６０％以上が好
ましく、より好ましくは８０％以上、さらに好ましくは
９０％以上である。

【００３２】本発明において、短繊維ウエブを積層する
長繊維ウエブは、後の積層一体化交絡処理での高圧液体
流エネルギ−の仕様及び複合不織布の要求性能等に応じ
て、予め割繊処理を施していない長繊維ウエブや前記種
々の方法により予め割繊処理を施した長繊維ウエブを適
宜選択すればよい。

【００３３】機械的な揉み加工（座屈処理）にて分割割
繊する方法により、予め極細割繊フイラメント群を発現
させた長繊維ウエブは、極細割繊フイラメント群が非交
絡状態であるのでフイラメントの自由度が大きく、また
フイラメント間の空隙が大きいので、後の短繊維ウエブ
との積層一体化交絡処理において、極細割繊フイラメン
ト群の間に短繊維ウエブの構成繊維が制限されることな
く入り込み、絡みやすい。したがって、高圧液体流によ
る積層交絡一体化を低い液体流エネルギーで行うことが
でき、得られる複合不織布は柔軟性に優れる上、層間剥
離強力に優れたものとなる。

【００３４】高圧液体流を施し衝撃を与えて分割割繊す
る方法により、予め極細割繊フイラメント群を発現させ
た長繊維ウエブは、分割型二成分系複合連続単糸の殆ど
が割繊されて交絡状態の極細割繊フイラメント群を発現
している。よって、後の短繊維ウエブとの積層一体化交
絡処理において、構成繊維同士の交絡一体化のみの目的
で高圧液体流処理を施せばよい。

【００３５】予め割繊処理を施していない長繊維ウエブ
では、後の短繊維ウエブとの積層一体化交絡処理におい
て、分割型二成分系複合連続単糸の分割割繊する作用と
発現した極細割繊フイラメント群同士又は割繊フイラメ
ント群と短繊維又は短繊維同士とが三次元的に交絡一体
化させる作用と同時に行われる。よって予め極細割繊フ
イラメント群を発現させた長繊維ウエブを用いる方法と
比較して交絡一体化処理における高圧液体流のエネルギ
ーが高く、又、得られた複合不織布は柔軟性にやや劣る
ものの、生産工程が簡略化される。また、得られる複合
不織布は緻密に交絡一体化したフイルター性能に優れた
ものとなる。

【００３６】次に、本発明に使用する繊維形成性重合体
からなり、潜在捲縮能を有する短繊維からなる短繊維ウ
エブの説明をする。本発明の潜在捲縮能を有する短繊維
とは、弛緩熱処理によってスパイラルクリンプを発現す
る繊維である。このような潜在捲縮能を有する短繊維と
しては、繊維の長さ方向に沿って熱収縮性の異なる繊維
形成性重合体を偏心的に配した複合繊維が挙げられる。
複合形態としては、繊維の長さ方向に沿って熱収縮性の
異なる重合体が並列型に配された並列型や、芯部分が偏
心された偏心芯鞘型等が挙げられる。捲縮発現性を考慮
すると並列型が好ましい。

【００３７】また、糸断面においては、丸断面に限ら
ず、中空断面、扁平断面、異形断面、多葉断面等、要求
性能に応じて適宜採用すればよい。

【００３８】並列型あるいは偏心芯鞘型二成分系複合短
繊維の横断面の具体例としては，図５〜図８に示すごと
き横断面をもつものがよい。

【００３９】潜在捲縮能を有する短繊維を形成する熱収
縮性の異なる繊維形成性重合体は、いずれも通常の溶融
紡糸装置を用いて溶融紡出することができるものであれ
ばよい。熱収縮性の異なる繊維形成性重合体の組み合わ
せとしては、繊維断面形状が並列型二成分系複合短繊維
の場合には、２種の重合体は互いに相溶性である必要が
ある。すなわち非相溶性であると、紡糸工程あるいは延
伸工程において、該２成分間に層間剥離が生じ、操業性
を著しく損なうばかりか、潜在捲縮能をもたない短繊維
となる。

【００４０】並列型二成分系複合連続短繊維を構成する
２種の重合体の組合せとしては、相溶性であることが必
要であるので、同一重合体で異粘度の組合せ、あるいは
該重合体と該重合体の共重合物の組合せが代表的に適用
できる。

【００４１】例えば、異粘度の組合せの場合には、ポリ
オレフイン系であれば、ＭＦＲ１０程度のポリプロピレ
ンとＭＦＲ３０程度のポリプロピレン、ポリエステル系
であれば、相対粘度１．５程度のポリエチレンテレフタ
レートと相対粘度１．３程度のポリエチレンテレフタレ
ートが代表的である。該重合体と該重合体の共重合物の
組合せの場合には、ポリオレフイン系であれば、ポリプ
ロピレンと、プロピレンとエチレンの共重合物、ポリエ
ステル系であれば、ポリエチレンテレフタレートと、エ
チレンテレフタレートとイソフタル酸との共重合物が代
表的であるが、捲縮機能を発現できるものであれば、い
かなる組合せでもよい。

【００４２】一方、偏心芯鞘型二成分系複合短繊維の場
合には、２種の重合体は互いに相溶性であっても、非相
溶性であってもよい。すなわち，該２成分が非相溶性で
あっても、偏心はしているものの芯鞘形状であるので、
紡糸工程あるいは延伸工程において、層間剥離が生じる
等のトラブルは生じることはない。

【００４３】偏心芯鞘型二成分系複合連続短繊維を構成
する２種の重合体の組合せとしては、同一重合体で異粘
度の組合せ、あるいは該重合体と該重合体の共重合物の
組合せ、前述した分割型二成分系複合連続単糸で用いた
重合体が適用でき、捲縮機能を発現できるものであれ
ば、いかなる組合せでもよい。

【００４４】例えば、２種の重合体が相溶性である場合
は、前述の並列型の場合と同じ組合せのものを用いると
よい。２種の重合体が非相溶性である場合は、ポリエス
テル系とポリアミド系、ポリエステル系とポリオレフイ
ン系、ポリアミド系とポリオレフイン系等が挙げられ
る。このとき、鞘成分に低融点重合体を芯成分に高融点
重合体を位置せしめると本発明の複合不織布を熱処理加
工する際には良い。

【００４５】本発明に使用し得る短繊維を形成する重合
体として、繊維形成性ポリオレフイン系重合体、繊維形
成性ポリアミド系重合体、繊維形成性ポリエステル系重
合体及びその他の繊維形成性重合体の例としては、前述
した分割型二成分系複合連続長繊維に適用した重合体を
用いることができる。

【００４６】本発明で用いる並列型あるいは偏心芯鞘型
二成分系複合短繊維は、一般に以下のごとき方法で製造
される。すなわち、熱収縮性の異なる２種の重合体成分
を従来公知の溶融複合紡糸法で紡糸し、横吹付や環状吹
付等の従来公知の冷却装置を用いて吹付風により冷却し
た後、油剤を付与し、引取ローラーを介して未延伸糸と
して巻取機に巻き取る。引取ローラー速度は、５００ｍ
／分〜２０００ｍ／分である。巻き取った未延伸糸を複
数本引き揃え、公知の延伸機にて周速の異なるローラー
群間で延伸する。次いで、前記延伸トウを押込式捲縮付
与装置にて捲縮を付与した後、所定の繊維長に切断して
短繊維を得ることができる。なお、要求される用途によ
り、延伸トウに用いる重合体成分の融点以下の温度で熱
セットを行ってもよい。

【００４７】上記の方法で得られた並列型あるいは偏心
芯鞘型二成分系複合短繊維は、熱処理することにより、
その繊維が有する潜在捲縮機能を顕在化し嵩高性、柔軟
性を発揮するものとなる。並列型あるいは偏心芯鞘型二
成分系複合短繊維を形成する重合体のうち低い融点を有
する重合体より低い温度、好ましくはその融点より１０
℃以上低い温度で熱処理することが好ましい。このと
き、並列型あるいは偏心芯鞘型二成分系複合短繊維を形
成する重合体のうち低い融点を有する重合体の融点以上
の温度で熱処理を行うと、熱処理工程での操業性を著し
く損なうばかりか、得られる複合不織布は嵩高性、柔軟
性に極端に劣ることとなる。

【００４８】繊維の有する潜在捲縮機能を顕在化するた
めの熱処理は、長繊維ウエブと複合化する前の短繊維ウ
エブの段階であっても、長繊維ウエブを複合一体化した
後でもどちらでもよい。ただし、本発明における複合不
織布は、潜在捲縮機能を有するものであって未だ十分な
捲縮の顕在化が行われていない短繊維を構成繊維とする
複合不織布も包含されることないうまでもない。

【００４９】用いる熱処理機としては、熱処理時に張力
がかからないシュリンクドライヤー（寿工業株式会社
製）等の機構を持つものが好ましいが、本発明の目的を
達するものあれば特に限定しない。

【００５０】本発明で用いる短繊維ウエブには、例え
ば、吸水性の付与あるいは高光沢性の付与等要求性能に
応じてコットン、ウ−ル、リネン、シルク等の天然繊維
及び／又はレ−ヨン等の再生短繊維からなる短繊維を、
３０重量％未満の範囲で混綿してもよい。

【００５１】短繊維ウエブの目付は１００ｇ／ｍ² 程度
以下が好ましい。目付が１００ｇ／ｍ² を超えると、長
繊維ウエブと短繊維ウエブとの交絡処理において大きな
高圧液体流エネルギ−を要する。また、得られる複合不
織布の用途が限定されることとなる。目付の下限につい
ては特に限定されないが１０ｇ／ｍ² 程度であればよ
い。

【００５２】短繊維ウエブは、カード法やエアレイ法等
を用いて所定の目付のウエブを作製することができる。
カード法ではカ−ド機を用いて、構成繊維の配列度合を
複合不織布の用途等に合わせて種々選択することができ
る。例えば、短繊維ウエブの構成繊維の配列パターンと
しては、構成繊維が一方向に配列したパラレルウエブ、
パラレルウエブがクロスレイドされたウエブ、構成繊維
がランダムに配列したランダムウエブあるいは両者の中
程度に配列したセミランダムウエブ等が挙げられる。

【００５３】本発明は、前記長繊維ウエブ（分割型二成
分系複合連続単糸からなる部分的に熱圧着された長繊維
ウエブ又は予め該単糸を形成する二成分を分割割繊させ
て極細割繊フイラメント群を少なくとも一部発現させた
長繊維ウエブ）の少なくとも片面に短繊維ウエブを積層
した積層体に高圧液体流処理を施し、長繊維ウエブの構
成繊維同士及び長繊維ウエブと短繊維ウエブとの構成繊
維同士及び短繊維ウエブの構成繊維同士を三次元的に交
絡一体化させた複合不織布である。ここで長繊維ウエブ
の構成繊維とは、分割型二成分系複合連続単糸及び該複
合連続単糸より発現した極細割繊フイラメント群をい
う。

【００５４】この積層体は、長繊維ウエブの少なくとも
片面に短繊維ウエブが積層されたものであり、長繊維ウ
エブの両面に短繊維ウエブを積層したものであっても、
短繊維ウエブの両面に長繊維ウエブを積層したものであ
ってもよく、複合不織布を用いる用途、性能に合わせて
適宜選択すればよい。

【００５５】次に、高圧液体流処理方法を詳述する。高
圧液体流装置としては、例えば、孔径が０．０５〜１．
５ｍｍ、特に０．１〜０．４ｍｍの噴射孔を孔間隔０．
０５〜５ｍｍで一列あるいは複数列に多数配列した装置
を用いる。噴射孔から高圧力で噴射させて得られる水流
すなわち高圧液体流を噴射し、多孔性支持部材上に載置
した前記積層体に衝突させる。未分割の分割型二成分系
複合連続単糸は、高圧液体流による衝撃によって、極細
割繊フイラメントを発現し、分割により発現した極細割
繊フイラメント群は、極細割繊フイラメント群同士又は
極細割繊フイラメント群と短繊維又は短繊維同士が三次
元的に交絡一体化する。

【００５６】噴射孔の配列は、前記積層体の進行方向と
直行する方向に列状に配列する。高圧液体流としては、
常温あるいは温水を用いることができる。噴射孔と前記
積層体との間の距離は、１０〜１５０ｍｍとするのが良
い。この距離が１０ｍｍ未満であると、この処理により
得られる複合不織布の地合が乱れ、一方、この距離が１
５０ｍｍを超えると液体流が前記積層体に衝突したとき
の衝撃力が低下して分割割繊及び交絡一体化が十分に施
されない傾向にある。

【００５７】この高圧液体流の処理圧力は、製造方法及
び不織布の要求性能によって制御されるが、一般的に
は、２０〜２００ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流を噴出す
るのが良い。なお、処理するウエブの目付等にも左右さ
れるが、前記処理圧力の範囲内において、処理圧力が低
いと嵩高で柔軟性に優れた複合不織布を得ることがで
き、処理圧力が高いと構成繊維同士の交絡が緻密で層間
剥離のないフイルター性能に優れた複合不織布を得るこ
とができる。高圧液体流の圧力が２０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ未
満であると、分割割繊及び交絡一体化が十分に施され
ず、得られる複合不織布は層間剥離強力に劣るものとな
り、目的の複合不織布を得ることができない。逆に、高
圧液体流の圧力が２００ｋｇ／ｃｍ² Ｇを超えると水圧
による打撃により、ひどい場合には、構成繊維が切断さ
れて得られる不織布は表面に毛羽を有するものとなる傾
向にあり好ましくない。

【００５８】高圧液体流処理を施すに際して用いる前記
積層体を担持する多孔性支持部材としては、例えば、２
０〜２００メツシユの金網製あるいは合成樹脂製等のメ
ツシユスクリ−ンや有孔板など、高圧液体流が前記積層
体を貫通するものであれば特に限定されない。

【００５９】なお、積層体の片面より高圧液体流処理を
施した後、引き続き交絡の施された積層体を反転して高
圧液体流処理を施すことにより、表裏共に緻密に交絡一
体化した複合不織布を得ることができるので、複合不織
布の用途に応じて、また、積層数の多いもの及び積層体
の目付の大きいもの等に適用すればよい。

【００６０】高圧液体流処理を施した後、処理後の前記
積層体から過剰水分を除去する。この過剰水分を除去す
るに際しては、公知の方法を採用することができる。例
えば、マングルロール等の絞り装置を用いて過剰水分を
ある程度機械的に除去し、引き続きサクシヨンバンド方
式の熱風循環式乾燥機等の乾燥装置を用いて残余の水分
を除去する。

【００６１】以上、詳述したように本発明の複合不織布
は、二成分系複合連続単糸よりなる長繊維ウエブと短繊
維ウエブとを積層し、高圧液体流処理装置を用い両ウエ
ブを緻密に交絡一体化した複合不織布である。二成分系
複合連続単糸は、分割して極細割繊フイラメント群を発
現するので、長繊維ウエブは、くさび状や薄片等の異形
断面や繊度の極めて小さい繊維を有することとなる。こ
の極細割繊フイラメント群の存在により、高圧液体流処
理での交絡性に優れ、その交絡は解舒しにくく安定した
複合不織布となり、また短繊維ウエブとの層間剥離強力
に優れたものとなる。

【００６２】また、短繊維として潜在捲縮能を有する繊
維を用いており、この繊維は、捲縮顕在化の際に、スパ
イラル状の捲縮を発現するため嵩高性を発揮する。よっ
て潜在捲縮が顕在化した短繊維ウエブ側は、嵩高性に優
れたものとなり、厚み方向に大きな空隙を有するものと
なる。

【００６３】本発明の複合不織布において、前記割繊率
が高いほど、複合不織布の柔軟性及び交絡性に優れ、層
間剥離強力に優れる傾向にある。複合不織布における割
繊率は、複合不織布を用いる用途に応じて適宜選択すれ
ばよい。例えば、工業用ワイパー等として用いるのであ
れば割繊率３０％程度、家庭用ワイパーとして眼鏡や鏡
拭き用として用いるのであれば割繊率５０％程度、濾過
布として用いるのであれば割繊率７０％程度以上等が挙
げられる。

【００６４】本発明の複合不織布は、医療・衛生材用、
衣料用、生活関連資材用、産業資材用等様々な分野にお
いて好適なものである。例えば、その一例として、ワイ
パー等の拭き取り用として使用するのに好適である。す
なわち、複合不織布の長繊維ウエブ面で拭き取り、汚れ
等は極細割繊フイラメント群の異形断面におけるシヤー
プなエツジ部分で拭き取り、水分等は毛細管現象により
複合不織布内に内包され、また短繊維ウエブ側の大きな
空隙内に水分や拭き取った塵等を多く内包できるものと
なる。

【００６５】また、高圧液体流処理において、液体流の
圧力を適宜選択し、構成繊維同士が強固に緻密に絡み合
った本発明の複合不織布は、フイルター性能に優れるた
め、例えば、食品工業における濾過布、ケイ藻土濾過の
フイルター、井戸水等から除粒子、除鉄の際の濾過布等
の用途に好適に用いられる。すなわち、まず複合不織布
において繊維間空隙の大きい短繊維ウエブ側にて粗粒子
や粗塵を取り除き、次に短繊維ウエブ側にて濾過しきれ
なかった微粒子や微塵を繊維間空隙の小さい長繊維ウエ
ブ側にて取り除くことができる。よって、本発明の複合
不織布は一枚の不織布で、濾過対象物の大きさに応じた
分別収集が可能となることから、優れたフイルター性能
を長期に亘って維持でき、フイルター寿命の長い濾過布
として用いることができる。

【００６６】

【実施例】 次に、実施例に基づき本発明をより具体的
に説明するが、本発明は、これらの実施例によって何ら
限定されるものではない。実施例において、各特性値の
測定を次の方法によって実施した。

【００６７】（１）重合体の融点（℃）：パ−キンエル
マ−社製ＤＳＣ−２型の示差走査型熱量計を用い、昇温
速度２０℃／分で測定した融解吸熱ピ−クの最大値を与
える温度を融点とした。

【００６８】（２）ポリエステルの相対粘度（イ）：フ
エノ−ルとテトラクロロエタンの等重量混合液を溶媒と
し、この溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し温度２
０℃の条件で常法により求めた。

【００６９】（３）長繊維ウエブ構成繊維の分割割繊後
の繊度（デニール）：電子顕微鏡写真の形状寸法から断
面積を算出して、密度補正をして求めた。

【００７０】（４）不織布の引張強力（ｋｇ／５ｃｍ
幅）：ＪＩＳ Ｌ−１０９６に記載のストリップ法に準
じ、幅５ｃｍ，長さ１０ｃｍの試験片から最大引張強力
を測定した。

【００７１】（５）不織布の剛軟度（ｇ）：幅５ｃｍ，
長さ１０ｃｍの試験片を横方向の曲げて円筒状物とし、
各々その端部を接合したものを剛軟度測定試料とした。
試料の横方向について、定速伸張型引張試験機を用いて
圧縮速度５ｃｍ／分で圧縮し、得られた最大荷重値の平
均値を不織布の剛軟度とした。

【００７２】（６）不織布の層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ
幅）：幅５ｃｍ，長さ１０ｃｍの試験片を複合不織布の
縦方向について定速伸張型引張試験機を用いて、長繊維
ウエブ層と短繊維ウエブ層の端部を同試験機のチャック
に各々挟持させ引張速度１０ｃｍ／分で剥離した時の荷
重値の平均値を不織布の層間剥離強力とした。

【００７３】（７）不織布の吸水性（ｍｍ／１０分）：
ＪＩＳ Ｌ−１０９６に記載のバイレック法に準じて測
定した。

【００７４】実施例１ 長繊維ウエブを構成する繊維の繊維形成性低融点重合体
として、融点が１２８℃、ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８
（Ｅ）の方法で測定して得られるメルトインデックス値
が２５ｇ／１０分のポリエチレン重合体を使用し、繊維
形成性高融点重合体として、融点が２５８℃、相対粘度
が１．３８のポリエチレンテレフタレート重合体を使用
した。そして、糸断面が図１に示す複合形態でポリエチ
レン重合体が芯部を形成し全分割数が７個になる複合紡
糸口金を用い、ポリエチレン重合体とポリエチレンテレ
フタレート重合体の複合比を重量比で１：１とし、単孔
吐出量＝１．２ｇ／分で押し出した。紡出糸条を冷却し
た後、エアーサッカーにより４５００ｍ／分の速度で引
き取り、公知の開繊器にて開繊させ、移動する捕集面上
に捕集・堆積させて長繊維ウエブとし、該長繊維ウエブ
を熱エンボスローラーにてポイント柄、加工温度１２０
℃、圧接面積率１０％の条件下で部分熱圧着を行ない、
目付けが３０ｇ／ｍ² の長繊維ウエブを得た。該繊維集
積体から採取した分割型二成分系複合連続単糸の繊度は
２．４デニ−ルであった。

【００７５】得られた該長繊維ウエブを座屈加工機（マ
イクレックス社製、マイクロクレーパー）を用いて、ポ
リエチレン重合体とポリエチレンテレフタレート重合体
との分割割繊処理を施した。割繊処理後の長繊維ウエブ
を顕微鏡にて観察したところポリエチレン重合体からな
る極細割繊フイラメント及びポリエチレンテレフタレー
ト重合体からなる極細割繊フイラメントはそれぞれ非交
絡状態であり、割繊率は９２％であった。又、ポリエチ
レン重合体からなる極細割繊フイラメントの繊度は１．
２デニールでありポリエチレンテレフタレート重合体か
らなる極細割繊フイラメントの繊度は０．２デニールで
あった。

【００７６】一方、短繊維ウエブとして、糸断面が図５
に示す複合形態でポリプロピレン重合体とポリプロピレ
ン共重合体との並列型二成分系複合短繊維を準備した。
即ち、融点１６２℃、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８（Ｌ）で測
定したメルトフローレート値３０ｇ／１０分のポリプロ
ピレン重合体と、融点１３８℃、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８
（Ｌ）で測定したメルトフローレート値１０ｇ／１０分
のプロピレン９６重量％とエチレン４重量％とがランダ
ム共重合されたポリプロピレン共重合体とを用いて、図
５に示す如く並列型二成分系複合型紡糸口金より複合比
を重量比で１：１とし、単孔吐出量＝０．５６ｇ／分で
押し出した。紡出糸条を冷却し仕上げ油剤を付与した
後、引き取り速度が１０００ｍ／分の引き取りロールを
介して、未延伸糸として捲き取った。次いで、得られた
未延伸糸を複数本引き揃えてトウとなし、公知の延伸機
を用いて延伸倍率が２．３で延伸を行った後、押し込み
式捲縮付与装置にて捲縮を付与し５１ｍｍの繊維長に切
断して２．４デニールの短繊維を得た。該短繊維を用い
ランダムカード機にて目付けが２０ｇ／ｍ² の短繊維ウ
エブを準備した。

【００７７】次いで、予め分割割繊処理を施した長繊維
ウエブの片面に短繊維ウエブを積層し、５０メッシュの
金網上に積載して高圧液体流処理を施した。高圧液体流
処理は、孔径０．１２の噴射孔が孔面積０．６２ｍｍで
配置された高圧液体流処理装置を用い、前記積層体の上
方５０ｍｍの位置から液体流圧力を８０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ
の条件下で短繊維ウエブ側より処理を施した。得られた
複合物より過剰水分の除去と乾燥処理を施して目付けが
５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。

【００７８】得られた複合不織布をシュリンクドライヤ
−を用いて、処理温度１１５℃の条件下で熱処理を行っ
て短繊維ウエブの構成繊維の捲縮を発現させ、本発明の
複合不織布を得た。

【００７９】実施例２ 実施例１において、短繊維ウエブとして、実施例１と同
一のポリプロピレン重合体とポリプロピレン共重合体と
の並列型二成分系複合短繊維８０重量％と、平均単繊維
繊度１．５デニール、平均繊維長２５ｍｍのコットン繊
維２０重量％とを混綿し、ランダムカード機にて目付け
が２０ｇ／ｍ² の短繊維ウエブを用いたこと以外は、実
施例１と同様にして、目付けが５０ｇ／ｍ² の複合不織
布を得た。

【００８０】実施例３ 短繊維ウエブとして、糸断面が図７に示す複合形態でポ
リプロピレン重合体とポリプロピレン共重合体との偏心
芯鞘型二成分系複合短繊維を準備した。

【００８１】即ち、実施例１と同一のポリプロピレン重
合体とポリプロピレン共重合体とを用いて、図７に示す
如くポリプロピレン重合体を芯部にポリプロピレン共重
合体を鞘部に配置せしめるような偏心芯鞘型二成分系複
合型紡糸口金より複合比を重量比で１：１とし、単孔吐
出量＝０．６１ｇ／分で押し出した。紡出糸条を冷却
し、仕上げ油剤を付与した後、引き取り速度が１０００
ｍ／分の引き取りロールを介して、未延伸糸として捲き
取った。次いで、得られた未延伸糸を複数本引き揃えて
トウとなし、公知の延伸機を用いて延伸倍率が２．５で
延伸を行った後、押し込み式捲縮付与装置にて捲縮を付
与し５１ｍｍの繊維長に切断して２．４デニールの短繊
維を得た。該短繊維を用いランダムカード機にて目付け
が２０ｇ／ｍ² の短繊維ウエブを準備した。

【００８２】次いで、部分的に割繊した実施例１と同様
の長繊維ウエブの片面に短繊維ウエブを積層し、実施例
１と同一条件下で高圧液体流処理を施し、目付けが５０
ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。得られた複合不織布に実
施例１と同一条件下で熱処理を施し、目付けが５０ｇ／
ｍ² の複合不織布を得た。

【００８３】実施例４ 長繊維ウエブとして、実施例１と同一のポリエチレン重
合体とポリエチレンテレフタレート重合体を用い、糸断
面が図２に示す如き複合形態で全分割数が１２個になる
複合紡糸口金を用い、ポリエチレン重合体とポリエチレ
ンテレフタレート重合体の複合比を重量比で１：１と
し、単孔吐出量＝１．１２ｇ／分で押し出した。紡出糸
条を冷却した後、エアーサッカーにより４２００ｍ／分
の速度で引き取り、公知の開繊器にて開繊させ、移動す
る捕集面上に捕集・堆積させて長繊維ウエブとし、該長
繊維ウエブを熱エンボスローラーにてポイント柄、加工
温度１２０℃、圧接面積率１０％の条件下で部分熱圧着
を行ない、目付けが３０ｇ／ｍ² の長繊維ウエブを得
た。該繊維集積体から採取した分割型二成分系複合連続
単糸の繊度は約２．４デニールであった。

【００８４】次いで、該長繊維ウエブを座屈加工機（マ
イクレックス社製、マイクロクレーパー）を用いて、ポ
リエチレン重合体とポリエチレンテレフタレ−ト重合体
との分割割繊処理を施した。割繊処理後の長繊維ウエブ
を顕微鏡にて観察したところポリエチレン重合体からな
る極細割繊フイラメント及びポリエチレンテレフタレ−
ト重合体からなる極細割繊フイラメントはそれぞれ非交
絡状態であり、割繊率は８５％であった。又、ポリエチ
レン重合体からなる極細割繊フイラメント及びポリエチ
レンテレフタレ−ト重合体からなる極細割繊フイラメン
トの繊度各々０．２デニ−ルであった。

【００８５】一方、短繊維ウエブとして、実施例１と同
一のポリプロピレン重合体とポリプロピレン共重合体と
よりなる並列型二成分系複合短繊維からなる目付け２０
ｇ／ｍ² を準備した。

【００８６】次いで、部分的に割繊した長繊維ウエブの
片面に短繊維ウエブを積層し、実施例１と同一条件下で
高圧液体流処理を施し、目付けが５０ｇ／ｍ² の複合不
織布を得た。更に、得られた複合不織布に実施例１と同
一条件下で熱処理を施して本発明の複合不織布を得た。

【００８７】実施例５ 実施例１において、部分熱圧着処理の施された長繊維ウ
エブに高圧液体流処理にてポリエチレン重合体とポリエ
チレンテレフタレート重合体とに割繊処理を行って得ら
れた長繊維ウエブを用いた以外は、実施例１と同様にし
て目付けが５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。

【００８８】すなわち、１００メッシュの金網上に部分
熱圧着処理の施された長繊維ウエブを積載して、孔径
０．１２の噴射孔が孔面積０．６２ｍｍで配置された高
圧液体流処理装置を用い、前記積層体の上方５０ｍｍの
位置から液体流圧力を５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの条件下で処
理を施した。割繊処理後の長繊維ウエブを顕微鏡にて観
察したところポリエチレン重合体からなる極細割繊フイ
ラメント同士及びポリエチレン重合体からなる極細割繊
フイラメントとポリエチレンテレフタレート重合体から
なる極細割繊フイラメント及びポリエチレンテレフタレ
ート重合体からなる極細割繊フイラメント同士は交絡状
態であり、割繊率は８５％であった。短繊維ウエブ及び
高圧液体流処理条件、熱処理条件を実施例１と同一条件
下で目付けが５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。

【００８９】実施例６ 実施例１において、長繊維ウエブとして、分割割繊処理
を行っていない部分熱圧着処理の施された長繊維ウエブ
を用いた以外は、実施例１と同様にして、目付けが５０
ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。得られた複合不織布を顕
微鏡にて観察したところ、長繊維ウエブの割繊率は７２
％であった。

【００９０】比較例 実施例１と同一のポリエチレンテレフタレートを使用
し、単相型連続繊維を準備した。すなわち、糸断面が丸
になる単相紡糸口金を用い、単孔吐出量＝１．３３ｇ／
分で押し出した。紡出糸条を冷却した後、エアーサッカ
ーにより５０００ｍ／分の速度で引き取り、公知の開繊
器にて開繊させ、移動する捕集面上に捕集・堆積させて
長繊維ウエブとし、該長繊維ウエブを熱エンボスローラ
ーにてポイント柄、加工温度２４０℃、圧接面積率１０
％の条件下で部分熱圧着を行ない、目付けが３０ｇ／ｍ
² の長繊維ウエブを得た。単相型連続繊維は２．４デニ
−ルであった。

【００９１】一方、短繊維ウエブとして、糸断面が丸の
単相短繊維を準備した。即ち、実施例１に用いた同一の
ポリエチレンテレフタレ−トを用いて、糸断面が丸にな
る単相紡糸口金を用い、単孔吐出量＝０．７１ｇ／分で
押し出した。紡出糸条を冷却し仕上げ油剤を付与した
後、引き取り速度が１０００ｍ／分の引き取りロ−ルを
介して、未延伸糸として捲き取った。次いで、得られた
未延伸糸を複数本引き揃えてトウとなし、公知の延伸機
を用いて延伸倍率が２．９で延伸を行った後、押し込み
式捲縮付与装置にて捲縮を付与し５１ｍｍの繊維長に切
断して２．４デニ−ルのポリエチレンテレフタレ−トの
短繊維を得た。該短繊維を用いランダムカ−ド機にて目
付けが２０ｇ／ｍ2 の短繊維ウエブを準備した。次い
で、実施例１と同一の短繊維及び積層条件下で積層交絡
処理を行い、目付けが５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得
た。複合不織布の物性を表１に示す。

【００９２】実施例１〜６及び比較例で得られた複合不
織布及び不織布の物性を測定し、表１に示した。

【００９３】

【表１】

【００９４】表１から明らかのように、実施例１は、ポ
リエチレン重合体とポリエチレンテレフタレート重合体
とよりなる二成分系複合連続単糸を予め座屈処理により
分割割繊した長繊維ウエブに短繊維ウエブを積層し、液
体流処理装置を用い交絡処理を行った複合不織布である
ので、引張強力、層間剥離強力、柔軟性のいずれにも優
れるものであった。

【００９５】実施例２は、ポリエチレン重合体とポリエ
チレンテレフタレート重合体とよりなる二成分系複合連
続単糸を予め座屈処理により分割割繊した長繊維ウエブ
に、ポリプロピレン重合体とポリプロピレン共重合体と
の並列型二成分系複合短繊維とコットンとの混綿よりな
る短繊維ウエブを用いたので、引張り強力、剥離強力、
柔軟性に優れ、更に、吸湿性にも優れるものであった。

【００９６】実施例３は、ポリエチレン重合体とポリエ
チレンテレフタレート重合体とよりなる二成分系複合連
続単糸を予め座屈処理により分割割繊した長繊維ウエブ
に、偏心芯鞘型二成分系複合短繊維ウエブを用いたの
で、引張り強力、剥離強力、柔軟性のいずれにも優れる
ものであった。

【００９７】実施例４は、実施例１よりポリエチレン重
合体よりなる割繊フイラメントの繊度を小さくした長繊
維ウエブを、予め座屈処理により分割割繊した長繊維ウ
エブに短繊維ウエブを積層し、液体流処理装置を用い交
絡処理を行った複合不織布であるので、引張強力、層間
剥離強力、柔軟性のいずれにも優れるものであった。

【００９８】実施例５は、ポリエチレン重合体とポリエ
チレンテレフタレート重合体とよりなる二成分系複合連
続単糸を予め液体流処理により分割割繊した長繊維ウエ
ブに短繊維ウエブを積層し、液体流処理装置を用い液体
流低圧交絡処理を行った複合不織布であるので、引張強
力、層間剥離強力、柔軟性のいずれにも優れるものであ
った。

【００９９】実施例６は、ポリエチレン重合体とポリエ
チレンテレフタレート重合体とよりなる二成分系複合連
続単糸よりなる長繊維ウエブに短繊維ウエブを積層し、
液体流処理装置を用い割繊処理と交絡処理を同時に行っ
た複合不織布であるので、層間剥離強力、柔軟性にやや
優れ、引張強力に優れるものであった。

【０１００】これに対し、比較例は、ポリエチレンテレ
フタレート重合体で単相連続繊維よりなる長繊維ウエブ
に短繊維ウエブを積層し、液体流処理装置を用い交絡処
理を行った複合不織布であるので、剥離強力に著しく劣
るものであった。

【０１０１】実施例７ 実施例１において、高圧液体流処理装置により、液体流
圧力を３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇとしたこと以外は、実施例１
と同一条件にて、目付が５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得
た。得られた複合不織布の物性は、引張強力１８ｋｇ／
５ｃｍ幅、圧縮剛軟度８ｇ、剥離強力４１０ｇであっ
た。

【０１０２】座屈処理により予め極細割繊フイラメント
群を発現させた長繊維ウエブは、極細割繊フイラメント
群は非交絡状態であるため、フイラメントの自由度が大
きい上、フイラメント間の空隙が大きいため、短繊維ウ
エブの構成繊維が入り込み絡みやすい。したがって、積
層一体化における高圧液体流処理の水圧を低水圧とした
が、得られた実施例７の複合不織布は、層間剥離強力に
優れ、特に柔軟性に優れたものであった。

【０１０３】

【発明の効果】本発明の複合不織布は、二成分系分割型
複合連続繊維よりなる長繊維ウエブと二成分系並列型あ
るいは偏心芯鞘型複合短繊維よりなる短繊維ウエブとを
積層し、液体流処理装置を用い両ウエブを緻密に交絡一
体化し、更に、前記積層体を熱処理することにより短繊
維ウエブ層の捲縮を発現させた複合不織布であって、機
械的特性と剥離強力が高く、柔軟性に優れ、良好なフイ
ルタ−性能を有するものであり、医療・衛生材用、衣料
用、生活関連資材用、産業資材用として好適である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に用いられる二成分系複合連続単糸の横
断面の一実施模式図である。

【図２】本発明に用いられる二成分系複合連続単糸の横
断面の一実施模式図である。

【図３】本発明に用いられる二成分系複合連続単糸の横
断面の一実施模式図である。

【図４】本発明に用いられる二成分系複合連続単糸の横
断面の一実施模式図である。

【図５】本発明に用いられる並列型二成分系複合短繊維
の断面の一実施模式図である。

【図６】本発明に用いられる並列型二成分系複合短繊維
の断面の一実施模式図である。

【図７】本発明に用いられる偏心芯鞘型二成分系複合短
繊維の横断面の一実施模式図である。

【図８】本発明に用いられる偏心芯鞘型二成分系複合短
繊維の横断面の一実施模式図である。

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 繊維形成性低融点重合体と前記低融点重
   合体に対し非相溶性でかつ前記低融点重合体の融点より
   ３０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融点重合
   体とからなる分割型二成分系複合連続単糸の分割により
   発現した前記低融点重合体及び前記高融点重合体から構
   成される極細割繊フイラメント群からなる長繊維ウエブ
   と、主として下記短繊維からなる短繊維ウエブとが積層
   されてなり、かつ長繊維ウエブの構成繊維同士、長繊維
   ウエブと短繊維ウエブとの構成繊維同士及び短繊維ウエ
   ブの構成繊維同士が三次元交絡により一体化してなるこ
   とを特徴とする複合不織布。 記 短繊維：繊維形成性重合体からなり、潜在捲縮能を有し
   てなる短繊維。
2. 【請求項２】 短繊維ウエブが、主として繊維形成性重
   合体からなり、潜在捲縮能を有してその潜在捲縮が顕在
   化してなる短繊維からなることを特徴とする請求項１記
   載の複合不織布。
3. 【請求項３】 短繊維ウエブを構成する潜在捲縮能を有
   してなる短繊維が主として下記短繊維のうちの一つであ
   ることを特徴とする請求項１又は２のいずれか１項記載
   の複合不織布。 記 短繊維：相互に熱収縮性の異なる２種の繊維形成性重合
   体が繊維の長さ方向に沿って並列に配置された並列型二
   成分系複合短繊維、前記２種の繊維形成性重合体からな
   り芯部分が偏心して配置された偏心芯鞘型二成分系複合
   短繊維。
4. 【請求項４】 短繊維ウエブにおいて、天然繊維及び／
   又は再生繊維からなる短繊維が３０重量％未満混綿され
   てなることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項記
   載の複合不織布。
5. 【請求項５】 繊維形成性低融点重合体と前記低融点重
   合体に対し非相溶性でかつ前記低融点重合体の融点より
   ３０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融点重合
   体とからなる分割型二成分系複合連続単糸群を溶融紡糸
   し、前記複合連続単糸群をエアーサッカーを用いて引取
   り、スクリーンコンベア等の移動式捕集面上に開繊堆積
   させて長繊維ウエブとし、前記長繊維ウエブを部分熱圧
   着装置を用いて前記複合連続単糸群に部分的な熱圧着処
   理を施して長繊維ウエブを得、前記長繊維ウエブの少な
   くとも片面に主として繊維形成性重合体からなり、潜在
   捲縮能を有してなる短繊維からなる短繊維ウエブを積層
   し、次いで、前記積層体に高圧液体流処理を施し、長繊
   維ウエブの構成繊維同士、長繊維ウエブと短繊維ウエブ
   との構成繊維同士及び短繊維ウエブの構成繊維同士を三
   次元的に交絡させることにより、積層体を一体化させて
   複合不織布を得、複合不織布の構成繊維を形成する繊維
   形成性重合体のうち最も低い融点を有する重合体の融点
   より低い温度で熱処理を施し、短繊維の潜在捲縮を顕在
   化させることを特徴とする複合不織布の製造方法。
6. 【請求項６】 繊維形成性低融点重合体と前記低融点重
   合体に対し非相溶性でかつ前記低融点重合体の融点より
   ３０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融点重合
   体とからなる分割型二成分系複合連続単糸群を溶融紡糸
   し、前記複合連続単糸群をエアーサッカーを用いて引取
   り、スクリーンコンベア等の移動式捕集面上に開繊堆積
   させて長繊維ウエブとし、前記長繊維ウエブを部分熱圧
   着装置を用いて前記複合連続単糸群を部分的な熱圧着処
   理を施して長繊維ウエブを得、前記長繊維ウエブの少な
   くとも片面に主として下記短繊維からなる短繊維ウエブ
   を積層し、次いで、前記積層体に高圧液体流処理を施
   し、長繊維ウエブの構成繊維同士、長繊維ウエブと短繊
   維ウエブとの構成繊維同士及び短繊維ウエブの構成繊維
   同士を三次元的に交絡させることにより、積層体を一体
   化させることを特徴とする複合不織布の製造方法。 記 短繊維：繊維形成性重合体からなり、潜在捲縮能を有し
   てその潜在捲縮が顕在化してなる短繊維。
7. 【請求項７】 長繊維ウエブとして、部分的に熱圧着し
   た長繊維ウエブを座屈処理にて熱圧着されていない部位
   に存在する前記複合連続単糸を分割割繊させて、低融点
   重合体又は高融点重合体から構成される極細割繊フイラ
   メント群を少なくとも一部発現させ、かつ極細割繊フイ
   ラメント群は非交絡状態とした長繊維ウエブを用いるこ
   とを特徴とする請求項５又は６のいずれか１項記載の複
   合不織布の製造方法。
8. 【請求項８】 長繊維ウエブとして、部分的に熱圧着し
   た長繊維ウエブに高圧液体流を作用させることにより熱
   圧着されていない部位に存在する前記複合連続単糸を分
   割させて、低融点重合体又は高融点重合体から構成され
   る極細割繊フイラメント群を少なくとも一部発現させ、
   かつ極細割繊フイラメント群同士を三次元的に交絡させ
   た長繊維ウエブを用いることを特徴とする請求項５又は
   ６のいずれか１項記載の複合不織布の製造方法。
9. 【請求項９】 短繊維ウエブを構成する潜在捲縮能を有
   する短繊維が主として下記短繊維のうちの一つであるこ
   とを特徴とする請求項５〜８までのいずれか１項記載の
   複合不織布の製造方法。 記 短繊維：相互に熱収縮性の異なる２種の繊維形成性重合
   体が繊維の長さ方向に沿って並列に配置された並列型二
   成分系複合短繊維、前記２種の繊維形成性重合体からな
   り芯部分が偏心して配置された偏心芯鞘型二成分系複合
   短繊維。
10. 【請求項１０】 短繊維ウエブに、天然繊維及び／又は
    再生繊維からなる短繊維を３０重量％未満混綿すること
    を特徴とする請求項５〜９までのいずれか１項記載の複
    合不織布の製造方法。