JPH101380A - 高強度制振材料及びその製造方法 - Google Patents
高強度制振材料及びその製造方法Info
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- JPH101380A JPH101380A JP15110096A JP15110096A JPH101380A JP H101380 A JPH101380 A JP H101380A JP 15110096 A JP15110096 A JP 15110096A JP 15110096 A JP15110096 A JP 15110096A JP H101380 A JPH101380 A JP H101380A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 強度の高い制振材料及びその製造方法を提供
する。 【解決手段】 アルミニウム−亜鉛系制振合金を、平均
短径が１μｍ以下でありかつアスペクト比が５以上であ
る窒化珪素質の柱状晶からなる多孔質窒化珪素焼結体に
注入する。この制振材料は、平均粒径が１μｍ以下であ
る窒化珪素粉末に焼結助剤を５〜15重量％添加し、所定
の形状に成形し、この成形体を不活性雰囲気中で1550〜
1800℃の温度において加熱し、開気孔率が30〜70体積％
であり、柱状の窒化珪素粒子の短径が１μｍ以下かつア
スペクト比が５以上である窒化珪素多孔質焼結体を形成
し、そして焼結体の開気孔中にアルミニウム−亜鉛系制
振合金の溶融体を注入することにより製造される。
する。 【解決手段】 アルミニウム−亜鉛系制振合金を、平均
短径が１μｍ以下でありかつアスペクト比が５以上であ
る窒化珪素質の柱状晶からなる多孔質窒化珪素焼結体に
注入する。この制振材料は、平均粒径が１μｍ以下であ
る窒化珪素粉末に焼結助剤を５〜15重量％添加し、所定
の形状に成形し、この成形体を不活性雰囲気中で1550〜
1800℃の温度において加熱し、開気孔率が30〜70体積％
であり、柱状の窒化珪素粒子の短径が１μｍ以下かつア
スペクト比が５以上である窒化珪素多孔質焼結体を形成
し、そして焼結体の開気孔中にアルミニウム−亜鉛系制
振合金の溶融体を注入することにより製造される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、強度の高い制振材
料及びその製造方法に関する。より詳細には、窒化珪素
質セラミックスを強化材として用いた高強度制振材料及
びその製造方法に関する。
料及びその製造方法に関する。より詳細には、窒化珪素
質セラミックスを強化材として用いた高強度制振材料及
びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】制振材料（防振材料ともいう）は、機械
的振動のエネルギーを吸収し、他に伝えない材料、すな
わち、振動エネルギーを熱に変える内部摩擦もしくは減
衰能が大きい材料をいう。金属材料のうち、例えば鉛の
ような柔らかい材料は減衰能が大きく、この逆に炭素鋼
のような硬い材料は減衰能が小さいことが知られてい
る。一般に、振動や騒音が問題となるような用途におい
ては強度の高い材料を使用する場合が多く、従って構造
材料としても使用することのできる、ある程度強度が高
く、かつ減衰能の大きな材料が求められており、このよ
うな制振材料金属の１つとして、アルミニウム−亜鉛系
合金が知られている（例えば精密防振ハンドブック、
（株）エヌ・ティー・エス、1987年を参照されたい）。
的振動のエネルギーを吸収し、他に伝えない材料、すな
わち、振動エネルギーを熱に変える内部摩擦もしくは減
衰能が大きい材料をいう。金属材料のうち、例えば鉛の
ような柔らかい材料は減衰能が大きく、この逆に炭素鋼
のような硬い材料は減衰能が小さいことが知られてい
る。一般に、振動や騒音が問題となるような用途におい
ては強度の高い材料を使用する場合が多く、従って構造
材料としても使用することのできる、ある程度強度が高
く、かつ減衰能の大きな材料が求められており、このよ
うな制振材料金属の１つとして、アルミニウム−亜鉛系
合金が知られている（例えば精密防振ハンドブック、
（株）エヌ・ティー・エス、1987年を参照されたい）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このア
ルミニウム−亜鉛系合金は軽量であり、かつある程度の
強度を有しているものの、引張強度が350MPa以下である
ため、自動車のエンジン用構造部材、すなわちピスト
ン、ピストンピン、シリンダーライナー等として使用す
るには強度が十分ではなく、特に高温強度が低いため、
このような用途には使用することができないという問題
がある。
ルミニウム−亜鉛系合金は軽量であり、かつある程度の
強度を有しているものの、引張強度が350MPa以下である
ため、自動車のエンジン用構造部材、すなわちピスト
ン、ピストンピン、シリンダーライナー等として使用す
るには強度が十分ではなく、特に高温強度が低いため、
このような用途には使用することができないという問題
がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに１番目の発明によれば、多孔質窒化珪素焼結体30〜
70体積％と残部のこの焼結体の開気孔中に存在するアル
ミニウム−亜鉛系制振合金からなる制振材料において、
前記多孔質窒化珪素焼結体が平均短径が１μｍ以下であ
りかつアスペクト比が５以上である窒化珪素質の柱状晶
からなっている。
めに１番目の発明によれば、多孔質窒化珪素焼結体30〜
70体積％と残部のこの焼結体の開気孔中に存在するアル
ミニウム−亜鉛系制振合金からなる制振材料において、
前記多孔質窒化珪素焼結体が平均短径が１μｍ以下であ
りかつアスペクト比が５以上である窒化珪素質の柱状晶
からなっている。
【０００５】また、２番目の発明によれば、上記の制振
材料の製造方法において、平均粒径が１μｍ以下である
窒化珪素粉末に焼結助剤を５〜15重量％添加し、均一混
合粉末を形成すること、この混合粉末を所定の形状に成
形すること、この成形体を不活性雰囲気中で1550〜1800
℃の温度において加熱し、開気孔率が30〜70体積％であ
り、柱状の窒化珪素粒子の短径が１μｍ以下かつアスペ
クト比が５以上である窒化珪素多孔質焼結体を形成する
こと、この多孔質焼結体を予熱した後、この焼結体の開
気孔中にアルミニウム−亜鉛系制振合金の溶融体を注入
することの工程からなっている。
材料の製造方法において、平均粒径が１μｍ以下である
窒化珪素粉末に焼結助剤を５〜15重量％添加し、均一混
合粉末を形成すること、この混合粉末を所定の形状に成
形すること、この成形体を不活性雰囲気中で1550〜1800
℃の温度において加熱し、開気孔率が30〜70体積％であ
り、柱状の窒化珪素粒子の短径が１μｍ以下かつアスペ
クト比が５以上である窒化珪素多孔質焼結体を形成する
こと、この多孔質焼結体を予熱した後、この焼結体の開
気孔中にアルミニウム−亜鉛系制振合金の溶融体を注入
することの工程からなっている。
【０００６】本発明の制振材料は、β型の窒化珪素柱状
晶が三次元的に結合した多孔質焼結体の空隙に制振特性
を有するアルミニウム−亜鉛系制振合金が占有する構成
となっているため、この多孔質焼結体の存在により制振
特性を損なうことなく強度を高めることができる。
晶が三次元的に結合した多孔質焼結体の空隙に制振特性
を有するアルミニウム−亜鉛系制振合金が占有する構成
となっているため、この多孔質焼結体の存在により制振
特性を損なうことなく強度を高めることができる。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の制振材料は、強化材とし
て多孔質窒化珪素焼結体を用いて複合材料とすることに
よりアルミニウム−亜鉛系制振合金の強度を高めたもの
である。この多孔質窒化珪素焼結体は平均短径が１μｍ
以下でありかつアスペクト比が５以上である窒化珪素質
の柱状晶であることが必要である。この平均短径が１μ
ｍを越えると得られる複合材の強度が低下してしまう。
また、アスペクト比（長径／短径の比）が５未満では得
られる制振材料の強度が低下してしまう。
て多孔質窒化珪素焼結体を用いて複合材料とすることに
よりアルミニウム−亜鉛系制振合金の強度を高めたもの
である。この多孔質窒化珪素焼結体は平均短径が１μｍ
以下でありかつアスペクト比が５以上である窒化珪素質
の柱状晶であることが必要である。この平均短径が１μ
ｍを越えると得られる複合材の強度が低下してしまう。
また、アスペクト比（長径／短径の比）が５未満では得
られる制振材料の強度が低下してしまう。
【０００８】この柱状晶からなる多孔質窒化珪素焼結体
は制振材料の30〜70体積％を占めることが必要である。
この焼結体が30体積％未満では得られる制振材料の強度
が十分でなく、一方70体積％を越えると金属を十分に入
れることができず、結果として十分な制振性が得られな
い。
は制振材料の30〜70体積％を占めることが必要である。
この焼結体が30体積％未満では得られる制振材料の強度
が十分でなく、一方70体積％を越えると金属を十分に入
れることができず、結果として十分な制振性が得られな
い。
【０００９】この多孔質窒化珪素焼結体に注入させる金
属は、十分な制振特性を有しかつ軽量で鋳造可能なアル
ミニウム−亜鉛系制振合金である。このアルミニウム−
亜鉛系制振合金はアルミニウムと亜鉛の他に、珪素、銅
等をも含み、例えばCosmal-ZM-11、Cosmal-ZM-3 、Supe
r Cosmal、Super Cosmal II 等がよく知られている。こ
れらのCosmal-Zの化学組成を以下の表１に示す。
属は、十分な制振特性を有しかつ軽量で鋳造可能なアル
ミニウム−亜鉛系制振合金である。このアルミニウム−
亜鉛系制振合金はアルミニウムと亜鉛の他に、珪素、銅
等をも含み、例えばCosmal-ZM-11、Cosmal-ZM-3 、Supe
r Cosmal、Super Cosmal II 等がよく知られている。こ
れらのCosmal-Zの化学組成を以下の表１に示す。
【００１０】
【表１】
【００１１】この金属は多孔質窒化珪素焼結体の空隙の
98％以上を占有することが好ましい。金属の占有する割
合が低いと、複合材内に空孔欠陥が生じ、強度が低下
し、また十分な制振性が得られないことがあるからであ
る。
98％以上を占有することが好ましい。金属の占有する割
合が低いと、複合材内に空孔欠陥が生じ、強度が低下
し、また十分な制振性が得られないことがあるからであ
る。
【００１２】本発明の制振材料は窒化珪素粉末を焼結
し、得られた多孔質焼結体に金属を注入させることによ
って製造される。原料である窒化珪素粉末は平均粒径が
１μｍ以下であることが必要である。この粉末の平均粒
径が１μｍを越えたものであると、焼結によって得られ
る窒化珪素柱状晶の短径を１μｍ以下にすることができ
ない。
し、得られた多孔質焼結体に金属を注入させることによ
って製造される。原料である窒化珪素粉末は平均粒径が
１μｍ以下であることが必要である。この粉末の平均粒
径が１μｍを越えたものであると、焼結によって得られ
る窒化珪素柱状晶の短径を１μｍ以下にすることができ
ない。
【００１３】この窒化珪素粉末の焼結の際に焼結助剤を
用いる。この焼結助剤は窒化珪素粒子の柱状化を促進す
るものであり、希土類金属の酸化物、例えばイットリア
（Y2O3）、スカンジア（Sc2O3)等を使用することができ
る。この焼結助剤の使用量は、窒化珪素粉末の５〜15重
量％であることが好ましい。５重量％未満では窒化珪素
の柱状晶が成長せず、15重量％を越えると焼結中に焼結
助剤によって生ずる液相の固化物が多くなって、その結
果特性が低下してしまうことがあるからである。
用いる。この焼結助剤は窒化珪素粒子の柱状化を促進す
るものであり、希土類金属の酸化物、例えばイットリア
（Y2O3）、スカンジア（Sc2O3)等を使用することができ
る。この焼結助剤の使用量は、窒化珪素粉末の５〜15重
量％であることが好ましい。５重量％未満では窒化珪素
の柱状晶が成長せず、15重量％を越えると焼結中に焼結
助剤によって生ずる液相の固化物が多くなって、その結
果特性が低下してしまうことがあるからである。
【００１４】焼結に用いられるこの窒化珪素粉末と焼結
助剤の混合物中の金属不純物（金属酸化物）の総量は0.
01％以下であることが好ましい。この不純物は原料であ
る窒化珪素粉末と焼結助剤のみならず、混合時に容器等
から混入するものも含む。この不純物としては、例えば
ＣａＯ、ＭｇＯ、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 等が挙げられる
が、これらの不純物が0.01％を越えると、この不純物の
存在によって液相の融点が低下し、焼結が進行するた
め、多孔質窒化珪素焼結体に所望の開気孔率が得られな
くなることがあるからである。従って、窒化珪素粉末及
び焼結助剤の純度は少なくとも99.9％以上であることが
好ましい。なお、上記金属不純物は通常焼結助剤として
用いられるものであるが、本発明においては、焼結の進
行を制御し、所望の開気孔率を得るために極力低減させ
ている点に特徴がある。すなわち、金属不純物を0.01％
を越えて添加すると、焼結が進行し、開気孔率が10％未
満となってしまう。
助剤の混合物中の金属不純物（金属酸化物）の総量は0.
01％以下であることが好ましい。この不純物は原料であ
る窒化珪素粉末と焼結助剤のみならず、混合時に容器等
から混入するものも含む。この不純物としては、例えば
ＣａＯ、ＭｇＯ、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 等が挙げられる
が、これらの不純物が0.01％を越えると、この不純物の
存在によって液相の融点が低下し、焼結が進行するた
め、多孔質窒化珪素焼結体に所望の開気孔率が得られな
くなることがあるからである。従って、窒化珪素粉末及
び焼結助剤の純度は少なくとも99.9％以上であることが
好ましい。なお、上記金属不純物は通常焼結助剤として
用いられるものであるが、本発明においては、焼結の進
行を制御し、所望の開気孔率を得るために極力低減させ
ている点に特徴がある。すなわち、金属不純物を0.01％
を越えて添加すると、焼結が進行し、開気孔率が10％未
満となってしまう。
【００１５】この焼結時における加熱温度は1550〜1800
℃である。1550℃未満では窒化珪素の柱状晶が成長せ
ず、1800℃を越えると窒化珪素の柱状晶が１μｍよりも
太くなり、得られる制振材の強度が低下してしまう。ま
た、多孔質窒化珪素焼結体に所望の開気孔率が得られな
くなる。
℃である。1550℃未満では窒化珪素の柱状晶が成長せ
ず、1800℃を越えると窒化珪素の柱状晶が１μｍよりも
太くなり、得られる制振材の強度が低下してしまう。ま
た、多孔質窒化珪素焼結体に所望の開気孔率が得られな
くなる。
【００１６】この焼結によって、閉気孔率２体積％以
下、開気孔率10〜65体積％、β窒化珪素柱状晶の短径が
１μｍ以下、かつアスペクト比が５以上である多孔質焼
結体が得られる。閉気孔内には金属を注入することがで
きず、複合材中の気孔欠陥となるため、所望の強度を得
るためにはこの閉気孔率は２％以下であることが好まし
い。開気孔率は30〜70体積％することにより、満足な強
度が得られる。特にこの開気孔率を50体積％以上とする
ことが好ましい。それは、ワイブル係数の大きな、すな
わち強度のばらつきの小さな、信頼性の高い材料が得ら
れるためである。
下、開気孔率10〜65体積％、β窒化珪素柱状晶の短径が
１μｍ以下、かつアスペクト比が５以上である多孔質焼
結体が得られる。閉気孔内には金属を注入することがで
きず、複合材中の気孔欠陥となるため、所望の強度を得
るためにはこの閉気孔率は２％以下であることが好まし
い。開気孔率は30〜70体積％することにより、満足な強
度が得られる。特にこの開気孔率を50体積％以上とする
ことが好ましい。それは、ワイブル係数の大きな、すな
わち強度のばらつきの小さな、信頼性の高い材料が得ら
れるためである。
【００１７】こうして得られた多孔質窒化珪素焼結体に
常法により金属を注入させ、開気孔中に金属を占有させ
る。金属を注入する方法としては、高圧鋳造（スクイズ
キャスティング）法により１トン程度の圧力において行
うことが好ましい。また、カプセルＨＩＰ法を使用する
ことも可能である。この場合、カプセルは注入する金属
よりも高い融点を有する金属箔、例えばＳＵＳ箔を使用
する。
常法により金属を注入させ、開気孔中に金属を占有させ
る。金属を注入する方法としては、高圧鋳造（スクイズ
キャスティング）法により１トン程度の圧力において行
うことが好ましい。また、カプセルＨＩＰ法を使用する
ことも可能である。この場合、カプセルは注入する金属
よりも高い融点を有する金属箔、例えばＳＵＳ箔を使用
する。
【００１８】本発明の制振材料のような金属とセラミッ
クスの複合材としては、従来金属基複合材（ＭＭＣ）が
知られていた。この従来の複合材はセラミックスのウィ
スカーを強化材として使用しているが、セラミックスフ
ァイバーのプリフォームの製造上、ウィスカー含有率は
30％が限界であった。本発明の制振材料は、このウィス
カーに相当するものとして窒化珪素の柱状晶を用いるも
のであり、この柱状晶の含有率は30〜70％ほどに高める
ことができ、従って従来のＭＭＣよりも強度の高い材料
を提供することができる。
クスの複合材としては、従来金属基複合材（ＭＭＣ）が
知られていた。この従来の複合材はセラミックスのウィ
スカーを強化材として使用しているが、セラミックスフ
ァイバーのプリフォームの製造上、ウィスカー含有率は
30％が限界であった。本発明の制振材料は、このウィス
カーに相当するものとして窒化珪素の柱状晶を用いるも
のであり、この柱状晶の含有率は30〜70％ほどに高める
ことができ、従って従来のＭＭＣよりも強度の高い材料
を提供することができる。
【００１９】
【実施例】実施例１〜７及び比較例１〜５ 窒化珪素粉末（平均粒径0.2 μm 、α化率ほぼ100 ％、
金属不純物総量30ppm)に焼結助剤としてイットリア(Y2O
3)粉末（平均粒径 0.3μm 、純度99.9％）を、以下の表
２に示す添加量でエタノール中において混合した。この
混合は、本実施例において用いる窒化珪素粉末と焼結助
剤として極少量のY2O3及びAl2O3 を用いて焼結すること
により製造した窒化珪素ボールミルとボールを用いて行
った。この混合物を乾燥後、表２に示す条件で加圧成形
し、得られた成形体を薄ゴム袋に詰め、真空封入後、Ｃ
ＩＰにて成形し、50×300 ×10mmの成形体を得た。
金属不純物総量30ppm)に焼結助剤としてイットリア(Y2O
3)粉末（平均粒径 0.3μm 、純度99.9％）を、以下の表
２に示す添加量でエタノール中において混合した。この
混合は、本実施例において用いる窒化珪素粉末と焼結助
剤として極少量のY2O3及びAl2O3 を用いて焼結すること
により製造した窒化珪素ボールミルとボールを用いて行
った。この混合物を乾燥後、表２に示す条件で加圧成形
し、得られた成形体を薄ゴム袋に詰め、真空封入後、Ｃ
ＩＰにて成形し、50×300 ×10mmの成形体を得た。
【００２０】この成形体を大気圧の窒素雰囲気の炉内で
表２に示す条件で加熱した。昇温速度は５℃／min であ
り、最高温度での保持時間は４時間とした。こうして得
られた多孔質窒化珪素質焼結体の気孔率とβ窒化珪素柱
状晶の平均短径及びアスペクト比を求めた。気孔率はｎ
−ブチルアルコールを使用したアルキメデス法により求
めた多孔質窒化珪素質焼結体の嵩密度を理論密度で除し
た相対密度を、100 ％から減じて求めた。平均短径及び
アスペクト比は、多孔質窒化珪素質焼結体中の柱状晶
を、加熱したフッ化水素中で１本づつに分離させ、これ
を顕微鏡で観察することにより求めた。これらの結果を
表２に示す。
表２に示す条件で加熱した。昇温速度は５℃／min であ
り、最高温度での保持時間は４時間とした。こうして得
られた多孔質窒化珪素質焼結体の気孔率とβ窒化珪素柱
状晶の平均短径及びアスペクト比を求めた。気孔率はｎ
−ブチルアルコールを使用したアルキメデス法により求
めた多孔質窒化珪素質焼結体の嵩密度を理論密度で除し
た相対密度を、100 ％から減じて求めた。平均短径及び
アスペクト比は、多孔質窒化珪素質焼結体中の柱状晶
を、加熱したフッ化水素中で１本づつに分離させ、これ
を顕微鏡で観察することにより求めた。これらの結果を
表２に示す。
【００２１】上記多孔質窒化珪素質焼結体を金型に入
れ、不活性雰囲気中、700 ℃で溶融させたアルミニウム
−亜鉛合金（60重量％Ａｌ−６重量％Ｓｉ−34重量％亜
鉛）を1000kgf/cm2 に加圧して上記多孔質窒化珪素質焼
結体に注入した。こうして得られた制振材料から試験片
を切り出し、JIS Z 2201に準じて試験片を加工後、JISZ
2241に準じて引張強度を測定した。また、制振特性
は、JIS G 0602「制振鋼板の振動減衰特性試験方法」に
準じて実施し、試験片を10×230 ×５mmに加工し、片端
固定定常加振方法により求めた周波数応答曲線から半値
幅法により損失係数ηを求めた。これらの結果を表２に
示す。ここで比較例１は多孔質窒化珪素焼結体を用い
ず、アルミニウム−亜鉛合金のみより形成した成形体で
ある。
れ、不活性雰囲気中、700 ℃で溶融させたアルミニウム
−亜鉛合金（60重量％Ａｌ−６重量％Ｓｉ−34重量％亜
鉛）を1000kgf/cm2 に加圧して上記多孔質窒化珪素質焼
結体に注入した。こうして得られた制振材料から試験片
を切り出し、JIS Z 2201に準じて試験片を加工後、JISZ
2241に準じて引張強度を測定した。また、制振特性
は、JIS G 0602「制振鋼板の振動減衰特性試験方法」に
準じて実施し、試験片を10×230 ×５mmに加工し、片端
固定定常加振方法により求めた周波数応答曲線から半値
幅法により損失係数ηを求めた。これらの結果を表２に
示す。ここで比較例１は多孔質窒化珪素焼結体を用い
ず、アルミニウム−亜鉛合金のみより形成した成形体で
ある。
【００２２】
【表２】
【００２３】実施例８〜９及び比較例６ 上記実施例と同様にして、表２に示す条件において多孔
質窒化珪素焼結体をを製造後、アルミニウム−亜鉛合金
の組成を変え、すなわち40重量％Ａｌ−６重量％Ｓｉ−
54重量％亜鉛（実施例８）、20重量％Ａｌ−６重量％Ｓ
ｉ−74重量％亜鉛（実施例９）、94重量％Ａｌ−６重量
％Ｓｉ（比較例６）を用い、700 ℃で溶融させ、1000kg
f/cm2 に加圧して上記多孔質窒化珪素焼結体に注入し、
上記と同様にして引張強度と損失係数を求めた。これら
の結果を表２に示す。
質窒化珪素焼結体をを製造後、アルミニウム−亜鉛合金
の組成を変え、すなわち40重量％Ａｌ−６重量％Ｓｉ−
54重量％亜鉛（実施例８）、20重量％Ａｌ−６重量％Ｓ
ｉ−74重量％亜鉛（実施例９）、94重量％Ａｌ−６重量
％Ｓｉ（比較例６）を用い、700 ℃で溶融させ、1000kg
f/cm2 に加圧して上記多孔質窒化珪素焼結体に注入し、
上記と同様にして引張強度と損失係数を求めた。これら
の結果を表２に示す。
【００２４】
【発明の効果】本発明により、強度の高い多孔質窒化珪
素焼結体を強化材として複合化することにより、アルミ
ニウム−亜鉛系制振合金の制振特性を損なうことなく、
その強度を大幅に向上させることができ、自動車エンジ
ン用構造部材等の構造部材への適用範囲を拡大すること
ができる。
素焼結体を強化材として複合化することにより、アルミ
ニウム−亜鉛系制振合金の制振特性を損なうことなく、
その強度を大幅に向上させることができ、自動車エンジ
ン用構造部材等の構造部材への適用範囲を拡大すること
ができる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ１６Ｊ 1/16 Ｆ１６Ｊ 1/16 10/04 10/04
Claims (2)
- 【請求項１】 多孔質窒化珪素焼結体30〜70体積％と残
部のこの焼結体の開気孔中に存在するアルミニウム−亜
鉛系制振合金からなり、前記多孔質窒化珪素焼結体が平
均短径が１μｍ以下でありかつアスペクト比が５以上で
ある窒化珪素質の柱状晶からなることを特徴とする高強
度制振材料。 - 【請求項２】 以下の工程 平均粒径が１μｍ以下である窒化珪素粉末に焼結助剤を
５〜15重量％添加し、均一混合粉末を形成すること、 この混合粉末を所定の形状に成形すること、 この成形体を不活性雰囲気中で1550〜1800℃の温度にお
いて加熱し、開気孔率が30〜70体積％であり、柱状の窒
化珪素粒子の短径が１μｍ以下かつアスペクト比が５以
上である窒化珪素多孔質焼結体を形成すること、 この多孔質焼結体を予熱した後、この焼結体の開気孔中
にアルミニウム−亜鉛系制振合金の溶融体を注入するこ
とからなる、請求項１記載の高強度制振材料の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15110096A JPH101380A (ja) | 1996-06-12 | 1996-06-12 | 高強度制振材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15110096A JPH101380A (ja) | 1996-06-12 | 1996-06-12 | 高強度制振材料及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH101380A true JPH101380A (ja) | 1998-01-06 |
Family
ID=15511346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15110096A Pending JPH101380A (ja) | 1996-06-12 | 1996-06-12 | 高強度制振材料及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH101380A (ja) |
-
1996
- 1996-06-12 JP JP15110096A patent/JPH101380A/ja active Pending
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