JPH10139557A - 窯炉補修用火炎溶射材料及びその製造方法 - Google Patents
窯炉補修用火炎溶射材料及びその製造方法Info
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- JPH10139557A JPH10139557A JP8304247A JP30424796A JPH10139557A JP H10139557 A JPH10139557 A JP H10139557A JP 8304247 A JP8304247 A JP 8304247A JP 30424796 A JP30424796 A JP 30424796A JP H10139557 A JPH10139557 A JP H10139557A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 微粒を分級除去することなく利用して、資源
の有効活用を図ることのできる窯炉補修用火炎溶射材料
及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 結晶水を含有することの可能な無機物を
外掛けで０．５〜４．５重量％含有し、該無機物で結合
された溶射原料の粉体粒子からなる、粒径４５μｍ以下
が２５重量％未満の窯炉補修用火炎溶射材料。添加する
無機物としては、燐酸水素ナトリウムの結晶水塩、燐酸
ナトリウムの結晶水塩、珪酸ナトリウムの結晶水塩であ
る。本発明の窯炉用火炎溶射材料の製造にあたっては、
先ず溶射原料と結晶水を含有する無機物を室温で混合
し、次いで該無機物が結晶水を脱水する温度以上に加熱
しながら混合し、さらに脱水した水分を蒸発乾燥するこ
とで溶射材料を製造する。
の有効活用を図ることのできる窯炉補修用火炎溶射材料
及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 結晶水を含有することの可能な無機物を
外掛けで０．５〜４．５重量％含有し、該無機物で結合
された溶射原料の粉体粒子からなる、粒径４５μｍ以下
が２５重量％未満の窯炉補修用火炎溶射材料。添加する
無機物としては、燐酸水素ナトリウムの結晶水塩、燐酸
ナトリウムの結晶水塩、珪酸ナトリウムの結晶水塩であ
る。本発明の窯炉用火炎溶射材料の製造にあたっては、
先ず溶射原料と結晶水を含有する無機物を室温で混合
し、次いで該無機物が結晶水を脱水する温度以上に加熱
しながら混合し、さらに脱水した水分を蒸発乾燥するこ
とで溶射材料を製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄鋼製造プロセス
で用いられる窯炉の補修用火炎溶射材料及びその製造方
法に関する。
で用いられる窯炉の補修用火炎溶射材料及びその製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】金属精錬で用いられる窯炉の耐用時間を
伸ばすために、熱間での耐火物の補修が行われるように
なり、その手段として火炎溶射法が広く行われている。
溶射材料に用いられる耐火物粉体の成分としては、鉄鋼
製造プロセスで用いられる製鋼転炉では、ＭｇＯ−スラ
グ質、ＭｇＯ−ＣａＯ−スラグ質のものが用いられてい
る。例えば、特公昭５６−２３９５０号公報、特公昭６
０−５３２７３号公報では、マグネシアクリンカーに転
炉スラグを添加した組成が、特公平２−４００２４号公
報ではマグネシアクリンカーと石灰クリンカーと転炉ス
ラグからなる組成が開示されている。
伸ばすために、熱間での耐火物の補修が行われるように
なり、その手段として火炎溶射法が広く行われている。
溶射材料に用いられる耐火物粉体の成分としては、鉄鋼
製造プロセスで用いられる製鋼転炉では、ＭｇＯ−スラ
グ質、ＭｇＯ−ＣａＯ−スラグ質のものが用いられてい
る。例えば、特公昭５６−２３９５０号公報、特公昭６
０−５３２７３号公報では、マグネシアクリンカーに転
炉スラグを添加した組成が、特公平２−４００２４号公
報ではマグネシアクリンカーと石灰クリンカーと転炉ス
ラグからなる組成が開示されている。
【０００３】また、溶鋼鍋の溶射補修には、Ａｌ2 Ｏ3
−ＭｇＯ質、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 質が用い
られている。例えば、特公昭６０−３５３１１号公報に
は、アルミナ質原料とクローム質原料及びアルミナ−マ
グネシア質スピネル原料からなる組成が開示されてい
る。
−ＭｇＯ質、Ａｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 質が用い
られている。例えば、特公昭６０−３５３１１号公報に
は、アルミナ質原料とクローム質原料及びアルミナ−マ
グネシア質スピネル原料からなる組成が開示されてい
る。
【０００４】溶射材料に用いられる耐火物粉体には、優
れた溶融性と粉体流動性が要求される。すなわち、溶融
し易いように微粒の多い材料を用いると、流動性を損な
って粉体吐出時に脈動が生じたり輸送配管で閉塞すると
いう問題があり、一方、流動性を低下させないように粒
径の大きい材料を用いると、溶融が完全に行われないま
ま付着したり付着せずに粉塵として飛散してしまうとい
う問題がある。そこで、溶射材料の粒度として、例え
ば、特開昭５５−２１５３９号公報には、全溶射材料粒
度が５００μｍ以下で、その中の１０μｍ以下の粒子の
比率を２０％以下とすることが開示されている。また、
特公昭６１−１０４１８号公報には、平均粒径１０μｍ
以下の耐火材料粒子を、有機バインダーをもって結合し
て、３０〜５００μｍの二次粒子に造粒して用いること
が開示されている。
れた溶融性と粉体流動性が要求される。すなわち、溶融
し易いように微粒の多い材料を用いると、流動性を損な
って粉体吐出時に脈動が生じたり輸送配管で閉塞すると
いう問題があり、一方、流動性を低下させないように粒
径の大きい材料を用いると、溶融が完全に行われないま
ま付着したり付着せずに粉塵として飛散してしまうとい
う問題がある。そこで、溶射材料の粒度として、例え
ば、特開昭５５−２１５３９号公報には、全溶射材料粒
度が５００μｍ以下で、その中の１０μｍ以下の粒子の
比率を２０％以下とすることが開示されている。また、
特公昭６１−１０４１８号公報には、平均粒径１０μｍ
以下の耐火材料粒子を、有機バインダーをもって結合し
て、３０〜５００μｍの二次粒子に造粒して用いること
が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、微粒を
分級除去して溶射原料に用いる上記の特開昭５５−２１
５３９号公報などで開示されている従来技術では、除去
した微粒の再利用用途が少ないため、そのまま原料歩留
り低下につながり、材料コストが問題となっていた。
分級除去して溶射原料に用いる上記の特開昭５５−２１
５３９号公報などで開示されている従来技術では、除去
した微粒の再利用用途が少ないため、そのまま原料歩留
り低下につながり、材料コストが問題となっていた。
【０００６】一方、微粒を溶射材料に利用する方法とし
て造粒が考えられ、その造粒方法としては、例えば特公
昭６１−１０４１８号公報などで開示されている有機バ
インダーを水溶液として添加し乾燥する方法（噴霧乾燥
法と呼ぶ）がよく用いられるが、このような水溶液を添
加する方法は比較的多量の水分の使用が必須であり、後
の乾燥工程でコストが上昇するため、耐火物原料の処理
方法として好ましいものではない。なお、噴霧乾燥法な
どで用いる水分は、主としてバインダーを浸透させるた
めに必要な水分であって、造粒物には殆ど水分が含まれ
ないのであるが、十分な水分がないと均一な造粒が困難
である。
て造粒が考えられ、その造粒方法としては、例えば特公
昭６１−１０４１８号公報などで開示されている有機バ
インダーを水溶液として添加し乾燥する方法（噴霧乾燥
法と呼ぶ）がよく用いられるが、このような水溶液を添
加する方法は比較的多量の水分の使用が必須であり、後
の乾燥工程でコストが上昇するため、耐火物原料の処理
方法として好ましいものではない。なお、噴霧乾燥法な
どで用いる水分は、主としてバインダーを浸透させるた
めに必要な水分であって、造粒物には殆ど水分が含まれ
ないのであるが、十分な水分がないと均一な造粒が困難
である。
【０００７】また、ＭｇＯ−スラグ質、ＭｇＯ−ＣａＯ
−スラグ質溶射材料においては、消化性のある原料が含
まれるため、上記従来技術のような多量の水の使用は好
ましくない。さらには、乾燥工程で十分な残留水分制御
を行わないと、かえって流動性を悪化させる懸念もあ
る。
−スラグ質溶射材料においては、消化性のある原料が含
まれるため、上記従来技術のような多量の水の使用は好
ましくない。さらには、乾燥工程で十分な残留水分制御
を行わないと、かえって流動性を悪化させる懸念もあ
る。
【０００８】そこで、本発明は、多量の水分を用いるこ
となく微粒を造粒することによって流動性を向上させ、
微粒を分級除去することなく利用できる窯炉補修用火炎
溶射材料及びその製造方法を提供することを目的とする
ものである。
となく微粒を造粒することによって流動性を向上させ、
微粒を分級除去することなく利用できる窯炉補修用火炎
溶射材料及びその製造方法を提供することを目的とする
ものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明の要旨は、
の本発明の要旨は、
【００１０】（１） 鉄鋼製造プロセス用窯炉の補修に
用いられる、耐火物粉体を原料とする、粉体粒径５００
μｍ以下の火炎溶射材料において、前記耐火物粉体原料
の内の粒径４５μｍ以下の微粉が相互におよび／または
粒径４５μｍ超の耐火物粉体と外掛けで０．５〜４．５
重量％（脱水状態）の無機物で結合・造粒されて粒径が
４５μｍ超となっている粉体を含み、粒径が４５μｍ以
下である粉体の割合が２５重量％未満であることを特徴
とする窯炉補修用火炎溶射材料、
用いられる、耐火物粉体を原料とする、粉体粒径５００
μｍ以下の火炎溶射材料において、前記耐火物粉体原料
の内の粒径４５μｍ以下の微粉が相互におよび／または
粒径４５μｍ超の耐火物粉体と外掛けで０．５〜４．５
重量％（脱水状態）の無機物で結合・造粒されて粒径が
４５μｍ超となっている粉体を含み、粒径が４５μｍ以
下である粉体の割合が２５重量％未満であることを特徴
とする窯炉補修用火炎溶射材料、
【００１１】（２） 前記無機物が、燐酸水素ナトリウ
ム、燐酸ナトリウム、珪酸ナトリウムであることを特徴
とする上記（１）記載の窯炉補修用火炎溶射材料、
ム、燐酸ナトリウム、珪酸ナトリウムであることを特徴
とする上記（１）記載の窯炉補修用火炎溶射材料、
【００１２】（３） 鉄鋼製造プロセス用窯炉の補修に
用いられる、耐火物粉体を原料とする、粉体粒径５００
μｍ以下の火炎溶射材料の製造方法において、脱水状態
で外掛け０．５〜４．５重量％相当の無機物の、外掛け
０．５〜１．５重量％の結晶水を含む結晶水塩を、前記
耐火物粉体原料の粉体相互間で存在確率がほぼ均等な状
態になるまで、室温で混合し、次いで、得られた混合物
を前記無機物の結晶水が脱水する温度以上に加熱しなが
ら継続混合することで、前記結晶水塩から離脱した水分
に前記無機物自身を溶解させ、この生成した溶液を、前
記耐火物粉体原料の内の粒径４５μｍ以下の微粉の相互
間に、および／または前記微粉と粒径４５μｍ超の耐火
物粉体の相互間に浸透させ、その後さらに、加熱、混合
を継続することで、前記溶液の水分を蒸発させ、かつ前
記混合物を乾燥させて、前記粒径４５μｍ以下の耐火物
粉体原料を前記無機物を介して結合・造粒させることを
特徴とする、粒径が４５μｍ以下である粉体粒子の割合
が２５重量％未満である窯炉補修用火炎溶射材料の製造
方法、
用いられる、耐火物粉体を原料とする、粉体粒径５００
μｍ以下の火炎溶射材料の製造方法において、脱水状態
で外掛け０．５〜４．５重量％相当の無機物の、外掛け
０．５〜１．５重量％の結晶水を含む結晶水塩を、前記
耐火物粉体原料の粉体相互間で存在確率がほぼ均等な状
態になるまで、室温で混合し、次いで、得られた混合物
を前記無機物の結晶水が脱水する温度以上に加熱しなが
ら継続混合することで、前記結晶水塩から離脱した水分
に前記無機物自身を溶解させ、この生成した溶液を、前
記耐火物粉体原料の内の粒径４５μｍ以下の微粉の相互
間に、および／または前記微粉と粒径４５μｍ超の耐火
物粉体の相互間に浸透させ、その後さらに、加熱、混合
を継続することで、前記溶液の水分を蒸発させ、かつ前
記混合物を乾燥させて、前記粒径４５μｍ以下の耐火物
粉体原料を前記無機物を介して結合・造粒させることを
特徴とする、粒径が４５μｍ以下である粉体粒子の割合
が２５重量％未満である窯炉補修用火炎溶射材料の製造
方法、
【００１３】（４） 前記無機物が、燐酸水素ナトリウ
ム、燐酸ナトリウム、珪酸ナトリウムであることを特徴
とする上記（３）記載の窯炉補修用火炎溶射材料の製造
方法、である。
ム、燐酸ナトリウム、珪酸ナトリウムであることを特徴
とする上記（３）記載の窯炉補修用火炎溶射材料の製造
方法、である。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明は、結晶水を含有すること
の可能な無機物を添加することによって、微粒の多い窯
炉補修用火炎溶射材料の流動性を向上させるとともに、
微粒の有効活用を図るものである。
の可能な無機物を添加することによって、微粒の多い窯
炉補修用火炎溶射材料の流動性を向上させるとともに、
微粒の有効活用を図るものである。
【００１５】本発明で用いる無機物は、添加する時の室
温において、結晶水を含有した固体である。しかし、製
造方法において加熱処理を伴うため、本発明によって製
造された溶射材料中の無機物には結晶水は殆ど含まれな
い。
温において、結晶水を含有した固体である。しかし、製
造方法において加熱処理を伴うため、本発明によって製
造された溶射材料中の無機物には結晶水は殆ど含まれな
い。
【００１６】無機物の添加量は、脱水状態で外掛け４．
５重量％相当より多く添加すると、無機物によって溶射
施工体の特性が低下するため、添加量の上限は脱水状態
で外掛け４．５重量％相当以下とする。一方、添加量
が、脱水状態で外掛け０．５重量％相当未満では、耐火
物粉体の結合・造粒効果が不十分であり、粒径が４５μ
ｍ以下である粉体の割合を２５重量％未満とすることが
できないため、添加量の下限は脱水状態で外掛け０．５
重量％相当以上とする。なお、本発明で、無機物の添加
量を「脱水状態で○○重量％相当」と表記しているの
は、最終的には窯炉補修用火炎溶射材料に残留しない結
晶水量は、別途規定すべきと判断したためである。
５重量％相当より多く添加すると、無機物によって溶射
施工体の特性が低下するため、添加量の上限は脱水状態
で外掛け４．５重量％相当以下とする。一方、添加量
が、脱水状態で外掛け０．５重量％相当未満では、耐火
物粉体の結合・造粒効果が不十分であり、粒径が４５μ
ｍ以下である粉体の割合を２５重量％未満とすることが
できないため、添加量の下限は脱水状態で外掛け０．５
重量％相当以上とする。なお、本発明で、無機物の添加
量を「脱水状態で○○重量％相当」と表記しているの
は、最終的には窯炉補修用火炎溶射材料に残留しない結
晶水量は、別途規定すべきと判断したためである。
【００１７】無機物の結晶水塩の結晶水量は、外掛けで
０．５〜１．５重量％必要である。これが０．５重量％
未満では、耐火物粉体原料中に無機物を一様に浸透させ
ることができない。一方、結晶水量が１．５重量％を越
えて過剰になると、効率的な乾燥が困難となるためであ
る。
０．５〜１．５重量％必要である。これが０．５重量％
未満では、耐火物粉体原料中に無機物を一様に浸透させ
ることができない。一方、結晶水量が１．５重量％を越
えて過剰になると、効率的な乾燥が困難となるためであ
る。
【００１８】結晶水を含有することの可能な無機物とし
て、本発明では、燐酸水素ナトリウムの結晶水塩、燐酸
ナトリウムの結晶水塩、珪酸ナトリウムの結晶水塩を用
いる。当該結晶水塩は、常温で結晶水を含有した固体で
あって、加熱によって容易に脱水し、また、耐火物のバ
インダーとして用いられる物質であるため造粒効果があ
り、本発明の無機物として利用できる。該結晶水塩に
は、一水塩、二水塩、十二水塩などがあるが、脱水する
水分量と脱水状態の無機物量が上記範囲内となるもので
あれば、適宜選択すればよい。
て、本発明では、燐酸水素ナトリウムの結晶水塩、燐酸
ナトリウムの結晶水塩、珪酸ナトリウムの結晶水塩を用
いる。当該結晶水塩は、常温で結晶水を含有した固体で
あって、加熱によって容易に脱水し、また、耐火物のバ
インダーとして用いられる物質であるため造粒効果があ
り、本発明の無機物として利用できる。該結晶水塩に
は、一水塩、二水塩、十二水塩などがあるが、脱水する
水分量と脱水状態の無機物量が上記範囲内となるもので
あれば、適宜選択すればよい。
【００１９】添加する無機物は、製造過程で結晶水を脱
水して崩壊するため、本発明ではその粒径を規定しない
が、脱水水分が耐火物粉体原料中に均一に浸透すること
が必要であり、耐火物粉体原料と無機物が微視的に均一
に混合されるよう耐火物粉体原料の最大粒径以下で、で
きるだけ細かい方が好ましい。
水して崩壊するため、本発明ではその粒径を規定しない
が、脱水水分が耐火物粉体原料中に均一に浸透すること
が必要であり、耐火物粉体原料と無機物が微視的に均一
に混合されるよう耐火物粉体原料の最大粒径以下で、で
きるだけ細かい方が好ましい。
【００２０】本発明の窯炉補修用火炎溶射材料の製造に
おいては、先ず、耐火物粉体原料と結晶水を含有する固
体の無機物を室温で混合し、無機物を耐火物粉体原料中
に均一に分散させる。すなわち、無機物の結晶水塩から
の脱水水分量は、上記の通り外掛け０．５〜１．５重量
％の微量範囲であるから、耐火物粉体原料の粒子間に短
時間で均一に浸透させるために、脱水する前に結晶水を
含む無機物と耐火物粉体原料を十分均一に混合してお
く。なお、本発明で用いる結晶水塩は室温で固体状態の
ため、無機物と耐火物粉体原料が容易に混合され、後工
程で脱水すべき結晶水を有利に耐火物粉体間に配分する
ことができる。また、混合時の温度は、結晶水塩の結晶
水が脱水する温度未満であればよいが、加熱、冷却手段
を要しないことから混合は室温で行うこととする。
おいては、先ず、耐火物粉体原料と結晶水を含有する固
体の無機物を室温で混合し、無機物を耐火物粉体原料中
に均一に分散させる。すなわち、無機物の結晶水塩から
の脱水水分量は、上記の通り外掛け０．５〜１．５重量
％の微量範囲であるから、耐火物粉体原料の粒子間に短
時間で均一に浸透させるために、脱水する前に結晶水を
含む無機物と耐火物粉体原料を十分均一に混合してお
く。なお、本発明で用いる結晶水塩は室温で固体状態の
ため、無機物と耐火物粉体原料が容易に混合され、後工
程で脱水すべき結晶水を有利に耐火物粉体間に配分する
ことができる。また、混合時の温度は、結晶水塩の結晶
水が脱水する温度未満であればよいが、加熱、冷却手段
を要しないことから混合は室温で行うこととする。
【００２１】次いで、得られた混合物を前記無機物の結
晶水が脱水する温度以上に加熱しながら継続混合するこ
とで、前記結晶水塩から結晶水を離脱させ、離脱した水
分に前記無機物自身を溶解させる。上記の通り、無機物
の結晶水塩からの脱水水分量（外掛け０．５〜１．５重
量％）で十分に無機物の溶液が生成できる。この溶液
は、上記のとおり、前記耐火物粉体原料の粉体相互間で
存在確率がほぼ均等な状態で配分された無機物の結晶水
塩から生成するため、耐火物粉体の相互間に一様に浸透
させることができる。
晶水が脱水する温度以上に加熱しながら継続混合するこ
とで、前記結晶水塩から結晶水を離脱させ、離脱した水
分に前記無機物自身を溶解させる。上記の通り、無機物
の結晶水塩からの脱水水分量（外掛け０．５〜１．５重
量％）で十分に無機物の溶液が生成できる。この溶液
は、上記のとおり、前記耐火物粉体原料の粉体相互間で
存在確率がほぼ均等な状態で配分された無機物の結晶水
塩から生成するため、耐火物粉体の相互間に一様に浸透
させることができる。
【００２２】その後さらに、加熱混合を行い水分を蒸発
乾燥させることで、無機物のバインダー効果によって耐
火物粉体原料の微粒を造粒することができる。
乾燥させることで、無機物のバインダー効果によって耐
火物粉体原料の微粒を造粒することができる。
【００２３】なお、本発明で用いる耐火物粉体原料は、
特に限定される必要はなく、本発明は、溶射材料に用い
られる全ての耐火物組成に適用可能である。
特に限定される必要はなく、本発明は、溶射材料に用い
られる全ての耐火物組成に適用可能である。
【００２４】
【実施例】本発明の実施例および比較例を表１に示す。
Ｎｏ．１〜４は本発明の実施例であり、Ｎｏ．５〜７は
本発明の範囲から外れた比較例、Ｎｏ．８は従来材であ
る。実施例１〜４、比較例５〜７に用いた耐火物粉体原
料は、同表に示すように、４５μｍ以下の微粒含有量が
比較例８より多い材料である。各々の耐火物粉体原料に
は、表１に示した無機物を所定量添加し、表記の条件で
処理を行った。
Ｎｏ．１〜４は本発明の実施例であり、Ｎｏ．５〜７は
本発明の範囲から外れた比較例、Ｎｏ．８は従来材であ
る。実施例１〜４、比較例５〜７に用いた耐火物粉体原
料は、同表に示すように、４５μｍ以下の微粒含有量が
比較例８より多い材料である。各々の耐火物粉体原料に
は、表１に示した無機物を所定量添加し、表記の条件で
処理を行った。
【００２５】耐火物粉体原料の流動性は、圧縮度で評価
した。即ち、粉体を自然充填したときのかさ比重と、１
８０回のタップを行って粉体を充填したときの固め比重
から、圧縮度＝１００×（１−かさ比重／固め比重）を
計算した。数値が小さいほど流動性が良いと評価でき
る。また、溶射材料（処理後材料）の特性としては、流
動性は、溶射バーナーからの噴出・脈動性から定性的に
評価し、耐食性は、施工体への溶融スラグ吹き付けによ
る溶損量から評価した。溶損指数が小さいほど耐食性に
優れる。
した。即ち、粉体を自然充填したときのかさ比重と、１
８０回のタップを行って粉体を充填したときの固め比重
から、圧縮度＝１００×（１−かさ比重／固め比重）を
計算した。数値が小さいほど流動性が良いと評価でき
る。また、溶射材料（処理後材料）の特性としては、流
動性は、溶射バーナーからの噴出・脈動性から定性的に
評価し、耐食性は、施工体への溶融スラグ吹き付けによ
る溶損量から評価した。溶損指数が小さいほど耐食性に
優れる。
【００２６】実施例１〜４、比較例５〜７に用いた耐火
物粉体原料は圧縮度が高いことから流動性が悪い。実験
を行った結果、溶射時に脈動なく使用できるには、少な
くとも圧縮度を２５より小さくする必要があった。
物粉体原料は圧縮度が高いことから流動性が悪い。実験
を行った結果、溶射時に脈動なく使用できるには、少な
くとも圧縮度を２５より小さくする必要があった。
【００２７】実施例１では、燐酸二水素ナトリウム・二
水塩（ＮａＨ2 ＰＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ）を５重量％添加混合
し、更に９５℃に加熱しながら攪拌混合を行った。水分
量としては１．２重量％の添加である。その結果、４５
μｍ以下の微粒含有量が９％に減少し、流動性が向上し
て圧縮度は１７と比較例８の従来材並みとなった。溶射
時には脈動もなく溶損指数も比較例８の従来材同等であ
った。
水塩（ＮａＨ2 ＰＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ）を５重量％添加混合
し、更に９５℃に加熱しながら攪拌混合を行った。水分
量としては１．２重量％の添加である。その結果、４５
μｍ以下の微粒含有量が９％に減少し、流動性が向上し
て圧縮度は１７と比較例８の従来材並みとなった。溶射
時には脈動もなく溶損指数も比較例８の従来材同等であ
った。
【００２８】実施例２は、添加する無機物に燐酸水素二
ナトリウム・十二水塩（Ｎａ2 ＨＰＯ4 ・１２Ｈ2 Ｏ）
を用いた。水分量を実施例１と同等にするため無機物を
２重量％添加した。９５℃に加熱しながら攪拌混合を行
った結果、４５μｍ以下の微粒含有量は１７％、圧縮度
は２０と、やや実施例１より流動性に劣るが、溶射特性
は比較例８の従来材並みであった。
ナトリウム・十二水塩（Ｎａ2 ＨＰＯ4 ・１２Ｈ2 Ｏ）
を用いた。水分量を実施例１と同等にするため無機物を
２重量％添加した。９５℃に加熱しながら攪拌混合を行
った結果、４５μｍ以下の微粒含有量は１７％、圧縮度
は２０と、やや実施例１より流動性に劣るが、溶射特性
は比較例８の従来材並みであった。
【００２９】実施例３は、メタ珪酸ナトリウム塩（Ｎａ
2 ＳｉＯ3 ・ｎＨ2 Ｏ）を２重量％添加し、３５０℃で
加熱混合した。造粒効果は燐酸水素ナトリウムほどなか
ったが、溶射特性としては比較例８の従来材相当であっ
た。
2 ＳｉＯ3 ・ｎＨ2 Ｏ）を２重量％添加し、３５０℃で
加熱混合した。造粒効果は燐酸水素ナトリウムほどなか
ったが、溶射特性としては比較例８の従来材相当であっ
た。
【００３０】実施例４は、燐酸ナトリウム・十二水塩
（Ｎａ3 ＰＯ4 ・１２Ｈ2 Ｏ）を添加した例である。９
５℃に加熱しながら攪拌混合を行ったところ、４５μｍ
以下の微粒含有量は１９％で、圧縮度は２１であった。
溶射時には脈動もなく耐食性も比較例８の従来材と同等
であった。
（Ｎａ3 ＰＯ4 ・１２Ｈ2 Ｏ）を添加した例である。９
５℃に加熱しながら攪拌混合を行ったところ、４５μｍ
以下の微粒含有量は１９％で、圧縮度は２１であった。
溶射時には脈動もなく耐食性も比較例８の従来材と同等
であった。
【００３１】比較例５では、燐酸二水素ナトリウム・二
水塩の添加量を１０重量％としたところ、添加水分量が
多くなってやや圧縮度が悪くなったが、脈動無く溶射施
工ができた。しかし、無機物が多いため耐食性に劣っ
た。
水塩の添加量を１０重量％としたところ、添加水分量が
多くなってやや圧縮度が悪くなったが、脈動無く溶射施
工ができた。しかし、無機物が多いため耐食性に劣っ
た。
【００３２】比較例６は、添加する無機物として燐酸二
水素ナトリウムの無水塩を用いたが、脱水水分によって
無機物を耐火物粉体原料の粒子間に浸透させることがで
きず、造粒できなかった。従って、溶射時に脈動が発生
し、施工不良で耐食性評価ができなかった。
水素ナトリウムの無水塩を用いたが、脱水水分によって
無機物を耐火物粉体原料の粒子間に浸透させることがで
きず、造粒できなかった。従って、溶射時に脈動が発生
し、施工不良で耐食性評価ができなかった。
【００３３】比較例７は、実施例１と同様に無機物を添
加したが、加熱混合を行わなかった。従って、脱水がな
く単に固体の無機物が添加されたのみであるから、比較
例６と同様溶射特性は好ましくなかった。
加したが、加熱混合を行わなかった。従って、脱水がな
く単に固体の無機物が添加されたのみであるから、比較
例６と同様溶射特性は好ましくなかった。
【００３４】
【表１】
【００３５】表１の注： ＊ Ｎａ2ＳｉＯ3・ｎＨ2Ｏ ：特定のｎ値を持つ結晶水
塩は得られないが、工業的にはｎ値が約１０のものが製
造されている。 ＊＊ 無機物の添加量：結晶水塩の量を示す（比較例６
を除く）。脱水状態の量は表中の水分量を差し引いた量
である。
塩は得られないが、工業的にはｎ値が約１０のものが製
造されている。 ＊＊ 無機物の添加量：結晶水塩の量を示す（比較例６
を除く）。脱水状態の量は表中の水分量を差し引いた量
である。
【００３６】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
多量の水分を用いることなく微粒を造粒することによっ
て窯炉補修用火炎溶射材料の流動性を向上させることが
できるだけでなく、溶射材料の耐火物の微粒を分級除去
することなく資源の有効活用をはかることのできる窯炉
補修用火炎溶射材料及びその製造方法を提供することが
できるため、本発明は工業的に価値の高い発明であると
いえる。
多量の水分を用いることなく微粒を造粒することによっ
て窯炉補修用火炎溶射材料の流動性を向上させることが
できるだけでなく、溶射材料の耐火物の微粒を分級除去
することなく資源の有効活用をはかることのできる窯炉
補修用火炎溶射材料及びその製造方法を提供することが
できるため、本発明は工業的に価値の高い発明であると
いえる。
Claims (4)
- 【請求項１】 鉄鋼製造プロセス用窯炉の補修に用いら
れる、耐火物粉体を原料とする、粉体粒径５００μｍ以
下の火炎溶射材料において、前記耐火物粉体原料の内の
粒径４５μｍ以下の微粉が相互におよび／または粒径４
５μｍ超の耐火物粉体と外掛けで０．５〜４．５重量％
（脱水状態）の無機物で結合・造粒されて粒径が４５μ
ｍ超となっている粉体を含み、粒径が４５μｍ以下であ
る粉体の割合が２５重量％未満であることを特徴とする
窯炉補修用火炎溶射材料。 - 【請求項２】 前記無機物が、燐酸水素ナトリウム、燐
酸ナトリウム、珪酸ナトリウムであることを特徴とする
請求項１記載の窯炉補修用火炎溶射材料。 - 【請求項３】 鉄鋼製造プロセス用窯炉の補修に用いら
れる、耐火物粉体を原料とする、粉体粒径５００μｍ以
下の火炎溶射材料の製造方法において、脱水状態で外掛
け０．５〜４．５重量％相当の無機物の、外掛け０．５
〜１．５重量％の結晶水を含む結晶水塩を、前記耐火物
粉体原料の粉体相互間で存在確率がほぼ均等な状態にな
るまで、室温で混合し、次いで、得られた混合物を前記
無機物の結晶水が脱水する温度以上に加熱しながら継続
混合することで、前記結晶水塩から離脱した水分に前記
無機物自身を溶解させ、この生成した溶液を、前記耐火
物粉体原料の内の粒径４５μｍ以下の微粉の相互間に、
および／または前記微粉と粒径４５μｍ超の耐火物粉体
の相互間に浸透させ、その後さらに、加熱、混合を継続
することで、前記溶液の水分を蒸発させ、かつ前記混合
物を乾燥させて、前記粒径４５μｍ以下の耐火物粉体原
料を前記無機物を介して結合・造粒させることを特徴と
する、粒径が４５μｍ以下である粉体粒子の割合が２５
重量％未満である窯炉補修用火炎溶射材料の製造方法。 - 【請求項４】 前記無機物が、燐酸水素ナトリウム、燐
酸ナトリウム、珪酸ナトリウムであることを特徴とする
請求項３記載の窯炉補修用火炎溶射材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8304247A JPH10139557A (ja) | 1996-10-31 | 1996-10-31 | 窯炉補修用火炎溶射材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8304247A JPH10139557A (ja) | 1996-10-31 | 1996-10-31 | 窯炉補修用火炎溶射材料及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10139557A true JPH10139557A (ja) | 1998-05-26 |
Family
ID=17930767
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8304247A Withdrawn JPH10139557A (ja) | 1996-10-31 | 1996-10-31 | 窯炉補修用火炎溶射材料及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10139557A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7783358B1 (ja) * | 2024-07-31 | 2025-12-09 | 黒崎播磨株式会社 | タンディッシュ用ドライコーティング材 |
-
1996
- 1996-10-31 JP JP8304247A patent/JPH10139557A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7783358B1 (ja) * | 2024-07-31 | 2025-12-09 | 黒崎播磨株式会社 | タンディッシュ用ドライコーティング材 |
| WO2026028828A1 (ja) * | 2024-07-31 | 2026-02-05 | 黒崎播磨株式会社 | タンディッシュ用ドライコーティング材 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040106 |