JPH10154591A - 高電圧ｉｃ駆動半ブリッジガス放電ランプ用安定器回路 - Google Patents
高電圧ｉｃ駆動半ブリッジガス放電ランプ用安定器回路Info
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- JPH10154591A JPH10154591A JP9252562A JP25256297A JPH10154591A JP H10154591 A JPH10154591 A JP H10154591A JP 9252562 A JP9252562 A JP 9252562A JP 25256297 A JP25256297 A JP 25256297A JP H10154591 A JPH10154591 A JP H10154591A
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- Japan
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- circuit
- timing
- lamp
- feedback
- signal
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- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
- H05B41/14—Circuit arrangements
- H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from DC by means of a converter, e.g. by high-voltage DC
- H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from DC by means of a converter, e.g. by high-voltage DC using static converters
- H05B41/295—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from DC by means of a converter, e.g. by high-voltage DC using static converters with semiconductor devices and specially adapted for lamps with preheating electrodes, e.g. for fluorescent lamps
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S315/00—Electric lamp and discharge devices: systems
- Y10S315/07—Starting and control circuits for gas discharge lamp using transistors
Landscapes
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】確実なランプ始動を保証する抵抗加熱陰極を含
む形式のガス放電ランプ安定回路を提供する 【解決手段】安定器回路は、ガス放電ランプと組み合わ
された共振負荷回路を有し、共振負荷回路は、該回路の
動作周波数を定める値を持つ第１および第２の共振イン
ピーダンスを含んでいる。更に、共振負荷回路に結合さ
れた直流−交流変換回路が含まれていて、共振負荷回路
に交流電流を誘起する。該変換回路は、直流電圧母線導
体とアースとの間に直列に接続された第１および第２の
スイッチを有し、両スイッチの共通接続点には交流負荷
電流が流れる。帰還回路が、共振負荷回路を流れる電流
のレベルを表す帰還信号を供給する。高電圧集積回路
が、ランプ始動の際に主に帰還信号からなるタイミング
信号によって定まる周波数で第１および第２のスイッチ
を駆動する。ランプ始動前に、陰極を予定の期間加熱さ
せるために、直流−交流変換回路を付勢したとき該予定
の期間の間前記帰還信号を前記タイミング信号から分離
する回路を設ける。
む形式のガス放電ランプ安定回路を提供する 【解決手段】安定器回路は、ガス放電ランプと組み合わ
された共振負荷回路を有し、共振負荷回路は、該回路の
動作周波数を定める値を持つ第１および第２の共振イン
ピーダンスを含んでいる。更に、共振負荷回路に結合さ
れた直流−交流変換回路が含まれていて、共振負荷回路
に交流電流を誘起する。該変換回路は、直流電圧母線導
体とアースとの間に直列に接続された第１および第２の
スイッチを有し、両スイッチの共通接続点には交流負荷
電流が流れる。帰還回路が、共振負荷回路を流れる電流
のレベルを表す帰還信号を供給する。高電圧集積回路
が、ランプ始動の際に主に帰還信号からなるタイミング
信号によって定まる周波数で第１および第２のスイッチ
を駆動する。ランプ始動前に、陰極を予定の期間加熱さ
せるために、直流−交流変換回路を付勢したとき該予定
の期間の間前記帰還信号を前記タイミング信号から分離
する回路を設ける。
Description
【０００１】
【関連出願】本出願は、本出願と同一の発明者及び同一
の出願人による、米国出願番号０８／６４８、２３２
（平成９年特許願第１１８５３６号）と関連する。
の出願人による、米国出願番号０８／６４８、２３２
（平成９年特許願第１１８５３６号）と関連する。
【０００２】
【発明の属する技術分野】本発明の第一の態様は、ラン
プに交流電流を供給する一対の直列接続のスイッチを駆
動する高電圧集積回路（ＨＶＩＣ）を用いるガス放電ラ
ンプ用の安定器回路に関するものであり、更に詳しくは
ランプ始動の際に適切な動作周波数を選択するように高
電圧集積回路に帰還信号を供給する上記のような安定器
回路に関するものである。
プに交流電流を供給する一対の直列接続のスイッチを駆
動する高電圧集積回路（ＨＶＩＣ）を用いるガス放電ラ
ンプ用の安定器回路に関するものであり、更に詳しくは
ランプ始動の際に適切な動作周波数を選択するように高
電圧集積回路に帰還信号を供給する上記のような安定器
回路に関するものである。
【０００３】本発明の第二の態様は、陰極予加熱作用を
含むような安定器回路に関するものである。
含むような安定器回路に関するものである。
【０００４】
【発明の背景】ガス放電ランプ用の安定器回路の一形式
は、共振負荷回路中に配置されたランプに交流電流を供
給する一対の直列接続のスイッチを使用している。スイ
ッチは半ブリッジＤ級インバータ回路形式に構成され
る。最近、このような半ブリッジ回路を交番形式で駆動
するため、即ち、最初一方のスイッチをターンオンし、
次いでそのスイッチをターンオフし、それから他方のス
イッチをターンオンし、その後該他方のスイッチをター
ンオフするという様に駆動するために、種々の高電圧集
積回路（ＨＶＩＣｓ）が利用できるようになった。この
様な高電圧集積回路は低コストで種々の個別回路部品と
置き換わって、安定器回路の寸法を低減することが出来
る点で有利である。しかしながら、これらの高電圧集積
回路は一対のスイッチのスイッチングを固定周波数で行
うように設計されている。固定周波数動作はガス放電ラ
ンプの定常状態動作に適しているが、ランプを始動させ
るのに必要な非常に高い電圧スパイクを生じるように共
振負荷回路の周波数がその固有共振周波数に近づくこと
が望ましいとき、固定周波数動作はランプの始動の際の
動作に適していない従って、本発明の一態様によれば、
上記の高電圧集積回路の欠点を克服して、ランプ始動の
際に共振負荷回路がその固有共振周波数に近づいて、ラ
ンプを始動するための高電圧スパイクを発生出来るよう
にすることが望ましい。
は、共振負荷回路中に配置されたランプに交流電流を供
給する一対の直列接続のスイッチを使用している。スイ
ッチは半ブリッジＤ級インバータ回路形式に構成され
る。最近、このような半ブリッジ回路を交番形式で駆動
するため、即ち、最初一方のスイッチをターンオンし、
次いでそのスイッチをターンオフし、それから他方のス
イッチをターンオンし、その後該他方のスイッチをター
ンオフするという様に駆動するために、種々の高電圧集
積回路（ＨＶＩＣｓ）が利用できるようになった。この
様な高電圧集積回路は低コストで種々の個別回路部品と
置き換わって、安定器回路の寸法を低減することが出来
る点で有利である。しかしながら、これらの高電圧集積
回路は一対のスイッチのスイッチングを固定周波数で行
うように設計されている。固定周波数動作はガス放電ラ
ンプの定常状態動作に適しているが、ランプを始動させ
るのに必要な非常に高い電圧スパイクを生じるように共
振負荷回路の周波数がその固有共振周波数に近づくこと
が望ましいとき、固定周波数動作はランプの始動の際の
動作に適していない従って、本発明の一態様によれば、
上記の高電圧集積回路の欠点を克服して、ランプ始動の
際に共振負荷回路がその固有共振周波数に近づいて、ラ
ンプを始動するための高電圧スパイクを発生出来るよう
にすることが望ましい。
【０００５】本発明の第二の態様によれば、このような
安定器回路が陰極予加熱作用を有するようにすることが
望ましい。
安定器回路が陰極予加熱作用を有するようにすることが
望ましい。
【０００６】
【発明の目的】本発明の一態様によれば、本発明の目的
は、共振負荷回路に交流電流を供給する一対の直列接続
のスイッチを含み、ランプ始動の際に共振負荷回路の固
有共振周波数へ向かって周波数変移を生じるように構成
された高電圧集積回路を利用して一対のスイッチを駆動
するガス放電ランプ用安定器回路を提供することであ
る。
は、共振負荷回路に交流電流を供給する一対の直列接続
のスイッチを含み、ランプ始動の際に共振負荷回路の固
有共振周波数へ向かって周波数変移を生じるように構成
された高電圧集積回路を利用して一対のスイッチを駆動
するガス放電ランプ用安定器回路を提供することであ
る。
【０００７】本発明の第二の態様によれば、陰極予加熱
作用を含む上記の形式の安定器回路を提供することであ
る。本発明の第二の態様によれば、抵抗加熱された陰極
を含む形式のガス放電ランプ用安定器回路が提供され
る。安定器回路は、ガス放電ランプと組み合わされた共
振負荷回路を有し、共振負荷回路は、該回路の動作周波
数を定める値を持つ第１および第２の共振インピーダン
スを含んでいる。更に、共振負荷回路に結合された直流
−交流変換回路が含まれていて、共振負荷回路に交流電
流を誘起する。変換回路は、直流電圧母線導体とアース
との間に直列に接続された第１および第２のスイッチを
有し、両スイッチの共通接続点には交流負荷電流が流れ
る。帰還回路が、共振負荷回路を流れる電流のレベルを
表す帰還信号を供給する。高電圧集積回路が、ランプ始
動の際に主に帰還信号からなるタイミング信号によって
定まる周波数で第１および第２のスイッチを駆動し、こ
れにより、ランプ始動の際に帰還信号が、高電圧集積回
路に第１および第２のスイッチを共振負荷回路の共振動
作を高めるスイッチング周波数に向かわせるようにす
る。ランプ始動前に、陰極を予定の期間加熱させるため
に、変換回路を付勢したとき該予定の期間の間前記帰還
信号を前記タイミング信号から分離する回路がある。
作用を含む上記の形式の安定器回路を提供することであ
る。本発明の第二の態様によれば、抵抗加熱された陰極
を含む形式のガス放電ランプ用安定器回路が提供され
る。安定器回路は、ガス放電ランプと組み合わされた共
振負荷回路を有し、共振負荷回路は、該回路の動作周波
数を定める値を持つ第１および第２の共振インピーダン
スを含んでいる。更に、共振負荷回路に結合された直流
−交流変換回路が含まれていて、共振負荷回路に交流電
流を誘起する。変換回路は、直流電圧母線導体とアース
との間に直列に接続された第１および第２のスイッチを
有し、両スイッチの共通接続点には交流負荷電流が流れ
る。帰還回路が、共振負荷回路を流れる電流のレベルを
表す帰還信号を供給する。高電圧集積回路が、ランプ始
動の際に主に帰還信号からなるタイミング信号によって
定まる周波数で第１および第２のスイッチを駆動し、こ
れにより、ランプ始動の際に帰還信号が、高電圧集積回
路に第１および第２のスイッチを共振負荷回路の共振動
作を高めるスイッチング周波数に向かわせるようにす
る。ランプ始動前に、陰極を予定の期間加熱させるため
に、変換回路を付勢したとき該予定の期間の間前記帰還
信号を前記タイミング信号から分離する回路がある。
【０００８】
【発明の好適実施例】特許請求の範囲に記載した本発明
は図６及び７に示す実施例に特に関係している。しか
し、図６の実施例は図１の実施例に本発明の陰極予加熱
作用を加えて改良したものであるから、図１に関する次
の記載及び説明図２乃至５は関連するものである。
は図６及び７に示す実施例に特に関係している。しか
し、図６の実施例は図１の実施例に本発明の陰極予加熱
作用を加えて改良したものであるから、図１に関する次
の記載及び説明図２乃至５は関連するものである。
【０００９】図１は、ガス放電（例えば、蛍光）ランプ
に給電するための安定器回路１０を示す。ランプは点灯
中は抵抗性インピーダンスを示すので、図にはＲLAMPと
して示してある。安定器回路１０は、母線導体１２とア
ース１４との間に直流母線電圧ＶBUS を受けるように接
続された一対の直列接続された電力用ＭＯＳＦＥＴのよ
うなスイッチＳ1 およびＳ2 を含んでいる。下記に詳述
するように、スイッチＳ1 およびＳ2 は高電圧集積回路
（ＨＶＩＣ）１６によって制御される。スイッチＳ1 お
よびＳ2 は交互にスイッチングすることによって、節点
１８は母線電圧ＶBUS とアース１４とに交互に接続され
る。節点１８に共振負荷回路２０が接続され、共振負荷
回路２０は共振インダクタＬR 、共振コンデンサＣR お
よびランプＲLAMPを含んでいる。コンデンサ２１が共振
負荷回路２０に対する直流阻止を行う。更に帰還抵抗Ｒ
F が、以下に述べる目的で設けられている。共振負荷回
路２０は節点１８に接続されていることにより、共振負
荷回路２０には交流電流が誘起される。
に給電するための安定器回路１０を示す。ランプは点灯
中は抵抗性インピーダンスを示すので、図にはＲLAMPと
して示してある。安定器回路１０は、母線導体１２とア
ース１４との間に直流母線電圧ＶBUS を受けるように接
続された一対の直列接続された電力用ＭＯＳＦＥＴのよ
うなスイッチＳ1 およびＳ2 を含んでいる。下記に詳述
するように、スイッチＳ1 およびＳ2 は高電圧集積回路
（ＨＶＩＣ）１６によって制御される。スイッチＳ1 お
よびＳ2 は交互にスイッチングすることによって、節点
１８は母線電圧ＶBUS とアース１４とに交互に接続され
る。節点１８に共振負荷回路２０が接続され、共振負荷
回路２０は共振インダクタＬR 、共振コンデンサＣR お
よびランプＲLAMPを含んでいる。コンデンサ２１が共振
負荷回路２０に対する直流阻止を行う。更に帰還抵抗Ｒ
F が、以下に述べる目的で設けられている。共振負荷回
路２０は節点１８に接続されていることにより、共振負
荷回路２０には交流電流が誘起される。
【００１０】高電圧集積回路１６は、エスジーエス・ト
ムソン（ＳＧＳ−Ｔｏｍｐｓｏｎ）社から製品名Ｌ６５
６９で販売されている名称が「発振器付き高電圧半ブリ
ッジ駆動装置」のような、或いは、米国カリフォルニア
州エルセグンド（Ｅｌ Ｓｅｇｕｎｄｏ）所在のインタ
ーナショナル・レクティファイア・カンパニイ（Ｉｎｔ
ｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｒｅｃｔｉｆｉｅｒ Ｃｏｍｐ
ａｎｙ）から製品名ＩＲ２１５１で販売されている名称
が「自己発振半ブリッジ駆動装置」のような発振器付き
半ブリッジ駆動装置で構成することが出来る。高電圧集
積回路１６からのそれぞれの高電圧出力および低電圧出
力２１Ａ、２１ＢがスイッチＳ1 およびＳ2 を駆動す
る。タイミング抵抗ＲT およびタイミング・コンデンサ
ＣT が高電圧集積回路１６に接続されている。タイミン
グ抵抗ＲT は通常のようにコンデンサ・タイミング入力
２２と抵抗タイミング入力２４との間に接続されてい
る。一方、タイミング・コンデンサＣT はその一端が通
常のようにコンデンサ・タイミング入力２２に接続され
ているが、他端は通常とは異なる接続がなされている。
実際、この様な接続は、本発明に従って安定器回路１０
に高電圧集積回路１６を使用することに関連して、ラン
プ始動の際にランプＲLAMPの両端間に非常に高い電圧ス
パイク（例えば、１，０００乃至１，２００ボルト）を
自動的に発生させるように作用する。このため、帰還信
号、例えば、電圧ＶF 、が帰還抵抗ＲFの図示の上側端
から線２６を介してタイミング・コンデンサＣT の図示
の下側端へ印加される。これとは対照的に、タイミング
・コンデンサＣT の下側端をアース１４に直接接続し
て、高電圧集積回路１６のタイミング入力２２に達する
帰還電圧ＶFがないようにするのが通常の方法である。
ムソン（ＳＧＳ−Ｔｏｍｐｓｏｎ）社から製品名Ｌ６５
６９で販売されている名称が「発振器付き高電圧半ブリ
ッジ駆動装置」のような、或いは、米国カリフォルニア
州エルセグンド（Ｅｌ Ｓｅｇｕｎｄｏ）所在のインタ
ーナショナル・レクティファイア・カンパニイ（Ｉｎｔ
ｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｒｅｃｔｉｆｉｅｒ Ｃｏｍｐ
ａｎｙ）から製品名ＩＲ２１５１で販売されている名称
が「自己発振半ブリッジ駆動装置」のような発振器付き
半ブリッジ駆動装置で構成することが出来る。高電圧集
積回路１６からのそれぞれの高電圧出力および低電圧出
力２１Ａ、２１ＢがスイッチＳ1 およびＳ2 を駆動す
る。タイミング抵抗ＲT およびタイミング・コンデンサ
ＣT が高電圧集積回路１６に接続されている。タイミン
グ抵抗ＲT は通常のようにコンデンサ・タイミング入力
２２と抵抗タイミング入力２４との間に接続されてい
る。一方、タイミング・コンデンサＣT はその一端が通
常のようにコンデンサ・タイミング入力２２に接続され
ているが、他端は通常とは異なる接続がなされている。
実際、この様な接続は、本発明に従って安定器回路１０
に高電圧集積回路１６を使用することに関連して、ラン
プ始動の際にランプＲLAMPの両端間に非常に高い電圧ス
パイク（例えば、１，０００乃至１，２００ボルト）を
自動的に発生させるように作用する。このため、帰還信
号、例えば、電圧ＶF 、が帰還抵抗ＲFの図示の上側端
から線２６を介してタイミング・コンデンサＣT の図示
の下側端へ印加される。これとは対照的に、タイミング
・コンデンサＣT の下側端をアース１４に直接接続し
て、高電圧集積回路１６のタイミング入力２２に達する
帰還電圧ＶFがないようにするのが通常の方法である。
【００１１】上記の高電圧集積回路はいずれもタイミン
グ信号Ｖ22を受けるタイミング入力２２を有しており、
その結果生じるスイッチＳ1 およびＳ2 のスイッチング
周波数はタイミング信号Ｖ22の１つの閾値電圧から別の
閾値電圧への遷移時間および該別の閾値電圧から該１つ
の閾値電圧へのそれぞれの遷移時間によって決定され
る。図２には、取りうるタイミング信号Ｖ22の一対の電
圧閾値間の遷移が示されており、この一対の電圧閾値は
図１の高電圧集積回路に供給される電源電圧ＶSの１／
３の電圧値と２／３の電圧値であってよい。典型的に
は、タイミング信号Ｖ22が下側の閾値から増大して上側
の閾値に達した時、タイミング抵抗ＲT の上側端がアー
ス２６に接続されて、タイミング信号Ｖ22がタイミング
抵抗を介して放電する。同様に、タイミング信号Ｖ22が
低下して下側の閾値に達した時、タイミング抵抗ＲT の
上側端が電源電圧ＶS に接続されて、タイミング信号Ｖ
22が上側の閾値へ向かって増大する。遷移点、例えば図
２の時点ｔ1 、ｔ2 、ｔ3 およびｔ4 で、スイッチＳ1
およびＳ2 の交互のスイッチングが行われる。
グ信号Ｖ22を受けるタイミング入力２２を有しており、
その結果生じるスイッチＳ1 およびＳ2 のスイッチング
周波数はタイミング信号Ｖ22の１つの閾値電圧から別の
閾値電圧への遷移時間および該別の閾値電圧から該１つ
の閾値電圧へのそれぞれの遷移時間によって決定され
る。図２には、取りうるタイミング信号Ｖ22の一対の電
圧閾値間の遷移が示されており、この一対の電圧閾値は
図１の高電圧集積回路に供給される電源電圧ＶSの１／
３の電圧値と２／３の電圧値であってよい。典型的に
は、タイミング信号Ｖ22が下側の閾値から増大して上側
の閾値に達した時、タイミング抵抗ＲT の上側端がアー
ス２６に接続されて、タイミング信号Ｖ22がタイミング
抵抗を介して放電する。同様に、タイミング信号Ｖ22が
低下して下側の閾値に達した時、タイミング抵抗ＲT の
上側端が電源電圧ＶS に接続されて、タイミング信号Ｖ
22が上側の閾値へ向かって増大する。遷移点、例えば図
２の時点ｔ1 、ｔ2 、ｔ3 およびｔ4 で、スイッチＳ1
およびＳ2 の交互のスイッチングが行われる。
【００１２】ランプ始動前では、ランプＲLAMPは非常に
高い抵抗を有する。この期間中、ランプが回路に有意の
（すなわち低い）抵抗負荷を付加しないので、いわゆる
「Ｑ」すなわち品質係数は非常に高い。この期間中、ス
イッチＳ1 およびＳ2 を制御して、共振負荷回路２０の
動作周波数をその固有共振点に近づけるようにすること
が有利である。この状態が生じたとき、ランプ両端間の
電圧はランプを始動させるのに必要な非常に高いスパイ
クになる。
高い抵抗を有する。この期間中、ランプが回路に有意の
（すなわち低い）抵抗負荷を付加しないので、いわゆる
「Ｑ」すなわち品質係数は非常に高い。この期間中、ス
イッチＳ1 およびＳ2 を制御して、共振負荷回路２０の
動作周波数をその固有共振点に近づけるようにすること
が有利である。この状態が生じたとき、ランプ両端間の
電圧はランプを始動させるのに必要な非常に高いスパイ
クになる。
【００１３】図３は、始動状態と定常状態との間のラン
プの動作を説明するための簡略化したランプ電圧対角周
波数のグラフを示す。ランプ電圧の目盛はデシベルであ
り、角周波数はラジアン（ω）であり、即ち、周波数の
２π倍である。角周波数ω2において、定常状態動作点
は点３０にあり定常状態電圧ＶSSである。しかし、角周
波数をω1 へ低減すると、ランプ電圧がランプを始動す
るのに充分な電圧ＶIG NITIONまで急激に増大する。始動
後、ランプはずっと低い抵抗を示し、共振負荷回路２０
の損失を増して、品質係数Ｑを下げ、従って一層低い定
常状態電圧ＶSSとなる。
プの動作を説明するための簡略化したランプ電圧対角周
波数のグラフを示す。ランプ電圧の目盛はデシベルであ
り、角周波数はラジアン（ω）であり、即ち、周波数の
２π倍である。角周波数ω2において、定常状態動作点
は点３０にあり定常状態電圧ＶSSである。しかし、角周
波数をω1 へ低減すると、ランプ電圧がランプを始動す
るのに充分な電圧ＶIG NITIONまで急激に増大する。始動
後、ランプはずっと低い抵抗を示し、共振負荷回路２０
の損失を増して、品質係数Ｑを下げ、従って一層低い定
常状態電圧ＶSSとなる。
【００１４】高電圧集積回路１６のタイミング入力２２
に帰還信号ＶF を印加することによって、ランプ始動の
際に角周波数の所望の変移を生じさせて、ランプを始動
するのに必要な高電圧スパイクを達成する。図２は、高
電圧集積回路１６のタイミング入力２２が上記した通常
の態様に接続されている場合に生じ得るような同じ時定
数を持つほぼ対称な上向きおよび下向きの指数関数的な
遷移を有するタイミング信号Ｖ22を示している。この結
果、ランプの動作周波数が定常状態のランプ動作に適し
ている固定の動作周波数になる。高電圧集積回路１６の
タイミング入力２２上のタイミング電圧Ｖ22は、充放電
するタイミング・コンデンサＣT からの電圧寄与分と帰
還電圧ＶF からの電圧寄与分との和である。定常状態ラ
ンプ動作中、タイミング・コンデンサＣT の充放電によ
る電圧寄与分と比べて帰還電圧Ｖ F は通常は極めて小さ
い。従って、定常状態ランプ動作中、タイミング電圧Ｖ
22は主にタイミング・コンデンサＣT の充放電によって
決定される（しかし、他の実施例では、定常状態動作中
のタイミング電圧を主に帰還電圧によって制御すること
もできる）。図４は、電圧の和がタイミング電圧Ｖ22を
生じることを例示している。
に帰還信号ＶF を印加することによって、ランプ始動の
際に角周波数の所望の変移を生じさせて、ランプを始動
するのに必要な高電圧スパイクを達成する。図２は、高
電圧集積回路１６のタイミング入力２２が上記した通常
の態様に接続されている場合に生じ得るような同じ時定
数を持つほぼ対称な上向きおよび下向きの指数関数的な
遷移を有するタイミング信号Ｖ22を示している。この結
果、ランプの動作周波数が定常状態のランプ動作に適し
ている固定の動作周波数になる。高電圧集積回路１６の
タイミング入力２２上のタイミング電圧Ｖ22は、充放電
するタイミング・コンデンサＣT からの電圧寄与分と帰
還電圧ＶF からの電圧寄与分との和である。定常状態ラ
ンプ動作中、タイミング・コンデンサＣT の充放電によ
る電圧寄与分と比べて帰還電圧Ｖ F は通常は極めて小さ
い。従って、定常状態ランプ動作中、タイミング電圧Ｖ
22は主にタイミング・コンデンサＣT の充放電によって
決定される（しかし、他の実施例では、定常状態動作中
のタイミング電圧を主に帰還電圧によって制御すること
もできる）。図４は、電圧の和がタイミング電圧Ｖ22を
生じることを例示している。
【００１５】図４において、実線はタイミング電圧Ｖ22
を表している。破線３２はタイミング・コンデンサＣT
の充電による寄与分を表す。一方、点線の曲線ＶF は非
常に小さい帰還信号を示している。従って、定常状態動
作中、タイミング電圧Ｖ22は主にタイミング・コンデン
サＣT の充放電によって決定される。次の図５には、こ
れらの同じ電圧をランプ始動の場合について示してい
る。
を表している。破線３２はタイミング・コンデンサＣT
の充電による寄与分を表す。一方、点線の曲線ＶF は非
常に小さい帰還信号を示している。従って、定常状態動
作中、タイミング電圧Ｖ22は主にタイミング・コンデン
サＣT の充放電によって決定される。次の図５には、こ
れらの同じ電圧をランプ始動の場合について示してい
る。
【００１６】図５を参照して説明すると、本発明は、共
振負荷回路２０には本質的にランプによる負荷がかから
ない（すなわち、その際ランプが低抵抗を有さない）。
ランプ始動の際に、共振負荷回路２０に存在する非常に
高い電圧（および電流）を利用する。従って、ランプ始
動中の帰還信号ＶF は定常状態ランプ動作中よりも非常
に高くなる。タイミング・コンデンサＣT の充電による
寄与分を示す曲線３２は図４の定常状態の場合と同様で
あるが、図５のタイミング電圧Ｖ22は急速に増大しな
い。その理由は、高電圧集積回路１６のタイミング入力
２２において、タイミング・コンデンサＣT による電圧
寄与分は逆極性の帰還電圧ＶF と加算されるからであ
る。しかし、図示上、帰還電圧ＶF は逆極性の値ではな
く示されている。曲線３２に帰還電圧ＶF の逆極性の値
を加算することにより、上記したようにタイミング電圧
Ｖ22がかなり低くなる。その結果、図２に関して記述し
たように、１つの閾値から他方の閾値へのタイミング電
圧Ｖ22の遷移時間が増大する。図２から理解されるよう
に、高電圧集積回路１６の動作周波数が低下する。この
ような周波数の低下は図３の定常状態動作周波数ω2 か
らω1 で示す共振負荷回路２０の固有共振周波数へ向か
って生じる。この結果、ランプの始動に必要な非常に高
いランプ電圧スパイクが生じる。しかし、ランプの始動
が達成されると、帰還電圧ＶF および共振負荷回路中の
他の電圧レベルが急速に低下し、これによりタイミング
電圧Ｖ22に対する帰還電圧の影響は図４に関連して説明
したように無視しえる程度になる。図３に於ける周波数
ω3 での動作については図６に関連して後述する。
振負荷回路２０には本質的にランプによる負荷がかから
ない（すなわち、その際ランプが低抵抗を有さない）。
ランプ始動の際に、共振負荷回路２０に存在する非常に
高い電圧（および電流）を利用する。従って、ランプ始
動中の帰還信号ＶF は定常状態ランプ動作中よりも非常
に高くなる。タイミング・コンデンサＣT の充電による
寄与分を示す曲線３２は図４の定常状態の場合と同様で
あるが、図５のタイミング電圧Ｖ22は急速に増大しな
い。その理由は、高電圧集積回路１６のタイミング入力
２２において、タイミング・コンデンサＣT による電圧
寄与分は逆極性の帰還電圧ＶF と加算されるからであ
る。しかし、図示上、帰還電圧ＶF は逆極性の値ではな
く示されている。曲線３２に帰還電圧ＶF の逆極性の値
を加算することにより、上記したようにタイミング電圧
Ｖ22がかなり低くなる。その結果、図２に関して記述し
たように、１つの閾値から他方の閾値へのタイミング電
圧Ｖ22の遷移時間が増大する。図２から理解されるよう
に、高電圧集積回路１６の動作周波数が低下する。この
ような周波数の低下は図３の定常状態動作周波数ω2 か
らω1 で示す共振負荷回路２０の固有共振周波数へ向か
って生じる。この結果、ランプの始動に必要な非常に高
いランプ電圧スパイクが生じる。しかし、ランプの始動
が達成されると、帰還電圧ＶF および共振負荷回路中の
他の電圧レベルが急速に低下し、これによりタイミング
電圧Ｖ22に対する帰還電圧の影響は図４に関連して説明
したように無視しえる程度になる。図３に於ける周波数
ω3 での動作については図６に関連して後述する。
【００１７】母線電圧ＶBUS が１７０ボルトで２０ワッ
トのランプに対する図１の安定器回路１０の構成部品の
典型的な値は次のとうりである。共振インダクタＬR は
８００マイクロヘンリイ、共振コンデンサＣR は５．６
ナノファラッド、帰還抵抗Ｒ F は３．３オーム、直流阻
止コンデンサ２１は０．２２マイクロファラッド、タイ
ミング抵抗ＲT は１０．５キロオーム、タイミング・コ
ンデンサＣT は０．００１マイクロファラッドである。
トのランプに対する図１の安定器回路１０の構成部品の
典型的な値は次のとうりである。共振インダクタＬR は
８００マイクロヘンリイ、共振コンデンサＣR は５．６
ナノファラッド、帰還抵抗Ｒ F は３．３オーム、直流阻
止コンデンサ２１は０．２２マイクロファラッド、タイ
ミング抵抗ＲT は１０．５キロオーム、タイミング・コ
ンデンサＣT は０．００１マイクロファラッドである。
【００１８】図６は本発明の第二の態様による好ましい
安定器１０′を示す。例えば図１と図６との間では、同
じ符号は同じ部品を表している。従って、図６の説明は
主として図１から変えたところに限定する。特に、図６
の安定器１０′は一対のタイミング・コンデンサＣT1、
ＣT2を含み、ＣT2はＣT1の下の節点をアースに接続す
る。帰還電圧ＶF は帰還抵抗ＲF のアースされていない
節点から取り出され、陰極予加熱遅延回路４２の制御で
スイッチ４０が閉じた時だけ、ＣT1の下側の節点に印加
される。一方、導体４４Ａ及び４４Ｂのうちの一つが帰
還抵抗ＲF との接続に使われ、他方は外される。好まし
くは、導体４４Ａは比較的低い母線電圧Ｖ BUS （例え
ば、１０ボルト）に使用し、導体４４Ｂは比較的高い母
線電圧ＶBUS（例えば、３００ボルト）に使用する。最
後になるが、ランプ４８は、抵抗加熱される陰極４８Ａ
及び４８Ｂで、陰極両端に接続された共振コンデンサＣ
R2と共に示されている。これらについて、以下詳細に述
べる。
安定器１０′を示す。例えば図１と図６との間では、同
じ符号は同じ部品を表している。従って、図６の説明は
主として図１から変えたところに限定する。特に、図６
の安定器１０′は一対のタイミング・コンデンサＣT1、
ＣT2を含み、ＣT2はＣT1の下の節点をアースに接続す
る。帰還電圧ＶF は帰還抵抗ＲF のアースされていない
節点から取り出され、陰極予加熱遅延回路４２の制御で
スイッチ４０が閉じた時だけ、ＣT1の下側の節点に印加
される。一方、導体４４Ａ及び４４Ｂのうちの一つが帰
還抵抗ＲF との接続に使われ、他方は外される。好まし
くは、導体４４Ａは比較的低い母線電圧Ｖ BUS （例え
ば、１０ボルト）に使用し、導体４４Ｂは比較的高い母
線電圧ＶBUS（例えば、３００ボルト）に使用する。最
後になるが、ランプ４８は、抵抗加熱される陰極４８Ａ
及び４８Ｂで、陰極両端に接続された共振コンデンサＣ
R2と共に示されている。これらについて、以下詳細に述
べる。
【００１９】陰極予加熱遅延回路４２はタイミング・コ
ンデンサＣT1及びＣT2と一緒に動作してランプ始動前に
陰極予加熱を生じる。この期間、抵抗加熱陰極４８Ａ及
び４８Ｂは適当なレベルに加熱される。適当なレベル母
線電圧ＶBUS が最初供給された後、典型的には約１秒
間、陰極予加熱遅延回路４２が動作し、次いで、帰還電
圧ＶF をタイミング・コンデンサＣT1の下側節点に印加
するために陰極予加熱遅延回路４２がスイッチ４０を閉
じる。スイッチ４０が閉じる前は、帰還電圧ＶFは高電
圧集積回路１６のタイミング節点２２の電圧Ｖ22には影
響を与えない。この期間、節点２２とアース１４との間
の実効タイミング容量はコンデンサＣT1及びＣT2の直列
結合である。例えば、コンデンサＣT1が１．０ナノファ
ラッドで、コンデンサＣT2が４．７ナノファラッドの値
であれば、この２コンデンサの直列容量は約０．８２ナ
ノファラッドである。従って、図２での電圧Ｖ22に対す
る時定数は、タイミング・コンデンサＣT （図１）が１
ナノファラッド（０．００１マイクロファラッド）であ
る図１での安定器１０に対する典型的な値より小さい。
図３では動作周波数はω3 であり、陰極予加熱ランプ電
圧ＶPHが示されている。
ンデンサＣT1及びＣT2と一緒に動作してランプ始動前に
陰極予加熱を生じる。この期間、抵抗加熱陰極４８Ａ及
び４８Ｂは適当なレベルに加熱される。適当なレベル母
線電圧ＶBUS が最初供給された後、典型的には約１秒
間、陰極予加熱遅延回路４２が動作し、次いで、帰還電
圧ＶF をタイミング・コンデンサＣT1の下側節点に印加
するために陰極予加熱遅延回路４２がスイッチ４０を閉
じる。スイッチ４０が閉じる前は、帰還電圧ＶFは高電
圧集積回路１６のタイミング節点２２の電圧Ｖ22には影
響を与えない。この期間、節点２２とアース１４との間
の実効タイミング容量はコンデンサＣT1及びＣT2の直列
結合である。例えば、コンデンサＣT1が１．０ナノファ
ラッドで、コンデンサＣT2が４．７ナノファラッドの値
であれば、この２コンデンサの直列容量は約０．８２ナ
ノファラッドである。従って、図２での電圧Ｖ22に対す
る時定数は、タイミング・コンデンサＣT （図１）が１
ナノファラッド（０．００１マイクロファラッド）であ
る図１での安定器１０に対する典型的な値より小さい。
図３では動作周波数はω3 であり、陰極予加熱ランプ電
圧ＶPHが示されている。
【００２０】スイッチ４０が閉じた後で、タイミング・
コンデンサＣT1の下側節点がタイミング・コンデンサＣ
T2と帰還抵抗ＲFとの並列結合を介してアース１４に接
続される。しかし、帰還抵抗ＲFは典型的には約１オー
ムのインピーダンスを有し、且つ、タイミング・コンデ
ンサＣT2のインピーダンスよりかなり小さいので、スイ
ッチ４０が閉じた時、コンデンサＣT1の下側節点はアー
ス１４に直接接続されたと近似的に見ることができる。
そのように近似すると、図６での高電圧集積回路１６に
関連するタイミング素子ＲT 及びＣT1 は、図１の高電
圧集積回路１６に関連するタイミング抵抗ＲT 及びタイ
ミング・コンデンサＣT に関連した図１の タイミング
素子の直接的な類似と見られる。従って、スイッチ４０
を閉じたときの図６の安定器１０′の動作は、上述した
図１の安定器１０の動作と同じである。
コンデンサＣT1の下側節点がタイミング・コンデンサＣ
T2と帰還抵抗ＲFとの並列結合を介してアース１４に接
続される。しかし、帰還抵抗ＲFは典型的には約１オー
ムのインピーダンスを有し、且つ、タイミング・コンデ
ンサＣT2のインピーダンスよりかなり小さいので、スイ
ッチ４０が閉じた時、コンデンサＣT1の下側節点はアー
ス１４に直接接続されたと近似的に見ることができる。
そのように近似すると、図６での高電圧集積回路１６に
関連するタイミング素子ＲT 及びＣT1 は、図１の高電
圧集積回路１６に関連するタイミング抵抗ＲT 及びタイ
ミング・コンデンサＣT に関連した図１の タイミング
素子の直接的な類似と見られる。従って、スイッチ４０
を閉じたときの図６の安定器１０′の動作は、上述した
図１の安定器１０の動作と同じである。
【００２１】図７は、図６の安定器１０′次の部分、即
ち、陰極予加熱遅延回路４２、スイッチ４０、タイミン
グ・コンデンサＣT1及びＣT2、並びに、帰還抵抗ＲF か
らなる好ましい実施例である。陰極予加熱遅延回路４２
はコンデンサ５０を含み、このコンデンサは電源電圧Ｖ
s （図６）から抵抗５２を通して充電される。コンデン
サ５０はその大きさを帰還抵抗ＲF 上の交流電圧によっ
て実質的に影響を受けない値とする。帰還抵抗ＲF 上の
交流電圧は、ランプ始動期間中は数ボルトであるのに比
べて、陰極予熱期間は通常は１０分の数ボルトであるに
すぎない。コンデンサ５０は、ツェナー・ダイオード５
４がブレークダウンする点まで充電され、スイッチ４０
をオンに転ずる。スイッチ４０はｎチャネル・エンハス
メント形ＭＯＳＦＥＴで適当に構成することができる。
抵抗５６はスイッチ４０の上側節点５７をアース１４の
電位より上に維持するので、スイッチ４０の固有ダイオ
ード５８が導通せず、これが安定器１０′のスイッチＳ
1 及びＳ2 の発振周波数に干渉するであろうタイミング
・コンデンサＣT2の放電を妨げる。一方、抵抗５９はツ
ェナー・ダイオード５４を通して充電コンデンサ５０か
らの漏洩電流がスイッチ４０をオンに転ずるのを防ぐ。
ち、陰極予加熱遅延回路４２、スイッチ４０、タイミン
グ・コンデンサＣT1及びＣT2、並びに、帰還抵抗ＲF か
らなる好ましい実施例である。陰極予加熱遅延回路４２
はコンデンサ５０を含み、このコンデンサは電源電圧Ｖ
s （図６）から抵抗５２を通して充電される。コンデン
サ５０はその大きさを帰還抵抗ＲF 上の交流電圧によっ
て実質的に影響を受けない値とする。帰還抵抗ＲF 上の
交流電圧は、ランプ始動期間中は数ボルトであるのに比
べて、陰極予熱期間は通常は１０分の数ボルトであるに
すぎない。コンデンサ５０は、ツェナー・ダイオード５
４がブレークダウンする点まで充電され、スイッチ４０
をオンに転ずる。スイッチ４０はｎチャネル・エンハス
メント形ＭＯＳＦＥＴで適当に構成することができる。
抵抗５６はスイッチ４０の上側節点５７をアース１４の
電位より上に維持するので、スイッチ４０の固有ダイオ
ード５８が導通せず、これが安定器１０′のスイッチＳ
1 及びＳ2 の発振周波数に干渉するであろうタイミング
・コンデンサＣT2の放電を妨げる。一方、抵抗５９はツ
ェナー・ダイオード５４を通して充電コンデンサ５０か
らの漏洩電流がスイッチ４０をオンに転ずるのを防ぐ。
【００２２】母線電圧ＶBUS が１６０ボルトで２５ワッ
トのランプに対する図６の安定器回路１０′の構成部品
の典型的な値は次のとうりである。共振インダクタＬR
は８００マイクロヘンリイ、共振コンデンサＣR1 は
７．７ナノファラッド、帰還抵抗ＲF は１オーム、直流
阻止コンデンサ２１は０．２２マイクロファラッド、タ
イミング抵抗ＲT は１０．５キロオーム、タイミング・
コンデンサＣT1は１．０ナノファラッド、タイミング・
コンデンサＣT2は５．６ナノファラッドであり、図７の
回路の典型的な値はコンデンサ５０は０．３３マイクロ
ファラッド、抵抗５２，５６，及び５９はいずれも２．
４メガオーム、ツェナー・ダイオード５４は７．５ボル
ト定格、ＭＯＳＦＥＴ４０はオランダ国アインドホオベ
ン（Ｅｉｎｄｈｏｖｅｎ）のフィリプス・セミコンダク
タ社（Ｐｈｉｌｉｐｓ Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ
ｓ）のＢＳＮ２０という製品のようなｎチャネル・エン
ハスメント形ＭＯＳＦＥＴである。
トのランプに対する図６の安定器回路１０′の構成部品
の典型的な値は次のとうりである。共振インダクタＬR
は８００マイクロヘンリイ、共振コンデンサＣR1 は
７．７ナノファラッド、帰還抵抗ＲF は１オーム、直流
阻止コンデンサ２１は０．２２マイクロファラッド、タ
イミング抵抗ＲT は１０．５キロオーム、タイミング・
コンデンサＣT1は１．０ナノファラッド、タイミング・
コンデンサＣT2は５．６ナノファラッドであり、図７の
回路の典型的な値はコンデンサ５０は０．３３マイクロ
ファラッド、抵抗５２，５６，及び５９はいずれも２．
４メガオーム、ツェナー・ダイオード５４は７．５ボル
ト定格、ＭＯＳＦＥＴ４０はオランダ国アインドホオベ
ン（Ｅｉｎｄｈｏｖｅｎ）のフィリプス・セミコンダク
タ社（Ｐｈｉｌｉｐｓ Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ
ｓ）のＢＳＮ２０という製品のようなｎチャネル・エン
ハスメント形ＭＯＳＦＥＴである。
【００２３】前述したように、本発明の実施例は、ラン
プ始動期間及び定常状態動作期間の両期間で、タイミン
グ電圧Ｖs を主に帰還電圧ＶF が構成するようにでき
る。例えば、帰還抵抗ＲF の抵抗値を増加してその両端
の帰還電圧ＶF を増加することができる。そのため、図
４に従って帰還電圧ＶF による寄与分が無視されるのに
対して、定常状態動作期間の帰還電圧ＶF をかなり大き
くして、タイミング・コンデンサＣT による寄与分に優
るようにすることができる。しかし、抵抗損の増加が帰
還抵抗ＲF に生じるので、前記実施例は好適実施例では
ない。
プ始動期間及び定常状態動作期間の両期間で、タイミン
グ電圧Ｖs を主に帰還電圧ＶF が構成するようにでき
る。例えば、帰還抵抗ＲF の抵抗値を増加してその両端
の帰還電圧ＶF を増加することができる。そのため、図
４に従って帰還電圧ＶF による寄与分が無視されるのに
対して、定常状態動作期間の帰還電圧ＶF をかなり大き
くして、タイミング・コンデンサＣT による寄与分に優
るようにすることができる。しかし、抵抗損の増加が帰
還抵抗ＲF に生じるので、前記実施例は好適実施例では
ない。
【００２４】本発明を説明のための特定の実施例により
説明してきたが、当業者は多数の変形および変更を行い
得る。したがって、特許請求の範囲は本発明の趣旨と範
囲に合致するこのようなすべての変形および変更を包含
するものであることが理解されるはずである。
説明してきたが、当業者は多数の変形および変更を行い
得る。したがって、特許請求の範囲は本発明の趣旨と範
囲に合致するこのようなすべての変形および変更を包含
するものであることが理解されるはずである。
【図１】本発明の一態様によるガス放電ランプ用の安定
器回路を部分的にブロックで示す概略回路図である。
器回路を部分的にブロックで示す概略回路図である。
【図２】図１の高電圧集積回路のタイミング入力に印加
される典型的なタイミング信号の電圧を時間に対して示
すグラフである。
される典型的なタイミング信号の電圧を時間に対して示
すグラフである。
【図３】ランプ始動の際の動作点および定常状態の動作
モードにおける動作点を例示する簡略化したランプ電圧
対角周波数のグラフである。
モードにおける動作点を例示する簡略化したランプ電圧
対角周波数のグラフである。
【図４】定常状態ランプ動作のためのタイミング電圧お
よび関連する電圧を時間に対して示すグラフである。
よび関連する電圧を時間に対して示すグラフである。
【図５】ランプ始動の際の電圧を時間に対して示す、図
４と同様なグラフである。
４と同様なグラフである。
【図６】本発明の第二の態様によるガス放電ランプ用の
安定器回路を部分的にブロックで示す概略回路図であ
る。
安定器回路を部分的にブロックで示す概略回路図であ
る。
【図７】陰極予加熱遅延回路４２、スイッチ４０、及び
図６の安定器１０′の関連回路の簡略図。
図６の安定器１０′の関連回路の簡略図。
１０ 安定器回路 １６ 高電圧集積回路 ２０ 共振負荷回路 ２１ 直流阻止コンデンサ ２２、２４ タイミング入力 ４０ スイッチ ４２ 陰極予加熱遅延回路 ４８ ランプ ４８Ａ及び４８Ｂ 抵抗加熱陰極 ＲF 帰還抵抗 ＲT タイミング抵抗 ＣT1、ＣT2 タイミング・コンデンサ Ｓ1 、Ｓ2 スイッチ ＣR1、ＣR2 共振コンデンサ ＬR 共振インダクタ
Claims (15)
- 【請求項１】抵抗加熱陰極を有するガス放電ランプ用の
安定器回路において、 （ａ）ガス放電ランプを含む共振負荷回路であって、該
共振負荷回路の動作周波数を定める値を持つ第１および
第２の共振インピーダンスを含んでいる該共振負荷回
路、 （ｂ）前記共振負荷回路に結合されていて、該共振負荷
回路に交流負荷電流を誘起する直流−交流変換回路であ
って、直流電圧母線導体とアースとの間に直列に接続さ
れ、且つ、前記交流負荷電流が流れる共通接続点を有す
る第１および第２のスイッチを含む該直流−交流変換回
路、 （ｃ）前記共振負荷回路を流れる電流のレベルを表す帰
還信号を供給する帰還回路、 （ｄ）ランプ始動の際に主として前記帰還信号から構成
されるタイミング信号によって定まる周波数で前記第１
および第２のスイッチを駆動する高電圧集積回路であっ
て、ランプ始動の際に前記帰還信号により、該高電圧集
積回路が前記第１および第２のスイッチを前記共振負荷
回路の共振動作を高めるスイッチング周波数に向かわせ
る該高電圧集積回路、 （ｅ）ランプ始動前に、前記陰極を予定の期間加熱させ
るために、前記変換回路を付勢したとき該予定の期間の
間前記帰還信号を前記タイミング信号から分離する手
段、を含む安定器回路。 - 【請求項２】前記帰還回路は、定常状態ランプ動作中は
前記タイミング信号が主に前記帰還信号以外の信号によ
って定められるように構成されている請求項１記載の安
定器回路。 - 【請求項３】（ａ）前記前記高電圧集積回路が前記タイ
ミング信号を受けるタイミング入力を含み、前記スイッ
チング周波数が前記タイミング信号の１つの閾値電圧か
ら別の閾値電圧への遷移時間および該別の閾値電圧から
該１つの閾値電圧へのそれぞれの遷移時間によって決定
され、 （ｂ）前記帰還信号は前記タイミング入力において、前
記帰還信号が存在しない場合に前記第１および第２のス
イッチの固定周波数の動作を生じさせるような信号と加
算される請求項１記載の安定器回路。 - 【請求項４】前記タイミング入力とアースとの間に直列
に接続されている一対のタイミング・コンデンを更に含
む請求項３記載の安定器回路。 - 【請求項５】前記分離する手段が前記直列に接続されて
いる一対のタイミング・コンデンの共通接続点と前記帰
還信号が存在する導体との間に接続されたスイッチを含
む請求項４記載の安定器回路。 - 【請求項６】前記帰還回路が、一端がアースに接続さ
れ、他端に前記帰還信号が存在する帰還抵抗を含む請求
項５記載の安定器回路。 - 【請求項７】（ａ）前記スイッチが主電導端子間に接続
された固有ダイオードを有するＭＯＳＦＥＴを含み、 （ｂ）前記共通接続点をアース電位より高く維持するた
めに前記共通接続点とアース電位より高い直流供給電圧
との間に抵抗を設ける、請求項５記載の安定器回路。 - 【請求項８】前記ガス放電ランプが蛍光ランプである請
求項１記載の安定器回路。 - 【請求項９】抵抗加熱陰極を有する蛍光ランプ用の安定
器回路において、 （ａ）ガス放電ランプを含む共振負荷回路であって、該
共振負荷回路の動作周波数を定める値を持つ第１および
第２の共振インピーダンスを含んでいる該共振負荷回
路、 （ｂ）前記共振負荷回路に結合されていて、該共振負荷
回路に交流負荷電流を誘起する直流−交流変換回路であ
って、直流電圧母線導体とアースとの間に直列に接続さ
れ、且つ、前記交流負荷電流が流れる共通接続点を有す
る第１および第２のスイッチを含む該直流−交流変換回
路、 （ｃ）前記共振負荷回路を流れる電流のレベルを表す帰
還信号を供給する帰還回路、 （ｄ）前記第１および第２のスイッチを駆動する高電圧
集積回路であって、該高電圧集積回路がタイミング信号
を受けるタイミング入力を含み、前記第１および第２の
スイッチのスイッチング周波数が前記タイミング信号の
１つの閾値電圧から別の閾値電圧への遷移時間および該
別の閾値電圧から該１つの閾値電圧へのそれぞれの遷移
時間によって決定される該高電圧集積回路、を含み、 （ｅ）前記タイミング信号がランプ始動の際に主として
前記帰還信号から構成され、これによりランプ始動の際
に前記帰還信号が、前記高電圧集積回路に前記第１およ
び第２のスイッチを前記共振負荷回路の共振動作を高め
るスイッチング周波数に向かわせ、更に、 （ｆ）ランプ始動前に、前記陰極を予定の期間加熱させ
るために、前記変換回路を付勢したとき該予定の期間の
間前記帰還信号を前記タイミング信号から分離する手
段、を含む安定器回路。 - 【請求項１０】前記帰還信号は前記タイミング入力にお
いて、前記帰還信号が存在しない場合に前記第１および
第２のスイッチの固定周波数の動作を生じさせるような
第２の信号と加算される請求項９記載の安定器回路。 - 【請求項１１】前記帰還回路は、定常状態ランプ動作中
は前記タイミング信号が主に前記第２の信号によって定
められるように構成されている請求項１０記載の安定器
回路。 - 【請求項１２】前記タイミング入力とアースとの間に直
列に接続されている一対のタイミング・コンデンサを更
に含む請求項９記載の安定器回路。 - 【請求項１３】前記分離する手段が前記直列に接続され
ている一対のタイミング・コンデンサの共通接続点と前
記帰還信号が存在する導体との間に接続されたスイッチ
を含む請求項１２記載の安定器回路。 - 【請求項１４】前記帰還回路が、一端がアースに接続さ
れ、他端に前記帰還信号が存在する帰還抵抗を含む請求
項１３記載の安定器回路。 - 【請求項１５】（ａ）前記スイッチが主電導端子間に接
続された固有ダイオードを有するＭＯＳＦＥＴを含み、 （ｂ）前記共通接続点をアース電位より高く維持するた
めに前記共通接続点とアース電位より高い直流供給電圧
との間に抵抗を設ける、請求項１３記載の安定器回路。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/718,178 US5723953A (en) | 1996-09-19 | 1996-09-19 | High voltage IC-driven half-bridge gas discharge lamp ballast |
| US08/718178 | 1996-09-19 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10154591A true JPH10154591A (ja) | 1998-06-09 |
Family
ID=24885124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9252562A Withdrawn JPH10154591A (ja) | 1996-09-19 | 1997-09-18 | 高電圧ｉｃ駆動半ブリッジガス放電ランプ用安定器回路 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5723953A (ja) |
| EP (1) | EP0831678A3 (ja) |
| JP (1) | JPH10154591A (ja) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0984670B1 (en) | 1998-06-13 | 2009-12-09 | Greenwood Soar IP Limited | High intensity discharge lamp ballast |
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