JPH10156497A - 鋼スラブのホットスカーフィング方法 - Google Patents
鋼スラブのホットスカーフィング方法Info
- Publication number
- JPH10156497A JPH10156497A JP31997496A JP31997496A JPH10156497A JP H10156497 A JPH10156497 A JP H10156497A JP 31997496 A JP31997496 A JP 31997496A JP 31997496 A JP31997496 A JP 31997496A JP H10156497 A JPH10156497 A JP H10156497A
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- Japan
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- steel slab
- cutting
- local
- slab
- hot scarfing
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明方法は、鋼スラブの全面溶削時に局部
溶削部の再溶削を軽減する鋼スラブのホットスカーフィ
ング方法を提供する。 【解決手段】 連続鋳造スラブの局部溶削部を冷却した
後、鋼スラブの全面を溶削する鋼スラブのホットスカー
フィング方法である。
溶削部の再溶削を軽減する鋼スラブのホットスカーフィ
ング方法を提供する。 【解決手段】 連続鋳造スラブの局部溶削部を冷却した
後、鋼スラブの全面を溶削する鋼スラブのホットスカー
フィング方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明方法は、鋼スラブのホ
ットスカーフィング方法に関するものである。
ットスカーフィング方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造スラブにより鋳造した鋼スラブ
（鋳片）は、鋳型への溶鋼注入流によって、鋼スラブの
長手方向（圧延方向）表層部にほぼ連続的にＡｌ等の介
在物が析出する。このようなことから次工程の連続熱間
圧延工程へ移送し、表層介在物検出器（例えば、鋼スラ
ブ表面の溶削火花判別方式（特開平５−２３２０４６号
公報等））により介在物位置と、介在物分布状況を検出
した後、このように局部的に析出している表層介在物を
溶削（ホットスカーフィング）除去する。この介在物位
置と、介在物分布状況は後工程及び需要家の品質管理の
指標等に用いることから表層介在物の検出及び除去は、
極めて必要な措置である。しかしてこのようにして、表
層介在物を溶削検出した鋼スラブでは、後工程及び需要
家で表面疵等の欠陥の原因となり易い鋼スラブ表面の局
部的な凹部を除去するため、また表層介在物をを完全に
除去するため鋼スラブ表面全面を溶削（ホットスカーフ
ィング）する。しかる後、圧延温度に加熱して連続熱間
圧延ラインへ移送するものである。
（鋳片）は、鋳型への溶鋼注入流によって、鋼スラブの
長手方向（圧延方向）表層部にほぼ連続的にＡｌ等の介
在物が析出する。このようなことから次工程の連続熱間
圧延工程へ移送し、表層介在物検出器（例えば、鋼スラ
ブ表面の溶削火花判別方式（特開平５−２３２０４６号
公報等））により介在物位置と、介在物分布状況を検出
した後、このように局部的に析出している表層介在物を
溶削（ホットスカーフィング）除去する。この介在物位
置と、介在物分布状況は後工程及び需要家の品質管理の
指標等に用いることから表層介在物の検出及び除去は、
極めて必要な措置である。しかしてこのようにして、表
層介在物を溶削検出した鋼スラブでは、後工程及び需要
家で表面疵等の欠陥の原因となり易い鋼スラブ表面の局
部的な凹部を除去するため、また表層介在物をを完全に
除去するため鋼スラブ表面全面を溶削（ホットスカーフ
ィング）する。しかる後、圧延温度に加熱して連続熱間
圧延ラインへ移送するものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記のごとく、鋼スラ
ブの局部溶削後に全面溶削すると、全面溶削時に局部溶
削部（溶削後の凹部）も溶削することになり、全面溶削
後の鋼スラブ表面は、長手方向（圧延方向）に連続して
局部溶削部の凹部が形成されることとなる。従って、圧
延後の鋼帯表面に鋼スラブの局部溶削部凹部に起因する
表面疵が発生し、品質を劣化させる等の課題がある。本
発明方法は、このような課題を有利に解決するためなさ
れたものであり、鋼スラブの局部溶削部を冷却した後、
鋼スラブ全面溶削を施すことによって、全面溶削時に局
部溶削部の溶削を軽減し、鋼スラブ表面を平滑化する鋼
スラブのホットスカーフィング方法を提供することを目
的とするものである。
ブの局部溶削後に全面溶削すると、全面溶削時に局部溶
削部（溶削後の凹部）も溶削することになり、全面溶削
後の鋼スラブ表面は、長手方向（圧延方向）に連続して
局部溶削部の凹部が形成されることとなる。従って、圧
延後の鋼帯表面に鋼スラブの局部溶削部凹部に起因する
表面疵が発生し、品質を劣化させる等の課題がある。本
発明方法は、このような課題を有利に解決するためなさ
れたものであり、鋼スラブの局部溶削部を冷却した後、
鋼スラブ全面溶削を施すことによって、全面溶削時に局
部溶削部の溶削を軽減し、鋼スラブ表面を平滑化する鋼
スラブのホットスカーフィング方法を提供することを目
的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明方法の特徴とする
ところは、連続鋳造スラブの局部溶削部を冷却した後、
鋼スラブの全面を溶削することを特徴とする鋼スラブの
ホットスカーフィング方法である。
ところは、連続鋳造スラブの局部溶削部を冷却した後、
鋼スラブの全面を溶削することを特徴とする鋼スラブの
ホットスカーフィング方法である。
【０００５】
【発明の実施の形態】局部溶削部後の鋼スラブ表面温度
は６００〜８００℃であり、局部溶削部の冷却温度とし
ては、局部溶削部の表面温度で２００〜６００℃低温に
冷却した後、鋼スラブの全面溶削を施すことにより、全
面溶削時に局部溶削部の再溶削をほとんどなくすること
ができる。温度低下（温度降下量）が冷却温度を２００
℃未満であると、局部溶削部（凹部）と周囲凸部で溶削
深さ（鋼の溶削除去深さ）が、ほぼ同じになり全面溶削
時に鋼スラブ表面をほぼ平面に溶削できないことがあり
好ましくない。また温度低下（温度降下量）が６００℃
超になると局部溶削部（凹部）での溶削除去が著しく抑
制されるばかりでなく、周囲凸部での溶削深さに影響を
及ぼし、元の局部溶削部と周囲凸部の境界近傍で、全面
溶削後の表面に不規則な凹凸をが発生することがあり、
圧延後の表面疵発生の原因になることがあり好ましくな
い。このような局部溶削部の冷却は、局部溶削部深さが
浅い場合は、２００℃近傍に冷却（温度降下）する。ま
た、局部溶削部深さが深い場合は、６００℃近傍に冷却
（温度降下）することによって、全面溶削時に局部溶削
部の再溶削を確実に軽減することができる。また、局部
溶削後に表面凹凸計を用いて、局部溶削部深さを測定
し、この測定結果に基づき、凹部の温度低下量を調整す
ると、全面溶削後の鋼スラブ表面の平坦化が容易にな
り、更に加熱炉での鋼スラブの投入熱量の増大（在炉時
間延長、炉温上昇等）を回避することがで好ましい。
は６００〜８００℃であり、局部溶削部の冷却温度とし
ては、局部溶削部の表面温度で２００〜６００℃低温に
冷却した後、鋼スラブの全面溶削を施すことにより、全
面溶削時に局部溶削部の再溶削をほとんどなくすること
ができる。温度低下（温度降下量）が冷却温度を２００
℃未満であると、局部溶削部（凹部）と周囲凸部で溶削
深さ（鋼の溶削除去深さ）が、ほぼ同じになり全面溶削
時に鋼スラブ表面をほぼ平面に溶削できないことがあり
好ましくない。また温度低下（温度降下量）が６００℃
超になると局部溶削部（凹部）での溶削除去が著しく抑
制されるばかりでなく、周囲凸部での溶削深さに影響を
及ぼし、元の局部溶削部と周囲凸部の境界近傍で、全面
溶削後の表面に不規則な凹凸をが発生することがあり、
圧延後の表面疵発生の原因になることがあり好ましくな
い。このような局部溶削部の冷却は、局部溶削部深さが
浅い場合は、２００℃近傍に冷却（温度降下）する。ま
た、局部溶削部深さが深い場合は、６００℃近傍に冷却
（温度降下）することによって、全面溶削時に局部溶削
部の再溶削を確実に軽減することができる。また、局部
溶削後に表面凹凸計を用いて、局部溶削部深さを測定
し、この測定結果に基づき、凹部の温度低下量を調整す
ると、全面溶削後の鋼スラブ表面の平坦化が容易にな
り、更に加熱炉での鋼スラブの投入熱量の増大（在炉時
間延長、炉温上昇等）を回避することがで好ましい。
【０００６】このような局部溶削部の冷却方法として
は、例えばノズルから冷却水（常温）を吹き付けるか、
液体窒素ガスを気化した冷却ガス等の冷却媒体を吹き付
けることによって、確実に冷却することができる。
は、例えばノズルから冷却水（常温）を吹き付けるか、
液体窒素ガスを気化した冷却ガス等の冷却媒体を吹き付
けることによって、確実に冷却することができる。
【０００７】次に、本発明方法の一例を図面によって説
明する。図１において、溶削火花判別方式の表層介在物
検出器１で連続鋳造後の鋼スラブ２の表層介在物の分布
状況、または表層介在物位置と、分布状況を検出する。
表層介在物検出器１に火花発生用に設けた溶削ノズルで
図２に示すごとく、鋼スラブ２の表層介在物を溶削する
局部溶削４を施す。次いで凹凸測定装置３位置へ鋼スラ
ブ２を移動させ、局部溶削部（凹部）の位置と、深さを
測定した。次いで、鋼スラブ２の局部溶削部４へノズル
５から冷却媒体を吹付け、局部溶削部４を冷却した後、
溶削装置３ａ位置へ移動し、溶削装置３ａで鋼スラブ２
表面を全面溶削するに際し、局部溶削部４の再溶削を抑
制しつつ、表面疵等を除去するものである。なお確認の
ために、冷却前後で温度計６、６ａによって鋼スラブ２
の表面温度を測定するものである。
明する。図１において、溶削火花判別方式の表層介在物
検出器１で連続鋳造後の鋼スラブ２の表層介在物の分布
状況、または表層介在物位置と、分布状況を検出する。
表層介在物検出器１に火花発生用に設けた溶削ノズルで
図２に示すごとく、鋼スラブ２の表層介在物を溶削する
局部溶削４を施す。次いで凹凸測定装置３位置へ鋼スラ
ブ２を移動させ、局部溶削部（凹部）の位置と、深さを
測定した。次いで、鋼スラブ２の局部溶削部４へノズル
５から冷却媒体を吹付け、局部溶削部４を冷却した後、
溶削装置３ａ位置へ移動し、溶削装置３ａで鋼スラブ２
表面を全面溶削するに際し、局部溶削部４の再溶削を抑
制しつつ、表面疵等を除去するものである。なお確認の
ために、冷却前後で温度計６、６ａによって鋼スラブ２
の表面温度を測定するものである。
【０００８】
【実施例】次に、本発明方法の実施例を比較例とともに
挙げる。
挙げる。
【表１】
【０００９】注１：鋼スラブは、Ｃ：０．００１〜０．
５％、Ｍｎ：０．０５〜０．３％、Ｓｉ：０．００５〜
０．３％、Ｐ：０．００３〜０．０７％、Ｓ：０．００
２〜０．０２％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、残りＦ
ｅ及び不純物からなる連続鋳造後の鋳片。また、このよ
うな鋼にＮｂ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００
５〜０．１％、Ｂ：０．０００５〜０．００５％の１種
または２種以上を含有した連続鋳造後の鋳片。 注２：局部溶削及び全面溶削は、一般に使用されている
溶削装置を用いＬＰＧガスによって溶削した。 注３：局部溶削部の冷却媒体は、常温水を使用した。 注４：表１の局部溶削部凹部は、局部溶削部の全面溶削
後の凹み深さ（ｍｍ）を示す。
５％、Ｍｎ：０．０５〜０．３％、Ｓｉ：０．００５〜
０．３％、Ｐ：０．００３〜０．０７％、Ｓ：０．００
２〜０．０２％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、残りＦ
ｅ及び不純物からなる連続鋳造後の鋳片。また、このよ
うな鋼にＮｂ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００
５〜０．１％、Ｂ：０．０００５〜０．００５％の１種
または２種以上を含有した連続鋳造後の鋳片。 注２：局部溶削及び全面溶削は、一般に使用されている
溶削装置を用いＬＰＧガスによって溶削した。 注３：局部溶削部の冷却媒体は、常温水を使用した。 注４：表１の局部溶削部凹部は、局部溶削部の全面溶削
後の凹み深さ（ｍｍ）を示す。
【００１０】
【発明の効果】本発明方法によれば、鋼スラブの全面溶
削時に局部溶削部の再溶削を著しく軽減することがで
き、鋼スラブを平坦化することができので、圧延後の局
部溶削部に起因する鋼帯（板）表面疵等の発生を防止す
ることできることから、品質を向上するとともに、製品
歩留りを高めることができる等の優れた効果が得られ
る。
削時に局部溶削部の再溶削を著しく軽減することがで
き、鋼スラブを平坦化することができので、圧延後の局
部溶削部に起因する鋼帯（板）表面疵等の発生を防止す
ることできることから、品質を向上するとともに、製品
歩留りを高めることができる等の優れた効果が得られ
る。
【図１】本発明方法の一例を示すフロー図である。
【図２】鋼スラブの局部溶削部を示す平面図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 連続鋳造スラブの局部溶削部を冷却した
後、鋼スラブの全面を溶削することを特徴とする鋼スラ
ブのホットスカーフィング方法。 - 【請求項２】 局部溶削部を水冷することを特徴とする
請求項１に記載の鋼スラブのホットスカーフィング方
法。 - 【請求項３】 局部溶削部を周囲の表面凸部より２００
〜６００℃低温に冷却することを特徴とする請求項１ま
たは請求項２に記載の鋼スラブのホットスカーフィング
方法。 - 【請求項４】 局部溶削部深さに応じて、局部溶削部の
冷却温度を制御することを特徴とする請求項１または請
求項２または請求項３に記載の鋼スラブのホットスカー
フィング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31997496A JPH10156497A (ja) | 1996-11-29 | 1996-11-29 | 鋼スラブのホットスカーフィング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31997496A JPH10156497A (ja) | 1996-11-29 | 1996-11-29 | 鋼スラブのホットスカーフィング方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10156497A true JPH10156497A (ja) | 1998-06-16 |
Family
ID=18116341
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31997496A Withdrawn JPH10156497A (ja) | 1996-11-29 | 1996-11-29 | 鋼スラブのホットスカーフィング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10156497A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008114283A (ja) * | 2006-11-08 | 2008-05-22 | Nippon Steel Corp | 鋳鋼片の溶融深さ測定方法および鋳鋼片の表層処理方法 |
| JP2008188643A (ja) * | 2007-02-06 | 2008-08-21 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法及び鋼板の製造方法 |
-
1996
- 1996-11-29 JP JP31997496A patent/JPH10156497A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008114283A (ja) * | 2006-11-08 | 2008-05-22 | Nippon Steel Corp | 鋳鋼片の溶融深さ測定方法および鋳鋼片の表層処理方法 |
| JP2008188643A (ja) * | 2007-02-06 | 2008-08-21 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法及び鋼板の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040203 |