JPH10158968A

JPH10158968A - 不織布およびその製造方法

Info

Publication number: JPH10158968A
Application number: JP9270262A
Authority: JP
Inventors: Nobuo Noguchi; 信夫野口; Michiyo Kato; 美智代加藤; Yasuhiro Yonezawa; 安広米沢
Original assignee: Unitika Ltd
Current assignee: Unitika Ltd
Priority date: 1996-10-04
Filing date: 1997-10-03
Publication date: 1998-06-16

Abstract

(57)【要約】【課題】機械的特性、寸法安定性に優れるとともに、
耐摩耗性、吸水性にも富んだ不織布を提供する。【解決手段】吸水性を有する繊維と複合合成短繊維と
が混繊された状態で三次元交絡を有している。複合合成
短繊維が融点の異なる２種以上の熱可塑性重合体からな
り、この２種以上の熱可塑性重合体のうち最も融点の低
い熱可塑性重合体が複合合成短繊維表面に露出してい
る。部分的熱接着処理によって、前記三次元交絡を有し
た繊維同士を前記最も融点の低い熱可塑性重合体が熱融
着している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、機械的特性、寸法
安定性に優れるとともに、柔軟性、吸水性にも富んだ不
織布およびその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】不織布の一種として、特に木綿などの天
然繊維と合成繊維とを混綿したうえで、高圧液体流の作
用により、不織布を構成する繊維に三次元的な交絡を付
与して一体化したものがある。このように天然繊維と合
成繊維とが混綿された不織布は、適宜の強力と吸水性と
柔軟性とを有し、各種の用途に利用することが可能であ
る。

【０００３】しかし、高圧液体流の作用が施された不織
布は、各単繊維どうしが交絡することで上述のように適
宜の強力は有するものの、熱融着により一体化した不織
布などに比べると、その不織布強力がまだかなり低く、
毛羽立ちしやすく耐摩耗性も劣るという問題がある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は前記問題を解
決し、機械的特性、寸法安定性に優れるとともに、耐摩
耗性、吸水性にも富んだ不織布を提供するものである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決すべく以下の構成を要旨とするものである。（１）吸水性を有する繊維と複合合成短繊維とが混綿さ
れた状態で三次元交絡を有しており、複合合成短繊維が
融点の異なる２種以上の熱可塑性重合体からなり、この
２種以上の熱可塑性重合体のうち最も融点の低い熱可塑
性重合体が複合合成短繊維表面に露出しており、前記三
次元交絡を有した繊維同士を前記最も融点の低い熱可塑
性重合体が熱融着している部分的熱接着部分を有してい
ることを特徴とする不織布。

【０００６】（２）融点の異なる２種以上の熱可塑性重
合体からなり、この２種以上の熱可塑性重合体のうち最
も融点の低い熱可塑性重合体が繊維表面に露出した複合
合成短繊維と吸水性を有する繊維とを混綿して開繊する
ことにより不織ウエブを形成し、次いで、この不織ウエ
ブに高圧液体流処理を施すことにより構成繊維相互間に
三次元交絡を形成し、その後、前記複合合成短繊維を構
成する最も融点の低い熱可塑性重合体の融点を（Ｔｍ）
℃としたときに（Ｔｍ−３０）℃〜（Ｔｍ−５）℃の温
度にて部分的熱接着処理を施すことを特徴とする不織布
の製造方法。

【０００７】すなわち本発明によれば、融点の異なる２
種以上の熱可塑性重合体のうち最も融点の低い熱可塑性
重合体（以下「低融点重合体」と称す。）が複合合成短
繊維表面に露出しており、かつ部分的熱接着処理により
前記低融点重合体が熱融着されているため、つまり繊維
同士の三次元交絡に加えて複合合成短繊維の低融点重合
体の部分的熱接着がなされているため、強力の高い不織
布が構成され、寸法安定性にもすぐれ、また強力向上の
ための部分的熱接着部分のほかの部分では三次元交絡処
理部が残されているために柔軟性に富み、さらに天然繊
維や再生繊維などの吸水性を有する繊維を含むために吸
水性に富んだ不織布を得ることができる。

【０００８】また、本発明では、三次元交絡処理に加え
て部分的熱接着処理がなされているため、非部分的熱接
着部分では、三次元的交絡処理によって繊維同士が絡ま
りあい押さえ込みあっているため毛羽立ちが防止され且
つ耐摩耗性が向上し、また部分的熱接着部分でもそれに
より耐摩耗性が向上することとなる。

【０００９】このため、本発明によれば、各種用途にお
いて効果的に用いることができる不織布を得ることがで
きる。

【００１０】

【発明の実施の形態】本発明の不織布は、吸水性を有す
る繊維と複合合成短繊維とが混綿された状態で三次元交
絡を有しており、かつ部分的熱接着処理により、複合合
成短繊維の表面の低融点重合体が熱融着していること
で、機械的特性、耐摩耗性、寸法安定性に優れるととも
に、柔軟性、吸水性にも富んでいるものである。

【００１１】吸水性を有する繊維としては、木綿、ラミ
ー、ウール、短繊維状に裁断されたシルクなどの天然繊
維や、ビスコースレーヨン、銅アンモニアレーヨン、溶
剤紡糸レーヨンであるリヨセル（登録商標）などの再生
繊維が好適である。これらの繊維は所要の吸水性を有
し、この吸水性を有する繊維を複合合成短繊維とともに
含む本発明の不織布は、同様に吸水性を発揮することと
なり、産業資材、衣服、衛生材料、医療用材料の分野に
おいて、特に吸水性を要求される不織布として好適なも
のとなる。

【００１２】特に、前記の木綿を用いる場合、木綿の晒
し綿や木綿の反毛を用いることもできる。ここで、反毛
とは、木綿からなる織・編物、糸条、布帛から得られる
ものであり、木綿より得られる反毛の素材としては、晒
し綿よりなる織・編物や布帛のほか、染色・プリントの
施されたものであっても良い。この反毛を効果的に得る
ことができる反毛機としては、ラッグ・マシン、ノット
・ブレイカー、ガーネット・マシン、廻切機等がある。
用いる反毛機の種類や組合せは、反毛される布帛の形
状、構成する糸の太さや撚りの強さ等にもよるが、同一
の反毛機を複数台直列に連結させたり、２種以上の反毛
機の組合を用いたりすると効果的である。このとき、下
式で示される反毛機による開繊率は３０〜９５％の範囲
が好ましい。

【００１３】開繊率（％）＝（反毛重量−未開繊繊維重
量）×１００／反毛重量開繊率が３０％未満であると、カードウエブ中に未開繊
繊維が存在し、不織布表面にザラツキが生じるばかり
か、交絡処理の際の高圧液体流がウエブを充分に貫通せ
ずに不織ウエブの構成繊維相互の交絡が不充分となり、
不織布強力の低下の要因となりやすい。逆に、開繊率が
９５％を超えると、不織布の充分な表面摩擦強力が得ら
れない。

【００１４】複合合成短繊維を構成する熱可塑性重合体
としては、繊維形成性を有するエステル系重合体、オレ
フィン系重合体、アミド系重合体、アクリル系重合体、
ビニルアルコール系重合体、またはこれらを主成分とし
た共重合体、またはこれらの重合体の組合せからなるブ
レンド体が挙げられる。

【００１５】エステル系重合体としては、テレフタル
酸、イソフタル酸、ナフタリン−２，６−ジカルボン酸
等の芳香族ジカルボン酸、または、アジピン酸、セバチ
ン酸等の脂肪族ジカルボン酸、または、これらのエステ
ル類を酸成分とし、かつエチレングリコール、ジエチレ
ングリコール、１，４−ブタジオール、ネオペンチルグ
リコール、シクロヘキサン−１，４−ジメタノール等の
ジオール化合物をアルコール成分とするホモポリエステ
ル重合体、あるいは共重合体が挙げられる。なお、これ
らのエステル系重合体には、パラオキシ安息香酸、５−
ソジウムスルホイソフタール酸、ポリアリキレングリコ
ール、ペンタエリスリトール、ビスフェノールＡ等が添
加あるいは共重合されていても良い。

【００１６】オレフィン系重合体としては、炭素数２〜
１８の脂肪族α−モノオレフィン、例えばエチレン、プ
ロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、３−メチル−１
−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−オクタデ
センからなるポリオレフィン系重合体が挙げられる。こ
れらの脂肪族α−モノオレフィンは、例えばブタジエ
ン、イソピレン、１，３−ペンタジエン、スチレン、α
−メチルスチレンのような類似のエチレン系不飽和モノ
マーが共重合されたオレフィン系重合体であっても良
い。また、エチレン系重合体の場合には、エチレンに対
してプロピレン、１−ブテン、１−オクテン、１−ヘキ
セン、または類似の高級α−オレフィンが１０重量％以
下共重合されたものであっても良く、プロピレン系重合
体の場合には、プロピレンに対してエチレン、または類
似の高級α−オレフィンが１０重量％以下共重合された
ものであっても良い。

【００１７】アミド系重合体としては、ポリイミノ−１
−オキソテトラメチレン（ナイロン４）、ポリテトラメ
チレンアジパミド（ナイロン４６）、ポリカプラミド
（ナイロン６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイ
ロン６６）、ポリウンデカナミド（ナイロン１１）、ポ
リラウロラクタミド（ナイロン１２）、ポリメタキシレ
ンアジパミド、ポリパラキシリレンデカナミド、ポリビ
スシクロヘキシルメタンデカナミド、またはこれらのモ
ノマーを構成単位とするアミド系共重合体が挙げられ
る。特に、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４
６）の場合は、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロ
ン４６）にポリカプラミドやポリヘキサメチレンアジパ
ミド、ポリウンデカメチレンテレフタラミド等のポリア
ミド成分が３０モル％以下共重合されたテトラメチレン
アジパミド系共重合体であっても良い。但し、この場
合、ポリアミド成分の共重合率が３０モル％を超える
と、共重合体の融点が低下し、不織布の機械的物性が損
なわれることになる。

【００１８】なお、本発明に用いる熱可塑性重合体に
は、本発明の効果を損なわない範囲内で、艶消し剤、顔
料、防炎剤、消臭剤、帯電防止剤、酸化防止剤、紫外線
吸収剤、抗菌剤などの任意の添加剤を添加してもよい。

【００１９】不織布を形成する複合合成短繊維は、低融
点重合体すなわちこの複合合成短繊維を構成する熱可塑
性重合体のうち最も融点の低い熱可塑性重合体が繊維表
面に露出するように形成されたものでなければならな
い。これにより、部分的な熱接着処理を施した際に繊維
表面に存在する低融点重合体が軟化又は熱溶融し、これ
が接着成分となって不織布を部分的に接着することにな
る。

【００２０】このような複合合成短繊維の繊維横断面と
しては、図１に示すように、この複合合成短繊維を構成
する低融点重合体を鞘成分１とし、この複合合成短繊維
を構成する熱可塑性重合体のうち最も融点の高い熱可塑
性重合体（以下「高融点重合体」と称す。）を芯成分２
として繊維横断面中央部に配した中実芯鞘型複合断面が
好ましい。あるいは、図２に示すように、前記中実芯鞘
型複合断面において繊維横断面内部すなわち芯成分２の
内部に中空部３を有した中空芯鞘型複合断面が好まし
い。低融点重合体を鞘成分１とすることにより、部分的
に熱接着を施す際に、芯成分２の軟化又は熱溶融が発生
せず、複合合成短繊維ひいてはこの複合合成短繊維から
なる不織布の機械的特性及び柔軟性を保持することが可
能となる。

【００２１】繊維横断面が前述した芯鞘構造の場合にそ
の組合せの具体例として、例えば芯成分／鞘成分がポリ
エチレン／ポリプロピレン、ポリエチレン／ポリアミ
ド、ポリエチレン／ポリエステル、ポリプロピレン／ポ
リエステル、ポリアミド／ポリエステル等であることが
挙げられる。

【００２２】また、複合合成短繊維の芯成分の軟化及び
熱溶融を招かないためには、高融点重合体の融点と低融
点重合体の融点との温度差が２５℃以上であることが好
ましい。高融点重合体と低融点重合体との融点差が２５
℃未満であると、融点差が接近しているため、部分的な
熱接着を施すと高融点重合体の軟化及び熱溶融を招くこ
とがあり、不織布全体の柔軟性を損ない、人体に接して
用いる用途においてソフト感に乏しいものとなることが
ある。

【００２３】複合合成短繊維の繊維横断面として、前記
のような芯鞘型複合断面を適用する場合は、鞘成分と芯
成分との比率を、鞘成分：芯成分＝２５：７５〜７５：
２５（重量比）の範囲とすることが好ましい。特に、不
織布の柔軟性を考慮すると、熱融着成分となる鞘成分の
比率を５０重量％以下、すなわち鞘成分：芯成分＝３
５：６５〜５０：５０（重量比）にするのが好ましい。

【００２４】本発明の不織布は、吸水性を有する繊維と
複合合成短繊維との混綿割合が、（吸水性を有する繊
維）／（複合合成短繊維）＝５０／５０〜９０／１０
（重量％）であることが好ましい。このように吸水性を
有する繊維を含有することで、不織布全体の吸水性を保
持するものである。吸水性を有する繊維が５０重量％未
満であると、得られる不織布の吸水性に乏しく、しかも
吸水性を有する繊維として用いられる天然繊維や再生繊
維本来の風合いが損なわれることとなりやすい。逆に、
吸水性を有する繊維が９０重量％を超えると、熱可塑性
重合体よりなる複合合成短繊維量の減少により部分的熱
接着の効果が得にくく、機械的特性や寸法安定性の乏し
い不織布となりやすい。以上の理由により、吸水性を有
する繊維は、さらに好ましくは６０〜８５重量％である
のが良い。したがって、熱可塑性重合体よりなる複合合
成短繊維は、５０〜１０重量％、さらに好ましくは４０
〜１５重量％であるのが良い。

【００２５】反対に、このように融点の異なる２種以上
の熱可塑性重合体からなる複合合成短繊維を５０〜１０
重量％含有することで、部分的な熱接着の効果を充分に
期待でき、しかも、優れた機械的特性および耐摩耗性を
有する不織布を得ることができる。

【００２６】複合合成短繊維の単糸繊度は、１．５デニ
ール以上かつ７デニール未満であることが好ましい。単
糸繊度が１．５デニール未満であると、この複合合成短
繊維の紡糸工程において製糸性の低下を招きやすい。逆
に、単糸繊度が７デニール以上であると、不織布の嵩高
性は得られるものの、複合合成短繊維の交絡性が損なわ
れて不織布強力の弱いものとなりやすいのみでなく、不
織布を構成する複合合成短繊維の繊維量が減少し、部分
的熱接着処理の効果が得にくくなる傾向にある。

【００２７】なお、本発明の不織布には、その使用用途
に応じて、上記の複合合成短繊維とは別の合成短繊維を
混綿してもよい。このような合成短繊維は、熱処理時に
溶融せずに繊維形態を保持できるもの、すなわち本発明
の複合合成短繊維を構成する高融点重合体と同じあるい
はそれ以上の融点を有することが必要である。この合成
短繊維の不織布全体に対する混綿割合は特に制限される
ものではないが、吸水性や繊維同士の接着性を考慮する
と１０〜３０重量％程度とすることが好ましい。このよ
うな混綿割合で例えば、単糸繊度が１〜３デニールの合
成短繊維を混綿すると、不織布に機械的特性と柔軟性と
を付与することができる。また、単糸繊度が５〜１５デ
ニールの合成短繊維を混綿すると、嵩高性に優れた不織
布が得られる。また、合成短繊維の繊維横断面の形状が
異形断面であるものを混綿した場合には、三次元交絡処
理の際の交絡度合いが良好になり不織布の機械的特性が
向上する。このような効果は異形断面の中でも特に偏平
断面であるものが著しく、偏平度すなわち長軸／短軸の
比が５以上である場合に顕著となる。

【００２８】本発明の不織布は、前記の吸水性を有する
繊維と複合合成短繊維とが前記の割合で混綿された状態
で、その構成繊維相互間において三次元交絡を有する不
織布である。ここでいう三次元交絡とは、構成繊維相互
間が不織布の縦／横の方向のみでなく不織布の厚み方向
に対しても交絡し、一体化した構造を有していることを
いう。この三次元的な交絡は、公知のいわゆる高圧液体
流処理により形成されるものであって、これにより不織
布としての形態が保持され、摩耗による毛羽立ちがな
く、また優れた柔軟性に富む不織布を得ることができる
のである。

【００２９】また、本発明の不織布は、この三次元交絡
の施された不織ウエブに部分的熱接着処理が施されたも
のである。ここで、部分的熱接着処理は、複合合成短繊
維を構成する前述の低融点重合体を熱溶融させ、これを
接着成分として機能させることができる程度で良い。し
たがって、それ以上に強固な熱接着、例えば前述の高融
点重合体までが軟化及び熱溶融してしまう程の接着は、
得られる不織布の柔軟性の点から好ましくない。このよ
うな部分的熱接着処理を形成するためには、具体的に
は、後述するエンボスロールと表面がフラットなロール
とを用いた熱エンボス加工法や、超音波融着装置を用い
た部分的熱接着法等を採用すれば良い。

【００３０】熱エンボス加工法によると、エンボス加工
点において低融点成分による接着が行われ、かつそれ以
外の部分においては繊維どうしの三次元交絡状態が維持
されているので、得られた不織布は、接着部の存在にも
とづく機械的特性と、三次元交絡部の存在にもとづく柔
軟性と防毛羽性すなわち耐摩耗性とを兼ね備えたものと
なる。超音波融着装置を用いた場合は、柔軟性に優れた
不織布を得ることができる。また、部分的熱接着処理を
施すことで、不織布の寸法安定性も向上させることがで
きる。

【００３１】三次元交絡の施された不織ウエブは、高圧
液体流の作用により不織布としてのある程度の機械的特
性を保持しているものであるが、本発明においては、こ
の三次元交絡の施された不織ウエブに対してさらに部分
的に熱接着を施して一体化することにより、優れた不織
布強力を得ようとするものである。たとえば、三次元交
絡を有さない不織ウエブに部分的熱接着を施して得た不
織布は、複合合成短繊維の量によっては、極めて機械的
特性の乏しい不織布となったり、摩擦や洗濯による毛羽
の発生、構成繊維の脱落が生じ、不織布の耐久性に乏し
いものとなったりする。しかしながら、本発明のように
三次元交絡の施された不織ウエブに対してさらに部分的
に熱接着を施して得た不織布の場合には、部分的熱接着
部分では機械的特性を向上させ毛羽立ちが抑えられ、非
熱接着部分では三次元交絡処理により繊維同士が絡まり
あい押さえあっているため、摩擦や洗濯による毛羽立ち
を防止し耐摩耗性を向上させることができる。

【００３２】また、このような熱エンボス加工のほか
に、パターンロールを用いて処理することもでき、その
ようにすると、不織布にロゴマークなどの自在な模様を
付与することができる。

【００３３】次に、本発明にもとづく不織布の製造方法
について説明する。まず、吸水性を有する繊維と複合合
成短繊維とを、好ましくは（吸水性を有する繊維）／
（複合合成短繊維）＝５０／５０〜９０／１０（重量
％）の割合で混綿し、例えばカード機によるカーディン
グにて開繊して不織ウエブを作成する。この不織ウエブ
は、構成繊維の配列度合によってカード機の進行方向に
配列したパラレルウエブ、パラレルウエブがクロスレイ
ドされたウエブ、ランダムに配列したランダムウエブ、
あるいは両者の中程度に配列したセミランダムウエブの
いずれであっても良く、用途等によって適宜選択すれば
良い。例えば、衣料用として用いる場合には、不織布と
しての強力において縦／横の強力比が概ね１／１となる
不織ウエブを用いると良い。

【００３４】不織ウエブの目付けは、３０〜１５０ｇ／
ｍ² とすることが好ましい。目付けが３０ｇ／ｍ² 未
満であると、得られる不織布の機械的特性が不充分で実
用性の乏しいものとなるばかりでなく、形態安定性、寸
法安定性の乏しい不織布となりやすい。逆に、目付けが
１５０ｇ／ｍ² を超えると、高圧液体流処理を施す際
の加工エネルギーが大きくなり、場合によっては不織ウ
エブの内層において繊維相互に充分な交絡がなされず機
械的特性の低い不織布となる。

【００３５】吸水性を有する繊維は、常法にて得ること
ができる。一方、複合合成短繊維は以下の方法により効
率よく製造することができる。すなわち、たとえば前述
のような芯鞘型複合断面形状を形成する紡糸口金を好適
に用い、前述の重合体より選択された融点の異なる２種
以上の熱可塑性重合体を紡出材料として用い、紡糸する
重合体の融点に応じた溶融紡糸温度にて溶融紡糸を行
う。次いで、紡糸口金から吐出されたポリマー流を８０
０〜１２００ｍ／分の速度で引取って未延伸糸条を得
る。そして、得られた未延伸糸条を合糸し、延伸処理を
施して延伸糸とする。そして、延伸処理の施された延伸
糸束に押し込みクリンパーにて捲縮を付与し、紡績用油
脂成分を付与し、さらに乾燥を施した後、所定の繊維長
に裁断し短繊維とする。

【００３６】次いで、得られた不織ウエブに高圧液体流
処理を施すことにより構成繊維相互間に三次元交絡を形
成する。ここでいう高圧液体流処理とは、例えば孔径が
０．０５〜１．５ｍｍの噴射孔を噴射孔間隔０．０５〜
５ｍｍで１列ないしは複数列に複数個配設されたオリフ
ィスヘッドから高圧で柱状に噴射される流体を、多孔性
支持部材上に載置した不織ウエブに衝突させるものであ
る。そして、衝突の際の構成繊維を引き込む力により、
周りの他の繊維をねじり、曲げ、回して、繊維相互を緻
密に交絡せしめ一体化させるものである。

【００３７】不織ウエブに高圧液体流により三次元交絡
を施すに際しては、不織ウエブを移動する多孔性支持板
上に載置して、噴射圧力が２０〜１５０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ
の高圧液体流を前記噴射孔から噴射する方法を採用す
る。噴射孔は、不織ウエブの進行方向と直交する方向に
列状に配列すると良く、高圧液体流を不織ウエブに衝突
させるに際しては、この噴射孔が配設されたオリフィス
ヘッドを、多孔性支持部材上に載置された不織ウエブの
進行方向に対し直角をなす方向に噴射孔間隔と同一間隔
で振幅させ、柱状液体噴射を均一に衝突させると良い。
不織ウエブを担持する多孔性支持部材は、例えば金網等
のメッシュスクリーンや有孔板など、高圧液体流が不織
ウエブを貫通し得るものであれば特に限定されない。高
圧液体としては、水あるいは温水を用いるのが一般的で
ある。噴射孔と不織ウエブとの間の距離は、１〜１０ｃ
ｍとするのが良い。この距離が１ｃｍ未満であると、こ
の処理により得られる不織布の地合いが乱れやすくな
り、逆に、この距離が１０ｃｍを超えると、液体流が不
織ウエブに衝突したときの衝撃力が低下して三次元的な
交絡が充分に施されにくくなる。

【００３８】高圧液体流処理を施した後は、乾燥処理を
施すのであるが、この際、まず処理後の不織ウエブから
過剰水分を除去することが好ましい。この過剰水分の除
去には、公知の方法を採用することができ、例えばマン
グルロール等の絞り装置を用いて過剰水分をある程度機
械的に除去する。そして、引き続き、サクションバンド
方式の熱風循環式乾燥機等の乾燥装置を用いて残余の水
分を除去し、捲き取り機によりロール製品として、三次
元交絡により形態保持された不織ウエブを得る。

【００３９】次いで、以上の方法により得られた三次元
交絡の施された不織ウエブに、引続き部分的な熱接着処
理を施し、複合合成短繊維を構成する低融点重合体を熱
溶融させて、複合合成短繊維同士および複合合成短繊維
と吸水性を有する繊維とを部分的に熱接着する。

【００４０】この部分的な熱接着処理は、たとえばロー
ルの表面に彫刻の施されたいわゆるエンボスロールと表
面のフラットなロールとを用いて行うものである。ロー
ルに施される圧接部の彫刻は、その形状として丸形、四
角形、六角形等に限定されるものではなく、その他の様
々な形状を採用することができる。不織ウエブに熱接着
を施す部分の面積比すなわち圧接面積比は、ウエブの面
積に対し５〜３０％の範囲、より好ましくは８〜２０％
の範囲が良い。圧接面積比が５％未満であると、機械的
特性、耐摩耗性、寸法安定性の向上が図れないと同時
に、不織布の嵩密度の規制が不充分なものとなりやす
い。逆に、圧接面積比が３０％を超えると、寸法安定性
の向上は可能となるものの、不織布の柔軟性が損なわれ
やすい。

【００４１】この部分的熱接着処理を施すに際しては、
複合合成短繊維を構成する低融点重合体の融点を（Ｔ
ｍ）℃としたときに、（Ｔｍ−３０）℃〜（Ｔｍ−５）
℃の温度により処理する必要がある。これにより、不織
布に含まれる複合合成短繊維を構成する低融点重合体の
みを熱溶融し、高融点重合体に対して熱的な変化を及ぼ
すことなく柔軟性を保持することができる。処理温度が
（Ｔｍ−３０）℃未満であると、熱接着効果が薄く機械
的特性に劣るとともに構成繊維が脱落しやすく、逆に、
（Ｔｍ−５）℃を超えると、柔軟性に劣るとともに熱接
着機にウエブが取られるという重大なトラブルを招くこ
ととなりやすい。

【００４２】なお、不織布の柔軟性、寸法安定性を損な
わない範囲であれば、前記以外の部分的熱接着方法とし
て、上述の超音波や高周波による接着方法等を採用する
こともできる。

【００４３】また、柔軟性をさらに向上させるため、熱
接着の効果を損なわない範囲で、上野山機工（株）製の
カムフィット機等の柔軟加工機を用いた処理を行っても
良い。

【００４４】

【実施例】次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるもの
ではない。なお、実施例における各種特性値の測定は、
以下の方法により実施した。

【００４５】（１）融点（℃）：示差走査型熱量計（パ
ーキンエルマ社製；ＤＳＣ−２型）を用い、昇温速度２
０℃／分の条件で測定し、得られた融解吸熱曲線におい
て極値を与える温度を融点（℃）とした。

【００４６】（２）ポリエステルの相対粘度：フェノー
ルと四塩化エタンの等重量混合液を溶媒とし、この溶媒
１００ミリリットルに試料０．５ｇを溶解し、温度２０
℃の条件で常法により測定した。

【００４７】（３）ポリエチレンのメルトインデックス
（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｅ）に記載
の方法に準じて測定した（以下、メルトインデックスを
ＭＩと記す）。

【００４８】（４）ポリプロピレンのメルトフローレー
ト（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｌ）に記
載の方法に準じて測定した（以下、メルトフローレート
をＭＦＲと記す）。

【００４９】（５）目付け（ｇ／ｍ² ）：標準状態の
試料から試料長が１０ｃｍ、試料幅が１０ｃｍの試料片
５点を作成し、平衡水分にした後、各試料片の重量
（ｇ）を秤量し、得られた値の平均値を単位面積当たり
に換算し、目付け（ｇ／ｍ² ）とした。

【００５０】（６）引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）：ＪＩ
Ｓ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて測定した。す
なわち、試料長が１５ｃｍ、試料幅が５ｃｍの試料片を
１０点ずつ作成し、定速伸張型引張試験機（東洋ボール
ドウイン社製；テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を
用いて、試料の掴み間隔１０ｃｍとし、引張速度１０ｃ
ｍ／分で伸張した。そして、得られた切断時荷重値（ｋ
ｇ／５ｃｍ幅）の平均値を引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）
とした。なお、引張強力については、不織布の機械方向
（ＭＤ方向）について測定した。

【００５１】（７）柔軟性、圧縮剛軟度（ｇ）：試料幅
５ｃｍ、試料長５ｃｍの試料片を５個作成し、各試料を
試料の長手方向に曲げてその両端を接着して円筒状にし
たものを測定用試料とし、定速伸張型引張試験機（東洋
ボールドウイン社製；テンシロンＵＴＭ−４−１−１０
０）を用いて、５ｃｍ／分の速度で試料を圧縮し、その
最大荷重時の応力の平均値（ｇ）を圧縮剛軟度（ｇ）と
した。

【００５２】（８）吸水性（ｍｍ／１０分）：ＪＩＳ−
Ｌ−１０９６に記載のバイレック法に準じて測定した。

【００５３】（９）不織布の耐摩耗性（級）：学振形摩
擦試験機を用いて１００回の往復摩擦試験を行い、目視
により５段階評価を行った。すなわち、最も摩耗の少な
い不織布を５級、最も摩耗の多い不織布を１級として、
その間を２〜４級と段階的に評価した。

【００５４】（１０）不織布の嵩密度（ｇ／ｃｃ）：幅
１０ｃｍ、長さ１０ｃｍの試料片を５個作成し、厚み測
定器（大栄科学精機製作所（株）製）にて４．５ｇ／ｃ
ｍ²Ｇの荷重の印加により個々の不織布の厚みを測定し
て、その平均値を厚み（ｍｍ）とし、下式により得られ
る値を不織布の嵩密度とした。

【００５５】嵩密度（ｇ／ｃｃ）＝〔目付け（ｇ／ｍ²
）／厚み（ｍｍ）〕×１０００

【００５６】（１１）中空度（％）：中空度は図２に従
い下式により得られる値を不織布の中空度とした。中空度（％）＝ａ² ／Ａ² ×１００

【００５７】（１２）偏平度：偏平度は図３に従い、長
軸をＷ、短軸をＨとし、下式により得られる値を偏平断
面繊維の偏平度とした。偏平度＝Ｗ／Ｈ

【００５８】実施例１融点が１３０℃、ＭＩが２０ｇ／１０分のポリエチレン
を低融点重合体として用いるとともに、融点が２５８
℃、相対粘度が１．３８のポリエチレンテレフタレート
を高融点重合体として用い、芯成分にポリエチレンテレ
フタレートが配され、鞘成分にポリエチレンが配される
中実芯鞘型複合断面形状が得られる複合紡糸口金を用い
て、複合合成短繊維を得た。すなわち、両ポリマーの配
合比を５０／５０（重量比）とし、単孔吐出量を０．６
８ｇ／分、溶融温度を２８５℃として、溶融紡糸を行っ
た。そして、芯鞘型複合紡糸口金より紡出された糸条を
冷却後、引き取り速度が１０００ｍ／分のロールを介し
て未延伸糸条として巻き取った。次いで、公知の延伸機
を用いて該未延伸糸トウを３．２倍に延伸した後、押し
込み式クリンパーに導き捲縮を付与した後３８ｍｍにカ
ットした。延伸後の短繊維の単糸繊度は２デニールであ
った。

【００５９】次いで、平均繊度１．５デニール、平均繊
維長２４ｍｍの木綿の晒し綿と前記複合合成短繊維と
を、木綿晒し綿／複合合成短繊維＝９０／１０（重量
％）の割合で均一に混綿し、ランダムカード機を用いて
目付けが６０ｇ／ｍ² の不織ウエブを作成した。

【００６０】引き続き、得られた不織ウエブを移動する
７０メッシュの金属製ネット上に載置し、不織ウエブ層
の上方５０ｍｍの位置より、噴射孔経０．１ｍｍ、噴射
孔間隔０．６ｍｍで一列に配置された噴射孔から、噴射
圧７０ｋｇ／ｃｍ²Ｇの高圧水流により交絡処理を施し
緻密に交絡した不織ウエブを得た。次いで、この交絡処
理の施された不織ウエブより余剰の水分を公知の水分除
去装置であるマングルにより除去し、９０℃の乾燥機に
より乾燥処理を行った後、ロール状に巻き取った。

【００６１】そして、部分的な熱接着処理を行った。熱
接着処理に際しては、圧接面積率１０％で彫刻されたエ
ンボスロールと表面がフラットのロールとを用い、ロー
ル表面の温度を１２０℃、ロール間の線圧を３０ｋｇ／
ｃｍとすることで、不織布を得た。

【００６２】得られた不織布の性能等を表１に示す。

【００６３】

【表１】

【００６４】実施例２実施例１における木綿の晒し綿と複合合成短繊維との混
綿割合を、木綿晒し綿／複合合成短繊維＝７０／３０
（重量％）とした。そして、それ以外は実施例１と同一
条件として、目付けが６０ｇ／ｍ² の不織布を作成し
た。

【００６５】得られた不織布の性能等を表１に示す。

【００６６】実施例３実施例１における木綿の晒し綿と複合合成短繊維との混
綿割合を、木綿晒し綿／複合合成短繊維＝５０／５０
（重量％）とした。そして、それ以外は実施例１と同一
条件として、目付けが６０ｇ／ｍ² の不織布を作成し
た。

【００６７】得られた不織布の性能等を表１に示す。

【００６８】実施例４融点が１１０℃、相対粘度が１．４０のテレフタレート
酸／イソフタル酸＝６０／４０（モル％）の共重合ポリ
エステルを低融点重合体として用い、高融点重合体とし
ては実施例１と同一のポリエチレンテレフタレートを用
い、芯成分にポリエチレンテレフタレートが配され、鞘
成分に共重合ポリエステルが配される中実芯鞘型複合断
面形状が得られる複合紡糸口金を用いて、複合合成短繊
維を得た。すなわち、両ポリマーの配合比を重量比で５
０：５０とし、単孔吐出量を０．７２ｇ／分、溶融温度
を２８５℃として、溶融紡糸を行った。そして、芯鞘型
複合紡糸口金より紡出された糸条を冷却後、引き取り速
度が１０００ｍ／分のロールを介して未延伸糸条として
巻き取った。次いで、公知の延伸機を用いて該未延伸糸
トウを３．４倍に延伸した後、押し込み式クリンパーに
導き捲縮を付与した後３８ｍｍにカットした。延伸後の
短繊維の単糸繊度は２デニールであった。

【００６９】次いで、実施例１で用いた木綿の晒し綿と
前記複合合成短繊維とを、木綿晒し綿／複合合成短繊維
＝７０／３０（重量％）の割合で均一に混綿し、ランダ
ムカード機を用いて目付けが６０ｇ／ｍ² の不織ウエ
ブを作成した。

【００７０】引き続き、得られた不織ウエブを実施例１
と同一条件下にて交絡処理及び乾燥処理を行った。そし
て、部分的な熱接着処理を行った。熱接着処理に際して
は、ロール表面の温度を１００℃とした。そして、それ
以外は実施例１と同一条件として、不織布を作成した。

【００７１】得られた不織布の性能等を表１に示す。

【００７２】実施例５融点が１６０℃、ＭＦＲが５０ｇ／１０分のポリプロピ
レンを低融点重合体として用い、高融点重合体としては
実施例１と同一のポリエチレンテレフタレートを用い、
芯成分にポリエチレンテレフタレートが配され、鞘成分
にポリプロピレンが配される中実芯鞘型複合断面形状が
得られる複合紡糸口金を用いて、複合合成短繊維を得
た。すなわち、両ポリマーの配合比を重量比で５０：５
０とし、単孔吐出量を０．６５ｇ／分、溶融温度を２８
５℃として、溶融紡糸を行った。そして、芯鞘型複合紡
糸口金より紡出された糸条を冷却後、引き取り速度が１
０００ｍ／分のロールを介して未延伸糸条として巻き取
った。次いで、公知の延伸機を用いて該未延伸糸トウを
３．１倍に延伸した後、押し込み式クリンパーに導き捲
縮を付与した後３８ｍｍにカットした。延伸後の短繊維
の単糸繊度は２デニールであった。

【００７３】次いで、実施例１用いた木綿の晒し綿と前
記複合合成短繊維とを、木綿晒し綿／複合合成短繊維＝
７０／３０（重量％）の割合で均一に混綿し、ランダム
カード機を用いて目付けが６０ｇ／ｍ² の不織ウエブ
を作成した。

【００７４】引き続き、得られた不織ウエブを実施例１
と同一条件下にて交絡処理及び乾燥処理を行った。そし
て、部分的な熱接着処理を行った。熱接着処理に際して
は、ロール表面の温度を１５０℃とした。そして、それ
以外は実施例１と同一条件として、不織布を作成した。

【００７５】得られた不織布の性能等を表１に示す。

【００７６】実施例６実施例１と同一のポリエチレンを低融点重合体として用
い、高融点重合体としては実施例５と同一のポリプロピ
レンが配され、芯成分にポリプロピレンが配され、鞘成
分にポリエチレンが配される中実芯鞘型複合断面形状が
得られる複合紡糸口金を用いて、複合合成短繊維を得
た。すなわち、両ポリマーの配合比を重量比で５０：５
０とし、単孔吐出量を０．５９ｇ／分、溶融温度を２３
０℃として、溶融紡糸を行った。そして、芯鞘型複合紡
糸口金より紡出された糸条を冷却後、引き取り速度が１
０００ｍ／分のロールを介して未延伸糸条として巻き取
った。次いで、公知の延伸機を用いて該未延伸糸トウを
２．８倍に延伸した後、押し込み式クリンパーに導き捲
縮を付与した後３８ｍｍにカットした。延伸後の短繊維
の単糸繊度は２デニールであった。

【００７７】次いで、実施例１で用いた木綿の晒し綿と
前記複合合成短繊維とを、木綿晒し綿／複合合成短繊維
＝７０／３０（重量％）の割合で均一に混綿し、ランダ
ムカード機を用いて目付けが６０ｇ／ｍ² の不織ウエ
ブを作成した。

【００７８】引き続き、得られた不織ウエブを実施例１
と同一条件下にて交絡処理及び乾燥処理を行った。そし
て、部分的な熱接着処理を実施例１と同一条件として行
い、不織布を作成した。

【００７９】得られた不織布の性能等を表１に示す。

【００８０】実施例７実施例１と同一のポリエチレンを低融点重合体として用
い、高融点重合体としては実施例１と同一のポリエチレ
ンテレフタレートが配され、芯成分にポリエチレンテレ
フタレートが配され、鞘成分にポリエチレンが配される
中空芯鞘型複合断面形状が得られる複合紡糸口金を用い
て、複合合成短繊維を得た。すなわち、両ポリマーの配
合比を重量比で５０：５０とし、単孔吐出量を１．０５
ｇ／分、溶融温度を２８５℃として、溶融紡糸を行っ
た。そして、芯鞘型複合紡糸口金より紡出された糸条を
冷却後、引き取り速度が１０００ｍ／分のロールを介し
て未延伸糸条として巻き取った。次いで、公知の延伸機
を用いて該未延伸糸トウを３．３倍に延伸した後、押し
込み式クリンパーに導き捲縮を付与した後３８ｍｍにカ
ットした。延伸後の短繊維の単糸繊度は３デニールであ
り、中空度は１７％であった。

【００８１】次いで、実施例１で用いた木綿の晒し綿と
前記中空芯鞘型複合断面形状よりなる複合合成短繊維と
を、木綿晒し綿／中空芯鞘型複合断面複合合成短繊維＝
７０／３０（重量％）の割合で均一に混綿し、ランダム
カード機を用いて目付けが６０ｇ／ｍ² の不織ウエブ
を作成した。

【００８２】引き続き、得られた不織ウエブを実施例１
と同一条件下にて交絡処理及び乾燥処理を行った。そし
て、部分的な熱接着処理を実施例１と同一条件として行
い、不織布を作成した。

【００８３】得られた不織布の性能等を表２に示す。

【００８４】

【表２】

【００８５】実施例８実施例１と同一のポリエチレンテレフタレートを用い、
単相丸型断面形状が得られる紡糸口金を用いて、太繊度
の合成短繊維を得た。すなわち、単孔吐出量を４．３２
ｇ／分、溶融温度を２８５℃として、溶融紡糸を行っ
た。そして、紡糸口金より紡出された糸条を冷却後、引
き取り速度が１０００ｍ／分のロールを介して未延伸糸
条として巻き取った。次いで、公知の延伸機を用いて該
未延伸糸トウを４．１倍に延伸した後、押し込み式クリ
ンパーに導き捲縮を付与した後５１ｍｍにカットした。
延伸後の短繊維の単糸繊度は１０デニールであった。

【００８６】次いで、実施例１で用いた木綿の晒し綿と
中実芯鞘型複合断面形状よりなる複合合成短繊維とを用
いこれに前記太繊度よりなる合成短繊維を加えて、木綿
晒し綿／中実芯鞘型複合断面複合合成短繊維／太繊度合
成短繊維＝６０／２０／２０（重量％）の割合で均一に
混綿し、ランダムカード機を用いて目付けが６０ｇ／ｍ
² の不織ウエブを作成した。引き続き、得られた不織
ウエブを実施例１と同一条件下にて交絡処理及び乾燥処
理を行った。

【００８７】そして、部分的な熱接着処理はロール表面
の温度を１２３℃としたこと以外は実施例１と同一条件
として行い、不織布を作成した。得られた不織布の性能
等を表２に示す。

【００８８】実施例９実施例１で用いた木綿の晒し綿と実施例７で用いた中空
芯鞘型複合断面形状よりなる複合合成短繊維と実施例８
で用いた太繊度よりなる合成短繊維とを、木綿晒し綿／
中空芯鞘型複合断面複合合成短繊維／太繊度合成短繊維
＝６０／２０／２０（重量％）の割合で均一に混綿し、
ランダムカード機を用いて目付けが６０ｇ／ｍ²の不織
ウエブを作成した。

【００８９】引き続き、得られた不織ウエブを実施例１
と同一条件下にて交絡処理及び乾燥処理を行った。そし
て、部分的な熱接着処理はロール表面の温度を１２３℃
としたこと以外は実施例１と同一条件として行い、不織
布を作成した。

【００９０】得られた不織布の性能等を表１に示す。

【００９１】実施例１０実施例１と同一のポリエチレンテレフタレートを用い、
単相偏平型断面形状が得られる紡糸口金を用いて、合成
短繊維を得た。すなわち、単孔吐出量を０．６３ｇ／
分、溶融温度を２８５℃として、溶融紡糸を行った。そ
して、紡糸口金より紡出された糸条を冷却後、引き取り
速度が１０００ｍ／分のロールを介して未延伸糸条とし
て巻き取った。次いで、公知の延伸機を用いて該未延伸
糸トウを３．０倍に延伸した後、押し込み式クリンパー
に導き捲縮を付与した後３８ｍｍにカットした。延伸後
の短繊維の単糸繊度は２デニールで偏平度は７．２であ
った。

【００９２】次いで、実施例１で用いた木綿の晒し綿と
同様に実施例１で用いた中実芯鞘型複合断面形状よりな
る複合合成短繊維と前記偏平型断面形状よりなる合成短
繊維とを、木綿晒し綿／中実芯鞘型複合断面複合合成短
繊維／偏平型断面形状合成短繊維＝６０／２０／２０
（重量％）の割合で均一に混綿し、ランダムカード機を
用いて目付けが６０ｇ／ｍ²の不織ウエブを作成した。

【００９３】引き続き、得られた不織ウエブを実施例１
と同一条件下にて交絡処理及び乾燥処理を行った。そし
て、部分的な熱接着処理はロール表面の温度を１２３℃
としたこと以外は実施例１と同一条件として行い、不織
布を作成した。

【００９４】得られた不織布の性能等を表２に示す。

【００９５】実施例１１実施例１で用いた木綿の晒し綿と実施例７で用いた中空
芯鞘型複合断面形状よりなる複合合成短繊維と実施例１
０で用いた偏平型断面形状よりなる合成短繊維とを、木
綿晒し綿／中空芯鞘型複合断面複合合成短繊維／偏平型
断面形状合成短繊維＝６０／２０／２０（重量％）の割
合で均一に混綿し、ランダムカード機を用いて目付けが
６０ｇ／ｍ² の不織ウエブを作成した。

【００９６】引き続き、得られた不織ウエブを実施例１
と同一条件下にて交絡処理及び乾燥処理を行った。そし
て、部分的な熱接着処理はロール表面の温度を１２３℃
としたこと以外は実施例１と同一条件として行い、不織
布を作成した。

【００９７】得られた不織布の性能等を表２に示す。

【００９８】実施例１２実施例１の複合合成短繊維と単糸繊度が２デニールで繊
維長が３８ｍｍのレーヨンとを用い、混綿割合をレーヨ
ン／複合合成短繊維＝７０／３０（重量％）として均一
に混綿し、ランダムカード機を用いて目付けが６０ｇ／
ｍ² の不織ウエブを作成した。

【００９９】引き続き、得られた不織ウエブを実施例１
と同一条件下にて交絡処理及び乾燥処理を行った。そし
て、部分的な熱接着処理を実施例１と同一条件下にて行
い、不織布を作成した。

【０１００】得られた不織布の性能等を表２に示す。

【０１０１】実施例１３実施例１と同一のポリエチレンテレフタレートを用い、
単相丸型断面形状が得られる紡糸口金を用いて、細繊度
の合成短繊維を得た。すなわち、単孔吐出量を０．２７
ｇ／分、溶融温度を２８５℃として溶融紡糸を行った。
そして紡糸口金より紡出された糸条を冷却後、引取速度
が１０００ｍ／分のロールを介して未延伸糸として巻き
取った。

【０１０２】次いで公知の延伸機を用いて該未延伸糸ト
ウを２．６に延伸した後、押し込み式クリンパーに導き
捲縮を付与した後、３８ｍｍにカットした。延伸後の短
繊維の単糸繊度は１デニールであった。

【０１０３】次いで実施例１で用いた木綿の晒し綿と中
実芯鞘型断面形状よりなる複合合成短繊維とを、木綿晒
し綿／中実芯鞘型複合断面合成短繊維／細繊度合成短繊
維＝６０／２０／２０（重量％）の割合で均一に混綿し
ランダムカード機を用いて６０ｇ／ｍ²の不織ウエブを
作成した。

【０１０４】引き続き、得られた不織ウエブを実施例１
と同一条件下にて交絡処理及び乾燥処理を行った。そし
て、部分的な熱接着処理はロール表面の温度を１２３℃
としたこと以外は実施例１と同一条件として行い、不織
布を作成した。

【０１０５】得られた不織布の性能等を表２に示す。

【０１０６】実施例１〜６で得られた不織布は、芯成分
と鞘成分とを構成するそれぞれの重合体が３０℃以上の
融点差を有した中実芯鞘型複合繊維を含み、三次元交絡
部分を残した部分的な熱接着が施され、しかもその熱接
着の温度が高融点重合体の融点以下であるので、優れた
機械的特性を有し、また、吸水性、耐摩耗性、嵩高性が
十分に発揮されるものであり、しかも高融点重合体に対
して熱的なダメージを及ぼすものではなく柔軟性を有す
るものであった。

【０１０７】実施例７で得られた不織布は、複合合成短
繊維として中空芯鞘型複合繊維を用いたので嵩高性に優
れるものであった。実施例８〜９で得られた不織布は、
複合合成短繊維として中実あるいは中空芯鞘型複合繊維
と太繊度よりなる短繊維と木綿とを混綿したので、機械
的特性及び柔軟性にやや劣るものの更に嵩高性に優れる
ものであった。

【０１０８】実施例１０〜１１で得られた不織布は、複
合合成短繊維として中実あるいは中空芯鞘型複合繊維と
優れた交絡能を発揮する偏平断面よりなる短繊維と木綿
とを混綿したので、柔軟性及び嵩高性にやや劣るもの
の、機械的特性には特に優れるものであった。

【０１０９】実施例１２で得られた不織布は、中実芯鞘
型複合繊維と木綿の代わりのレーヨンとを混綿したの
で、吸水性にはやや劣るものの他の性能には優れるもの
であった。

【０１１０】実施例１３で得られた不織布は、複合合成
短繊維として中実芯鞘型複合繊維と細繊度よりなる短繊
維とを混綿して用い、これに更に木綿を混綿したので、
嵩高性にはやや劣るものの柔軟性及び機械的特性には優
れるものであった。

【０１１１】比較例１実施例２と同一の木綿の晒し綿と複合合成短繊維との不
織ウエブに、実施例１と同一の条件にて三次元交絡処理
を行い、乾燥機により乾燥処理を行った。そして部分的
な熱接着処理を施すことなく目付けが６０ｇ／ｍ² の
不織ウエブを作成した。

【０１１２】得られた不織布の性能等を表３に示す。

【０１１３】

【表３】

【０１１４】比較例２実施例１で用いた木綿の晒し綿と複合合成短繊維との配
合比を、木綿晒し綿／複合合成短繊維＝３０／７０（重
量％）とした。そして、それ以外は実施例１と同一条件
により目付けが６０ｇ／ｍ² の不織布を作成した。

【０１１５】得られた不織布の性能等を表３に示す。

【０１１６】比較例３実施例１における木綿晒し綿と複合合成短繊維との混綿
の割合を、木綿晒し綿／複合合成短繊維＝９５／５（重
量％）とした。そして、それ以外は実施例１と同一条件
で目付けが６０ｇ／ｍ² の不織布を作成した。

【０１１７】得られた不織布の性能等を表３に示す。

【０１１８】比較例４実施例２における部分的な熱接着処理において、ロール
表面の温度を低融点重合体としてのポリエチレンの融点
（１３０℃）よりも高温の１３５℃とした。そして、そ
れ以外は実施例１と同一条件で目付けが６０ｇ／ｍ²
の不織布を作成した。

【０１１９】得られた不織布の性能等を表３に示す。

【０１２０】比較例５実施例２における部分的な熱接着処理において、ロール
表面の温度を８５℃とした。そして、それ以外は実施例
１と同一条件で目付けが６０ｇ／ｍ² の不織布を作成
した。

【０１２１】得られた不織布の性能等を表３に示す。

【０１２２】比較例１で得られた不織布は、部分的な熱
接着処理を施されていないので、柔軟性及び嵩高性には
優れるものの、機械的特性及び耐摩耗性に著しく劣っ
た。比較例２で得られた不織布は、天然繊維である木綿
の混綿比率が低過ぎたため、嵩高性や柔軟性や吸水性に
劣った。

【０１２３】比較例３で得られた不織布は、複合合成短
繊維である中実芯鞘型複合繊維の混綿比率が低過ぎたた
め、部分的熱接着処理を施しても接着機能が不十分で、
機械的特性及び耐摩耗性に著しく劣った。

【０１２４】比較例４で得られた不織布は、熱接着工程
において、ロール表面温度と低融点重合体との融点差を
＋５℃としてロール表面温度の方を高くしたため、熱接
着工程において不織布ウエブがロールに取られ、目的と
する不織布を得ることができなかった。

【０１２５】比較例５で得られた不織布は、熱接着工程
において、ロール表面温度を低融点重合体との融点より
も４５℃も低くしたため、機械的特性及び耐摩耗性に著
しく劣った。

【０１２６】

【発明の効果】本発明によると、吸水性を有する繊維と
複合合成短繊維とが混綿された状態で三次元交絡を有
し、さらに部分的熱接着処理によりこの三次元交絡を有
した繊維同士を前記低融点重合体が熱融着しているた
め、繊維同士の三次元交絡と熱融着とによって優れた不
織布強力と寸法安定性とを得ることができる。また三次
元交絡処理に加えて部分的熱接着処理がなされているた
め、非部分的熱接着部分では三次元的交絡処理が施され
ていることによって繊維同士が絡まりあい押さえ込みあ
っているため毛羽立ちが防止され且つ耐摩耗性を向上さ
せることができ、また部分的熱接着部分でもそれにより
耐摩耗性を向上させることができる。さらに天然繊維や
再生繊維などの吸水性を有する繊維を含むために吸水性
に富んだ不織布を得ることができ、このため各種用途に
おいて効果的に用いることができる不織布を得ることが
できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明にもとづく芯鞘複合断面の複合合成短繊
維の繊維横断面を示す図である。

【図２】本発明にもとづく中空芯鞘型複合断面の複合合
成短繊維の繊維横断面を示す図である。

【図３】本発明にもとづく偏平型断面の合成短繊維の繊
維横断面を示す図である。

【符号の説明】

１鞘成分２芯成分３中空部

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号ＦＩＤ０１Ｆ 8/14 Ｄ０１Ｆ 8/14 Ｚ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】吸水性を有する繊維と複合合成短繊維と
が混綿された状態で三次元交絡を有しており、複合合成
短繊維が融点の異なる２種以上の熱可塑性重合体からな
り、この２種以上の熱可塑性重合体のうち最も融点の低
い熱可塑性重合体が複合合成短繊維表面に露出してお
り、前記三次元交絡を有した繊維同士を前記最も融点の
低い熱可塑性重合体が熱融着している部分的熱接着部分
を有していることを特徴とする不織布。
【請求項２】複合合成短繊維が、最も融点の低い熱可
塑性重合体を鞘成分とし、この熱可塑性重合体よりも融
点が２５℃以上高い熱可塑性重合体を芯成分とする中実
芯鞘型複合断面と、前記中実芯鞘型複合断面において繊
維横断面内部に中空部を有した中空芯鞘型複合断面との
うちのいずれかを有することを特徴とする請求項１記載
の不織布。
【請求項３】吸水性を有する繊維と複合合成短繊維と
の混綿割合が、（吸水性を有する繊維）／（複合合成短
繊維）＝５０／５０〜９０／１０（重量％）であること
を特徴とする請求項１または２記載の不織布。
【請求項４】吸水性を有する繊維が、木綿、ラミー、
ウール、短繊維状に裁断された絹などの天然繊維と、ビ
スコースレーヨン、銅アンモニアレーヨン、溶剤紡糸さ
れたレーヨンなどの再生繊維とのいずれかであることを
特徴とする請求項１から３までのいずれか１項記載の不
織布。
【請求項５】複合合成短繊維の単糸繊度が１．５デニ
ール以上かつ７デニール未満であることを特徴とする請
求項１から４までのいずれか１項記載の不織布。
【請求項６】１デニール以上かつ１５デニール以下の
合成短繊維を含むことを特徴とする請求項５記載の不織
布。
【請求項７】偏平断面の合成短繊維を含むことを特徴
とする請求項１から６までのいずれか１項記載の不織
布。
【請求項８】融点の異なる２種以上の熱可塑性重合体
からなり、この２種以上の熱可塑性重合体のうち最も融
点の低い熱可塑性重合体が繊維表面に露出した複合合成
短繊維と吸水性を有する繊維とを混綿して開繊すること
により不織ウエブを形成し、次いで、この不織ウエブに
高圧液体流処理を施すことにより構成繊維相互間に三次
元交絡を形成し、その後、前記複合合成短繊維を構成す
る最も融点の低い熱可塑性重合体の融点を（Ｔｍ）℃と
したときに（Ｔｍ−３０）℃〜（Ｔｍ−５）℃の温度に
て部分的熱接着処理を施すことを特徴とする不織布の製
造方法。