JPH10169571A - 無限可変リングギアポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 短い抑制行程および迅速な反応を実現する可
変リングギアポンプを提供する。 【解決手段】 無限可変リングギヤポンプにおいて、内
部ロータ３と外部ロータ４の噛合せ歯数の差が１で、夫
々により互いに密封された複数の拡張及収縮する歯形状
の排出セル７を形成し、横方向に腎臓形状の低圧及び高
圧ポート８、９がケーシング内に、ウェブ１０、１１で
互いに分離されて配備される。リングギヤ作動セット５
の偏軸の角位置（偏心１７）はケーシングに対して可変
であり、当セットの外部ロータ４の支持２は、好ましく
は、同じ幅の調整リング１４内の外部ロータの外径１３
で行われ、調整リングは、内周又はピッチ円１６上を外
周又はピッチ円１５によりゼロスリップで回転可能であ
る。２つの周又はピッチ円１５、１６の直径の差は、リ
ングギア作動セットの偏心１７の二倍に等しく構成す
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、固定ケーシング
と、該ケーシング内にシャフトによって回転可能に支持
および駆動される内部ロータと、同様に回転可能に支持
され内部ロータと噛み合う外部ロータとを備えた無限可
変リングギアポンプに関する。内部ロータと外部ロータ
とからなるギアリング作動セットの歯数の差は１であ
り、それぞれが互いから密封された複数の拡張および収
縮する排出セルが歯先の接触により形成される歯形状を
有し、排出セルの領域に横方向に固定配置された腎臓形
状の低圧および高圧ポートがケーシング内に配備され
る。ポートはウェブによって互いから分離され、リング
ギア作動セットの偏心軸の角位置（偏心）はケーシング
に対して可変である。リングギア作動セットの外部ロー
タの支持または保持は、好ましくは同じ幅の調整リング
内の外部ロータの外径で行われ、調整リングは、内周ま
たはピッチ円上を外周またはピッチ円だけゼロスリップ
で回転可能であり、２つの周またはピッチ円の直径の差
は、リングギア作動セットの偏心の二倍に等しい。本発
明の可変リングギアポンプの比吐出し率（排出量／速
度）は変動し得る。

【０００２】

【従来の技術】従来のギアポンプは、排出「セル」の形
状が可変ではないため、関連するシステムにより、一定
の比吐出し率を特徴とする。歯は硬質で変化しないた
め、拡張および収縮する排出セルは、ギアセットの回転
中に最小から最大へそして再び最小へと変動する。この
ように比吐出し率が一定であるため、排出セルが１００
％満たされている限り、自動的に、ポンプの吐出し率は
その回転速度に比例する。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし多くの適用では
この比例は厄介であり望ましくない。例えば、圧縮機で
は、急速な上昇を行うためには油圧液の吐出し率を高く
する必要があり、このため作動ストロークの最終段階で
も、高圧のみで吐き出されるが、油圧液吐出し要求量は
ゼロに落ちる。このようなポンプの駆動速度は原則とし
て一定に保持されるため、過剰な吐出しが高圧で行わ
れ、流体レザバーに戻される。これによりエネルギーの
損失が生じる。

【０００４】この過剰な吐出しは、例えばモーター駆動
の車のエンジン潤滑ポンプの場合、および自動トランス
ミッションのオイル供給ポンプの場合に特に厄介であ
る。これらは、低いエンジン速度、従って低いポンプ速
度で、アイドリングに必要な最小限の吐出し、および高
速での最小限のオイル圧を必要とするが、より高速の場
合に必要なオイル流量は比例ラインよりはるかに低く、
最大速度での比例流量のほとんど３分の１より少ない。

【０００５】吸引絞りによってこの問題を解決するため
になされた多くの努力とは別に、様々な羽根型ポンプを
用いる解決策が提案されている。また、少なくとも２段
階の吐出しを実現する２レジスタポンプを用いる解決
策、または互いに対して可変の動作を行う２つの作動セ
ットを用いる解決策も知られている。

【０００６】この問題を解決する１つの良好な方法とし
ては、内部ギアポンプとしてリングギアポンプを用いる
方法がある。このリングギアポンプは、歯先の接触によ
り各歯室は隣接する歯室から信頼性良く密封され、これ
により良好な容量効率が得られるようにギアの形状が選
択されるため、クレセントを必要としない。このような
リングギアポンプでは、内部ロータの外部ロータからの
軸方向の間隔、またはケーシングに対する、従ってケー
シング内の供給ポートおよび放出ポートに対する偏心軸
の角位置が変動する可能性がある。

【０００７】１つの設計上の解決策としては、ケーシン
グ内に回転可能に可変に配置されるカムリングで外部ロ
ータを支持および保持することがある。実際の適用にお
いて、コールドスタート時に非常に望ましいものとして
必要とされる吐出しニアゼロ調整にとって、カムまたは
偏心軸の９０°角度調整は必要である。これは、作動セ
ットの偏心軸を調整するカムリングが９０°にわたっ
て、従って長い周縁にわたって回転する必要があること
を意味し、このため、抑制バネの行程を非常に大きくす
る必要がある。この結果、柔軟なバネ特性が必要である
ため、バネは実現が非常に困難な大きさとなる。特にモ
ーター駆動の車のエンジンおよび自動トランスミッショ
ンの場合には、速度が非常に頻繁にそして急速に変化す
るため、カムリングの回転の加速度および遅延を大きく
する必要があり、この結果、調整力、抵抗力、および磨
耗が大きくなる。また、広い抑制スペースが汚損する危
険が高くなる。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は、可変リングギ
アポンプの制御において短い抑制行程および迅速な反応
という課題を、リングギア作動セットの外部ロータの支
持および保持を好ましくは同じ幅の調整リング内の外部
ロータの外径で行うことによって解決する。調整リング
は、内周またはピッチ円上を外周またはピッチ円だけゼ
ロスリップで回転可能であり、２つの周またはピッチ円
の直径の差は、リングギア作動セットの偏心の二倍に等
しい。

【０００９】内部連動の法則を守るために、環とピニオ
ンとの間の歯数の差が１であるとき、偏心軸のまたはプ
ラネットキャリアの回転角のピニオンまたはプラネット
ギアの回転角に対する比率は、ピニオンの歯数に等し
い。請求項１によれば、調整リングの外側歯列の周また
はピッチサイクルは比較的大きく、例えば、歯数は１６
であるため、偏心軸の負の角度調整は、調整リングの自
転の角度の１６倍である。従って、調整リングの角回転
は小さく、よってケーシング内で小さな回転移動を行う
だけであるため調整行程は小さい。

【００１０】この配置では、内側で互いの上を回転する
円の直径の差がギア作動セットの偏心の２倍に等しいと
いう条件を満たすことのみが必要とされる。これにより
完全な抑制動作の間ギアの軸方向の間隔が正確に一定に
維持される。

【００１１】ゼロスリップの回転を確実にするために、
本発明の１つの局面では、調整リングおよびケーシング
の周またはピッチ円は、リングギア作動セットの偏心と
同じ偏心を有する完全なまたは部分的な内部ギアとして
構成される調整ギアのピッチ円によって形成されること
が提案される。

【００１２】調整リングの調整移動が小さいため、可逆
ポンプを妥当な製造費で実現し得る。この可逆ポンプで
は、リングギアポンプの無負荷位置（ゼロ位置）から吐
出し位置への調整リングの両方向への回転移動を抑制す
る機械的な起動を可能にする手段が提供される。これ
は、回転方向の反転が常に必要である油圧装置および制
御装置の製造にとっては先行要件である。

【００１３】好ましくは、内部ギアとして構成される調
整ギアの歯列は、調整リングとケーシングとの間のトロ
コイドまたはサイクロイド状内側歯列である。

【００１４】ポンプの取り込み量が大幅に低減するカム
角度領域では、すなわちポンプのリングギア作動セット
の歯が、低圧および高圧ポートを形成するケーシングの
腎臓形状のポート間のウェブを通過する領域では、吸引
側には空洞がおよび圧力側にはため込みが生じる危険が
ある。これらの付随する望ましくない影響を緩和するた
めに、調整リングは、軸方向からみて、腎臓形状の低圧
および高圧ポートとは反対側に、ケーシング壁内に加工
された接続溝と共に、拡張および収縮する排水セルをウ
ェブ領域内で互いに接続させるケーシング壁によって閉
鎖される縁部接続溝を備えている。ため込み位置での過
剰な圧力ピークおよび空洞位置での極端な減圧を防ぐよ
うに補償オイルが流れるのを可能にする通路接続部がこ
れらの作動室間に配備される。

【００１５】特に、粘度が非常に低い流体、例えばホッ
トエンジンオイルを吐出することが必要なポンプの場合
には、作動スペース、抑制スペース、および圧力均等化
スペースのすべてが良好に密封されることが必要であ
る。例えば、請求項５に述べたように、ケーシングの内
周と調整リングの外周との間のスペースが抑制ピストン
として働く場合は、以下の予防装置を提供すると有利で
ある。すなわち、調整リングとケーシングとの間には高
圧に接続する少なくとも１つの密封された半径方向に作
用する圧力フィールドが配置され、この圧力フィールド
は、半径方向からみて反対側で、調整リングの歯先また
は歯先類似部をケーシングの歯先または歯先類似部に対
して密封状態に付勢し、および／またはケーシングには
少なくとも１つの密封部材が配備され、この密封部材
は、ケーシングと密封部材との間の密封部材の後部に、
好ましくは高圧に曝すことによって少なくとも１つの密
封部材を調整リングの歯先または歯先類似部に対して密
封状態に付勢する少なくとも１つの密封圧力フィールド
を有する。

【００１６】圧力生成作動スペースが調整リングの外部
ロータにわたる調整シリンダとして効果的であり、抑制
バネが調整リングを最大吐出しの方向に移動させるよう
にバイアスされて配備されるゼロストロークポンプの構
成により、リングギアポンプ内の圧縮スペースのみがそ
れ自体で高圧を扱うため、製造費が低減される。しか
し、吐出し率の制御においては、瞬時中央、すなわち調
整リングがすべての回転位置でその回りを回転する点
を、調整リングの無負荷位置では、密封されるべき作動
スペースの油圧力要素が調整リング上にモーメントを加
えることがないように変動されるため、バネを使用する
とポンプは完全にゼロに制御されない。この場合には、
同様に高圧に曝される作動スペースは、軸方向に最も大
きな断面表面領域であり、これは所定の環境の下では、
ケーシング、特にカバーが許容されない程度に軸方向に
偏る結果となる。このため、好ましくは上記の密封部材
が配備される。本発明のリングギアポンプのこれらの特
徴は、所定の環境の下では、既知の手段を用いるとさら
に有利である。何故なら、エンジンの製造費を節約する
ために、ケーシングをほぼダイキャストアルミニウムに
より形成し、作動セットおよび調整リングを焼結金属に
より形成し、そしてカバーを多くの場合シート金属で形
成することは通常行われることである。さらに、ＮＣ旋
盤によって通電される道具を用いた旋盤、穿孔、および
ミリングにほとんど限定することによりケーシング加工
費用を削減し得る。

【００１７】調整ギアの外側歯列は、好ましくは調整リ
ングと一体に、特に焼結により形成される。外側歯列は
また、原則的には調整リング上にシート金属よりなる刻
印リングによって形成され得る。内側歯列は、シート金
属よりなる刻印リングによってケーシング上に形成され
るとよい。別の実施態様では、調整ギアの内側歯列は、
ケーシングと一体形成され、次にケーシングは内側歯列
と共に好ましくは焼結される。ポンプの内部ロータはシ
ャフト上の位置にシュリンク形成され、好ましくはシャ
フトのシュリンクシートと内部ロータとの間に軸方向の
接続通路が配備される。変形実施態様では、内部ロータ
はシャフトと一体形成される。

【００１８】本発明のリングギアポンプが高圧ポンプと
して使用される場合は、設計上、高度な要求を満たすこ
とが必要とされる。強度の磨耗を防ぐためにリングギア
作動セットの歯をローラとして２つのロータの一方の上
に形成すると特に有利である。これはまた低速高圧回転
ピストン装置で成功している。

【００１９】装置の直径が大きくなり過ぎないように、
ローラは好ましくは内部ロータ上に配置される。

【００２０】この配置では、内部ロータをローラの支持
体としてのシャフトと共に一体形成すると、特に粗い条
件および小さく緻密な寸法が実現される。

【００２１】高圧の影響に曝された大きな表面領域で
は、このようなリングギアポンプの作動中に、かなりの
変形力が特に調整リングに生じる。高負荷の外部ロータ
に対してスライドによる支持を同時に形成するためにこ
のような表面領域は必要であるため、内側から外側に作
用する油圧力は少なからず外側から内側へ補償される。
これは、調整リング、従ってポンプ作動セットの全幅に
わたって延びる調整ギアの歯列によって実現され、調整
ギアの歯列は、作動圧または部分的に高圧に曝され得る
耐圧室を形成し、この結果、変形が少なくともかなりの
程度低減され得るように調整リングにおいて力が半径方
向に補償される。

【００２２】半径方向の補償力はまた、リングギアポン
プの吐出し率を変動させるために利用され、調整ギアの
歯列の室を、数においてならびに通路および好ましくは
回転制御バルブを介して選択された制限内で回転位置に
関して変動させ得るとき有利であり、これは、上記の低
速作動高圧可逆ポンプ装置の場合にも使用され得る。回
転制御バルブの角度は、高圧および低圧に曝される室の
位置を変動させる手段によって変動させ得る。調整リン
グの位置を変動させるのに必要なモーメントは、圧力好
ましくは高圧に曝される調整ギアの歯列室内の分圧フィ
ールドで得られる力ベクターによって実現され、圧力フ
ィールドの回転によりレバーアームが同時に得られるよ
うに支点としての瞬時中央Ｍを通って進む。次に調整リ
ングは調整ギアの歯列内を、調整モーメントと新しい瞬
時中央Ｍに対して作動圧フィールドによって反回転方向
に加えられるモーメントとの間に均衡が成立するまで進
む。

【００２３】特に閉回路のためのリングギアポンプの場
合には、ポンプシャフトの駆動スタブとは反対側の端部
に、既知の方法および手段によって低圧領域内のチェッ
クバルブを介して外部リークオフを非常に低い圧力に置
き換える掃気および抑制ポンプを配備することは有利で
ある。

【００２４】好ましくは、回転制御バルブへの通路内に
制約部材が配備され、回転制御バルブはリークオフスペ
ース内の室をタンクに接続するスピルポートを有する。

【００２５】このタイプの圧力補償および本発明のリン
グギアポンプの吐出し率を変動させるためには、補償お
よび抑圧フィールドから吸引領域またはリークオフスペ
ースへの漏洩損失、すなわちいわゆるリングギアポンプ
の漏洩損失が妥当な制限内に維持されるように、調整ギ
アの歯列の正確な加工が必要である。有効吐出し率に関
連する漏洩パーセントは、容量効率が対応して極度に下
がるように均一の圧力でポンプが無負荷にされる場合に
は増大するため、このことは可変吐出しポンプの場合に
はことさらに重要である。

【００２６】一方、調整リングの吐出し率の変動が、上
述のように直接油圧により行われるのではなく、請求項
６に述べたように機械的に行われるときは、高圧に曝さ
れる調整ギアの歯間のセルは、単に力を補償するように
働き、従って調整リング内の応力はその変形を最小限に
するように働く。この場合には、高圧に曝されるセルの
数および選択は、調整リングが常に、内部作動圧フィー
ルドにより調整ギアの歯列の歯先を密封状態で接触した
状態に維持するように選択され得る。この場合には、両
方の部分、すなわち外側歯列を有する調整リングと内側
歯列を有するケーシングリングとが焼結により十分な精
度で製造され得る。すなわち、製造許容誤差を補償する
のに十分なあそびが提供され得る。

【００２７】高圧ポンプの場合には、極めて緻密な設計
が必要である。圧力に曝されるスペースは、高圧に曝さ
れる大きな有効表面領域を有してはならない。この理由
により、ゼロストロークポンプの場合には、バネ力によ
り調整リングを最大吐出し率の方向に回転させることが
好適である。好ましくは、バネ力は圧力部材により調整
リングの外側歯列の歯側部に伝えられる。この場合も、
内部リングギアポンプの圧力スペースのみがゼロストロ
ークの方向の調整力として用いられる場合、吐出し率は
完全にゼロにはなり得ないという問題がある。何故な
ら、この位置では、調整リングの瞬時極点に対してさら
に調整モーメントは利用できないからである。この状況
を改善するのに利用可能な手段としては、回転が進むに
従って、調整リングとケーシング部分との間の補助歯列
のセル内に高圧を誘導してゼロストローク方向の調整リ
ングの回転を促進するような適切な通路またはこのよう
な通路の少なくとも１つを露出させる調整リングがあ
る。

【００２８】調整リングとケーシング部分との間の歯列
が焼結によって製造されるときは、上述のように、歯列
における歯先の接触によって最適な密封が生じることが
必要である。これは、補償の下での作動圧フィールドに
よってのみではなく、瞬時中央Ｍでの歯力の半径方向の
要素によっても影響を受ける。このため、調整ギアの歯
列にとっては、完全な噛み合い点での係合角度が大きい
ことを特徴とする歯形状を選択するのが有利である。環
帯において環状または内サイクロイド状の歯を有するト
ロコイド状歯列であれば、この要件は満たされる。

【００２９】ケーシング内の調整リングの軸方向のふれ
は、リンギア作動セットの軸方向のふれより実質的に小
さくなるように構成される。

【００３０】

【発明の実施の形態】図１（ａ）〜図２に示すリングギ
アポンプは、内部ロータ３と外部ロータ４とを備え、こ
れらが外側および内側歯列によってリングギア作動セッ
ト５を形成する。内部ロータ３の外側歯列は外部ロータ
４の内側歯列より歯数が１つ少ない。

【００３１】内部ロータ３は回転駆動シャフト２にシュ
リンクにより取り付けられている。シャフトのシュリン
クマウントと内部ロータ３との間には、軸方向の接続通
路４８が配備されている。

【００３２】シャフト２、従って内部ロータ３と外部ロ
ータ４とは共に、各部分が参照番号１、１’および１”
として示されるポンプケーシング内に回転可能に支持さ
れている。外部ロータ４の回転軸は、内部ロータ３の回
転軸と平行であるがこれから離れて位置している。すな
わち、偏心している。これら２つの回転軸間の偏心また
は間隔は参照番号１７で示される。

【００３３】内部ロータ３および外部ロータ４は間に流
体吐出しスペースを形成する。この流体吐出しスペース
は、互いに密封された排出セル７に分割される。これら
独立した排出セル７のそれぞれは、内部ロータ３の連続
した２つの歯と外部ロータ４の内側歯列との間に、内部
ロータの各連続した２つの歯が外部ロータ４の内側歯列
の対向する各連続した２つの歯と先端部および側部の接
触６を持つことにより形成される。

【００３４】ケーシング内には、排出セル７に対して横
方向に隣接した腎臓形状の溝８および９が機械加工さ
れ、これらはそれぞれ、排出セル７への流体供給路およ
びこれからの流体放出路を形成する。図１（ａ）に示す
外部ロータ４の位置では、溝８は流体供給のための低圧
ポートを形成し、溝９は流体放出のための高圧ポートを
形成する。溝８は、ケーシングに属するほぼ半円形状の
ウェブ１１の領域内の完全噛み合い位置から、ウェブ１
１に直径方向に対向する位置の、ケーシングに属する別
のウェブ１０によって覆われる開放噛み合い位置近くま
で延びる。図１（ａ）に示すように高圧側の溝９は、ケ
ーシング内を２つのウェブ１０および１１から反対側の
溝８に鏡面対称に延びる。排出セル７は、ウェブ１１の
完全噛み合い位置からウェブ１０の開放噛み合い位置ま
で、回転方向Ｄに沿って次第に大きくなり、その後開放
噛み合い位置から完全噛み合い位置まで次第に小さくな
るように構成される。内部ロータ３が回転駆動すると、
流体は低圧ポート８の領域内の拡張する排出セル７によ
って吸引され、開放噛み合い位置を介して輸送され、そ
して高圧ポート９を通して高圧で再放出される。図１
（ａ）に示すような位置では、外部ロータ４の回転軸
は、内部ロータ３の回転軸を介して完全噛み合い位置か
ら開放噛み合い位置へ、すなわち、内部ロータ３の回転
軸に対してずれた開放噛み合い位置へ延びる直線上に位
置する。偏心１７のこの位置および回転方向Ｄにおい
て、最大流量すなわち低圧側８から高圧側９への最大排
出が実現される。

【００３５】流速「Ｖ」を変動させるために、外部ロー
タ４は、ケーシングに対して変動し得るリング１４によ
って受容される。この調整リング１４には、スライド回
転ベアリング１２によって外部ロータ４がその外周１３
を介して自在回転可能に支持されている。調整リング１
４は、内側歯列２４’と噛み合う外側歯列２４を備えて
いる。内側歯列２４’はケーシングに回転不能に接続さ
れている。その中心点は内部ロータ３の回転軸と一致す
る。この実施態様では、内側歯列２４’は、ケーシング
部分１”またはケーシング部分１（図２）に堅固に固定
されるシート金属よりなる打ち抜きリング２７上に形成
される。内側歯列２４’はまた、ケーシングと直接一体
形成されてもよい。

【００３６】ケーシングは、内側歯列２４’、および外
側歯列２４を有する調整リング１４と共に、外部ロータ
４の角位置を内部ロータ３に対して変動させる調整ギア
２０を形成する。このためには、内側歯列２４’は調整
リング１４の外側歯列２４より歯数が少なくとも１つ多
くされる。本実施態様では、歯数の差は正確に１であ
る。さらに、内側歯列２４’の歯元円の直径と外側歯列
２４の歯元円の直径との差は偏心１７の二倍である。

【００３７】調整リング１４が、調整ギア２０の２つの
歯列２４および２４’を連続して相互に噛み合わせた状
態で、比較的小さな角度γだけ内部ロータ３の回転方向
Ｄに回転し、これにより調整リング１４の歯元円１５と
内側歯列２４’の歯元円１６とがゼロスリップで互いの
上を回転するとき、外部ロータ４の回転軸は、図１
（ａ）に示す位置から内部ロータ３の回転位置とは反対
の方向に内部ロータ３の回転軸回りに９０゜だけ、先ず
図１（ｂ）に示す位置へと移動する。図１（ｂ）に示す
位置はポンプのゼロ位置であり、理想的な場合にはこの
位置では流体は吐出されない。ゼロ位置では溝ポート８
および９は完全および開放噛み合いの位置の両側で対称
に延びる。

【００３８】図１（ｃ）では、図１（ａ）および（ｂ）
に示すポンプは第２端位置にある。この位置では、流体
は、この場合は低圧ポートとして働く溝ポート９から、
対応して高圧ポートとして働く溝ポート８に吐出され
る。このためには、調整リング１４は時計回りにさらに
角度γだけ回される。

【００３９】図１（ａ）〜図２に示す実施態様のポンプ
は、機械的な起動手段によって変動される。このために
は、２アームロッカーレバー４１、４３が、２つの端位
置、すなわち図１（ａ）および図１（ｃ）に示す位置の
間を、内部ロータ３の回転軸に平行でこれから離れた位
置の軸４２の回りを旋回する。ロッカーレバー４１、４
３の旋回移動はモータ手段（図示せず）によって通電さ
れる。ロッカーレバー４１、４３は、２つの側部ケーシ
ング部分１’および１”間に締め付けられたケーシング
部分１内に取り付けられる。ロッカーレバー４１、４３
の回転軸４２は、図１（ｂ）に示すゼロ位置でみられる
ように、外部ロータ３の回転軸および内部ロータ４の回
転軸と同じ平面に位置する。ロッカーレバー回転軸４２
から上記の２つの回転軸の方向を指す前部ロッカーレバ
ーアーム４１は、その前端部で調整リング１４に連結さ
れ、回転軸４２に平行な軸４４回りの回転が可能にな
る。軸４４もまた、図１（ｂ）に示すゼロ位置では上記
の平面内に位置する。ロッカーレバーの前部アーム４１
は、このゼロ位置から両側に旋回し得る。

【００４０】上記の角度γは、ロッカーレバーアーム４
１の起動により調整リング１４がそれ自体の軸の回りを
回転する角度である。

【００４１】図２では、ポンプを図１（ｂ）の断面Ａ−
Ａで示す。回転駆動シャフト２は、シャフト２の縦方向
に並んで配置された２つのケーシング部分１’および
１”内に回転可能にスライド状に取り付けらる。これら
の２つのケーシング部分の間にはリングギアポンプの回
転部分が配備され、シールによって外部から密封され
る。流体供給および放出はケーシング部１”内で行わ
れ、２つの溝ポート８および９は２つのケーシング部
１’および１”内に配備される。調整リング１４には軸
方向の一方の端部のみに外側歯列２４が配備される。シ
ート金属よりなるリング２７は環状シリンダ１に取り付
けられ、環状シリンダは、調整リング１４を取り囲み、
２つのケーシング部分１’および１”の間に中間ケーシ
ングを形成する。中間ケーシング１の内周表面領域と調
整リング１４の外周表面領域とは、それらの非歯形成部
に回転円筒状表面領域２６および２９を形成し、調整リ
ング１４は、これら表面領域上を調整ギア２０により環
状円筒状中間ケーシング１に対してゼロスリップで回転
する。調整ギアのピッチ円１５および１６は、回転円筒
状表面領域２６および２９内に位置する。

【００４２】軸方向において、調整リング１４は、腎臓
形状の低圧および高圧ポート８および９とは反対側に、
ケーシング壁１’によって閉鎖された完全な円または半
円の接続溝４５を有し、これは、ケーシング壁に機械加
工された接続溝４６および４７（図５）と共に、ウェブ
１０および１１の領域内で拡張および収縮する排出セル
７を互いに接続させる。

【００４３】図３（ａ）および（ｂ）は、無負荷位置、
ゼロ位置、および最大流速のための唯一の端位置の間で
可変であるゼロストロークポンプを示す。内部ロータ３
の速度が増大するに従って流速Ｖを制限する手段がさら
に配備される。このためには、調整リング１４と外部ロ
ータ４とによって形成される構成部分が、圧縮バネとし
て構成される抑制バネ３６によって加えられる力に対し
て調整される。すなわち、ポンプの高圧作動スペース３
５を、抑制ピストンとしての外部ロータ３を介して円筒
状スペースとして利用することによって調整される。

【００４４】抑制バネ３６は、調整リング１４の最外周
の第１の非回転ヒンジマウントとケーシング上の回転マ
ウントとして構成される第２のヒンジマウントとの間の
圧力によって予め負荷され、これにより抑制バネは常に
調整リング１４を最大吐出しのための端位置へと付勢す
るようにバイアスされる。外部ロータ４または調整リン
グ１４が抑制ピストンとして使用され得るように、円筒
状作動スペース３５として同時に使用されるポンプの高
圧作動スペースは、外部ロータ４の内周表面領域にわた
って配置されなければならない。これにより、調整リン
グ１４が調整ギア２０の抑制バネ３６の力に抗して回転
し、この結果、ポンプは、速度の増大、従って圧力側で
の圧力の増大によりゼロ位置の方向に自動的に調整され
る。

【００４５】ポンプ作動スペース３５を調整ギア２０の
移動を変動させる円筒状スペースとして利用することに
より、ポンプの構成がより簡単になる。

【００４６】高圧作動スペース３５はさらに、調整リン
グ１４と中間ケーシング１の内壁との間の少なくとも１
つのスペース８６に接続される。この内壁にはまた調整
ギア２０の内側歯列も形成される。このように高圧作動
スペース３５にわたって形成される圧力フィールド８６
は、調整リング１４を調整ギア２０の内側歯列２４’の
歯８７に押しつける。これらの歯は圧力フィールド８６
および作動スペース３５に半径方向に対向する位置にあ
る。圧力スペースは、図３（ｂ）に示す位置では、バネ
３６を十分に負荷するモーメントが調整ギア２０の瞬時
中央Ｍに対して得られるような位置とされる。

【００４７】速度の増大によりリングギアポンプを調節
する別の可能性を図４（ａ）、図４（ｂ）、および図５
に示す。この実施態様では、この場合は参照番号２１で
示される調整ギアは、さらに、外側歯が一部のみに配備
された調整リング１４と、これに対応して内側歯が一部
のみに配備されたシート金属リング２７とを有する部分
内部ギアとして構成される。部分外側歯列は参照番号２
２で示され、部分内側歯列は２３で示される。２つの部
分歯列２２および２３により、調整リング１４のおよび
抑制領域内のケーシングの回転環状表面領域２６および
２９のゼロスリップ回転が行われる。

【００４８】ケーシング上には調整リング１４の全幅に
わたって密封部材８９が配備される。この密封部材８９
は円筒状断面を有し、本実施態様では環状−円筒状であ
る。密封部材８９は、対向密封位置として調整リング１
４上に対向して形成される隆起面または歯先型位置８８
を密封状態で圧迫する。密封部材８９および隆起面８８
は、部分歯列２２および２３から直径方向にほぼ反対の
位置に配置され、これにより形成された密封位置８８、
８９と部分歯列２２、２３との間で、スペース２８内の
調整リング１４の外周表面領域にわたって圧力が蓄積さ
れ得る。この圧力は調整リング１４の外周に加えられ、
このため調整リングは、前の実施態様の抑制バネ３６に
匹敵する抑制バネ３２の力に対する調整ピストンとして
利用される。密封部材８９は、抑制バネ３２からみて、
抑制バネ３２を調整リング上に位置決めするためにビー
ズ状に構成された隆起面８８の後ろ側に取り付けられ、
ケーシング上の隆起面８８を圧迫する。密封部材８９の
後部８５には、密封部材８９の後部８５とケーシングと
の間に形成される流体圧力フィールドが作用し、変動す
る調整リング１４の移動中に隆起面が密封部材８９の下
に移動するときでも、密封部材８９を隆起面８８に対し
て堅固に付勢し密封状態にする。

【００４９】調整シリンダとして用いられる圧力スペー
ス２８は、調整リング１４の外周にわたってポンプの高
圧にさらされる。このスペース２８は、ほぼ高圧溝ポー
ト９の上方の調整リング１４の外周上に位置し、ケーシ
ング内に機械加工された半径方向の通路９ａによって溝
ポート９に接続される。

【００５０】図５の縦断面図に最も良く示されるよう
に、密封部材８９は、内部ロータ３の回転軸に平行な軸
の回りを回転するように取り付けられる密封ブッシュに
よって形成される。また、図５に良好に示されるよう
に、図１に示す実施態様に関連して説明したように、ポ
ンプの拡張および収縮する排出セルは、周部接続溝４５
と２つの半径方向の接続溝４６および４７とによって接
続される。

【００５１】図６（ａ）〜図９（ｃ）は、高圧ポンプと
して適用するのに特に適した可変吐出しポンプを示す。
内部ロータ５１の歯はローラ５０によって形成される。
これらのローラは、本実施態様では、内部ロータ５１の
回転軸に平行な軸の回りを回転するように取り付けられ
た環状円筒状ローラである。内部ロータ５１は、特に図
６（ｂ）から明らかなように、その駆動シャフトと一体
に設計される。

【００５２】調整リング１４を変形させる力をさらに減
らすために、調整ギア２０の歯列５２、５３は調整リン
グ１４の全幅にわたって延び、この結果、環状型ケーシ
ング部分５５は、同時に、内側歯列５３と共に２つのケ
ーシング部分１’および１”の間に中間ケーシングを形
成する。

【００５３】特に調整リング１４上の負荷をさらに減ら
すために、調整リング１４は、半径方向にみられるよう
に、ポンプの高圧側にわたって延びる外周表面領域の領
域内で高圧側の圧力に曝される。ポンプの低圧側にわた
って延びる調整リング１４の外周表面領域は低圧に曝さ
れる。このためには、調整ギア２０は、その歯列５２、
５３によって、高圧側に耐圧室５６’をそして低圧側に
耐圧室５６”を形成する。

【００５４】耐圧室５６’および５６”は、一方のケー
シング部分５７（図６（ｂ））の通路５８を介して圧力
および吸引スペース、すなわちポンプの高圧および低圧
側に接続される。通路５８は中間ケーシング５５内の内
側歯列５３の歯元部に通じている。ケーシング部分５７
では、溝ポート９に導く少なくとも１つの接続通路６
０、および他方の溝ポート８に通じる直径方向に対向す
る位置の別の接続通路６１が配備される。

【００５５】接続通路６０および６１は回転制御バルブ
５９によって通路５８に接続される。図６（ｂ）、図７
（ａ）および図７（ｂ）に示すように、回転制御バルブ
５９は環状円筒状回転要素を備え、この要素は、シャフ
ト２と同心のケーシング部分５７内に回転可能に取り付
けられ、この配置で角度的に位置決めされ得る。通路６
０および５８または６１および５８を接続することによ
って、２つの溝ポート８および９は、調整ギアの歯列５
２、５３によって形成される後部圧力室５６’および５
６”にそれぞれ対応して接続される。従って、室５６’
および５６”はこれらに割り当てられた溝ポートの圧力
に曝される。通路６０および５８または６１および５８
とは、通路６０および６１内の制約部材７４および７５
ならびに通路端部６２および６３を介して接続される。
通路端部６２および６３は本実施態様では簡単な穴あき
通路であり、回転制御バルブ５９の回転要素内の接続通
路を介して内側歯列５３の歯元近くに通じる通路５８に
接続可能である。

【００５６】回転制御バルブ５９を回転させることによ
って、高圧および低圧に曝された室５６’および５６”
の位置が変わる。すなわち、室５６’および５６”は回
転制御バルブの角位置に対応して選択的に加圧される。
本実施態様では、図７（ａ）から明らかなように、別の
通路７７および７９がそれぞれ通路６０および６１の近
くに配備される。回転制御バルブ５９またはその回転要
素およびその内部に配備される接続溝により、通路６０
および６１はこれらに割り当てられた通路５８に選択的
に接続される。または、回転要素内のスピルポート７
６、７８によって第２の通路対７７および７９がリーク
オフスペース８０と共にタンク８１に接続され、この結
果、圧力室５６’、５６”は選択的に加圧されるかまた
はリークオフスペースに接続される。調整ギアの歯５
２、５３内の圧力フィールドが可変であるため、また、
得られる力ベクターが同様に、力ベクターが調整リング
１４の支点を表す瞬時中央Ｍの一方の側を指すように少
なくともその方向に関しては制御の下で回転制御バルブ
５９によって変動され得るため、室５６’および５６”
の分圧フィールドの力ベクターは、これによって変動モ
ーメントとして形成されるレバーアームを介して調整リ
ング１４上に作用する。調整リング１４は、その均衡位
置でのこのモーメントの影響により回転する。この均衡
位置では、外部か作用する変動モーメントと、内部ロー
タ５１と外部ロータ５４との間の作動圧フィールドのモ
ーメントとは、それぞれの瞬時中央Ｍに対して均衡状態
であり、この結果、要求量に従って方向付けられる流速
が実現される。

【００５７】図６（ｂ）に示すように、掃気および可変
排出ポンプ７２がシャフト２の駆動スタブとは反対側の
端部に配置される。このポンプは、低圧範囲内のチェッ
クバルブ７３を介して閉回路の場合の外部リークオフ流
体を非常に低い圧力に置き換える。さらに、回転制御バ
ルブおよびケーシング部分５７は、図７（ａ）に示すよ
うに、スピルポート７６、７７ならびに７８、７９を備
え、これらは室５６’および５６”をリークオフスペー
ス８０と共に流体レザバーに接続する。

【００５８】この制御配置は、軌道回転ピストンエンジ
ンの場合には交換(commutating)として知られる。例え
ば、１６個の室５６‘が配備される場合は、抑制リング
５９内には３０個の交換ポートが配備され、これらは吸
引および圧力溝ポートに交互に接続する。このような制
御配置は一般に知られているため、この点に関してはさ
らに説明を行う必要はない。

【００５９】回転制御バルブ５９の傾きの制御は、図７
（ａ）および図７（ｂ）から明らかな調整メカニズムに
よって行われる。このメカニズムでは、ロッカーレバー
６４は、ロッカーレバー４１、４３を図１（ａ）〜図２
に示す実施態様の調整リング１４の移動を変動させるの
に用いたのと同様の方法で作用する。ロッカーレバー６
４はケーシング内に取り付けられ、内部ロータ３の回転
軸に平行に配置された軸の回りを制約付きで揺動する。
ロッカーレバーは一方の自由端でボール接合部を介して
回転制御バルブ５９の回転要素に連結される。この単純
で真っ直ぐなロッカーレバー６４は、ロッカーレバー６
４をその回転軸回りに前後に揺動させる２つの線形可変
排出手段６５によって、反対側に対して回転軸を超えて
突出するその端部によって旋回する。この結果、回転制
御バルブ５９の回転要素の位置が制約された角度範囲内
で変動する。

【００６０】図８（ａ）〜（ｃ）には、図６（ａ）〜図
７（ｂ）のリングギアポンプの端位置およびゼロ位置が
示されている。図８（ａ）〜（ｃ）に示すポンプは高圧
可逆ポンプとして構成される。

【００６１】図９（ａ）〜（ｃ）には、自動調節を行う
高圧ポンプが示されている。図９（ａ）〜（ｃ）の実施
態様では、ゼロストロークポンプは、ケーシングの一方
の側９４にバネ負荷部材９３を有するように明瞭に示さ
れているが、第２バネ負荷部材９３’の第２の鏡面反転
配置は、ケーシングの部材９３とは反対の側９５に示唆
されているのみである。第２バネ負荷部材９３’の配置
が可能であるため、図９（ａ）〜（ｃ）に示すように、
ポンプはさらに両方の回転方向に対するゼロストローク
ポンプへと構成される。調整リング１４は、抑制バネ１
１７が作用する部材９３を介して、一方の方向への最大
吐出しの位置にある調整リング１４の外側歯列２４の側
部に対してバイアスされる。抑制バネ１１７は、上述の
抑制バネ３２または３６と同じ方法で作用する。同様に
その抑制バネにより外側歯列２４の歯側部に対して他方
の側から付勢され得る第２部材９３’は、調整リング１
４を反対方向の最大吐出しの方向に押す。この配置で
は、回転方向に依存して、一方の部材９３または他方の
部材９３’のいずれかが外側歯列２４と側部が噛み合っ
た状態にある。部材９３および９３’が外側歯列２４の
それぞれの歯側部に対して従順に付勢されることによ
り、図３（ａ）〜図４（ａ）に示す実施態様を保持する
一方で、自動調節を行うゼロストロークポンプが実現さ
れる。ゼロストロークポンプは、ケーシングを両方の回
転方向用に作成し、そして単に部材を所望の回転方向に
必要なバネと共に組み込むことによって、最終位置での
環境により反時計回りの方向かまたは時計回りの方向に
回転するポンプとして組み込まれ得るように、製造業者
によって製造され得る。このポンプはさらに調整メカニ
ズム、例えば、抑制バネ１１７上で作用しこれにより抑
制バネ１１７の位置の変化を制御する位置決めシリンダ
によって可逆ポンプへと構成され得る。

【００６２】図６（ａ）〜図８（ｃ）に関連して既に述
べたように、調整リング１４は、高圧側および低圧側に
接続される室９１’および９１”が調整ギアの歯列２４
および２４’によって形成されることによってその外周
表面領域で加圧される。このためには、高圧側および低
圧側は、外側歯列２４’の歯元に通じる室９２’および
９２”を介してそれぞれの室９１’および９１”に接続
される。ケーシングの高圧側に、可逆ポンプの場合は両
側に配備され、室９１’または９１”のいくつかを互い
に接続する少なくとも１つの溝９６によって、調整リン
グ１４の外側の加圧が特に良好にそして円滑に行われ
る。

【００６３】ポンプ作動スペース９０’および９０”内
に存在する圧力により調整リング１４に加えられる力
は、外側圧力スペース９１’および９１”内の圧力によ
り調整リング１４に加えられる力より小さい。これは同
様にこのような圧力フィールドによる自動調節を行う他
のポンプにも当てはまる。これは、作動スペース９０’
および９０”内の加圧された半径方向の有効表面領域が
圧力スペース９１’および９１”の半径方向の有効表面
領域より小さいことによる。従って、調整リング１４の
位置は、作動スペース９０’および９０”ならびに圧力
スペース９１’および９１”内の圧力の結果として得ら
れる力ベクターによって決定される。

【００６４】図１０は、図９（ａ）〜（ｃ）に示す自動
調節を行うゼロストロークまたは可逆ポンプの変形例を
示す。この場合も、内部ロータの歯は内部ロータと一体
形成される。調整リング１４とケーシング部分１０２と
の間の歯列の製造を容易にするために、外側歯列１００
は、調整リング１４の断面形状において環状または一部
が環状であり、これにより、特に、ケーシング１０２上
のこれと噛み合う歯列１０３の製造が容易となる。歯列
１０３は、半径が外側歯列１００の半径１０４に等しい
高速シェルミルにより形状形成される。シェルミルの回
転軸、すなわちその長さ方向の中心線は、調整リング１
４の偏心と同じ偏心１７を有する内サイクロイド上を誘
導される。従って、先ずケーシング部分１０２が中間ケ
ーシングのない一体ダイキャスティングとして製造さ
れ、次に歯列１０３が上述のミリング手順によって加工
され得る。このようにして、調整ギアの内側歯列を有す
るケーシング部分１０２が特にコスト面において効率的
に製造され得る。

【００６５】図１０〜図１３に示す実施態様では、ケー
シングは２つの部分、すなわち内側歯列を有するケーシ
ング部分１０２およびカバー部分１１１からなる。上述
の実施態様におけるように、ケーシング部分１０２も２
つの部分、すなわち上述のケーシング部分５５に匹敵す
る中間ケーシング部分を有するように製造することは基
本的に可能である。

【００６６】図１０〜図１３に示す実施態様では、調整
リング１４は、この場合も、軸方向の側部の少なくとも
一方に周溝４５を有する。周溝は、好ましくは吸引部１
１４と圧力部１１５との間のウェブ領域内のカバー状ケ
ーシング部分１１１に形成されるさらに２つの軸方向の
溝４６および４７を介して、ため込みスペース１１２と
空洞スペース１１３との間に通路接続部を形成する。ポ
ンプ自体は抑制バネ１１７によって自動的に調節され
る。図９（ａ）〜（ｃ）に示す実施態様で既に述べたよ
うに、抑制バネ１１７は部材９３を介して調整リング１
４の外側歯列１００に作用する。自動調節を行う可逆ポ
ンプの構成では、ここでも第２抑制バネ１１７が配備さ
れ得る。

【００６７】抑制バネ１１７はさらに、好ましくは、直
列に接続される少なくとも２つのバネを含む抑制バネシ
ステムを形成するように構成され得る。このようにし
て、本発明のポンプは吐出し特性を有するように形成さ
れ得る。この特性では、ポンプは、 −第１のポンプ速度範囲内で流速が迅速に増大する。こ
の流速は第１の近似においてポンプの速度に比例する。

【００６８】−第２のより高い速度範囲内で、予め設定
されたポンプ速度に達するまでゼロ位置の方向に迅速に
調節される。

【００６９】−第２の速度範囲より高くまたこれに続く
第３の速度範囲内のポンプ速度で、より迅速に再び増大
する。

【００７０】このタイプの吐出し特性は、特に、本発明
のポンプがエンジンによって駆動されこのため圧力側が
エンジン速度に対して固定した関係を有するモーター駆
動の車に適用されると有利である。モーター駆動の車
は、低いエンジン速度範囲では、すなわち始動時点で
は、大量のオイルを直接必要とする。所定のエンジン速
度、従って関連するポンプ速度および吐出し率が得られ
た後は、この所定のエンジン速度に続く速度範囲では、
ポンプの流速を測定可能な程度にさらに増大させる必要
はない。ポンプ速度の増大に制約を設けずに流速をさら
に増大させると、吐出しは実際の要求量を超え、これに
対応してポンプのパワー必要量が不必要に高くなる。通
常はエンジンの主作動範囲である中間速度範囲を超える
と、潤滑される位置、例えばクランクシャフトでの遠心
力が高くなるため、エンジン速度を高くしてオイル流量
を高くする必要がある。これらの遠心力が有意に増大す
るのを克服するためには、オイル圧を高くする必要があ
る。一般に、モーター駆動の乗用車の場合に区分される
３つの速度範囲は、０〜約１、５００ＲＰＭの低エンジ
ン速度範囲、次に約１、５００〜約４、０００ＲＰＭの
主作動範囲、そして約４、０００ＲＰＭの第３の高エン
ジン速度範囲である。

【００７１】所望の吐出し特性、すなわち低速範囲内で
の流速の急激な増加、次に中間速度範囲内での比較的緩
やかな増加またはゼロ増加、そして最後に再び上部速度
範囲内でのさらに急激な増加を実現するためには、柔軟
な第１の抑制バネを、このバネより硬質の第２抑制バネ
に直列に接続し、両方で抑制バネシステム１１７を形成
する。図９（ａ）〜（ｃ）または図１０に示す抑制バネ
システム１１７、および基本的には図３（ａ）〜図４
（ｂ）に示す抑制バネ３６が用いられ、これら２つの抑
制バネによってこの吐出し特性が実現される。抑制バネ
システム１１７は、低速範囲内ではコンプライアンスが
ほとんどないように予備負荷されて配置される。低速範
囲から中間速度範囲への移行時に予備負荷力が過剰とな
ると、第１の柔軟なバネがそのバネ作用を開始し、中間
速度範囲の上限に至ると、硬質の第２の抑制バネに対向
して停止する。速度がさらに増大すると、吐出し特性は
硬質な第２抑制バネによって行われる。

【００７２】

【発明の効果】内燃機関のための、特にモーター駆動の
車のためのオイルポンプとして使用されるときは、本発
明のポンプは潤滑ポンプとして使用されるだけではな
く、バルブあそびの油圧補償のためにオイルを吸引する
ために、および／またはバルブタイミングを変動させる
ポンプとして使用しても有利である。これらの適用で
は、各適用自体でまたは組み合わせて使用され得る。し
かし、本発明のポンプは、無限に可変であることにより
基本的にはいかなる所望の吐出し特性に対しても高い精
度で適用され得るため、基本的には上述の変形例のすべ
てにおいてこれらの目的にとって適切である。

【図面の簡単な説明】

【図１（ａ）】最大吐出しの第１端位置にある、本発明
の可逆ポンプの第１の実施態様を示す図。

【図１（ｂ）】最大吐出しのゼロ位置にある、本発明の
可逆ポンプの第１の実施態様を示す図。

【図１（ｃ）】最大吐出しの第２端位置にある、本発明
の可逆ポンプの第１の実施態様を示す図。

【図２】図１（ａ）〜（ｃ）に示すポンプの縦断面図。

【図３（ａ）】最大吐出しの端位置にある、本発明のゼ
ロストロークポンプの第１の実施態様を示す図。

【図３（ｂ）】最大吐出しのゼロ位置にある、本発明の
ゼロストロークポンプの第１の実施態様を示す図。

【図４（ａ）】最大吐出しの端位置にある、本発明のゼ
ロストロークポンプの第２の実施態様を示す図。

【図４（ｂ）】最大吐出しのゼロ位置にある、本発明の
ゼロストロークポンプの第２の実施態様を示す図。

【図５】図４（ａ）に示すポンプの縦断面図。

【図６（ａ）】特に高圧の適用例の場合の抑制ポンプの
別の実施態様を示す図。

【図６（ｂ）】図６（ａ）の抑制ポンプの縦断面図。

【図７（ａ）】図６（ａ）および（ｂ）に示すポンプの
断面図。

【図７（ｂ）】図６（ａ）〜図７（ａ）に示すポンプの
一部断面図。

【図８（ａ）】吐出しが正の方向の場合の最大吐出しの
第１端位置にある図６（ａ）に示す抑制ポンプの図。

【図８（ｂ）】ゼロ位置にある図８（ａ）に示すポンプ
の図。

【図８（ｃ）】吐出しが負の方向の場合の最大吐出しの
第２端位置にある図８（ａ）および（ｂ）に示すポンプ
の図。

【図９（ａ）】ゼロストロークポンプの別の実施態様を
示す図。

【図９（ｂ）】ゼロ位置にある図９（ａ）に示すポンプ
の図。

【図９（ｃ）】図９（ａ）および（ｂ）に示すポンプの
縦断面図。

【図１０】図９（ａ）に示す実施態様の変形例。

【図１１】図１０のラインＡ−Ａに沿った断面図。

【図１２】図１０のラインＢ−Ｂに沿った断面図。

【図１３】図１１のＸを示す図。

【符号の説明】

１、１’、１” ケーシング部分 ２ シャフト ３ 内部ロータ ４ 外部ロータ ５ リングギア作動セット ７ 排出セル ８、９ 溝 １０、１１ ウェブ １４ 調整リング ２０、２１ 調整ギア ２４、２２、５２、１００ 外側歯列 ２４’、２３、５３、１０３ 内側歯列 ３５、９０’、９０” 作動スペース ３２、３６、１１７ 抑制バネ ５６’、５６” 耐圧室 ８６ 圧力フィールド ８９ 密封部材

Claims (24)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 無限可変リングギアポンプであって、 ａ）固定ケーシングと、 ｂ）該ケーシング内にシャフト（２）によって回転可能
   に支持および駆動される内部ロータ（３）と、 ｃ）同様に回転可能に支持され、該内部ロータ（３）と
   噛み合う外部ロータ（４）とを備え、 ｄ）該内部ロータ（３）と該外部ロータ（４）とを有す
   るギアリング作動セット（５）の歯数の差が１に等し
   く、それぞれが互いから密封された複数の拡張および収
   縮する排出セル（７）が歯先の接触により形成される歯
   形状を有し、 ｅ）該排出セル（７）の領域に横方向に固定配置された
   腎臓形状の低圧および高圧ポート（８、９）がケーシン
   グ内に配備され、該ポートはウェブ（１０、１１）によ
   って互いから分離され、 ｆ）該リングギア作動セット（５）の偏心軸の角位置
   （偏心１７）は該ケーシングに対して可変であり、 ｇ）該リングギア作動セット（５）の該外部ロータ
   （４）の支持（１２）は、好ましくは同じ幅の調整リン
   グ（１４）内の外部ロータの外径（１３）で行われ、調
   整リングは、内周またはピッチ円（１６）上を外周また
   はピッチ円（１５）によりゼロスリップで回転可能であ
   り、そして ｈ）該２つの周またはピッチ円（１５、１６）の直径の
   差は、該リングギア作動セット（５）の該偏心（１７）
   の二倍に等しい、無限可変リングギアポンプ。
2. 【請求項２】 互いの上をゼロスリップで回転する前記
   調整リング（１４）および前記ケーシングの前記周また
   はピッチ円（１５、１６）は、前記リングギア作動セッ
   ト（５）の前記偏心（１７）と同じ偏心を有する完全ま
   たは部分内部ギア（２４、２４’；２２、２３；５２、
   ５３；１００、１０３）として構成される調整ギア（２
   ０；２１）のピッチ円によって形成される、請求項１に
   記載のリングギアポンプ。
3. 【請求項３】 前記内部ギアは前記調整リング（１４）
   上の外側歯列（２４；２２；５２；１００）およびケー
   シング側の内側歯列（２４’；２３；５３；１０３）に
   よって形成され、該内側歯列は該外側歯列との側部の噛
   み合いのために、歯数が該外側歯列より少なくとも１
   つ、好ましくは正確に１つ多い特徴を有し、部分歯列の
   場合には、この差は全周にわたって形成されたと想定し
   た場合の歯列に関連する、請求項１または２に記載のリ
   ングギアポンプ。
4. 【請求項４】 ゼロスリップ回転作用に影響を与える調
   整ギア（２０；２１）を形成するための外側歯列の歯
   （２４；２２；５２；１００）は、前記調整リング（１
   ４）上に横方向のみに配置され、該調整リング（１４）
   の残りの幅は回転円筒状表面領域（２６、２９）として
   働く、請求項１〜３のいずれかに記載のリングギアポン
   プ。
5. 【請求項５】 ゼロストロークポンプを形成するため
   に、前記内周円（１６）を形成する前記ケーシングの壁
   と前記外周円（１５）を形成する前記調整リング（１
   ４）の壁との間のスペース（２８）が圧力側で加圧さ
   れ、該調整リング（１４）は該調整リング（１４）の抑
   制回転移動を起動させる抑制バネ（３２）に抗して作用
   する調整ピストン（３１）として使用される、請求項１
   〜４のいずれかに記載のリングギアポンプ。
6. 【請求項６】 可逆ポンプを形成するために、前記調整
   リング（１４）が前記リングギアポンプの無負荷位置
   （ゼロ位置）から吐出し位置へと両方向に行う前記抑制
   回転移動を機械的に起動させる手段（４０、４１、４
   ２、４３、４４）が配備される、請求項１〜４のいずれ
   かに記載のリングギアポンプ。
7. 【請求項７】 前記調整リング（１４）と前記ケーシン
   グとの間に、前記高圧に接続される少なくとも１つの密
   封された半径方向に作用する圧力フィールド（８６）が
   配備され、該圧力フィールドは、該調整リング（１４）
   の歯先（８７）または歯先類似部（８８）を該ケーシン
   グの歯先または歯先類似部（８９）に対して半径方向か
   らみて反対側で密封状態に付勢する、請求項１〜６のい
   ずれかに記載のリングギアポンプ。
8. 【請求項８】 前記ケーシングには、少なくとも一つの
   密封部材（８９）が配備され、該密封部材は、該ケーシ
   ングと該密封部材との間のその後部（８５）に、該少な
   くとも１つの密封部材（８９）を前記調整リング（１
   ４）の前記歯先または歯先類似部（８８）に対して、好
   ましくは高圧に曝すことによって密封状態に付勢する少
   なくとも１つの密封圧力フィールドを有する、請求項１
   〜７のいずれかに記載のリングギアポンプ。
9. 【請求項９】 ゼロストロークポンプを形成するため
   に、圧力形成作動スペース（３５）が前記調整リング
   （１４）の前記外部ロータ（４）にわたる調整シリンダ
   として有効であり、該調整リング（１４）を最大排出の
   方向に移動させるように抑制バネ（３６）がバイアスさ
   れて配備される、請求項１〜８のいずれかに記載のリン
   グギアポンプ。
10. 【請求項１０】 前記排出セルを形成する前記リングギ
    ア作動セット（５）の前記歯がローラ（５０）として前
    記２つのロータ（５１、５４）の一方に構成され、該ロ
    ーラは該ロータ（５１、５４）内に回転可能に取り付け
    られる、特に高作動圧のための、請求項１〜９のいずれ
    かに記載のリングギアポンプ。
11. 【請求項１１】 前記調整ギア（２０；２１）の前記歯
    列（２４、２４’；２２、２３；５２、５３；１００、
    １０３）が前記リングギア作動セット（５）の全幅にわ
    たって延びる、請求項２〜１０のいずれかに記載のリン
    グギアポンプ。
12. 【請求項１２】 前記調整ギアは耐圧室（５６’、５
    ６”）を形成し、該耐圧室は、ケーシング部分（５７）
    において通路（５８）を介して前記ポンプの圧力および
    吸引スペースとそれぞれ接続する、請求項２〜１１に記
    載のリングギアポンプ。
13. 【請求項１３】 回転制御バルブ（５９）を介して、前
    記室（５６’、５６”）は数および位置の両方でそれぞ
    れ反対に、通路（５８、６０、６１、６２、６３）を介
    して高圧および低圧に曝され得る、請求項１〜１２のい
    ずれかに記載のリングギアポンプ。
14. 【請求項１４】 前記調整リング（１４）と前記ケーシ
    ングとの間の前記圧力室（５６’、５６”）内の高圧に
    曝される表面領域の全体は、前記ポンプ歯列の作動室
    （３５）内の圧力に曝される表面領域の全体より力の効
    果が小さい、請求項１２または１３に記載のリングギア
    ポンプ。
15. 【請求項１５】 ゼロストロークポンプを形成するため
    に、バネ力が、前記調整リング（１４）を最大吐出し率
    の方向に回転させ、好ましくは、該バネ力は、圧力部材
    （９３）によって該調整リング（１４）の前記外側歯列
    （２４；１００）の歯側部（９４）に伝えられる、請求
    項１〜１４のいずれかに記載のリングギアポンプ。
16. 【請求項１６】 前記調整ギアを形成する前記ケーシン
    グ部分（５５）の前記内側歯列と前記調整リング（１
    ４）の前記外側歯列との間の圧力側に位置するいくつか
    の歯室（９１”）は、通路（９２’）を介して高圧に接
    続され、反対側に対応して位置する該歯室（９１”）は
    通路（９２”）を介して低圧に接続される、請求項１〜
    １５のいずれかに記載のリングギアポンプ。
17. 【請求項１７】 前記通路（９２”）は、前記調整リン
    グ（１４）の回転移動によって排出が減少するに従っ
    て、順番に高圧から遮断および／または高圧に接続され
    るように配置される、請求項１５または１６に記載のリ
    ングギアポンプ。
18. 【請求項１８】 前記ケーシングの両側（９４、９５）
    に圧力部材（９３）が配置され、該圧力部材（９３）は
    可逆ポンプを形成するために調整シリンダによって起動
    され得る、請求項１５〜１７のいずれかに記載のリング
    ギアポンプ。
19. 【請求項１９】 前記調整ギア（２０、２１）の前記調
    整リング（１４）と前記ケーシング（１；５５）との間
    の領域には、横方向に配置されたケーシング部分
    （１’）に溝（９６）が周方向に加工され、該溝は、前
    記歯列（２４、２４’）の歯室（９１’、９１”）を、
    高圧側または低圧側もしくは両側で、これらの領域内の
    油圧力を調整するのに適切な長さで互いに接続させる、
    請求項１５〜１８に記載のリングギアポンプ。
20. 【請求項２０】 バネ力を生成する抑制バネシステム
    （１１７）は、少なくとも２つのバネを有し、第１の調
    節範囲では力の増加が少ない柔軟なバネ特性が、そして
    引き続く第２の調節範囲では力の増加が大きい別の特性
    が抑制通路を介して提供される、請求項１５〜１９に記
    載のリングギアポンプ。
21. 【請求項２１】 前記調整リング（１４）は、少なくと
    も一方の軸方向の側に、好ましくはカバー状のケーシン
    グ部分（１１１）に配置される少なくとも２つの別の軸
    方向の溝（４６、４７）を介して、前記吸引部（１１
    ４）と前記圧力部（１１５）との間のウェブ部内のため
    込みスペース（１１２）と空洞スペース（１１３）との
    間に通路接続部を形成する周方向の溝（４５）を備え
    た、請求項１〜２０のいずれかに記載のリングギアポン
    プ。
22. 【請求項２２】 前記調整リング（１４）は、前記調整
    ギアを形成するためにその外径に環状の外側歯列（１０
    ０）を備え、前記ケーシング（１０２）は、前記リング
    ギア作動セット（５）の偏心と同じ前記偏心（１７）を
    有する該調整リング（１４）の回転作用によって内側歯
    列（１０３）として形成される、請求項１〜２１のいず
    れかに記載のリングギアポンプ。
23. 【請求項２３】 前記ケーシング（１０２）はダイキャ
    スティングにより製造され、前記内側歯列（１０３）の
    前記歯形状はミリングカッターによって形成される、請
    求項２２に記載のリングギアポンプを製造する方法。
24. 【請求項２４】 前記ポンプは、バルブ制御の内燃機関
    のバルブタイミング制御を設定および変動させる油圧起
    動の調整手段を供給するために使用される、請求項１〜
    ２３のいずれかに記載のリングギアポンプ。