JPH10169581A - ベーンおよびそれを使用した冷媒圧縮機 - Google Patents
ベーンおよびそれを使用した冷媒圧縮機Info
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- JPH10169581A JPH10169581A JP27712097A JP27712097A JPH10169581A JP H10169581 A JPH10169581 A JP H10169581A JP 27712097 A JP27712097 A JP 27712097A JP 27712097 A JP27712097 A JP 27712097A JP H10169581 A JPH10169581 A JP H10169581A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
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- F01C21/08—Rotary pistons
- F01C21/0809—Construction of vanes or vane holders
-
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- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
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- F05C2201/04—Heavy metals
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- F05C2201/0436—Iron
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Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷凍機油としてエステル系冷凍機油を用い、
ＨＦＣ系冷媒を使用した場合でも、ベーンの表面の摺動
部における摩擦係数が低く、耐摩耗性が高いベーンおよ
びそれを備えた冷媒圧縮機を提供すること。 【解決手段】 高速度工具鋼改良材料製ベーンの表面を
プラズマ浸硫窒化処理して、その表面に含窒素化合物層
を形成するとともに含硫黄化合物表層部を形成したベー
ンおよびそれを備えた冷媒圧縮機により課題を解決でき
る。
ＨＦＣ系冷媒を使用した場合でも、ベーンの表面の摺動
部における摩擦係数が低く、耐摩耗性が高いベーンおよ
びそれを備えた冷媒圧縮機を提供すること。 【解決手段】 高速度工具鋼改良材料製ベーンの表面を
プラズマ浸硫窒化処理して、その表面に含窒素化合物層
を形成するとともに含硫黄化合物表層部を形成したベー
ンおよびそれを備えた冷媒圧縮機により課題を解決でき
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ベーンおよびそれ
を使用した冷媒圧縮機に関するものであり、さらに詳し
くはベーンの摺動面の耐摩耗性を向上したベーン、およ
びオゾン層を破壊する危険がないＨＦＣ系冷媒などを使
用する冷凍装置に使用される冷媒圧縮機であって、摺動
面の耐摩耗性を向上したベーンを使用した冷媒圧縮機に
関するものである。
を使用した冷媒圧縮機に関するものであり、さらに詳し
くはベーンの摺動面の耐摩耗性を向上したベーン、およ
びオゾン層を破壊する危険がないＨＦＣ系冷媒などを使
用する冷凍装置に使用される冷媒圧縮機であって、摺動
面の耐摩耗性を向上したベーンを使用した冷媒圧縮機に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】冷凍機の冷媒としては従来ジクロロジフ
ルオロメタン（Ｒ−１２）や共沸混合冷媒のＲ−２２と
モノクロロペンタフルオロエタン（Ｒ−１１５ａ）とか
らなるＲ−５０２が用いられており、これらの冷媒は、
通常の冷凍装置に好適であり、冷媒と相溶性のある鉱物
油やアルキルベンゼン系油等の冷凍機油を使用した冷凍
サイクルは、信頼性、耐久性など高い品質レベルに至っ
ている。
ルオロメタン（Ｒ−１２）や共沸混合冷媒のＲ−２２と
モノクロロペンタフルオロエタン（Ｒ−１１５ａ）とか
らなるＲ−５０２が用いられており、これらの冷媒は、
通常の冷凍装置に好適であり、冷媒と相溶性のある鉱物
油やアルキルベンゼン系油等の冷凍機油を使用した冷凍
サイクルは、信頼性、耐久性など高い品質レベルに至っ
ている。
【０００３】しかしながら、上記の冷媒は、オゾン破壊
が高く、大気中に放出されて地球上空のオゾン層に到達
すると、このオゾン層を破壊する。このオゾン層の破壊
は冷媒中の塩素基（Ｃｌ）により引き起こされる。そこ
で、塩素基の含有量の少ない冷媒、例えはクロロジフル
オロメタン（ＨＣＦＣ−２２、Ｒ−２２）、塩素基を含
まない冷媒、例えはジフルオロメタン（ＨＦＣ−３２、
Ｒ−３２）、ペンタフルオロエタン（ＨＦＣ−１２５、
Ｒ−１２５）や１，１，１，２−テトラフルオロエタン
（ＨＦＣ−１３４ａ、Ｒ−１３４ａ）がこれらの代替冷
媒（以下、ＨＦＣ系冷媒と称す）として考えられてい
る。ＨＦＣ系冷媒に対して使用される冷凍機油として
は、ＨＦＣ系冷媒と相溶性のない鉱物油やアルキルベン
ゼン系油などや、ＨＦＣ系冷媒と相溶性のあるエステル
系冷凍機油、エーテル系冷凍機油、それらの混合油など
がある。
が高く、大気中に放出されて地球上空のオゾン層に到達
すると、このオゾン層を破壊する。このオゾン層の破壊
は冷媒中の塩素基（Ｃｌ）により引き起こされる。そこ
で、塩素基の含有量の少ない冷媒、例えはクロロジフル
オロメタン（ＨＣＦＣ−２２、Ｒ−２２）、塩素基を含
まない冷媒、例えはジフルオロメタン（ＨＦＣ−３２、
Ｒ−３２）、ペンタフルオロエタン（ＨＦＣ−１２５、
Ｒ−１２５）や１，１，１，２−テトラフルオロエタン
（ＨＦＣ−１３４ａ、Ｒ−１３４ａ）がこれらの代替冷
媒（以下、ＨＦＣ系冷媒と称す）として考えられてい
る。ＨＦＣ系冷媒に対して使用される冷凍機油として
は、ＨＦＣ系冷媒と相溶性のない鉱物油やアルキルベン
ゼン系油などや、ＨＦＣ系冷媒と相溶性のあるエステル
系冷凍機油、エーテル系冷凍機油、それらの混合油など
がある。
【０００４】従来、ロータリ式圧縮機のベーンは、ＳＫ
Ｈ５１などを使用し耐摩耗性の向上を計るために、イオ
ン窒化処理、ＣｒＮコーテイング処理などの表面処理が
行われたり、アルミ含浸カーボン材や繊維強化アルミ材
を用いたベーンが用いられていた。しかし、冷媒がＨＦ
Ｃ系冷媒に替わり、冷凍機油がエステル系冷凍機油やエ
ーテル系冷凍機油に移行すると、これら従来の表面処
理、例えば、イオン窒化処理の場合は摩擦係数が高いた
めに、冷凍回路内に水分が存在し、摩擦により高温にな
るとエステル系冷凍機油やエーテル系冷凍機油が加水分
解されて酸が発生し、発生した酸により金属石鹸などの
スラツジが形成され、このスラッジがベーンの表面の摺
動部に堆積したり、腐食、摩耗するなどの問題がある。
また、ＣｒＮコーテイング処理の場合は、被膜が運転中
に剥離する問題やコーテイング被膜厚のバラツキにより
生産対応しにくい問題がある。またアルミ含浸カーボン
材や繊維強化アルミ材を用いたベーンは、機械的強度や
耐摩耗性が不足し、かつ相手のローラへの攻撃性がある
ので、これらのベーンを備えたロータリ圧縮機は長期に
亘り安定して運転できなかった。
Ｈ５１などを使用し耐摩耗性の向上を計るために、イオ
ン窒化処理、ＣｒＮコーテイング処理などの表面処理が
行われたり、アルミ含浸カーボン材や繊維強化アルミ材
を用いたベーンが用いられていた。しかし、冷媒がＨＦ
Ｃ系冷媒に替わり、冷凍機油がエステル系冷凍機油やエ
ーテル系冷凍機油に移行すると、これら従来の表面処
理、例えば、イオン窒化処理の場合は摩擦係数が高いた
めに、冷凍回路内に水分が存在し、摩擦により高温にな
るとエステル系冷凍機油やエーテル系冷凍機油が加水分
解されて酸が発生し、発生した酸により金属石鹸などの
スラツジが形成され、このスラッジがベーンの表面の摺
動部に堆積したり、腐食、摩耗するなどの問題がある。
また、ＣｒＮコーテイング処理の場合は、被膜が運転中
に剥離する問題やコーテイング被膜厚のバラツキにより
生産対応しにくい問題がある。またアルミ含浸カーボン
材や繊維強化アルミ材を用いたベーンは、機械的強度や
耐摩耗性が不足し、かつ相手のローラへの攻撃性がある
ので、これらのベーンを備えたロータリ圧縮機は長期に
亘り安定して運転できなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、冷凍
機油としてエステル系冷凍機油やエーテル系冷凍機油な
どを用いたり、ＨＦＣ系冷媒を使用した場合でも、ベー
ンの表面の摺動部における摩擦係数が低く、耐摩耗性が
あり、ベーンの表面の摺動部におけるスラッジの発生を
防止したベーン、およびそのベーンを使用した長期に亘
り安定して運転できる冷媒圧縮機を提供することであ
る。
機油としてエステル系冷凍機油やエーテル系冷凍機油な
どを用いたり、ＨＦＣ系冷媒を使用した場合でも、ベー
ンの表面の摺動部における摩擦係数が低く、耐摩耗性が
あり、ベーンの表面の摺動部におけるスラッジの発生を
防止したベーン、およびそのベーンを使用した長期に亘
り安定して運転できる冷媒圧縮機を提供することであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者等は上記の課題
を解決すべく研究を重ねた結果、ベーンとして、表面に
プラズマ浸硫窒化処理を施した高速度工具鋼改良材料製
ベーンを用いることにより前記課題を解決できることを
見いだし、本発明を完成するに至った。
を解決すべく研究を重ねた結果、ベーンとして、表面に
プラズマ浸硫窒化処理を施した高速度工具鋼改良材料製
ベーンを用いることにより前記課題を解決できることを
見いだし、本発明を完成するに至った。
【０００７】本発明の請求項１の発明は、高速度工具鋼
改良材料製ベーンの表面をプラズマ浸硫窒化処理して、
その表面に含窒素化合物層を形成するとともに含硫黄化
合物表層部を形成することを特徴とするベーンである。
改良材料製ベーンの表面をプラズマ浸硫窒化処理して、
その表面に含窒素化合物層を形成するとともに含硫黄化
合物表層部を形成することを特徴とするベーンである。
【０００８】本発明の請求項２の発明は、回転軸を有す
る電動要素と、この電動要素の回転軸によって駆動され
る圧縮要素を備え、吸入したＨＦＣ系冷媒あるいはＨＦ
Ｃ系冷媒を主体とする冷媒をこの圧縮要素により圧縮し
て吐出するようにした冷媒圧縮機であって、前記圧縮要
素はシリンダと、前記回転軸の偏心部によりこのシリン
ダ内を回転するローラと、このローラに接してシリンダ
内を分けるベーンと、前記シリンダの開口を封じる上軸
受部と下軸受部などから構成されており、前記ベーンと
して、表面にプラズマ浸硫窒化処理を施した高速度工具
鋼改良材料製ベーンを用いることを特徴とする冷媒圧縮
機である。
る電動要素と、この電動要素の回転軸によって駆動され
る圧縮要素を備え、吸入したＨＦＣ系冷媒あるいはＨＦ
Ｃ系冷媒を主体とする冷媒をこの圧縮要素により圧縮し
て吐出するようにした冷媒圧縮機であって、前記圧縮要
素はシリンダと、前記回転軸の偏心部によりこのシリン
ダ内を回転するローラと、このローラに接してシリンダ
内を分けるベーンと、前記シリンダの開口を封じる上軸
受部と下軸受部などから構成されており、前記ベーンと
して、表面にプラズマ浸硫窒化処理を施した高速度工具
鋼改良材料製ベーンを用いることを特徴とする冷媒圧縮
機である。
【０００９】本発明の請求項３の発明は、請求項２記載
の冷媒圧縮機において、下記の成分を含む高速度工具鋼
改良材料製ベーンを用いることを特徴とする。 成分：Ｃ：１．０〜２．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．１〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ：３．０
〜５．０ｗｔ％、Ｗ：１１〜１４ｗｔ％、Ｍｏ：０．５
〜２．５ｗｔ％、Ｖ：３．０〜５．０ｗｔ％、Ｆｅ：残
り。
の冷媒圧縮機において、下記の成分を含む高速度工具鋼
改良材料製ベーンを用いることを特徴とする。 成分：Ｃ：１．０〜２．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．１〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ：３．０
〜５．０ｗｔ％、Ｗ：１１〜１４ｗｔ％、Ｍｏ：０．５
〜２．５ｗｔ％、Ｖ：３．０〜５．０ｗｔ％、Ｆｅ：残
り。
【００１０】本発明の請求項４の発明は、請求項２記載
の冷媒圧縮機において、下記の成分を含む高速度工具鋼
改良材料製ベーンを用いることを特徴とする。 成分：Ｃ：３．３〜３．６ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．４ｗｔ％、Ｃｒ：３．０
〜３．５ｗｔ％、Ｗ：１２〜１４ｗｔ％、Ｍｏ：７．０
〜９．０ｗｔ％、Ｖ：９．０〜１０．５ｗｔ％、Ｃｏ：
９．０〜１１ｗｔ％、ＴｉＮ粒子：１３ｗｔ％以下、Ｆ
ｅ：残り。
の冷媒圧縮機において、下記の成分を含む高速度工具鋼
改良材料製ベーンを用いることを特徴とする。 成分：Ｃ：３．３〜３．６ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．４ｗｔ％、Ｃｒ：３．０
〜３．５ｗｔ％、Ｗ：１２〜１４ｗｔ％、Ｍｏ：７．０
〜９．０ｗｔ％、Ｖ：９．０〜１０．５ｗｔ％、Ｃｏ：
９．０〜１１ｗｔ％、ＴｉＮ粒子：１３ｗｔ％以下、Ｆ
ｅ：残り。
【００１１】本発明の請求項５の発明は、請求項２記載
の冷媒圧縮機において、下記の成分を含む高速度工具鋼
改良材料製ベーンを用いることを特徴とする。 成分：Ｃ：２．０〜２．５ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．４ｗｔ％、Ｃｒ：２．０
〜６．０ｗｔ％、Ｗ：１０〜１２ｗｔ％、Ｍｏ：２．０
〜３．０ｗｔ％、Ｖ：５．０〜８．５ｗｔ％、Ｃｏ：
６．０〜９．０ｗｔ％、Ｆｅ：残り。
の冷媒圧縮機において、下記の成分を含む高速度工具鋼
改良材料製ベーンを用いることを特徴とする。 成分：Ｃ：２．０〜２．５ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．４ｗｔ％、Ｃｒ：２．０
〜６．０ｗｔ％、Ｗ：１０〜１２ｗｔ％、Ｍｏ：２．０
〜３．０ｗｔ％、Ｖ：５．０〜８．５ｗｔ％、Ｃｏ：
６．０〜９．０ｗｔ％、Ｆｅ：残り。
【００１２】本発明の請求項６の発明は、請求項４ある
いは請求項５記載の冷媒圧縮機において、前記高速度工
具鋼改良材料を用いてＨＩＰ成形して得られるベーンを
用いることを特徴とする。
いは請求項５記載の冷媒圧縮機において、前記高速度工
具鋼改良材料を用いてＨＩＰ成形して得られるベーンを
用いることを特徴とする。
【００１３】本発明の請求項７の発明は、請求項２記載
の冷媒圧縮機において、前記高速度工具鋼改良材料を用
いて射出成形して得られる中空ベーンを用いることを特
徴とする。
の冷媒圧縮機において、前記高速度工具鋼改良材料を用
いて射出成形して得られる中空ベーンを用いることを特
徴とする。
【００１４】本発明の請求項８の発明は、請求項２から
請求項７のいずれかに記載の冷媒圧縮機において、冷凍
機油がエステル系潤滑油、エーテル系潤滑油あるいはこ
れらの混合物であることを特徴とする。
請求項７のいずれかに記載の冷媒圧縮機において、冷凍
機油がエステル系潤滑油、エーテル系潤滑油あるいはこ
れらの混合物であることを特徴とする。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下本発明を図１〜３に基づいて
説明する。図１に、蒸発気化したＨＦＣ系冷媒を圧縮し
て凝縮器に吐出する本発明の冷媒圧縮機ａ、同冷媒を凝
縮液化する凝縮器ｂ、同冷媒の圧力を減じるキャピラリ
チューブｃ、液化冷媒を蒸発させる蒸発器ｄなどを順次
冷媒管でつないで形成した冷凍装置の冷凍サイクルを示
す。
説明する。図１に、蒸発気化したＨＦＣ系冷媒を圧縮し
て凝縮器に吐出する本発明の冷媒圧縮機ａ、同冷媒を凝
縮液化する凝縮器ｂ、同冷媒の圧力を減じるキャピラリ
チューブｃ、液化冷媒を蒸発させる蒸発器ｄなどを順次
冷媒管でつないで形成した冷凍装置の冷凍サイクルを示
す。
【００１６】図２は、本発明の冷媒圧縮機の一例の縦断
面図である。図３は、図２に示した本発明の冷媒圧縮機
の横断面図である。図２及び図３において、１は密閉容
器で、この容器内には上側に電動要素２が、下側にこの
電動要素によって駆動される回転圧縮要素３が夫々収納
されている。電動要素２は有機系材料で絶縁された巻線
４を有する固定子５とこの固定子の内側に設けられた回
転子６とで構成されている。回転圧縮要素３はシリンダ
７と、回転軸８の偏心部９によってシリンダ７の内壁に
沿って回転させるローラー１０と、このローラーの周面
に圧接されてシリンダ７内を吸込側と吐出側とに区画す
るようにバネ１１で押圧されるベーン１２と、シリンダ
７の開口を封じるとともに、回転軸８を軸支する上部軸
受１３及び下部軸受１４とで構成されている。
面図である。図３は、図２に示した本発明の冷媒圧縮機
の横断面図である。図２及び図３において、１は密閉容
器で、この容器内には上側に電動要素２が、下側にこの
電動要素によって駆動される回転圧縮要素３が夫々収納
されている。電動要素２は有機系材料で絶縁された巻線
４を有する固定子５とこの固定子の内側に設けられた回
転子６とで構成されている。回転圧縮要素３はシリンダ
７と、回転軸８の偏心部９によってシリンダ７の内壁に
沿って回転させるローラー１０と、このローラーの周面
に圧接されてシリンダ７内を吸込側と吐出側とに区画す
るようにバネ１１で押圧されるベーン１２と、シリンダ
７の開口を封じるとともに、回転軸８を軸支する上部軸
受１３及び下部軸受１４とで構成されている。
【００１７】そして、上部軸受１３にはシリンダ７の吐
出側と連通する吐出孔１５が設けられている。また、上
部軸受１３には吐出孔１５を開閉する吐出弁１６と、こ
の吐出弁を覆うように吐出マフラ１７とが取付けられて
いる。
出側と連通する吐出孔１５が設けられている。また、上
部軸受１３には吐出孔１５を開閉する吐出弁１６と、こ
の吐出弁を覆うように吐出マフラ１７とが取付けられて
いる。
【００１８】密閉容器１内の底部にはＨＦＣ系冷媒、例
えば、Ｒ１３４ａとＲ３２とＲ１２５との３種混合冷媒
あるいはＲ３２とＲ１２５との２種混合冷媒が封入され
ている。
えば、Ｒ１３４ａとＲ３２とＲ１２５との３種混合冷媒
あるいはＲ３２とＲ１２５との２種混合冷媒が封入され
ている。
【００１９】そして、冷凍機油としてのエステル系冷凍
機油（オイル）１８は回転圧縮要素３の摺動部材である
ローラー１０とベーン１２との摺動面を潤滑している。
機油（オイル）１８は回転圧縮要素３の摺動部材である
ローラー１０とベーン１２との摺動面を潤滑している。
【００２０】回転圧縮要素３のシリンダ７内に流入して
ローラー１０とベーン１２との協働で圧縮される冷媒は
上述のように、例えばＲ４０７Ｃ［Ｒ１３４ａとＲ３２
とＲ１２５との混合冷媒］やＲ４１０Ａ［Ｒ３２とＲ１
２５との混合冷媒］などである。
ローラー１０とベーン１２との協働で圧縮される冷媒は
上述のように、例えばＲ４０７Ｃ［Ｒ１３４ａとＲ３２
とＲ１２５との混合冷媒］やＲ４１０Ａ［Ｒ３２とＲ１
２５との混合冷媒］などである。
【００２１】１９は密閉容器１に取付けてシリンダ７の
吸込側に冷媒を案内する吸込管、２０は密閉容器１の上
壁に取付けられて回転圧縮要素３で圧縮されて電動要素
２を介して密閉容器１外に冷媒を吐出する吐出管であ
る。
吸込側に冷媒を案内する吸込管、２０は密閉容器１の上
壁に取付けられて回転圧縮要素３で圧縮されて電動要素
２を介して密閉容器１外に冷媒を吐出する吐出管であ
る。
【００２２】吸込管１９からシリンダ７内の吸込側に流
入した冷媒はローラー１０とベーン１２との協働で圧縮
され、吐出孔１５を通って吐出弁１６を開放して吐出マ
フラ１７内に吐出される。この吐出マフラ内の冷媒は電
動要素２を介して吐出管２０から密閉容器１外に吐出れ
さる。そして、密閉容器１の底部に入れられたオイル１
８は、回転軸８の高速回転によって上方開放端にできる
渦流による真空現象によって回転軸８の中空孔２１を通
って吸い上げられ、回転圧縮要素３のローラー１０やベ
ーン１２等の摺動部材の摺動面、回転軸８と上部軸受１
３、下部軸受１４との摺動面などに供給されて潤滑を行
っている。また、シリンダ７内で圧縮された冷媒が低圧
側にリークしないようにしている。
入した冷媒はローラー１０とベーン１２との協働で圧縮
され、吐出孔１５を通って吐出弁１６を開放して吐出マ
フラ１７内に吐出される。この吐出マフラ内の冷媒は電
動要素２を介して吐出管２０から密閉容器１外に吐出れ
さる。そして、密閉容器１の底部に入れられたオイル１
８は、回転軸８の高速回転によって上方開放端にできる
渦流による真空現象によって回転軸８の中空孔２１を通
って吸い上げられ、回転圧縮要素３のローラー１０やベ
ーン１２等の摺動部材の摺動面、回転軸８と上部軸受１
３、下部軸受１４との摺動面などに供給されて潤滑を行
っている。また、シリンダ７内で圧縮された冷媒が低圧
側にリークしないようにしている。
【００２３】上記ベーン１２は高速度工具鋼改良材料製
であり、その表面にプラズマ浸硫窒化処理が施されてい
るので表面は摩擦係数が低く、また耐摩耗性が高い。し
たがって冷媒がＨＦＣ系冷媒に替わり、冷凍機油がエス
テル系冷凍機油に移行しても、ベーン１２とローラ１０
との摺動面などにおいて被膜が剥離するなどがない。な
お本発明でいう高速度工具鋼改良材料とはＪＩＳで規定
された高速度工具鋼そのものではなく、例えばＳＫＨ５
７相当材にＴｉＮ粒（粒径約１〜２μｍ）を配合した材
料などのようなＪＩＳで規定された高速度工具鋼改良材
料を意味するものである。プラズマ浸硫窒化処理により
摩擦係数が低く、耐摩耗性が高い表面が得られるのは、
プラズマ浸硫窒化処理によりベーン１２の表面の鉄と硫
黄が化学反応し（硫化鉄が生成する）硫黄化合物が含ま
れた表層部ができるため摩擦係数が低くなり、鉄と窒素
が化学反応し化合物層（ＦｅＮ、Ｆｅ3 Ｎ4 などが生成
する）ができるため耐摩耗性が高い表面が得られるもの
と考えられるが、この考え方に限定されるものではな
い。
であり、その表面にプラズマ浸硫窒化処理が施されてい
るので表面は摩擦係数が低く、また耐摩耗性が高い。し
たがって冷媒がＨＦＣ系冷媒に替わり、冷凍機油がエス
テル系冷凍機油に移行しても、ベーン１２とローラ１０
との摺動面などにおいて被膜が剥離するなどがない。な
お本発明でいう高速度工具鋼改良材料とはＪＩＳで規定
された高速度工具鋼そのものではなく、例えばＳＫＨ５
７相当材にＴｉＮ粒（粒径約１〜２μｍ）を配合した材
料などのようなＪＩＳで規定された高速度工具鋼改良材
料を意味するものである。プラズマ浸硫窒化処理により
摩擦係数が低く、耐摩耗性が高い表面が得られるのは、
プラズマ浸硫窒化処理によりベーン１２の表面の鉄と硫
黄が化学反応し（硫化鉄が生成する）硫黄化合物が含ま
れた表層部ができるため摩擦係数が低くなり、鉄と窒素
が化学反応し化合物層（ＦｅＮ、Ｆｅ3 Ｎ4 などが生成
する）ができるため耐摩耗性が高い表面が得られるもの
と考えられるが、この考え方に限定されるものではな
い。
【００２４】本発明で用いるプラズマ浸硫窒化処理の条
件は特に限定されない。処理条件の具体例としては、例
えば、炉中、１〜２時間かけて５４０〜５７０℃に回転
軸８を加熱して、Ｎ2 ／Ｈ2 ＝１：１の雰囲気中で約２
時間処理し、引き続き５４０〜５７０℃でＮ2 ／Ｈ2 Ｓ
混合ガス雰囲気中で約３時間処理した後、約２時間かけ
て炉冷（３トール）する方法を挙げることができる。
件は特に限定されない。処理条件の具体例としては、例
えば、炉中、１〜２時間かけて５４０〜５７０℃に回転
軸８を加熱して、Ｎ2 ／Ｈ2 ＝１：１の雰囲気中で約２
時間処理し、引き続き５４０〜５７０℃でＮ2 ／Ｈ2 Ｓ
混合ガス雰囲気中で約３時間処理した後、約２時間かけ
て炉冷（３トール）する方法を挙げることができる。
【００２５】前記高速度工具鋼改良材料製ベーンとして
Ｃ、Ｗ、Ｖ、Ｃｏ含有量をＳＫＨ５１より高めた、下記
の成分を含む高速度工具鋼改良材料製ベーンを用いるこ
とにより、ベーン自体の耐摩耗性をより高めることがで
きる。 成分：Ｃ：１．０〜２．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．１〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ：３．０
〜５．０ｗｔ％、Ｗ：１１〜１４ｗｔ％、Ｍｏ：０．５
〜２．５ｗｔ％、Ｖ：３．０〜５．０ｗｔ％、Ｆｅ：残
り。
Ｃ、Ｗ、Ｖ、Ｃｏ含有量をＳＫＨ５１より高めた、下記
の成分を含む高速度工具鋼改良材料製ベーンを用いるこ
とにより、ベーン自体の耐摩耗性をより高めることがで
きる。 成分：Ｃ：１．０〜２．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．１〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ：３．０
〜５．０ｗｔ％、Ｗ：１１〜１４ｗｔ％、Ｍｏ：０．５
〜２．５ｗｔ％、Ｖ：３．０〜５．０ｗｔ％、Ｆｅ：残
り。
【００２６】本発明で用いるベーンの製造方法は特に限
定されず、下記の成分を含む高速度工具鋼改良材料［前
記ＳＫＨ５７相当材にＴｉＮ粒（粒径約１〜２μｍ）を
配合したもの］を用いて熱間圧延鍛造した後、冷間引き
抜きした棒を切断して、熱処理してベーンを形成する方
法、下記の成分を含む高速度工具鋼改良材料を用いてＨ
ＩＰ成形する方法などいずれも用いることができるが、
中でもＨＩＰ成形する方法は、成形が容易で、耐摩耗性
の優れたベーンを製造できるので好ましい方法である。
ＨＩＰ（ホットアイソスタテイックプレス、Hot Isosta
tic Press)成形は、粉体あるいは予備成形体を、容器内
に挿入し、不活性雰囲気媒体を通じて等方的に加圧しな
がら加熱焼結する方法であり、均質高密度の焼結体が得
られる。本発明においては上記のようにＳＫＨ５７相当
材にＴｉＮ粒を配合することにより公知のＨＩＰ成形方
法を用いてベーンを成形することができる。 成分：Ｃ：３．３〜３．６ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．４ｗｔ％、Ｃｒ：３．０
〜３．５ｗｔ％、Ｗ：１２〜１４ｗｔ％、Ｍｏ：７．０
〜９．０ｗｔ％、Ｖ：９．０〜１０．５ｗｔ％、Ｃｏ：
９．０〜１１ｗｔ％、ＴｉＮ粒子：１３ｗｔ％以下、Ｆ
ｅ：残り。
定されず、下記の成分を含む高速度工具鋼改良材料［前
記ＳＫＨ５７相当材にＴｉＮ粒（粒径約１〜２μｍ）を
配合したもの］を用いて熱間圧延鍛造した後、冷間引き
抜きした棒を切断して、熱処理してベーンを形成する方
法、下記の成分を含む高速度工具鋼改良材料を用いてＨ
ＩＰ成形する方法などいずれも用いることができるが、
中でもＨＩＰ成形する方法は、成形が容易で、耐摩耗性
の優れたベーンを製造できるので好ましい方法である。
ＨＩＰ（ホットアイソスタテイックプレス、Hot Isosta
tic Press)成形は、粉体あるいは予備成形体を、容器内
に挿入し、不活性雰囲気媒体を通じて等方的に加圧しな
がら加熱焼結する方法であり、均質高密度の焼結体が得
られる。本発明においては上記のようにＳＫＨ５７相当
材にＴｉＮ粒を配合することにより公知のＨＩＰ成形方
法を用いてベーンを成形することができる。 成分：Ｃ：３．３〜３．６ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．４ｗｔ％、Ｃｒ：３．０
〜３．５ｗｔ％、Ｗ：１２〜１４ｗｔ％、Ｍｏ：７．０
〜９．０ｗｔ％、Ｖ：９．０〜１０．５ｗｔ％、Ｃｏ：
９．０〜１１ｗｔ％、ＴｉＮ粒子：１３ｗｔ％以下、Ｆ
ｅ：残り。
【００２７】本発明においては、下記の成分を含む高速
度工具鋼改良材料を用い、前記ＨＩＰ成形方法を用いて
ベーンを成形することができる。 成分：Ｃ：２．０〜２．５ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．４ｗｔ％、Ｃｒ：２．０
〜６．０ｗｔ％、Ｗ：１０〜１２ｗｔ％、Ｍｏ：２．０
〜３．０ｗｔ％、Ｖ：５．０〜８．５ｗｔ％、Ｃｏ：
６．０〜９．０ｗｔ％、Ｆｅ：残り。
度工具鋼改良材料を用い、前記ＨＩＰ成形方法を用いて
ベーンを成形することができる。 成分：Ｃ：２．０〜２．５ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．４ｗｔ％、Ｃｒ：２．０
〜６．０ｗｔ％、Ｗ：１０〜１２ｗｔ％、Ｍｏ：２．０
〜３．０ｗｔ％、Ｖ：５．０〜８．５ｗｔ％、Ｃｏ：
６．０〜９．０ｗｔ％、Ｆｅ：残り。
【００２８】本発明においては前記のような高速度工具
鋼改良材料を用いて射出成形あるいは焼結して得られる
中空部を有する均質高密度で高強度の中空ベーンを用い
ることができる。この中空ベーンは軽量で高強度である
ので、このベーンを使用すれば従来の速度より約３倍程
度早い冷媒圧縮機の仕様とすることが可能となる。
鋼改良材料を用いて射出成形あるいは焼結して得られる
中空部を有する均質高密度で高強度の中空ベーンを用い
ることができる。この中空ベーンは軽量で高強度である
ので、このベーンを使用すれば従来の速度より約３倍程
度早い冷媒圧縮機の仕様とすることが可能となる。
【００２９】各成分およびその含有量は量産が可能で、
かつ、特にベーンの耐摩耗性を向上させるように決めら
れたものである。Ｃの含有量は熱処理後の硬度、耐摩耗
性に関連するので特定の値あるいは範囲内にあることが
必要である。特に下限値未満では焼き入れ後の硬さが低
下し、摩耗性が低下する。Ｃｒは炭化物析出元素である
ので耐摩耗性に大いに寄与するため最適値、最適範囲を
選択する必要がある。Ｗ、Ｍｏ、Ｖ、Ｃｏも基地強化に
寄与する元素であり、これらも最適値、最適範囲を選択
する必要があり、これらの値、範囲を外れると耐摩耗性
に悪影響がでる。
かつ、特にベーンの耐摩耗性を向上させるように決めら
れたものである。Ｃの含有量は熱処理後の硬度、耐摩耗
性に関連するので特定の値あるいは範囲内にあることが
必要である。特に下限値未満では焼き入れ後の硬さが低
下し、摩耗性が低下する。Ｃｒは炭化物析出元素である
ので耐摩耗性に大いに寄与するため最適値、最適範囲を
選択する必要がある。Ｗ、Ｍｏ、Ｖ、Ｃｏも基地強化に
寄与する元素であり、これらも最適値、最適範囲を選択
する必要があり、これらの値、範囲を外れると耐摩耗性
に悪影響がでる。
【００３０】本発明の冷媒圧縮機の形式は上記のような
密閉型圧縮機でもよいが、開放型圧縮機でもよく特に限
定されない。
密閉型圧縮機でもよいが、開放型圧縮機でもよく特に限
定されない。
【００３１】
【実施例】以下本発明を実施例および比較例により具体
的に説明するが、本発明はこの実施例に限定されるもの
ではない。 （実施例１）下記の成分を含む高速度工具鋼改良材料製
ベーンを炉中に入れて、１〜２時間かけて５７０℃に加
熱して、Ｎ2 ／Ｈ2 ＝１：１ガスを供給する雰囲気中で
２時間処理し、引き続き５７０℃でＮ2 ／Ｈ2 ＝１：１
とＮ2 ／Ｈ2 Ｓ＝９９：１のそれぞれの混合ガスを供給
する雰囲気中で３時間処理した後、２時間けけて炉冷
（３トール）してプラズマ浸硫窒化処理を行った。 成分：Ｃ：２．１４ｗｔ％、Ｓｉ：０．３２ｗｔ％、Ｍ
ｎ：０．３２ｗｔ％、Ｃｒ：４．２１ｗｔ％、Ｗ：１
１．５ｗｔ％、Ｍｏ：２．５３ｗｔ％、Ｖ：７．０ｗｔ
％、Ｃｏ：８．０ｗｔ％。 プラズマ浸硫窒化処理を行ったこのベーン１２を備えた
回転式圧縮機、凝縮機、膨張弁、蒸発器を配管で連結し
たベンチスタンド試験装置を使用し下記の試験条件で耐
久試験を行い、ベーン１２の摺動部の摩耗度を測定し
た。
的に説明するが、本発明はこの実施例に限定されるもの
ではない。 （実施例１）下記の成分を含む高速度工具鋼改良材料製
ベーンを炉中に入れて、１〜２時間かけて５７０℃に加
熱して、Ｎ2 ／Ｈ2 ＝１：１ガスを供給する雰囲気中で
２時間処理し、引き続き５７０℃でＮ2 ／Ｈ2 ＝１：１
とＮ2 ／Ｈ2 Ｓ＝９９：１のそれぞれの混合ガスを供給
する雰囲気中で３時間処理した後、２時間けけて炉冷
（３トール）してプラズマ浸硫窒化処理を行った。 成分：Ｃ：２．１４ｗｔ％、Ｓｉ：０．３２ｗｔ％、Ｍ
ｎ：０．３２ｗｔ％、Ｃｒ：４．２１ｗｔ％、Ｗ：１
１．５ｗｔ％、Ｍｏ：２．５３ｗｔ％、Ｖ：７．０ｗｔ
％、Ｃｏ：８．０ｗｔ％。 プラズマ浸硫窒化処理を行ったこのベーン１２を備えた
回転式圧縮機、凝縮機、膨張弁、蒸発器を配管で連結し
たベンチスタンド試験装置を使用し下記の試験条件で耐
久試験を行い、ベーン１２の摺動部の摩耗度を測定し
た。
【００３２】圧力条件：高圧２７〜２８ｋｇ／ｃｍ2 ・
Ｇ、低圧：４．６ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇ運転周波数：１００
ＨＺ、運転時間：１０００ｈｒ、 冷媒：デュポン社製Ｒ４０７Ｃ［Ｒ１３４ａとＲ３２と
Ｒ１２５との５２：２３：２５の混合冷媒］ ケース上部温度：９５〜１００℃ ローラー：鋳鉄 組成（ｗｔ％）：Ｔ．Ｃ（トータルカーボン）：３．０
〜３．７ Ｓｉ：１．５〜２．５，Ｍｎ：０．５〜１．０， Ｐ：０．２〜０．３，Ｓ：０．１５以下 Ｎｉ：０．１５〜０．４，Ｃｒ：０．５〜１．２ Ｍｏ：０．１５〜０．４ 残部は鉄
Ｇ、低圧：４．６ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇ運転周波数：１００
ＨＺ、運転時間：１０００ｈｒ、 冷媒：デュポン社製Ｒ４０７Ｃ［Ｒ１３４ａとＲ３２と
Ｒ１２５との５２：２３：２５の混合冷媒］ ケース上部温度：９５〜１００℃ ローラー：鋳鉄 組成（ｗｔ％）：Ｔ．Ｃ（トータルカーボン）：３．０
〜３．７ Ｓｉ：１．５〜２．５，Ｍｎ：０．５〜１．０， Ｐ：０．２〜０．３，Ｓ：０．１５以下 Ｎｉ：０．１５〜０．４，Ｃｒ：０．５〜１．２ Ｍｏ：０．１５〜０．４ 残部は鉄
【００３３】潤滑油組成物（オイル）：ポリオールエス
テル系油（フレオールα６８Ｓ、ジャパンエナジー社
製）を基油とし、この基油に対して０．１〜２．０重量
％のトリクレジルフォスフェート（ＴＣＰ）と０．０１
〜１０重量％のエポキシとの添加剤（ＥＰ）を添加含有
したもの。さらに、基油には０．０５〜０．３重量％の
２，６−ジ−ｔ−ブチル−パラクレゾールが添加されて
いる。
テル系油（フレオールα６８Ｓ、ジャパンエナジー社
製）を基油とし、この基油に対して０．１〜２．０重量
％のトリクレジルフォスフェート（ＴＣＰ）と０．０１
〜１０重量％のエポキシとの添加剤（ＥＰ）を添加含有
したもの。さらに、基油には０．０５〜０．３重量％の
２，６−ジ−ｔ−ブチル−パラクレゾールが添加されて
いる。
【００３４】試験の結果、ベーン１２の摩耗度は１であ
った。数字は摩耗度を５段階評価で表したものであり、
５は悪い、３迄が許容される範囲、１は良好であること
を示す。回転式圧縮機を長期にわたり運転してもオイル
の酸価が上昇せず、ベーン１２の表面の摺動部にはスラ
ッジの発生が見られず、安定して運転できた。
った。数字は摩耗度を５段階評価で表したものであり、
５は悪い、３迄が許容される範囲、１は良好であること
を示す。回転式圧縮機を長期にわたり運転してもオイル
の酸価が上昇せず、ベーン１２の表面の摺動部にはスラ
ッジの発生が見られず、安定して運転できた。
【００３５】（比較例１）プラズマ浸硫窒化処理の代わ
りにイオン窒化処理を施したベーン１２を用いた以外は
実施例１と同様にして試験した。試験の結果、被膜に一
部剥離が見られベーン１２の摩耗度は４であった。
りにイオン窒化処理を施したベーン１２を用いた以外は
実施例１と同様にして試験した。試験の結果、被膜に一
部剥離が見られベーン１２の摩耗度は４であった。
【００３６】
【発明の効果】この発明は上記のように構成したことに
より、冷凍機油としてエステル系冷凍機油、エーテル系
冷凍機油などを用いたり、ＨＦＣ系冷媒を使用した場合
でも、ベーンの表面の摺動部における摩擦係数が低く、
耐摩耗性が高く、このベーンを備えた冷媒圧縮機は、長
期に亘り安定して運転することができる。
より、冷凍機油としてエステル系冷凍機油、エーテル系
冷凍機油などを用いたり、ＨＦＣ系冷媒を使用した場合
でも、ベーンの表面の摺動部における摩擦係数が低く、
耐摩耗性が高く、このベーンを備えた冷媒圧縮機は、長
期に亘り安定して運転することができる。
【図１】 冷凍装置の冷凍回路図である。
【図２】 本発明の冷媒圧縮機の一例の縦断面図であ
る。
る。
【図３】 図２の冷媒圧縮機の横断面図である。
１ 密閉容器 ２ 電動要素 ３ 回転圧縮要素 ４ 巻線 ５ 固定子 ６ 回転子 ７ シリンダ ８ 回転軸 ９ 偏心部 １０ ローラー １１ バネ １２ ベーン １３ 上部軸受 １４ 下部軸受 １５ 吐出孔 １６ 吐出弁 １７ 吐出マフラ １８ オイル １９ 吸込管 ２０ 吐出管 ２１ 中空孔
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鎌田 正彦 東京都町田市相原町2851−２ (72)発明者 菅 幸頂 神奈川県相模原市宮下本町１−２−15 (72)発明者 須摩 浩之 神奈川県津久井郡津久井町大井362−１− 405 (72)発明者 伊藤 恭二 愛知県豊明市間米町榎山900−56−606
Claims (8)
- 【請求項１】 高速度工具鋼改良材料製ベーンの表面を
プラズマ浸硫窒化処理して、その表面に含窒素化合物層
を形成するとともに含硫黄化合物表層部を形成すること
を特徴とするベーン。 - 【請求項２】 回転軸を有する電動要素と、この電動要
素の回転軸によって駆動される圧縮要素を備え、吸入し
たＨＦＣ系冷媒あるいはＨＦＣ系冷媒を主体とする冷媒
をこの圧縮要素により圧縮して吐出するようにした冷媒
圧縮機であって、前記圧縮要素はシリンダと、前記回転
軸の偏心部によりこのシリンダ内を回転するローラと、
このローラに接してシリンダ内を分けるベーンと、前記
シリンダの開口を封じる上軸受部と下軸受部などから構
成されており、前記ベーンとして、表面にプラズマ浸硫
窒化処理を施した高速度工具鋼改良材料製ベーンを用い
ることを特徴とする冷媒圧縮機。 - 【請求項３】 下記の成分を含む高速度工具鋼改良材料
製ベーンを用いることを特徴とする請求項２記載の冷媒
圧縮機。 成分：Ｃ：１．０〜２．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．１〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ：３．０
〜５．０ｗｔ％、Ｗ：１１〜１４ｗｔ％、Ｍｏ：０．５
〜２．５ｗｔ％、Ｖ：３．０〜５．０ｗｔ％、Ｆｅ：残
り。 - 【請求項４】 下記の成分を含む高速度工具鋼改良材料
製ベーンを用いることを特徴とする請求項２記載の冷媒
圧縮機。 成分：Ｃ：３．３〜３．６ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．４ｗｔ％、Ｃｒ：３．０
〜３．５ｗｔ％、Ｗ：１２〜１４ｗｔ％、Ｍｏ：７．０
〜９．０ｗｔ％、Ｖ：９．０〜１０．５ｗｔ％、Ｃｏ：
９．０〜１１ｗｔ％、ＴｉＮ粒子：１３ｗｔ％以下、Ｆ
ｅ：残り。 - 【請求項５】 下記の成分を含む高速度工具鋼改良材料
製ベーンを用いることを特徴とする請求項２記載の冷媒
圧縮機。 成分：Ｃ：２．０〜２．５ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜０．
４ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜０．４ｗｔ％、Ｃｒ：２．０
〜６．０ｗｔ％、Ｗ：１０〜１２ｗｔ％、Ｍｏ：２．０
〜３．０ｗｔ％、Ｖ：５．０〜８．５ｗｔ％、Ｃｏ：
６．０〜９．０ｗｔ％、Ｆｅ：残り。 - 【請求項６】 前記高速度工具鋼改良材料を用いてＨＩ
Ｐ成形して得られるベーンを用いることを特徴とする請
求項４あるいは請求項５記載の冷媒圧縮機。 - 【請求項７】 前記高速度工具鋼改良材料を用いて射出
成形して得られる中空ベーンを用いることを特徴とする
請求項２記載の冷媒圧縮機。 - 【請求項８】 冷凍機油がエステル系潤滑油、エーテル
系潤滑油あるいはこれらの混合物であることを特徴とす
る請求項２から請求項７のいずれかに記載の冷媒圧縮
機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27712097A JPH10169581A (ja) | 1996-10-11 | 1997-10-09 | ベーンおよびそれを使用した冷媒圧縮機 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27003596 | 1996-10-11 | ||
| JP8-270035 | 1996-10-11 | ||
| JP27712097A JPH10169581A (ja) | 1996-10-11 | 1997-10-09 | ベーンおよびそれを使用した冷媒圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10169581A true JPH10169581A (ja) | 1998-06-23 |
Family
ID=26549036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27712097A Pending JPH10169581A (ja) | 1996-10-11 | 1997-10-09 | ベーンおよびそれを使用した冷媒圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10169581A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105886895A (zh) * | 2016-04-18 | 2016-08-24 | 宁波甬微集团有限公司 | 一种制冷压缩机用滑片的制造方法 |
-
1997
- 1997-10-09 JP JP27712097A patent/JPH10169581A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105886895A (zh) * | 2016-04-18 | 2016-08-24 | 宁波甬微集团有限公司 | 一种制冷压缩机用滑片的制造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20040402 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20051121 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20051206 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060404 |