JPH10176321A

JPH10176321A - 防舷材

Info

Publication number: JPH10176321A
Application number: JP8340088A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Tajima; 啓田島
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 1996-12-19
Filing date: 1996-12-19
Publication date: 1998-06-30

Abstract

(57)【要約】【課題】小型でかつ壊れにくいソリッドタイプであり
ながら、従来の空気式のものと同様に吸収エネルギーが
大きいために、過圧縮によって破損しにくく、しかも係
留索の切断等を生じるおそれのない漸増型の圧縮量−反
力特性を有する防舷材を提供する。【解決手段】定反力型の第１の防舷部材１が圧縮され
て定反力となる時点、またはそれ以前に、当該第１の防
舷部材１の受衝部１１を介して、第２の防舷部材２にも
圧縮力が作用するように、上記両防舷部材１、２を配置
した。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、船舶等の岸壁へ
の接岸時および係留時に、緩衝材として機能する防舷材
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】港湾の岸壁に船舶等を接岸する際、ある
いは接岸した船舶等を岸壁に係留する際に緩衝材として
機能する防舷材としては、種々のタイプのものが知られ
ているが、とくに肉厚のゴムにより形成されたソリッド
タイプの防舷材が、構造が簡単で壊れにくいために広く
一般に使用されている。

【０００３】また、上記ソリッドタイプの防舷材は、そ
の圧縮量−反力特性に基づいて漸増型と定反力型に分類
されるが、定反力型の方が、同じ大きさでの吸収エネル
ギーを大きくできるために、漸増型よりも普及してい
る。定反力型の防舷材は一般に、船舶等からの圧縮力を
受ける平板状の受衝部が、肉厚のゴムからなる一対の支
衝脚部によってその背後から支持された形状を有してい
る。

【０００４】そして、上記の形状を有する定反力型の防
舷材は、上記受衝部が圧縮力を受けた際に支衝脚部が弾
性変形して反力を生じるとともに、一定の圧縮量まで
は、その圧縮量に応じた支衝脚部の弾性変形によって反
力が漸増するが、圧縮量が一定値以上になると、支衝脚
部が座屈変形して反力のそれ以上の増加を抑制するとい
う、図３(a) に実線で示した圧縮量−反力特性を有して
いる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】港湾内の水域は防波堤
で外海と区切られており、外海の波の影響はないように
見えるが、実際には、とくに大洋に面した港湾におい
て、大洋に特有の１サイクルが十数秒という長周期の波
の影響によって、係留した船舶等が大きく動揺すること
があり、その場合に、上に述べた定反力型の防舷材では
かかる動揺を確実に抑えることができず、荷役作業等に
支障を来すおそれがある。

【０００６】のみならず、防舷材が過圧縮によって破損
したり、あるいは船舶等を係留している係留索が切断し
たりするといった、港湾設備の損害を引き起こすおそれ
もある。上記のうち係留索の切断は、当該係留索と防舷
材における、変位量−反力特性の相違に起因すると考え
られる。

【０００７】つまり係留索は、船舶が岸壁から離間した
際に反力を生じてその離間を抑制し、逆に防舷材は、船
舶が岸壁に接近した際に反力を生じてその接近を抑制す
るために機能し、この両者の反力の釣合いによって、船
舶は岸壁に係留される。このため、係留索における伸び
量−反力特性と、防舷材における圧縮量−反力特性とは
ほぼ一致しているのが望ましいが、防舷材が、前述した
ように図３(a)に実線で示す定反力型の圧縮量−反力特
性を有するのに対し、たとえば合成繊維製の係留索は、
同図(b) に示すように伸び量が大きくなるほど反力が漸
増する、いわゆる漸増型の伸び量−反力特性を示すた
め、とくに船舶等が動揺によって岸壁から離間する際
に、係留索に過大なエネルギーが加わって、当該係留索
が切断するおそれが生じるのである。

【０００８】また防舷材の破損は、前述したように防舷
材が過圧縮された際に発生する。つまり定反力型の防舷
材は、前述したように支衝脚部が座屈変形することで、
その反力を一定に維持しつつ、圧縮のエネルギーを吸収
するが、船舶等の動揺により過大な圧縮力が加わって、
支衝脚部がそれ以上、座屈変形できない状態（エネルギ
ーを吸収できない状態）になると、図３(a) に破線で示
すように防舷材に過大なエネルギーが加わって、防舷材
自体が破損するのである。

【０００９】係留索の切断を防止するには、防舷材とし
て、漸増型の圧縮量−反力特性を有するものを使用すれ
ばよいが、前述したようにソリッドタイプの漸増型の防
舷材は、定反力型のものに比べて吸収エネルギーが小さ
いために、かかる用途には使用できない。そこで、薄手
のゴムシートからなる袋体や筒体内に空気を封入した、
いわゆる空気封入式の防舷材の使用が検討されている。

【００１０】かかる空気封入式の防舷材は、図３(a) に
二点鎖線で示すように漸増型の圧縮量−反力特性を有す
るとともに、封入する空気の量や圧力等を調整すれば、
ソリッドタイプの漸増型、定反力型の防舷材よりも、そ
の吸収エネルギーを大きくできるという利点がある。し
かし空気式の防舷材は、ソリッドタイプのものに比べて
構造が複雑で壊れやすいといった問題を有する上、上記
のように吸収エネルギーを大きくするためには、ソリッ
ドタイプのものに比べてかなり大型化する必要があると
いう問題もある。

【００１１】この発明の目的は、小型でかつ壊れにくい
ソリッドタイプでありながら、従来の空気式のものと同
様に吸収エネルギーが大きいために、過圧縮によって破
損しにくく、しかも係留索の切断等を生じるおそれのな
い漸増型の圧縮量−反力特性を有する防舷材を提供する
ことにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、発明者は、ソリッドタイプの定反力型の防舷材（こ
れを第１の防舷部材とする）に、もう一つ、ソリッドタ
イプの別の防舷材（これを第２の防舷部材とする）を組
み合わせることを検討した。その結果、まず上記第１の
防舷部材の受衝部に圧縮力が作用して、支衝脚部が座屈
変形を生じて反力が増加しなくなる圧縮量、またはそれ
以下の所定の圧縮量まで当該第１の防舷部材が変形した
時に、第２の防舷部材にも圧縮力が作用するように、両
防舷部材を配置すればよいことを見出した。

【００１３】したがってこの発明の防舷材は、 (1) 船舶等からの圧縮力を受ける受衝部が、弾性材料か
らなる一対の支衝脚部によってその背後から支持された
形状を有し、上記受衝部が圧縮力を受けた際に、支衝脚
部が弾性変形して反力を生じるとともに、一定の圧縮量
までは、その圧縮量に応じて反力が漸増するが、圧縮量
が一定値以上になると、支衝脚部が座屈変形して反力の
それ以上の増加が抑制される、定反力型の圧縮量−反力
特性を有する第１の防舷部材と、 (2) 上記第１の防舷部材の、受衝部と一対の支衝脚部と
によって囲まれた空間内に配置された、弾性材料からな
る第２の防舷部材と、を備えており、上記第２の防舷部
材が、(a) 受衝部に圧縮力が作用せず、第１の防舷部材
が変形しない状態では、当該第１の防舷部材の受衝部お
よび一対の支衝脚部のいずれとも非接触状態で、かつ
(b) 圧縮力が作用して、支衝脚部が座屈変形を生じて反
力のそれ以上の増加が抑制される圧縮量、またはそれ以
下の所定の圧縮量まで第１の防舷部材が圧縮されて変形
した時に、一対の支衝脚部とは非接触状態を維持しつ
つ、受衝部にのみその背後から接触して、当該第１の防
舷部材とともに圧縮力を受けるように、両防舷部材の間
隔を設定したことを特徴とするものである。

【００１４】上記の構成からなる、この発明の防舷材
は、第１および第２の２つの防舷部材によって圧縮力を
受けるので、全体としての吸収エネルギーが大きくなっ
て、過圧縮による破損が生じにくい。また上記２つの防
舷部材はともにソリッドタイプであるため、空気式のも
のに比べて小型化できるとともに、壊れにくい。

【００１５】しかも両防舷部材は、上記のように先に第
１の防舷部材が圧縮力を受けて変形した後、当該第１の
防舷部材の支衝脚部が座屈変形を生じて反力が増加しな
くなる時点、またはそれ以前に、第２の防舷部材にも圧
縮力が作用するように配置されるため、たとえば図３
(a) に一点鎖線で示すように、全体としての圧縮量−反
力特性は漸増型となって、係留索の切断等を生じるおそ
れがない。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下に、この発明の防舷材を、そ
の実施の形態の一例を示す図面を参照しつつ説明する。
図１(a)(b)および図２(a)(b)にみるようにこの例の防舷
材は、船舶等からの圧縮力を受ける受衝部１１が、一対
の支衝脚部１２、１２によってその背後から支持された
形状を有する第１の防舷部材１と、当該第１の防舷部材
１の、受衝部１１と一対の支衝脚部１２、１２とによっ
て囲まれた空間内に配置された第２の防舷部材２とを備
えている。

【００１７】上記のうち第１の防舷部材１は、上記受衝
部１１および一対の支衝脚部１２、１２と、両支衝脚部
１２、１２の先端を岸壁３に固定するための一対のフラ
ンジ１３、１３とが、断面略Π字状となるように配置さ
れたもので、図の例の場合は上記の各部が、ゴム等の弾
性材料により一体に形成されている。また上記第１の防
舷部材１の、受衝部１１の背面と、それに隣接する両支
衝脚部１２、１２の内面上部とは、連続した下向きの凹
曲面１ａに形成されている。

【００１８】また両フランジ１３、１３にはそれぞれ、
固定のためのアンカーボルト４が挿通される通孔１３ａ
が複数箇所（図では２箇所）に形成されている。なお図
示していないが、上記受衝部１１内、およびフランジ１
３、１３内にはそれぞれ、補強のための板状の剛体部材
を埋設してもよい。上記第１の防舷部材１は、未加硫の
ゴムコンパウンドと、必要に応じて上記の剛体部材と
を、当該第１の防舷部材１の形状に対応した型内に仕込
み、加圧下で加熱してゴムを加硫することにより製造さ
れる。

【００１９】かかる第１の防舷部材１は、前述したよう
に受衝部１１が圧縮力（図１(a) 中に黒矢印で示す）を
受けた際に、支衝脚部１２、１２が弾性変形して反力を
生じるとともに、一定の圧縮量までは、その圧縮量に応
じた支衝脚部１２、１２の弾性変形により反力が漸増す
るが、圧縮量が一定値以上になると、図１(b) に示すよ
うに支衝脚部１２、１２が座屈変形して反力のそれ以上
の増加を抑制する、いわゆる定反力型の圧縮量−反力特
性を有している。

【００２０】一方、第２の防舷部材２は、上記第１の防
舷部材１の凹曲面１ａに対向する頂面が上向きの凸曲面
２ａに形成され、かつ岸壁３への取付け面である底面２
１が平面に形成された断面略半円形の柱状体であって、
やはりその全体が、ゴム等の弾性材料により一体に形成
されている。また、上記第２の防舷部材２には、その長
さ方向に沿って断面円形の空洞２２が形成されていると
ともに、上記空洞２２から底面２１へかけて、固定のた
めのアンカーボルト４が挿通されるとともにその頭部が
収容される、内径が２段になった通孔２３が複数箇所
（図では３箇所）に形成されている。

【００２１】上記第２の防舷部材２は、先の第１の防舷
部材１と同様に、未加硫のゴムコンパウンドを、当該第
２の防舷部材２の形状に対応した型内に仕込み、加圧下
で加熱してゴムを加硫することにより製造される。上記
第２の防舷部材２は、図の例の場合、圧縮力を受けると
弾性変形して反力を生じるとともに、圧縮量に応じた弾
性変形により反力が漸増する、漸増型の圧縮量−反力特
性を有している。この際、前述した空洞２２は、圧縮に
よる第２の防舷部材２の弾性変形を補助して、圧縮量の
増加による反力の急激な増加を防止するために機能す
る。

【００２２】上記両防舷部材１、２は、(a) 前述したよ
うに受衝部１１に圧縮力が作用せず、第１の防舷部材１
が変形しない状態では、図１(a) に示すように、第２の
防舷部材２が、第１の防舷部材１の受衝部１１および一
対の支衝脚部１２、１２のいずれとも非接触状態で、か
つ(b) 圧縮力が作用して、支衝脚部１２、１２が座屈変
形を生じて反力のそれ以上の増加が抑制される圧縮量
（平坦化圧縮量）、またはそれ以下の所定の圧縮量まで
第１の防舷部材１が圧縮されて変形した時に、図１(b)
に示すように、第２の防舷部材２が、一対の支衝脚部１
２、１２とは非接触状態を維持しつつ、受衝部１１にの
みその背後から接触して、当該第１の防舷部材１ととも
に圧縮力を受けるように、それぞれ寸法と位置とが設定
される。

【００２３】このうちとくに重要となるのは、受衝部１
１に圧縮力が作用せず、変形していない状態の第１の防
舷部材１における、岸壁３への取付け面であるフランジ
１３の下面から、受衝部１１の背面までの高さｈ_1aと、
圧縮力が作用して、前記平坦化圧縮量まで圧縮された状
態の第１の防舷部材１における、上記フランジ１３の下
面から、受衝部１１の背面までの高さｈ_1bと、そして第
２の防舷部材２の、底面２１からの高さｈ₂との関係で
ある。

【００２４】つまり上記の各高さは、ｈ_1a＞ｈ₂≧ｈ_1b
である必要がある。たとえばｈ_1a＝ｈ₂である場合に
は、両防舷部材１、２が最初から接触していることにな
るため、この両者を組み合わせた防舷材は、前述したよ
うな漸増型の圧縮量−反力特性を有するものとはなりえ
ない。それゆえｈ_1a＞ｈ₂である必要がある。

【００２５】またｈ₂＜ｈ_1bである場合には、両防舷部
材１、２を組み合わせた防舷材は、第１の防舷部材１が
前記平坦化圧縮量まで圧縮されて定反力となり、さらに
しばらく定反力のまま圧縮された後、はじめて第２の防
舷部材２が圧縮力を受けることになるため、後述する比
較例の結果からも明らかなように、やはり漸増型の圧縮
量−反力特性を有するものとはなりえない。それゆえｈ
₂≧ｈ_1bである必要がある。

【００２６】また高さｈ_1aとｈ_1bは、０．６×ｈ_1a≧ｈ
_1bの関係にあるのが好ましい。高さｈ_1bが上記の範囲を
超えた場合には、第１の防舷部材１の支衝脚部１２、１
２が、圧縮変形を開始してすぐに座屈変形してしまうこ
とになるため、当該第１の防舷部材１による吸収エネル
ギーが小さくなり、その結果、防舷材全体としての吸収
エネルギーが小さくなってしまう。

【００２７】なお高さｈ_1aとｈ_1bは、上記の範囲内でも
とくに０．４×ｈ_1a≦ｈ_1bの関係にあるのが好ましい。
高さｈ_1bが上記の範囲未満では、第１の防舷部材１の支
衝脚部１２、１２が、座屈変形した後すぐに、それ以上
は座屈変形できない状態（エネルギーを吸収できない状
態）となってしまうため、やはり防舷材全体としての吸
収エネルギーが小さくなってしまう。

【００２８】また高さｈ₂は、上記のごとくｈ₂≧ｈ_1b
で、かつ０．６×ｈ_1a≧ｈ_1bであるとき、上記ｈ_1b以上
の範囲内でもとくに、０．８×ｈ_1a≧ｈ₂を満足する範
囲であるのが好ましい。高さｈ₂が上記の範囲を超えた
場合には、第１の防舷部材１の支衝脚部１２、１２が圧
縮変形を開始してすぐに、第２の防舷部材２が圧縮力を
受けることになるため、とくに当該第２の防舷部材２と
して漸増型の圧縮量−反力特性を有するソリッドタイプ
のものを使用した場合に、第２の防舷部材２の反力が高
くなりすぎる結果として、防舷材全体としての反力が高
くなりすぎて、船舶等が破損するおそれがある。

【００２９】なお上記各高さのうち高さｈ_1bは、たとえ
ば高さｈ_1aや、あるいは支衝脚部１２、１２を構成する
ゴムの硬度、当該支衝脚部１２、１２の厚みや角度等を
調整することで、適宜変更可能であるので、それに合わ
せて、高さｈ_1aやｈ₂あるいは高さｈ_1b自身を設定すれ
ばよい。また両防舷部材１、２は、前述したいずれの状
態においても、第２の防舷部材２が、第１の防舷部材１
の一対の支衝脚部１２、１２とは非接触状態を維持して
いる必要がある。

【００３０】もしもいずれかの状態において上記の両者
が接触した場合には、両防舷部材１、２のうちいずれか
一方または両方の、圧縮による変形が、接触した他方の
防舷部材によって妨げられることになるため、やはり漸
増型の圧縮量−反力特性を有するものとはなりえない。
たとえば特開昭５６−１００９１４号公報の第５図に記
載された防舷材のように、第２の防舷部材５′を、第１
の防舷部材２′の一対の支衝脚部に完全に密着させた場
合には、当該第２の防舷部材５′の、圧縮によって外方
へ拡がる部位が、第１の防舷部材２′の支衝脚部のうち
岸壁に固定された先端部に近い位置にあるため、第２の
防舷部材５′の圧縮変形が阻害されて、設計どおりの圧
縮量−反力特性を発揮できないものと予測される。

【００３１】よって第２の防舷部材２は、第１の防舷部
材１の一対の支衝脚部１２、１２とは、常に非接触状態
を維持している必要がある。また図の例の場合、前述し
たように第１の防舷部材１の、受衝部１１の背面と、そ
れに隣接する両支衝脚部１２、１２の内面上部とが、連
続した下向きの凹曲面１ａに形成されているとともに、
第２の防舷部材２の、上記凹曲面１ａに対向する頂面が
上向きの凸曲面２ａに形成されている。

【００３２】かかる構成によれば、たとえば船舶等が第
１の防舷部材１に斜めに接岸し、それによって第１の防
舷部材１が傾いて変形した場合でも、第２の防舷部材２
に、船舶等からの圧縮力をスムーズに伝えることができ
るという利点がある。なおこの発明の防舷材の構成は、
以上で説明した図の例のものには限定されない。

【００３３】たとえば第１の防舷部材１は、受衝部１１
の頂面に、剛直な受衝板を有していてもよい。また受衝
部１１の背面と、それに隣接する両支衝脚部１２、１２
の内面上部とは、連続した下向きの凹曲面１ａに形成さ
れておらず、それぞれ独立した平面になっていてもよ
い。さらに、受衝部１１と支衝脚部１２、１２とは一体
に形成されていなくてもよく、その場合に受衝部１１
は、剛直な板材にて形成されていてもよい。

【００３４】また第２の防舷部材２は、その頂面が、上
向きの凸曲面２ａになっていなくてもよく、内部に空洞
２２を有していなくてもよい。第１および第２の防舷材
１、２の高さ関係を示す前記高さｈ_1a、ｈ_1b、およびｈ
₂は、ｈ_1a＞ｈ₂≧ｈ_1bである必要はあるが、それ以外
の高さ関係はとくに限定されない。

【００３５】その他、この発明の要旨を変更しない範囲
で、種々の設計変更を施すことができる。

【００３６】

【実施例】以下に、この発明を、実施例、比較例に基づ
いて説明する。実施例１〜３、比較例１〈第１の防舷部材１の製造〉天然ゴムとブタジエンゴム
の、重量比６０：４０の混合ゴムを基材ゴムとするゴム
組成物を、厚み２５ｍｍ、幅６００ｍｍ、長さ９８０ｍ
ｍの鋼板（受衝部１１に埋設する剛体部材）、および厚
み２８ｍｍ、幅５００ｍｍ、長さ９８０ｍｍの２枚の
鋼板（フランジ１３、１３に埋設する剛体部材）ととも
に型内に仕込み、加圧下で加熱して基材ゴムを加硫する
ことにより、図１(a) および図２(a)に示す形状を有
し、かつ受衝部１１の頂面の幅ｗ₁が６５０ｍｍ、一対
の支衝脚部１２、１２の、先端での間隔ｗ₂が７６０ｍ
ｍ、フランジ１３、１３の先端間の距離ｗ₃が１８００
ｍｍ、前記高さｈ_1aが６００ｍｍ、全体の高さｈ₀が１
０００ｍｍ、支衝脚部１２の厚みｔ₁が２５０ｍｍ、長
さＬ₁が１０００ｍｍであるとともに、硬度がＪＩＳ
Ａ硬度で表して６７°であり、しかも受衝部１１とフラ
ンジ１３、１３とにそれぞれ上記鋼板が埋設された、第
１の防舷部材１を製造した。〈第２の防舷部材２の製造〉前記と同じゴム組成物を型
内に仕込み、加圧下で加熱して基材ゴムを加硫すること
により、図１(a) および図２(b) に示す形状を有し、か
つ、長さＬ₂が１０００ｍｍで幅ｗ₄、高さｈ₂、およ
び空洞２２の直径ｄ₁が下記表１に示す寸法であるとと
もに、硬度がＪＩＳＡ硬度で表して６７°である第２
の防舷部材２を製造した。

【００３７】

【表１】

【００３８】圧縮試験上記各実施例、比較例で製造した第１および第２の防舷
部材１、２を、５００トン油圧プレスのベッドに、図１
(a) に示すようにそれぞれの中心線が一致するように固
定して、実施例、比較例の防舷材とした。そして上記油
圧プレスを用いて、図中黒矢印で示すように圧縮を行っ
た際の圧縮量（ｍｍ、第１の防舷部材１の高さが、初期
値である１０００ｍｍから何ｍｍ圧縮されたかを示す）
と、その際の反力（ｔｏｎ）とを測定した。

【００３９】比較例１の結果を図４および表２、実施例
１の結果を図５および表３、実施例２の結果を図６およ
び表４、そして実施例３の結果を図７および表５に示し
た。なお各表においてＶＲは第１の防舷部材１単独での
反力（ｔｏｎ）、ＤＲは第２の防舷部材２単独での反力
（ｔｏｎ）、ＶＤＲは第１および第２の防舷部材１、２
を組み合わせた、各実施例、比較例の防舷材における反
力（ｔｏｎ）を示している。

【００４０】

【表２】

【００４１】

【表３】

【００４２】

【表４】

【００４３】

【表５】

【００４４】上記各図および表より、第１の防舷部材１
の単独使用における、支衝脚部１２、１２が座屈変形し
て反力のそれ以上の増加が抑制される平坦化圧縮量は３
００ｍｍ、そのときの前記高さｈ_1bは６００−３００＝
３００ｍｍであることがわかった。そして、第２の防舷
部材２の高さｈ₂が２５０ｍｍであって、上記の高さｈ
_1bに満たない、つまりｈ₂＜ｈ_1bである比較例１の防舷
材は、第１の防舷部材１が平坦化圧縮量（＝３００ｍ
ｍ）まで圧縮された時点から、さらに圧縮されて、その
受衝部１１の背面が第２の防舷部材２の頂面と接する圧
縮量３５０ｍｍの時点までの間において、防舷材全体と
しての反力が横ばいやわずかな低下を示す定反力状態と
なるために、漸増型の圧縮量−反力特性がえられないこ
とがわかった。

【００４５】これに対し、第２の防舷部材２の高さｈ₂
が３００ｍｍ以上であって、高さｈ _1b（＝３００ｍｍ）
に十分に達する、つまりｈ₂≧ｈ_1bである各実施例の防
舷材は、第１の防舷部材１が平坦化圧縮量まで圧縮され
た時点、またはそれ以前の時点で、その受衝部１１の背
面が、第２の防舷部材２の頂面と接して、当該第２の防
舷部材２にも圧縮力が作用するために、防舷材全体とし
ての反力は、横ばいや低下を生じずに常に上昇する、漸
増型の圧縮量−反力特性がえられることがわかった。

【００４６】また、上記各実施例を比較すると、第２の
防舷部材２の高さｈ₂が５００ｍｍであって、第１の防
舷部材１の高さｈ_1a（＝６００ｍｍ）との関係が、前述
した０．８×ｈ_1a≧ｈ₂を満足しない実施例３は、圧縮
の進行とともに第２の防舷部材２の反力が高くなりすぎ
る結果として、防舷材全体としての反力も高くなりすぎ
る傾向のあることがわかった。

【００４７】また実施例１、２を比較すると、第２の防
舷部材２の高さｈ₂が３００ｍｍであって、第１の防舷
部材１が平坦化圧縮量まで圧縮された時点で第２の防舷
部材２にも圧縮力が作用する実施例１よりも、それ以前
に第２の防舷部材２にも圧縮力が作用する実施例２の方
が、よりきれいな漸増型の圧縮量−反力特性がえられる
ことがわかった。

【００４８】

【発明の効果】以上、詳述したようにこの発明によれ
ば、ソリッドタイプの特定の防舷部材を２つ、組み合わ
せることにより、小型でかつ壊れにくいソリッドタイプ
でありながら、従来の空気式のものと同様に吸収エネル
ギーが大きいために、過圧縮によって破損しにくく、し
かも係留索の切断等を生じるおそれのない漸増型の圧縮
量−反力特性を有する防舷材がえられるという特有の作
用効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】同図(a) は、この発明の防舷材の、実施の形態
の一例を示す平面図、同図(b)は、上記防舷材に圧縮力
が作用した状態を示す平面図である。

【図２】同図(a) は、上記防舷材のうち第１の防舷部材
の斜視図、同図(b) は、第２の防舷部材の斜視図であ
る。

【図３】同図(a) は、種々のタイプの防舷材における、
圧縮量−反力特性を示すグラフ、同図(b) は、係留索に
おける伸び量−反力特性を示すグラフである。

【図４】比較例１の防舷材における、圧縮量−反力特性
を示すグラフである。

【図５】実施例１の防舷材における、圧縮量−反力特性
を示すグラフである。

【図６】実施例２の防舷材における、圧縮量−反力特性
を示すグラフである。

【図７】実施例３の防舷材における、圧縮量−反力特性
を示すグラフである。

【符号の説明】

１第１の防舷部材１ａ凹曲面１１受衝部１２支衝脚部２第２の防舷部材２ａ凸曲面２２空洞

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】(1) 船舶等からの圧縮力を受ける受衝部
が、弾性材料からなる一対の支衝脚部によってその背後
から支持された形状を有し、上記受衝部が圧縮力を受け
た際に、支衝脚部が弾性変形して反力を生じるととも
に、一定の圧縮量までは、その圧縮量に応じて反力が漸
増するが、圧縮量が一定値以上になると、支衝脚部が座
屈変形して反力のそれ以上の増加が抑制される、定反力
型の圧縮量−反力特性を有する第１の防舷部材と、 (2) 上記第１の防舷部材の、受衝部と一対の支衝脚部と
によって囲まれた空間内に配置された、弾性材料からな
る第２の防舷部材と、を備えており、上記第２の防舷部
材が、(a) 受衝部に圧縮力が作用せず、第１の防舷部材
が変形しない状態では、当該第１の防舷部材の受衝部お
よび一対の支衝脚部のいずれとも非接触状態で、かつ
(b) 圧縮力が作用して、支衝脚部が座屈変形を生じて反
力のそれ以上の増加が抑制される圧縮量、またはそれ以
下の所定の圧縮量まで第１の防舷部材が圧縮されて変形
した時に、一対の支衝脚部とは非接触状態を維持しつ
つ、受衝部にのみその背後から接触して、当該第１の防
舷部材とともに圧縮力を受けるように、両防舷部材の間
隔を設定したことを特徴とする防舷材。
【請求項２】第２の防舷部材が、圧縮力を受けると弾性
変形して反力を生じるとともに、圧縮量に応じた弾性変
形により反力が漸増する、漸増型の圧縮量−反力特性を
有している請求項１記載の防舷材。
【請求項３】第２の防舷部材が、その内部に、圧縮によ
る弾性変形を補助する空洞を有している請求項２記載の
防舷材。
【請求項４】第１の防舷部材の、受衝部の背面と、それ
に隣接する両支衝脚部の内面上部とが連続した下向きの
凹曲面に形成されているとともに、第２の防舷部材の、
上記凹曲面に対向する頂面が上向きの凸曲面に形成され
ている請求項１記載の防舷材。