JPH1017927A - 含δ−フェライトオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
含δ−フェライトオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPH1017927A JPH1017927A JP19388196A JP19388196A JPH1017927A JP H1017927 A JPH1017927 A JP H1017927A JP 19388196 A JP19388196 A JP 19388196A JP 19388196 A JP19388196 A JP 19388196A JP H1017927 A JPH1017927 A JP H1017927A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ferrite
- rolling
- stainless steel
- austenitic stainless
- soaking
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【解決課題】δ−フェライトを含有するオーステナイト
系ステンレス鋼を製造するに際して、圧延加工時にδ−
フェライトの存在に起因して圧延割れが生ずるのを抑制
することを目的とする。 【解決手段】オーステナイト系ステンレス鋼を製造する
に際して、素材を加熱炉内部においてδ−フェライトを
消失させるための低温での第一段目のソーキング処理を
行い、しかる後圧延加工時の材料温度確保のための、よ
り高温での第二段目のソーキング処理を行った上で、加
熱処理材を加熱炉より取り出して圧延加工を施す。
系ステンレス鋼を製造するに際して、圧延加工時にδ−
フェライトの存在に起因して圧延割れが生ずるのを抑制
することを目的とする。 【解決手段】オーステナイト系ステンレス鋼を製造する
に際して、素材を加熱炉内部においてδ−フェライトを
消失させるための低温での第一段目のソーキング処理を
行い、しかる後圧延加工時の材料温度確保のための、よ
り高温での第二段目のソーキング処理を行った上で、加
熱処理材を加熱炉より取り出して圧延加工を施す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明はδ−フェライトを
含有するオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法に関
する。
含有するオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】一般に
オーステナイト系ステンレス鋼には３〜８％のδ−フェ
ライトが含有される。このδ−フェライトは軟らかく、
展延性に富んだ性質を有しているが、このようなδ−フ
ェライト相がオーステナイトマトリックス相に分散状に
含まれていると、δ−フェライトとオーステナイトとの
延性の相違等に起因して圧延加工時に割れを起こす問題
がある。
オーステナイト系ステンレス鋼には３〜８％のδ−フェ
ライトが含有される。このδ−フェライトは軟らかく、
展延性に富んだ性質を有しているが、このようなδ−フ
ェライト相がオーステナイトマトリックス相に分散状に
含まれていると、δ−フェライトとオーステナイトとの
延性の相違等に起因して圧延加工時に割れを起こす問題
がある。
【０００３】δ−フェライトとオーステナイトとの延性
が相違していることから、これを圧延加工したときにδ
−フェライト１００（図４参照）とオーステナイト１０
２との界面で滑りを生じ、図３に示しているように圧延
加工時に材料１０４内部或いは特に最も変形量の多くな
るコーナー部や表面部等において割れを起こしてしまう
のである。
が相違していることから、これを圧延加工したときにδ
−フェライト１００（図４参照）とオーステナイト１０
２との界面で滑りを生じ、図３に示しているように圧延
加工時に材料１０４内部或いは特に最も変形量の多くな
るコーナー部や表面部等において割れを起こしてしまう
のである。
【０００４】そこでこのようなδ−フェライトが多く生
成しないような組成で成分設計が行われるが、オーステ
ナイト系ステンレス鋼に要求される特性によってはこの
ようなδ−フェライトが多く生成する成分設計とならざ
るを得ない場合があり、そのような場合には素材を高温
でソーキング処理してδ−フェライトを一部消失させた
上で圧延加工を施すことが従来行われている。
成しないような組成で成分設計が行われるが、オーステ
ナイト系ステンレス鋼に要求される特性によってはこの
ようなδ−フェライトが多く生成する成分設計とならざ
るを得ない場合があり、そのような場合には素材を高温
でソーキング処理してδ−フェライトを一部消失させた
上で圧延加工を施すことが従来行われている。
【０００５】しかしながら従来このソーキング処理は後
の圧延加工性を確保する観点から、具体的にはＳの固溶
を促進するとともに圧延時の材料温度を一定温度以上に
確保する観点から１３００〜１３２０℃程度の高温で行
われており、この場合δ−フェライトを所望レベルまで
低下させるのに非常な長時間を要し、このことが生産性
を阻害する要因となっていた。
の圧延加工性を確保する観点から、具体的にはＳの固溶
を促進するとともに圧延時の材料温度を一定温度以上に
確保する観点から１３００〜１３２０℃程度の高温で行
われており、この場合δ−フェライトを所望レベルまで
低下させるのに非常な長時間を要し、このことが生産性
を阻害する要因となっていた。
【０００６】δ−フェライトは、高温でソーキングした
ときに消失速度が遅く、そのためδ−フェライトを所望
レベルまで低下するために長時間、例えば上記温度でソ
ーキングした場合６〜７時間を必要とし、従って例えば
連続鋳造した鋳片をソーキング処理するときに鋳造速度
（鋳造時間）とソーキング時間とのバランスがとれず、
場合によって一旦鋳造を停止しなければならなくなって
しまうなどの問題が生じ、これが生産性を阻害する要因
となるのである。
ときに消失速度が遅く、そのためδ−フェライトを所望
レベルまで低下するために長時間、例えば上記温度でソ
ーキングした場合６〜７時間を必要とし、従って例えば
連続鋳造した鋳片をソーキング処理するときに鋳造速度
（鋳造時間）とソーキング時間とのバランスがとれず、
場合によって一旦鋳造を停止しなければならなくなって
しまうなどの問題が生じ、これが生産性を阻害する要因
となるのである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本願の発明はこのような
課題を解決するためになされたものである。而して本願
の発明は、δ−フェライトを含有するオーステナイト系
ステンレス鋼の製造方法であって、加熱炉内部において
該δ−フェライトを消失させるための低温での第一段目
のソーキング処理を行い、しかる後圧延時の材料温度確
保のための、より高温での第二段目のソーキング処理を
行った上で、加熱処理材を該加熱炉より取り出して圧延
加工を施すことを特徴とする。
課題を解決するためになされたものである。而して本願
の発明は、δ−フェライトを含有するオーステナイト系
ステンレス鋼の製造方法であって、加熱炉内部において
該δ−フェライトを消失させるための低温での第一段目
のソーキング処理を行い、しかる後圧延時の材料温度確
保のための、より高温での第二段目のソーキング処理を
行った上で、加熱処理材を該加熱炉より取り出して圧延
加工を施すことを特徴とする。
【０００８】
【作用及び発明の効果】上記のように本発明は、素材を
ソーキング処理するに際してまず低温での第一段目のソ
ーキング処理を行い、その後により高温での第二段目の
ソーキング処理を行った上で、加熱処理材を炉から取り
出して圧延加工を施すもので、本発明によれば、第一段
目の低温でのソーキング処理によって、素材に含有され
ているδ−フェライトを速やかに消失させることがで
き、また第二段目の高温でのソーキング処理によってＳ
の固溶を促進し、また材料温度を後に行われる圧延加工
に必要な温度まで高めることができる。
ソーキング処理するに際してまず低温での第一段目のソ
ーキング処理を行い、その後により高温での第二段目の
ソーキング処理を行った上で、加熱処理材を炉から取り
出して圧延加工を施すもので、本発明によれば、第一段
目の低温でのソーキング処理によって、素材に含有され
ているδ−フェライトを速やかに消失させることがで
き、また第二段目の高温でのソーキング処理によってＳ
の固溶を促進し、また材料温度を後に行われる圧延加工
に必要な温度まで高めることができる。
【０００９】かかる本発明によれば、ソーキング処理を
短時間で終了することができ、生産性を効果的に高める
ことができるとともに、炉からの抽出時において加熱処
理材の温度を所望の高温度とすることができ、引き続く
圧延加工を良好に行うことができる。
短時間で終了することができ、生産性を効果的に高める
ことができるとともに、炉からの抽出時において加熱処
理材の温度を所望の高温度とすることができ、引き続く
圧延加工を良好に行うことができる。
【００１０】尚、本発明においては第一段目のソーキン
グ処理を１１５０〜１２６０℃の温度範囲で行うのが良
く、またソーキング時間は１〜４時間とするのが望まし
い。更に第二段目のソーキング処理は、１２８０〜１３
４０℃の温度で行うのが望ましく、またその際のソーキ
ング時間は０．５〜１．５時間の範囲内とすることが望
ましい。
グ処理を１１５０〜１２６０℃の温度範囲で行うのが良
く、またソーキング時間は１〜４時間とするのが望まし
い。更に第二段目のソーキング処理は、１２８０〜１３
４０℃の温度で行うのが望ましく、またその際のソーキ
ング時間は０．５〜１．５時間の範囲内とすることが望
ましい。
【００１１】このようにすることによってより短時間で
効率的にδ−フェライトを低レベル化でき、また素材を
圧延加工に必要な所望温度まで容易に高めることができ
る。尚、本発明は素材中にδ−フェライトが８％以上含
有されている鋼種に適用して効果の高いものである。
効率的にδ−フェライトを低レベル化でき、また素材を
圧延加工に必要な所望温度まで容易に高めることができ
る。尚、本発明は素材中にδ−フェライトが８％以上含
有されている鋼種に適用して効果の高いものである。
【００１２】
【実施例】次に本発明の実施例を以下に詳述する。表１
に示す組成のオーステナイト系ステンレス鋼について、
連続鋳造により鋳片を得た後（鋳片のサイズは３５０ｍ
ｍφ）、図１に示すプロセス（図１中Ｂのプロセス）で
ソーキング処理を行った。
に示す組成のオーステナイト系ステンレス鋼について、
連続鋳造により鋳片を得た後（鋳片のサイズは３５０ｍ
ｍφ）、図１に示すプロセス（図１中Ｂのプロセス）で
ソーキング処理を行った。
【００１３】
【表１】
【００１４】即ち、まず素材を加熱炉の内部において１
２３０〜１２６０℃（材料温度）、ソーキング時間１〜
２時間の条件で第一段目のソーキング処理を行い、しか
る後炉内温度を高めて温度１３００〜１３２０℃、ソー
キング時間０．５〜１時間の条件で第二段目のソーキン
グ処理を行った。このソーキング処理によって当初８％
存在していたδ−フェライトが３％まで低下した。
２３０〜１２６０℃（材料温度）、ソーキング時間１〜
２時間の条件で第一段目のソーキング処理を行い、しか
る後炉内温度を高めて温度１３００〜１３２０℃、ソー
キング時間０．５〜１時間の条件で第二段目のソーキン
グ処理を行った。このソーキング処理によって当初８％
存在していたδ−フェライトが３％まで低下した。
【００１５】次に、加熱炉から加熱処理材を抽出して圧
延加工を行ったところ、良好にこれを行うことができ
た。因みに図１中のＡ，Ｃはそれぞれ１２３０〜１２６
０℃の低温，１３００〜１３２０℃の高温且つ一定温度
でソーキング処理した場合を表し、また図２中のＡ，Ｃ
はその際のδ−フェライトの消失速度を表している。
延加工を行ったところ、良好にこれを行うことができ
た。因みに図１中のＡ，Ｃはそれぞれ１２３０〜１２６
０℃の低温，１３００〜１３２０℃の高温且つ一定温度
でソーキング処理した場合を表し、また図２中のＡ，Ｃ
はその際のδ−フェライトの消失速度を表している。
【００１６】これらの図に示しているように低温でソー
キング処理を行った場合（Ａの場合）の方が、高温でソ
ーキング処理した場合（Ｃの場合）に比べてδ−フェラ
イトの消失速度が速く、例えば高温でのソーキング処理
Ｃの場合には６時間〜７時間の処理時間を必要とするの
に対し、低温でのソーキング処理Ａの場合、４時間〜５
時間でソーキング処理を終了することができる。但しＡ
の場合には最終的に圧延に必要な材料温度を確保するこ
とができず、逆にＣの場合には圧延に必要な材料温度を
確保できるものの、ソーキング処理が非常に長くなって
しまう。
キング処理を行った場合（Ａの場合）の方が、高温でソ
ーキング処理した場合（Ｃの場合）に比べてδ−フェラ
イトの消失速度が速く、例えば高温でのソーキング処理
Ｃの場合には６時間〜７時間の処理時間を必要とするの
に対し、低温でのソーキング処理Ａの場合、４時間〜５
時間でソーキング処理を終了することができる。但しＡ
の場合には最終的に圧延に必要な材料温度を確保するこ
とができず、逆にＣの場合には圧延に必要な材料温度を
確保できるものの、ソーキング処理が非常に長くなって
しまう。
【００１７】これに対して本発明に従うＢの場合、ソー
キング処理を短時間で終了することができ、且つ最終的
にＳを十分に固溶させることができ、また圧延に必要な
材料温度を確保することができる。
キング処理を短時間で終了することができ、且つ最終的
にＳを十分に固溶させることができ、また圧延に必要な
材料温度を確保することができる。
【００１８】以上本発明の実施例を詳述したがこれはあ
くまで一例示であり、本発明は上例以外の他の種々鋼種
に対して適用することが可能であるし、また第一段目の
ソーキング条件，第二段目のソーキング条件を鋼種に応
じて適宜変更することが可能であるなど、その主旨を逸
脱しない範囲において種々変更を加えた態様で実施可能
である。
くまで一例示であり、本発明は上例以外の他の種々鋼種
に対して適用することが可能であるし、また第一段目の
ソーキング条件，第二段目のソーキング条件を鋼種に応
じて適宜変更することが可能であるなど、その主旨を逸
脱しない範囲において種々変更を加えた態様で実施可能
である。
【図１】本発明に従うソーキング処理の一例を比較例と
ともに示す図である。
ともに示す図である。
【図２】図１に従ってソーキング処理したときのδ−フ
ェライトの消失速度を表す図である。
ェライトの消失速度を表す図である。
【図３】高δ−フェライト状態で圧延加工をしたときの
割れの発生状況の一例を示す図である。
割れの発生状況の一例を示す図である。
【図４】図３に示す割れが発生する原因となるδ−フェ
ライトをオーステナイト中に分散状態で模式的に示す図
である。
ライトをオーステナイト中に分散状態で模式的に示す図
である。
Claims (1)
- 【請求項１】 δ−フェライトを含有するオーステナイ
ト系ステンレス鋼の製造方法であって、加熱炉内部にお
いて該δ−フェライトを消失させるための低温での第一
段目のソーキング処理を行い、しかる後圧延時の材料温
度確保のための、より高温での第二段目のソーキング処
理を行った上で、加熱処理材を該加熱炉より取り出して
圧延加工を施すことを特徴とする含δ−フェライトオー
ステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19388196A JPH1017927A (ja) | 1996-07-03 | 1996-07-03 | 含δ−フェライトオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19388196A JPH1017927A (ja) | 1996-07-03 | 1996-07-03 | 含δ−フェライトオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1017927A true JPH1017927A (ja) | 1998-01-20 |
Family
ID=16315297
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19388196A Pending JPH1017927A (ja) | 1996-07-03 | 1996-07-03 | 含δ−フェライトオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1017927A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010047690A (ko) * | 1999-11-23 | 2001-06-15 | 이구택 | 고 델타 페라이트 함유 오스테나이트계 스테인레스강열연코일의 균열결함 방지 방법 |
| KR100398398B1 (ko) * | 1999-11-22 | 2003-09-19 | 주식회사 포스코 | 오스테나이트계 스테인레스강의 열간압연방법 |
| KR100415655B1 (ko) * | 1996-11-02 | 2004-04-06 | 주식회사 포스코 | 표면결함이적은오스테나이트계스테인레스선재제조방법 |
| KR100562659B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-03-20 | 주식회사 포스코 | 자성 저감 오스테나이트계 스테인레스 후강판의 제조방법 |
| KR100562643B1 (ko) * | 2001-12-19 | 2006-03-20 | 주식회사 포스코 | 오스테나이트계 스테인레스 후강판 제조 방법 |
| US10646033B2 (en) | 2018-03-02 | 2020-05-12 | Ergotron, Inc. | Height adjustable platforms and associated mechanisms |
| US11071377B2 (en) | 2018-03-02 | 2021-07-27 | Ergotron, Inc. | Height adjustable platforms and associated mechanisms |
| CN119614802A (zh) * | 2024-12-09 | 2025-03-14 | 中国科学院金属研究所 | 一种消除奥氏体不锈钢中δ铁素体的方法、奥氏体不锈钢 |
-
1996
- 1996-07-03 JP JP19388196A patent/JPH1017927A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415655B1 (ko) * | 1996-11-02 | 2004-04-06 | 주식회사 포스코 | 표면결함이적은오스테나이트계스테인레스선재제조방법 |
| KR100398398B1 (ko) * | 1999-11-22 | 2003-09-19 | 주식회사 포스코 | 오스테나이트계 스테인레스강의 열간압연방법 |
| KR20010047690A (ko) * | 1999-11-23 | 2001-06-15 | 이구택 | 고 델타 페라이트 함유 오스테나이트계 스테인레스강열연코일의 균열결함 방지 방법 |
| KR100562643B1 (ko) * | 2001-12-19 | 2006-03-20 | 주식회사 포스코 | 오스테나이트계 스테인레스 후강판 제조 방법 |
| KR100562659B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-03-20 | 주식회사 포스코 | 자성 저감 오스테나이트계 스테인레스 후강판의 제조방법 |
| US10646033B2 (en) | 2018-03-02 | 2020-05-12 | Ergotron, Inc. | Height adjustable platforms and associated mechanisms |
| US11071377B2 (en) | 2018-03-02 | 2021-07-27 | Ergotron, Inc. | Height adjustable platforms and associated mechanisms |
| US11076689B2 (en) | 2018-03-02 | 2021-08-03 | Ergotron, Inc. | Height adjustable platforms and associated mechanisms |
| US11564484B2 (en) | 2018-03-02 | 2023-01-31 | Ergotron, Inc. | Height adjustable platforms and associated mechanisms |
| US11839294B2 (en) | 2018-03-02 | 2023-12-12 | Ergotron, Inc. | Height adjustable platforms and associated mechanisms |
| US12161220B2 (en) | 2018-03-02 | 2024-12-10 | Ergotron, Inc. | Height adjustable platforms and associated mechanisms |
| CN119614802A (zh) * | 2024-12-09 | 2025-03-14 | 中国科学院金属研究所 | 一种消除奥氏体不锈钢中δ铁素体的方法、奥氏体不锈钢 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH11106824A (ja) | 軸受鋼のベイナイト焼入れ方法 | |
| JP2005281793A (ja) | 鋼線用線材の製造方法及び鋼線用線材 | |
| JPH09170024A (ja) | 軸受鋼の連鋳片の置き割れ防止方法 | |
| JPH10212528A (ja) | 軸受鋼製品線材の製造方法 | |
| JP2781325B2 (ja) | 微細炭化物を有する中、高炭素マルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPH03257131A (ja) | 金属間化合物析出硬化Ｎｉ基合金製刃物材およびその製造方法 | |
| JP2009280869A (ja) | 鋼材の製造方法 | |
| JP2526225B2 (ja) | 形状記憶Ｆｅ−Ｐｄ合金の熱処理方法 | |
| JPH062030A (ja) | 焼き入れ方法 | |
| JPH08311536A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼の焼なまし方法 | |
| JP2618997B2 (ja) | 非時効熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH06198304A (ja) | Ｃｕ、Ｓｎ含有鋼の圧延方法 | |
| JPH06104847B2 (ja) | 鋳鉄部品の製造方法 | |
| SU901302A1 (ru) | Способ термической обработки литых аустенитных сталей | |
| JPH01195243A (ja) | 含硼素オーステナイト系ステンレス鋼のホットコイルの製造方法 | |
| JPH11124624A (ja) | オーステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 | |
| JPH0699743B2 (ja) | 軟化棒・線材の製造方法 | |
| JPH07228919A (ja) | 構造用素材の熱処理方法 | |
| JPH03271316A (ja) | 圧延鋼材の冷却方法 | |
| JP2000119745A (ja) | マルテンサイト系耐熱鋼の加工方法 | |
| JPS59222565A (ja) | 析出硬化型合金部材の製造法 | |
| CN117086576A (zh) | 一种gh3044合金及其表面处理方法 | |
| JPH07102316A (ja) | 鋳鋼品の熱処理方法 | |
| JPH0277519A (ja) | Ｍｓ系ステンレス鋼およびＣｒ−Ｍｏ鋼の焼純方法 | |
| JPH0288759A (ja) | 肌焼鋼の製造方法 |