JPH10182114A - 硫酸を濃縮する方法 - Google Patents
硫酸を濃縮する方法Info
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- JPH10182114A JPH10182114A JP9323170A JP32317097A JPH10182114A JP H10182114 A JPH10182114 A JP H10182114A JP 9323170 A JP9323170 A JP 9323170A JP 32317097 A JP32317097 A JP 32317097A JP H10182114 A JPH10182114 A JP H10182114A
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- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
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- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/88—Concentration of sulfuric acid
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- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 充填濃縮塔内で供給流を熱空気または硫酸プ
ラントからの熱工程ガスと向流的に接触させることによ
って、90〜98％H2SO4 を含有する硫酸の供給流を、95〜
98.8％H2SO4 を含有する硫酸に提供する。 【解決手段】 硫酸供給流を150 〜270 ℃の温度で塔に
導入し、導入空気またはガスを350 〜600 ℃の温度で塔
に導入し、そして塔からのオフガス中のH2SO4 を、空冷
流下フィルム式凝縮器の垂直ガラス管内または160 〜26
0 ℃の温度で塔を離れる循環硫酸とガスが向流で接触す
る充填濃縮塔内で凝縮する。
ラントからの熱工程ガスと向流的に接触させることによ
って、90〜98％H2SO4 を含有する硫酸の供給流を、95〜
98.8％H2SO4 を含有する硫酸に提供する。 【解決手段】 硫酸供給流を150 〜270 ℃の温度で塔に
導入し、導入空気またはガスを350 〜600 ℃の温度で塔
に導入し、そして塔からのオフガス中のH2SO4 を、空冷
流下フィルム式凝縮器の垂直ガラス管内または160 〜26
0 ℃の温度で塔を離れる循環硫酸とガスが向流で接触す
る充填濃縮塔内で凝縮する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、硫酸を濃縮する方
法に関する。
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】96％〜98％H2SO4 の濃度まで硫酸を濃縮
する多数の方法が公知であり、Ullmann's Encyclopedia
of Industrial Chemistry, Vol. A25、687 〜690 頁、
Springer Verlag 1995にまとめられている。この方法は
以下を包含する：減圧下に、代表的には循環蒸発器中
で、フラッシュ蒸発容器内の15〜50mbarの絶対圧力で硫
酸を沸騰させる。この蒸気を塔中で分留し、それによっ
て大部分のH2SO4 を水蒸気から分離し、そしてフラッシ
ュ容器に戻す。硫酸の減圧濃縮は公知の蒸留原理に基づ
いており、98％の酸濃度を達成することができるが、投
資および操作のコストが高い。
する多数の方法が公知であり、Ullmann's Encyclopedia
of Industrial Chemistry, Vol. A25、687 〜690 頁、
Springer Verlag 1995にまとめられている。この方法は
以下を包含する：減圧下に、代表的には循環蒸発器中
で、フラッシュ蒸発容器内の15〜50mbarの絶対圧力で硫
酸を沸騰させる。この蒸気を塔中で分留し、それによっ
て大部分のH2SO4 を水蒸気から分離し、そしてフラッシ
ュ容器に戻す。硫酸の減圧濃縮は公知の蒸留原理に基づ
いており、98％の酸濃度を達成することができるが、投
資および操作のコストが高い。
【０００３】大気圧下での硫酸の濃縮は種々の変法で知
られており、例えば：ケミコ直接燃焼ドラム濃縮器(Che
mico direct-fired drum concentrator)では、油または
ガスの燃焼からの熱煙道ガスが多数の容器を通って流
れ、そしてこの煙道ガスが浸漬管を通って濃縮される酸
中に流れる。酸は、Ullmann の第688 頁第45図に示され
るように、カスケード式に配置された容器を通って、ガ
スとは向流に流れる。この方法の最も大きな欠点は、深
刻な腐食問題およびガスを大気中に排出する前に分離す
ることが困難な高濃度の硫酸ガスを伴った大量のオフガ
スの生成にある。これらの問題点は、生成される酸の濃
度に伴って増加し、98％H2SO4 はほとんど達成できな
い。
られており、例えば：ケミコ直接燃焼ドラム濃縮器(Che
mico direct-fired drum concentrator)では、油または
ガスの燃焼からの熱煙道ガスが多数の容器を通って流
れ、そしてこの煙道ガスが浸漬管を通って濃縮される酸
中に流れる。酸は、Ullmann の第688 頁第45図に示され
るように、カスケード式に配置された容器を通って、ガ
スとは向流に流れる。この方法の最も大きな欠点は、深
刻な腐食問題およびガスを大気中に排出する前に分離す
ることが困難な高濃度の硫酸ガスを伴った大量のオフガ
スの生成にある。これらの問題点は、生成される酸の濃
度に伴って増加し、98％H2SO4 はほとんど達成できな
い。
【０００４】パウリング−プリンケ(Pauling-Plinke)法
では、間接的に加熱されたパンで酸を沸騰させ、そして
蒸留塔で蒸気を分留する。腐食問題は深刻であり、98％
H2SO 4 を達成することは困難である。Ullmann のrefere
nce (143) のKung and Reimannに詳細に記載されている
バイエル−ベルトラムス(Bayer-Bertrams)法では、直列
に接続された多数の間接的に加熱される循環蒸発器内で
酸を濃縮する。最後の循環蒸発器で減圧を使用した場合
にだけ98％H2SO4 を達成することができる。
では、間接的に加熱されたパンで酸を沸騰させ、そして
蒸留塔で蒸気を分留する。腐食問題は深刻であり、98％
H2SO 4 を達成することは困難である。Ullmann のrefere
nce (143) のKung and Reimannに詳細に記載されている
バイエル−ベルトラムス(Bayer-Bertrams)法では、直列
に接続された多数の間接的に加熱される循環蒸発器内で
酸を濃縮する。最後の循環蒸発器で減圧を使用した場合
にだけ98％H2SO4 を達成することができる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、好ましくは
大気圧下に、充填塔内で熱空気または硫酸プラントから
の熱工程ガス、好ましくは６％までのSO3 および30％ま
でのH2O を含有し、そして350 〜600 ℃の塔の導入温度
を有するガスと酸とを向流的に接触させることによっ
て、90％〜98％H2SO4 の濃度および150 〜270 ℃、好ま
しくは160 〜270 ℃の温度の硫酸を、96％〜98.8％H2SO
4 の濃度を有する硫酸に濃縮する方法を提供する。
大気圧下に、充填塔内で熱空気または硫酸プラントから
の熱工程ガス、好ましくは６％までのSO3 および30％ま
でのH2O を含有し、そして350 〜600 ℃の塔の導入温度
を有するガスと酸とを向流的に接触させることによっ
て、90％〜98％H2SO4 の濃度および150 〜270 ℃、好ま
しくは160 〜270 ℃の温度の硫酸を、96％〜98.8％H2SO
4 の濃度を有する硫酸に濃縮する方法を提供する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】塔内で蒸発するH2O およ
びH2SO4 は、オフガスの流れに含まれており、ここから
ヨーロッパ特許第417,200 号明細書および同419,539 号
明細書および米国特許第4,348,373 号明細書に記載され
ているように制御された濃縮によってH2SO4 が分離され
る。特に塔からのオフガス中のH2SO4 は、空冷流下フィ
ルム式凝縮器の垂直ガラス管内または充填濃縮塔内で凝
縮され、ここでは160 〜260 ℃の温度で塔を離れる循環
硫酸とガスが向流で接触する。本発明は、特にヨーロッ
パ特許第417,200 号明細書に記載されているような空冷
垂直ガラス管内で、工程ガス中の過剰なH2O の存在下に
H2SO4 の濃縮を行う、湿潤ガス硫酸プラントからの生成
された酸を濃縮する方法に関する。
びH2SO4 は、オフガスの流れに含まれており、ここから
ヨーロッパ特許第417,200 号明細書および同419,539 号
明細書および米国特許第4,348,373 号明細書に記載され
ているように制御された濃縮によってH2SO4 が分離され
る。特に塔からのオフガス中のH2SO4 は、空冷流下フィ
ルム式凝縮器の垂直ガラス管内または充填濃縮塔内で凝
縮され、ここでは160 〜260 ℃の温度で塔を離れる循環
硫酸とガスが向流で接触する。本発明は、特にヨーロッ
パ特許第417,200 号明細書に記載されているような空冷
垂直ガラス管内で、工程ガス中の過剰なH2O の存在下に
H2SO4 の濃縮を行う、湿潤ガス硫酸プラントからの生成
された酸を濃縮する方法に関する。
【０００７】本発明の一つの態様では、ヨーロッパ特許
第419,539 号明細書に記載されているように、濃縮塔か
らのオフガスに粒子が添加される。濃縮塔への導入ガス
は、空気であってもよく、好ましくは350 〜600 ℃の温
度である。塔からのオフガスは、ヨーロッパ特許第417,
200 号明細書に記載されているように、湿潤ガス硫酸プ
ラントの硫酸濃縮塔の導入流に混入してもよい。さら
に、ヨーロッパ特許第417,200 号明細書に記載されてい
るように、塔への導入ガスは、SO3 吸収器からの流れか
らの工程ガスであってもよく、そして濃縮塔からのオフ
ガスは、湿潤ガス硫酸プラントの硫酸凝縮塔の上流の流
れに混入してもよい。この代わりに、ヨーロッパ特許第
417,200 号明細書に記載されているように、濃縮塔への
導入ガスは、乾燥ガス硫酸プラントのSO3 吸収器から出
る流れからの工程ガスであってもよく、そして蒸発塔か
らのオフガスは、その上流の流れに混入してもよい。
第419,539 号明細書に記載されているように、濃縮塔か
らのオフガスに粒子が添加される。濃縮塔への導入ガス
は、空気であってもよく、好ましくは350 〜600 ℃の温
度である。塔からのオフガスは、ヨーロッパ特許第417,
200 号明細書に記載されているように、湿潤ガス硫酸プ
ラントの硫酸濃縮塔の導入流に混入してもよい。さら
に、ヨーロッパ特許第417,200 号明細書に記載されてい
るように、塔への導入ガスは、SO3 吸収器からの流れか
らの工程ガスであってもよく、そして濃縮塔からのオフ
ガスは、湿潤ガス硫酸プラントの硫酸凝縮塔の上流の流
れに混入してもよい。この代わりに、ヨーロッパ特許第
417,200 号明細書に記載されているように、濃縮塔への
導入ガスは、乾燥ガス硫酸プラントのSO3 吸収器から出
る流れからの工程ガスであってもよく、そして蒸発塔か
らのオフガスは、その上流の流れに混入してもよい。
【０００８】蒸発塔からのオフガスは、熱空気または硫
酸プラントからの熱工程ガスと混合してもよく、その際
熱空気または熱ガスの温度は、蒸発塔からのガスの温度
よりも高い。本発明は、公知の硫酸を濃縮する方法、特
に湿潤ガス硫酸プラントで生成された硫酸を濃縮する方
法と比べて、下記の利点を有している： (a) 熱空気またはどの場合にも硫酸プラントで生じる熱
工程ガスを酸の濃縮に利用する； (b) 酸の濃縮を充填蒸発塔内で行う、これは酸とガスを
接触させるためにより効率的であり、例えば上記したケ
ミコ工程よりも多数の輸送ユニットを与える； (c) 蒸発塔からのオフガス中のH2SO4 蒸気および酸ミス
トの状態の硫酸ガスが、効率的にそして低コストで、湿
潤ガス硫酸プラントの現存の酸凝縮塔で分離される；そ
して (d) 硫酸プラントの酸凝縮器からの熱酸を直接蒸発塔の
頂部に供給することによって、酸熱交換器のエネルギー
消費および投資が低減される。
酸プラントからの熱工程ガスと混合してもよく、その際
熱空気または熱ガスの温度は、蒸発塔からのガスの温度
よりも高い。本発明は、公知の硫酸を濃縮する方法、特
に湿潤ガス硫酸プラントで生成された硫酸を濃縮する方
法と比べて、下記の利点を有している： (a) 熱空気またはどの場合にも硫酸プラントで生じる熱
工程ガスを酸の濃縮に利用する； (b) 酸の濃縮を充填蒸発塔内で行う、これは酸とガスを
接触させるためにより効率的であり、例えば上記したケ
ミコ工程よりも多数の輸送ユニットを与える； (c) 蒸発塔からのオフガス中のH2SO4 蒸気および酸ミス
トの状態の硫酸ガスが、効率的にそして低コストで、湿
潤ガス硫酸プラントの現存の酸凝縮塔で分離される；そ
して (d) 硫酸プラントの酸凝縮器からの熱酸を直接蒸発塔の
頂部に供給することによって、酸熱交換器のエネルギー
消費および投資が低減される。
【０００９】蒸発塔で得ることのできる濃縮された酸の
濃度は、濃縮に使用される熱ガス中の水蒸気の濃度によ
って制限される。従って、例えば少なくとも98％H2SO4
までの濃縮が必要であり、そして工程ガスがそのSO3 含
有量のH2SO4 蒸気への完全な水和の後に約５％を超える
H2O を含有する場合には、熱工程ガスよりも熱空気のほ
うが好ましい。
濃度は、濃縮に使用される熱ガス中の水蒸気の濃度によ
って制限される。従って、例えば少なくとも98％H2SO4
までの濃縮が必要であり、そして工程ガスがそのSO3 含
有量のH2SO4 蒸気への完全な水和の後に約５％を超える
H2O を含有する場合には、熱工程ガスよりも熱空気のほ
うが好ましい。
【００１０】本発明による方法は、SO3 含有工程ガスが
乾燥しており、そしてこのSO3 が循環硫酸に吸収され
る、乾燥ガス硫酸プラントと組み合わせて硫酸を濃縮す
るのに使用することも可能である。このような場合に
は、SO2 変換段階の１つの後の熱工程ガス、好ましくは
最後のSO2 変換段階の後の400 〜460 ℃の工程ガスが、
酸の流れを濃縮するために使用される。次いで、蒸発塔
からのオフガスが、空冷流下フィルム式凝縮器の垂直ガ
ラス管内、または160 〜260 ℃の温度で塔を離れる循環
硫酸とガスが向流で接触する充填濃縮塔内で凝縮され
る。
乾燥しており、そしてこのSO3 が循環硫酸に吸収され
る、乾燥ガス硫酸プラントと組み合わせて硫酸を濃縮す
るのに使用することも可能である。このような場合に
は、SO2 変換段階の１つの後の熱工程ガス、好ましくは
最後のSO2 変換段階の後の400 〜460 ℃の工程ガスが、
酸の流れを濃縮するために使用される。次いで、蒸発塔
からのオフガスが、空冷流下フィルム式凝縮器の垂直ガ
ラス管内、または160 〜260 ℃の温度で塔を離れる循環
硫酸とガスが向流で接触する充填濃縮塔内で凝縮され
る。
【００１１】本発明のその他の特徴および利点を、以下
の図面を参考に説明する。
の図面を参考に説明する。
【００１２】
【実施例】図１〜４は、それぞれ異なる本発明の態様を
示した図である。図１は、本発明の１つの態様を示して
おり、ここでは装置１〜18からなる湿潤ガス硫酸プラン
トの空気加熱器４内で生じる熱空気を、装置20〜27から
なるプラントで硫酸の濃縮のために使用する。この湿潤
ガス硫酸プラントでは、廃酸または廃酸およびその他の
硫黄を含有する廃棄物の混合物が、導管１を通ってイン
シネレーター３に供給され、ここで廃棄物流は補助燃料
および導管２を通った熱燃焼空気で代表的には1000℃で
燃焼され、10〜25％H2O および２〜６％SO2 を含有する
煙道ガスが生じる。接触SO2 反応器６内でSO2 をSO3 に
変換するために必要な過剰量の空気がガス流に添加され
る。酸凝縮器15からの酸を濃縮塔21内で濃縮するための
３内での燃焼のための空気は、熱交換器４内で代表的に
は500 〜550℃に加熱される。煙道ガスは、熱交換器４
およびボイラー５を通過して約400 ℃に冷却される。
示した図である。図１は、本発明の１つの態様を示して
おり、ここでは装置１〜18からなる湿潤ガス硫酸プラン
トの空気加熱器４内で生じる熱空気を、装置20〜27から
なるプラントで硫酸の濃縮のために使用する。この湿潤
ガス硫酸プラントでは、廃酸または廃酸およびその他の
硫黄を含有する廃棄物の混合物が、導管１を通ってイン
シネレーター３に供給され、ここで廃棄物流は補助燃料
および導管２を通った熱燃焼空気で代表的には1000℃で
燃焼され、10〜25％H2O および２〜６％SO2 を含有する
煙道ガスが生じる。接触SO2 反応器６内でSO2 をSO3 に
変換するために必要な過剰量の空気がガス流に添加され
る。酸凝縮器15からの酸を濃縮塔21内で濃縮するための
３内での燃焼のための空気は、熱交換器４内で代表的に
は500 〜550℃に加熱される。煙道ガスは、熱交換器４
およびボイラー５を通過して約400 ℃に冷却される。
【００１３】硫酸凝縮器15内で酸ミストボイラーの生成
を抑制するために必要な粒子は、代表的には工程ガスク
ーラー13の上流で導管12の工程ガスに混入され、クーラ
ー13内では導管12および14のSO3 ガスの通常は250 〜26
5 ℃である酸露点よりも約40℃高い温度まで、SO3 ガス
が冷却される。空冷凝縮器15内で凝縮された酸は、導管
22を通って凝縮器を離れ、濃縮塔20の充填床の頂部に導
かれる。導管22内の酸は、代表的には94％の濃度および
260 ℃の温度を有している。21内で濃縮される酸の濃度
および温度は、それぞれ92〜98％H2SO4 および180 〜27
0 ℃であり、15に導入されるガス組成および凝縮器15の
操作条件に応じて異なる。
を抑制するために必要な粒子は、代表的には工程ガスク
ーラー13の上流で導管12の工程ガスに混入され、クーラ
ー13内では導管12および14のSO3 ガスの通常は250 〜26
5 ℃である酸露点よりも約40℃高い温度まで、SO3 ガス
が冷却される。空冷凝縮器15内で凝縮された酸は、導管
22を通って凝縮器を離れ、濃縮塔20の充填床の頂部に導
かれる。導管22内の酸は、代表的には94％の濃度および
260 ℃の温度を有している。21内で濃縮される酸の濃度
および温度は、それぞれ92〜98％H2SO4 および180 〜27
0 ℃であり、15に導入されるガス組成および凝縮器15の
操作条件に応じて異なる。
【００１４】熱空気は、導管23を通って酸抵抗体の充填
物21、例えばセラミック製ラシヒリングまたはサドルの
下の濃縮器20の底部に流れる。熱空気の一部は、酸ミス
トを蒸発させそして硫酸プラントの導管14内の主工程ガ
ス流に混入されるガスの酸露点よりも高い温度に導管24
の温度を上昇させるために、導管25でバイパスして導管
24のH2SO4 含有オフガスと混合される。濃縮された酸
は、27内で冷却される。この工程の態様では、450 〜50
0 ℃に予熱された空気を用いて、92〜93％未満の濃度の
酸を、98〜98.5％H2SO4 に濃縮することができる。熱空
気の消費は、導入される酸の濃度の低下に伴って上昇す
る。導管22内の93％から導管27内の98％に酸を濃縮する
場合には、代表的には１トンのH2SO4 当たり500 ℃で約
500Nm3/hである。大量の熱空気を用いる場合には、酸の
濃度は、理論的に共沸の最高である98.7〜98.8％H2SO4
に上昇する。
物21、例えばセラミック製ラシヒリングまたはサドルの
下の濃縮器20の底部に流れる。熱空気の一部は、酸ミス
トを蒸発させそして硫酸プラントの導管14内の主工程ガ
ス流に混入されるガスの酸露点よりも高い温度に導管24
の温度を上昇させるために、導管25でバイパスして導管
24のH2SO4 含有オフガスと混合される。濃縮された酸
は、27内で冷却される。この工程の態様では、450 〜50
0 ℃に予熱された空気を用いて、92〜93％未満の濃度の
酸を、98〜98.5％H2SO4 に濃縮することができる。熱空
気の消費は、導入される酸の濃度の低下に伴って上昇す
る。導管22内の93％から導管27内の98％に酸を濃縮する
場合には、代表的には１トンのH2SO4 当たり500 ℃で約
500Nm3/hである。大量の熱空気を用いる場合には、酸の
濃度は、理論的に共沸の最高である98.7〜98.8％H2SO4
に上昇する。
【００１５】図２は、本発明の１つの態様を示してお
り、ここでは凝縮器15からの酸を濃縮するために使用さ
れる、SO2 反応器の最後のSO2 変換段階の後に導管12か
ら導管23で取り出される熱ガスが約400 ℃に加熱され
る。濃縮器21からのガスは凝縮器の上流の導管14に戻さ
れる。導管12からのガスの一部は、導管24のガスの温度
を、酸露点よりも高い温度に上昇させるために、導管25
でバイパスする。
り、ここでは凝縮器15からの酸を濃縮するために使用さ
れる、SO2 反応器の最後のSO2 変換段階の後に導管12か
ら導管23で取り出される熱ガスが約400 ℃に加熱され
る。濃縮器21からのガスは凝縮器の上流の導管14に戻さ
れる。導管12からのガスの一部は、導管24のガスの温度
を、酸露点よりも高い温度に上昇させるために、導管25
でバイパスする。
【００１６】図３は、本発明の１つの態様を示してお
り、ここでは湿潤ガス硫酸プラントの最初のSO2 変換段
階の後に500 〜600 ℃で工程ガスが導管８から濃縮塔へ
と流れる。濃縮塔からのガスは、プラントの全体のSO2
変換の減少を避けるために、次のSO2 変換段階の上流の
導管10に戻る。図２および３の本発明による態様の利点
は、濃縮に熱空気を必要としない点にあり、一方でその
欠点は、実際上12〜15％を超える過剰なH2O を含有する
工程ガスを用いて98％濃度の酸を得ることができない点
にある。
り、ここでは湿潤ガス硫酸プラントの最初のSO2 変換段
階の後に500 〜600 ℃で工程ガスが導管８から濃縮塔へ
と流れる。濃縮塔からのガスは、プラントの全体のSO2
変換の減少を避けるために、次のSO2 変換段階の上流の
導管10に戻る。図２および３の本発明による態様の利点
は、濃縮に熱空気を必要としない点にあり、一方でその
欠点は、実際上12〜15％を超える過剰なH2O を含有する
工程ガスを用いて98％濃度の酸を得ることができない点
にある。
【００１７】図４は、乾燥ガス硫酸プラントと組み合わ
せて使用される本発明の１つの態様を示している。乾燥
SO3 ガスの画分が、乾燥ガス硫酸プラントのSO2 反応器
２からの出口導管３で取り出され、導管11を通って濃縮
器12に流れる。導管３のSO3ガスの主な画分は、通常乾
燥ガス硫酸プラントで運転されるSO3 吸収器６の上流の
SO3 ガスクーラー５で冷却される。濃縮される硫酸の流
れは、導管21を通って導入され、そして濃縮塔12に導入
される前に液−液熱交換器22で濃縮された酸で予熱され
る。濃縮塔からのオフガスは、H2O およびHSO4蒸気を含
有しているので、乾燥ガス硫酸プラントに戻すことはで
きない。その代わりに、硫酸凝縮器17に流され、ここで
そのH2SO4 含有量は濃硫酸に凝縮され、これは濃縮塔12
を出る濃縮された酸の流れによって熱交換器22で加熱さ
れた後の濃縮される酸の流れに導管20を通って混入され
る。塔12からの導管13のオフガスは、導管15を通って取
り出される酸凝縮器17からの空気と混合されそして酸露
点を少なくとも20℃超える温度で導管19のガスを保持す
るために代表的には約250 ℃の温度まで導管14で加熱さ
れる。17内での酸ミスト形成を抑制するために必要な粒
子は、導管16を通って空気に添加される。
せて使用される本発明の１つの態様を示している。乾燥
SO3 ガスの画分が、乾燥ガス硫酸プラントのSO2 反応器
２からの出口導管３で取り出され、導管11を通って濃縮
器12に流れる。導管３のSO3ガスの主な画分は、通常乾
燥ガス硫酸プラントで運転されるSO3 吸収器６の上流の
SO3 ガスクーラー５で冷却される。濃縮される硫酸の流
れは、導管21を通って導入され、そして濃縮塔12に導入
される前に液−液熱交換器22で濃縮された酸で予熱され
る。濃縮塔からのオフガスは、H2O およびHSO4蒸気を含
有しているので、乾燥ガス硫酸プラントに戻すことはで
きない。その代わりに、硫酸凝縮器17に流され、ここで
そのH2SO4 含有量は濃硫酸に凝縮され、これは濃縮塔12
を出る濃縮された酸の流れによって熱交換器22で加熱さ
れた後の濃縮される酸の流れに導管20を通って混入され
る。塔12からの導管13のオフガスは、導管15を通って取
り出される酸凝縮器17からの空気と混合されそして酸露
点を少なくとも20℃超える温度で導管19のガスを保持す
るために代表的には約250 ℃の温度まで導管14で加熱さ
れる。17内での酸ミスト形成を抑制するために必要な粒
子は、導管16を通って空気に添加される。
【００１８】図４に示される本発明の態様は、供給ガス
のH2O 含有量が高すぎるので、希釈された酸の流れをプ
ラントのSO3 吸収器に適応させることができないような
乾燥ガス硫酸プラントでは特に重要である。本発明を特
定の態様に関して説明したが、その他の多くの態様およ
び変法およびその他の用途が当業者には明白である。従
って、本発明は、ここに記載された特定の態様ではな
く、請求の範囲によって制限されるべきである。
のH2O 含有量が高すぎるので、希釈された酸の流れをプ
ラントのSO3 吸収器に適応させることができないような
乾燥ガス硫酸プラントでは特に重要である。本発明を特
定の態様に関して説明したが、その他の多くの態様およ
び変法およびその他の用途が当業者には明白である。従
って、本発明は、ここに記載された特定の態様ではな
く、請求の範囲によって制限されるべきである。
【図１】図１は、本発明の１つの態様によるプロセス概
略図である。
略図である。
【図２】図２は、本発明の１つの態様によるプロセス概
略図である。
略図である。
【図３】図３は、本発明の１つの態様によるプロセス概
略図である。
略図である。
【図４】図４は、本発明の１つの態様によるプロセス概
略図である。
略図である。
Claims (5)
- 【請求項１】 充填濃縮塔内で供給流を熱空気または硫
酸プラントからの熱工程ガスと向流的に接触させること
によって、90〜98％H2SO4 を含有する硫酸の供給流を、
95〜98.8％H2SO4 を含有する硫酸に濃縮する方法におい
て、(a) 硫酸供給流が、150 〜270 ℃の温度で塔に入
り；(b) 導入空気またはガスが、350 〜600 ℃の温度で
塔に入り；そして(c) 塔からのオフガス中のH2SO4 が、
空冷流下フィルム式凝縮器の垂直ガラス管内でまたは16
0 〜260 ℃の温度で塔を離れる循環硫酸とガスが向流で
接触する充填濃縮塔内で凝縮されることを特徴とする上
記方法。 - 【請求項２】 接触が大気圧下に行われる請求項１に記
載の方法。 - 【請求項３】 濃縮塔からのオフガスに粒子が添加され
る請求項１に記載の方法。 - 【請求項４】 濃縮塔21への導入ガスが350 〜600 ℃の
空気であり、そして塔21からのオフガスが湿潤ガス硫酸
プラントの硫酸凝縮塔18の導入流14に混入される請求項
１に記載の方法。 - 【請求項５】 蒸発塔からのオフガスが熱空気または硫
酸プラントからの熱工程ガスと混合され、その際熱空気
または熱ガスの温度が蒸発塔を出るガスの温度よりも高
いことからなる請求項１に記載の方法。
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