JPH10185488A - 蒸発器用伝熱管表面改質方法及び蒸発器及び冷却装置 - Google Patents
蒸発器用伝熱管表面改質方法及び蒸発器及び冷却装置Info
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- JPH10185488A JPH10185488A JP29680497A JP29680497A JPH10185488A JP H10185488 A JPH10185488 A JP H10185488A JP 29680497 A JP29680497 A JP 29680497A JP 29680497 A JP29680497 A JP 29680497A JP H10185488 A JPH10185488 A JP H10185488A
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- heat transfer
- metal oxide
- transfer tube
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/18—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by applying coatings, e.g. radiation-absorbing, radiation-reflecting; by surface treatment, e.g. polishing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0068—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for refrigerant cycles
- F28D2021/0071—Evaporators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2245/00—Coatings; Surface treatments
- F28F2245/02—Coatings; Surface treatments hydrophilic
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷媒との接触する有効面積の大きな伝熱管を
提供する事。 【解決手段】 有機金属化合物、及び、金属酸化物微粒
子を含有する処理液を、被処理物１ａの表面にコーティ
ングし、１００℃以上７００℃以下の温度に加熱して、
前記被処理物の表面に多孔質の金属酸化物層１ｃを形成
する。
提供する事。 【解決手段】 有機金属化合物、及び、金属酸化物微粒
子を含有する処理液を、被処理物１ａの表面にコーティ
ングし、１００℃以上７００℃以下の温度に加熱して、
前記被処理物の表面に多孔質の金属酸化物層１ｃを形成
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、蒸発器用伝熱管表
面の改質方法に関し、特に蒸発器の伝熱面の表面の改質
に好適に用いることのできる蒸発器用伝熱管表面の改質
方法及び、蒸発器に関し、特に水を作動媒体として用い
る吸収式冷凍機及び吸着式冷凍機等の冷却装置に使用す
る蒸発器用伝熱管に好適に利用される。
面の改質方法に関し、特に蒸発器の伝熱面の表面の改質
に好適に用いることのできる蒸発器用伝熱管表面の改質
方法及び、蒸発器に関し、特に水を作動媒体として用い
る吸収式冷凍機及び吸着式冷凍機等の冷却装置に使用す
る蒸発器用伝熱管に好適に利用される。
【０００２】
【従来の技術】従来、蒸発器の伝熱管は、銅などの熱伝
導率の高い金属から製造されており、その伝熱管に冷媒
を接触させ、あるいは、その接触により前記冷媒を蒸発
させることにより、前記伝熱管の外表面で冷媒と顕熱、
潜熱タイプを熱交換させて前記伝熱管内の熱媒体を冷却
して、伝熱管内の熱媒体を循環させることによって熱を
運搬することができるように構成してあるものである
が、熱交換により熱を伝達するには、伝熱管表面の濡れ
性を改善すべく前記伝熱管の表面に凹凸を、あるいは伝
熱管の伝熱面積を増やすべくフィンを設けることによっ
て熱交換率を高めることができるように構成したものも
ある。
導率の高い金属から製造されており、その伝熱管に冷媒
を接触させ、あるいは、その接触により前記冷媒を蒸発
させることにより、前記伝熱管の外表面で冷媒と顕熱、
潜熱タイプを熱交換させて前記伝熱管内の熱媒体を冷却
して、伝熱管内の熱媒体を循環させることによって熱を
運搬することができるように構成してあるものである
が、熱交換により熱を伝達するには、伝熱管表面の濡れ
性を改善すべく前記伝熱管の表面に凹凸を、あるいは伝
熱管の伝熱面積を増やすべくフィンを設けることによっ
て熱交換率を高めることができるように構成したものも
ある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来の伝熱管
によれば、伝熱管にフィンを設けるために前記伝熱管を
厚肉に形成しておかなければならなかったり、それで
も、伝熱効率が低い場合には伝熱表面積を増やす、すな
わち、伝熱管の数または長さを増やさなければ要求され
る熱伝導率を達し得ないことが多かった。
によれば、伝熱管にフィンを設けるために前記伝熱管を
厚肉に形成しておかなければならなかったり、それで
も、伝熱効率が低い場合には伝熱表面積を増やす、すな
わち、伝熱管の数または長さを増やさなければ要求され
る熱伝導率を達し得ないことが多かった。
【０００４】従って、本発明の課題は、上記欠点に鑑
み、冷媒との接触する有効面積が大きな蒸発器用伝熱管
を備えた蒸発器および蒸発器用伝熱管表面改質方法を提
供することにある。
み、冷媒との接触する有効面積が大きな蒸発器用伝熱管
を備えた蒸発器および蒸発器用伝熱管表面改質方法を提
供することにある。
【０００５】
〔伝熱器用伝熱管表面改質方法〕本発明者らは、有機金
属化合物と金属酸化物微粒子を含有する処理液を、所定
温度に加熱処理すると、金属酸化物微粒子の凝集体を含
有したきわめて水濡れ性の高い多孔質材料を形成できる
ことを見いだした。そこで、伝熱管などの表面が金属材
料製の被処理物の表面に、前記処理液（ここに、特に断
らなければ、単に処理液と言えば有機金属化合物と金属
微粒子を含有する処理液を言うものとし、下地処理液に
ついては単に処理液とは言わないものとする。）をコー
ティングし、例えば５０℃以上７００℃以下の温度に加
熱する。これにより、前記被処理物の表面に多孔質の金
属酸化物層を形成することができ、前記被処理物の表面
を高い親水性を有するものに改質する事ができるのであ
る。尚、５０℃以上、より好ましくは１５０℃以上の温
度に加熱するのは、５０℃以下では反応が不充分であ
り、多孔質の金属酸化物の形成が十分でなく濡れ性が悪
くなり、また、７００℃を超えると多孔質構造が変化
し、熱伝達率が向上しにくくなるうえに、加熱処理に要
するコストが嵩むという不都合を生じるからである。
尚、さらに好ましくは、２００℃以上５００℃以下、さ
らに好ましくは、２５０℃以上４００℃以下で加熱処理
を行うことが好適である。すなわち、この多孔質の金属
酸化物層は、表面に開口した多数の孔部を有し、金属酸
化物層の表面開口部から、付着した水が表面張力によっ
て浸透し、そのため水と金属酸化物層との接触角が小さ
くなり、表面が水の薄層で大部分が濡れることになるか
らである。そして、濡れ面積比率が大きくなれば、金属
酸化物層から水への伝熱面積が増大するため、水の蒸発
量が増え、総括伝熱係数が高くなる。また、金属酸化物
層に付着する水の層が薄いことから、金属酸化物層表面
から水に熱が伝わりやすく、水も蒸発しやすくなり、総
括伝熱係数（Ｋｃａｌ／ｍ2ｈ℃）も高くなる。
属化合物と金属酸化物微粒子を含有する処理液を、所定
温度に加熱処理すると、金属酸化物微粒子の凝集体を含
有したきわめて水濡れ性の高い多孔質材料を形成できる
ことを見いだした。そこで、伝熱管などの表面が金属材
料製の被処理物の表面に、前記処理液（ここに、特に断
らなければ、単に処理液と言えば有機金属化合物と金属
微粒子を含有する処理液を言うものとし、下地処理液に
ついては単に処理液とは言わないものとする。）をコー
ティングし、例えば５０℃以上７００℃以下の温度に加
熱する。これにより、前記被処理物の表面に多孔質の金
属酸化物層を形成することができ、前記被処理物の表面
を高い親水性を有するものに改質する事ができるのであ
る。尚、５０℃以上、より好ましくは１５０℃以上の温
度に加熱するのは、５０℃以下では反応が不充分であ
り、多孔質の金属酸化物の形成が十分でなく濡れ性が悪
くなり、また、７００℃を超えると多孔質構造が変化
し、熱伝達率が向上しにくくなるうえに、加熱処理に要
するコストが嵩むという不都合を生じるからである。
尚、さらに好ましくは、２００℃以上５００℃以下、さ
らに好ましくは、２５０℃以上４００℃以下で加熱処理
を行うことが好適である。すなわち、この多孔質の金属
酸化物層は、表面に開口した多数の孔部を有し、金属酸
化物層の表面開口部から、付着した水が表面張力によっ
て浸透し、そのため水と金属酸化物層との接触角が小さ
くなり、表面が水の薄層で大部分が濡れることになるか
らである。そして、濡れ面積比率が大きくなれば、金属
酸化物層から水への伝熱面積が増大するため、水の蒸発
量が増え、総括伝熱係数が高くなる。また、金属酸化物
層に付着する水の層が薄いことから、金属酸化物層表面
から水に熱が伝わりやすく、水も蒸発しやすくなり、総
括伝熱係数（Ｋｃａｌ／ｍ2ｈ℃）も高くなる。
【０００６】また、本発明者らは、有機金属化合物を含
有する下地処理液を、蒸発器用伝熱管表面にコーティン
グし、前記処理液により形成する金属酸化物層と被処理
物表面との間に介在させておけば、前記金属酸化物層と
前記被処理物表面との密着性を強固にできることも見い
だした。このようなコーティングをしておけば、前記金
属酸化物層を、たとえば伝熱管のような熱衝撃を受けや
すい被処理物の表面の改質に用いたとしても、前記金属
酸化物層を剥離しにくい強固なものに形成できて、耐久
性の高い改質を行うことができるのである。そこで、有
機金属化合物を含有する下地処理液を、蒸発器用伝熱管
表面にコーティングしたのち、前記金属酸化物層を形成
してもよく、このようにすることにより、前記金属酸化
物槽の伝熱管表面に対する密着性が向上し、かつ、コー
ティング後の加熱処理による伝熱管の腐食等も抑制でき
るからである。尚、ここで前記下地処理液を、コーティ
ングしてから、処理液を用いて金属酸化物層を形成する
には、前記下地処理液のコーティングを加熱処理するこ
とが好ましい。尚、加熱処理の温度は各処理液に含まれ
る有機金属化合物が縮重合して金属酸化物を生成する温
度を適宜選択すればよい。なお、処理液を構成する金属
酸化物微粒子は加熱によってもそのまま化学反応をしな
いで、金属酸化物微粒子の凝集体として多孔質金属酸化
物層を構成することとなる。ここで、金属酸化物微粒子
は、有機金属化合物と複合的に凝集するために、有機金
属化合物が金属酸化物微粒子同士を密な部分と疎な部分
に不均一に凝集させるとともに、凝集した金属酸化物微
粒子同士の間に空隙を形成する事になり、この状態を経
由して形成される金属酸化物層は、前記空隙等が水の浸
透濡れを許容する良好な多孔質構造になるのである。ま
た、下地処理液のコーティングを行わなくても、処理液
のコーティングを小さい膜厚で形成（好ましくは０．５
μｍ以下）した後加熱処理し、さらに処理液のコーティ
ングと加熱処理を行うことにより密着性の高い多孔質の
金属酸化物層を形成することができる。
有する下地処理液を、蒸発器用伝熱管表面にコーティン
グし、前記処理液により形成する金属酸化物層と被処理
物表面との間に介在させておけば、前記金属酸化物層と
前記被処理物表面との密着性を強固にできることも見い
だした。このようなコーティングをしておけば、前記金
属酸化物層を、たとえば伝熱管のような熱衝撃を受けや
すい被処理物の表面の改質に用いたとしても、前記金属
酸化物層を剥離しにくい強固なものに形成できて、耐久
性の高い改質を行うことができるのである。そこで、有
機金属化合物を含有する下地処理液を、蒸発器用伝熱管
表面にコーティングしたのち、前記金属酸化物層を形成
してもよく、このようにすることにより、前記金属酸化
物槽の伝熱管表面に対する密着性が向上し、かつ、コー
ティング後の加熱処理による伝熱管の腐食等も抑制でき
るからである。尚、ここで前記下地処理液を、コーティ
ングしてから、処理液を用いて金属酸化物層を形成する
には、前記下地処理液のコーティングを加熱処理するこ
とが好ましい。尚、加熱処理の温度は各処理液に含まれ
る有機金属化合物が縮重合して金属酸化物を生成する温
度を適宜選択すればよい。なお、処理液を構成する金属
酸化物微粒子は加熱によってもそのまま化学反応をしな
いで、金属酸化物微粒子の凝集体として多孔質金属酸化
物層を構成することとなる。ここで、金属酸化物微粒子
は、有機金属化合物と複合的に凝集するために、有機金
属化合物が金属酸化物微粒子同士を密な部分と疎な部分
に不均一に凝集させるとともに、凝集した金属酸化物微
粒子同士の間に空隙を形成する事になり、この状態を経
由して形成される金属酸化物層は、前記空隙等が水の浸
透濡れを許容する良好な多孔質構造になるのである。ま
た、下地処理液のコーティングを行わなくても、処理液
のコーティングを小さい膜厚で形成（好ましくは０．５
μｍ以下）した後加熱処理し、さらに処理液のコーティ
ングと加熱処理を行うことにより密着性の高い多孔質の
金属酸化物層を形成することができる。
【０００７】前記処理液の有機金属化合物と金属酸化物
微粒子との含有比率が１：５〜５：１であってもよい。
前記処理液の有機金属化合物（金属酸化物換算）と金属
酸化物微粒子との含有比率が１：５〜５：１であれば、
得られる金属酸化物層が表面に開口した多孔質で濡れ性
の高いものとなり、しかも、被処理物との高い密着性も
確保でき、処理液を取り扱い容易な粘度のものにできる
ので好ましい。尚、さらには、１：２〜２：１であるこ
とがより望ましい。
微粒子との含有比率が１：５〜５：１であってもよい。
前記処理液の有機金属化合物（金属酸化物換算）と金属
酸化物微粒子との含有比率が１：５〜５：１であれば、
得られる金属酸化物層が表面に開口した多孔質で濡れ性
の高いものとなり、しかも、被処理物との高い密着性も
確保でき、処理液を取り扱い容易な粘度のものにできる
ので好ましい。尚、さらには、１：２〜２：１であるこ
とがより望ましい。
【０００８】また、前記有機金属化合物が金属アルコキ
シド、金属アセチルアセトネート、金属カルボキシレー
トから選ばれる少なくとも一種以上の化合物であっても
よく、具体的には、前記金属アルコキシドが、ジルコニ
ウム、アルミニウム、ケイ素、チタンから選ばれる少な
くとも一種以上の金属と、メトキシル、エトキシル、プ
ロポキシル、ブトキシルから選ばれる少なくとも一種以
上のアルコキシル基とから構成されるもの、あるいは、
前記金属アセチルアセトネートが、インジウムアセチル
アセトネート、あるいは、前記金属カルボキシレート
が、酢酸鉛であってもよい。具体的には、前記金属アル
コキシドとしては、テトラエトキシシラン（ＴＥＯＳ，
（Ｃ2 Ｈ5 Ｏ）4 Ｓｉ）、テトラエトキシチタン（（Ｃ
2 Ｈ5 Ｏ）4 Ｔｉ）、テトラエトキシジルコニウム
（（Ｃ2 Ｈ5 Ｏ）4 Ｚｒ）等の金属エトキシド、ペンタ
プロポキシタンタル（（Ｃ3 Ｈ7 Ｏ）5 Ｔａ）等の金属
プロポキシド、あるいは、ポリテトラエトキシシラン
（ＰＴＥＯＳ，（（Ｃ2 Ｈ5 Ｏ）（Ｃ2 Ｈ5Ｏ）2 Ｓｉ
Ｏ）n （Ｃ2 Ｈ5 ））等の金属アルコキシド縮重合物等
が挙げられ、また、前記金属アセチルアセトネートとし
ては、インジウムアセチルアセトネート（Ｉｎ（ａｃａ
ｃ）3 ）、鉄アセチルアセトネート（Ｆｅ（ａｃａｃ）
3 ）等が挙げられ、特に好ましい例として、テトラ（ｎ
−ブトキシ）ジルコニウム（（ｎ−Ｃ4 Ｈ9 Ｏ）4 Ｚ
ｒ）、テトラエトキシジルコニウム（（Ｃ2 Ｈ5 Ｏ）4
Ｚｒ）、トリブトキシアルミニウム（（Ｃ4 Ｈ9 Ｏ）3
Ａｌ）、トリイソプロポキシアルミニウム（（ｉ−Ｃ3
Ｈ7 Ｏ）3 Ａｌ）が挙げられる。また、前記有機金属化
合物としては、金属アルコキシド、金属アセチルアセト
ネート、金属カルボキシレートから選ばれる少なくとも
一種以上の化合物、特に、、前記金属カルボキシレート
としては、酢酸鉛（（ＣＨ3 ＣＯＯ）2 Ｐｂ）等が挙げ
られ、加熱処理により金属酸化物を形成できるものを用
いればよく、このような有機金属化合物に対応する金属
酸化物微粒子、たとえば酸化珪素（ＳｉＯ 2 ）、酸化ア
ルミニウム（Ａｌ2 Ｏ3 ）、酸化チタン（ＴｉＯ2 ）、
酸化インジウム（Ｉｎ2 Ｏ3 ）、酸化ジルコニウム（Ｚ
ｒＯ2 ）、酸化タンタル（Ｔａ2 Ｏ 5 ）、酸化鉄（Ｆｅ
Ｏ，Ｆｅ2 Ｏ3 、Ｆｅ3 Ｏ4 ）等を含む少なくとも一種
の金属酸化物微粒子を混合した状態で加熱処理を行うと
多孔質で親水性の高い金属酸化物層を形成できるのであ
る。また、前記金属酸化物微粒子が、酸化珪素、酸化ア
ルミニウム、酸化チタン、酸化インジウム、酸化ジルコ
ニウム、酸化タンタル、酸化鉄から選ばれる少なくとも
一種以上の化合物であってもよく、より好ましくは、酸
化珪素、酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化ジルコニ
ウムから選ばれる少なくとも一種以上が用いられる。ま
た、この種の処理液あるいは下地処理液の溶媒もしくは
分散媒としては、水のほか、メタノール・エタノール・
プロパノール・ブタノール等のアルコール類、酢酸エチ
ル、エチレンオキシド、エチレングリコール、トリエタ
ノールアミン、キシレン等の有機溶媒を用いることがで
き、有機金属化合物の溶解度等にあわせて適宜選択すれ
ばよいが、メタノール、エタノール、プロパノール、イ
ソプロパノール、ブタノールあるいはこれらの混合物が
好適に用いられ、特にエタノールを主成分とするものを
用いれば、沸点が低いために施工時の乾燥速度がはや
い、毒性が少ない等の面から好ましい。尚、溶媒もしく
は分散媒に水を含有させる場合には、有機金属化合物を
加水分解させる当量以下、つまり、有機金属化合物を全
て加水分解できる量を最大限として、それ以下にするこ
とが好ましく、具体的には２／３当量以下とすることが
好ましく、さらに言えば、１／３当量以下であることが
好ましい。
シド、金属アセチルアセトネート、金属カルボキシレー
トから選ばれる少なくとも一種以上の化合物であっても
よく、具体的には、前記金属アルコキシドが、ジルコニ
ウム、アルミニウム、ケイ素、チタンから選ばれる少な
くとも一種以上の金属と、メトキシル、エトキシル、プ
ロポキシル、ブトキシルから選ばれる少なくとも一種以
上のアルコキシル基とから構成されるもの、あるいは、
前記金属アセチルアセトネートが、インジウムアセチル
アセトネート、あるいは、前記金属カルボキシレート
が、酢酸鉛であってもよい。具体的には、前記金属アル
コキシドとしては、テトラエトキシシラン（ＴＥＯＳ，
（Ｃ2 Ｈ5 Ｏ）4 Ｓｉ）、テトラエトキシチタン（（Ｃ
2 Ｈ5 Ｏ）4 Ｔｉ）、テトラエトキシジルコニウム
（（Ｃ2 Ｈ5 Ｏ）4 Ｚｒ）等の金属エトキシド、ペンタ
プロポキシタンタル（（Ｃ3 Ｈ7 Ｏ）5 Ｔａ）等の金属
プロポキシド、あるいは、ポリテトラエトキシシラン
（ＰＴＥＯＳ，（（Ｃ2 Ｈ5 Ｏ）（Ｃ2 Ｈ5Ｏ）2 Ｓｉ
Ｏ）n （Ｃ2 Ｈ5 ））等の金属アルコキシド縮重合物等
が挙げられ、また、前記金属アセチルアセトネートとし
ては、インジウムアセチルアセトネート（Ｉｎ（ａｃａ
ｃ）3 ）、鉄アセチルアセトネート（Ｆｅ（ａｃａｃ）
3 ）等が挙げられ、特に好ましい例として、テトラ（ｎ
−ブトキシ）ジルコニウム（（ｎ−Ｃ4 Ｈ9 Ｏ）4 Ｚ
ｒ）、テトラエトキシジルコニウム（（Ｃ2 Ｈ5 Ｏ）4
Ｚｒ）、トリブトキシアルミニウム（（Ｃ4 Ｈ9 Ｏ）3
Ａｌ）、トリイソプロポキシアルミニウム（（ｉ−Ｃ3
Ｈ7 Ｏ）3 Ａｌ）が挙げられる。また、前記有機金属化
合物としては、金属アルコキシド、金属アセチルアセト
ネート、金属カルボキシレートから選ばれる少なくとも
一種以上の化合物、特に、、前記金属カルボキシレート
としては、酢酸鉛（（ＣＨ3 ＣＯＯ）2 Ｐｂ）等が挙げ
られ、加熱処理により金属酸化物を形成できるものを用
いればよく、このような有機金属化合物に対応する金属
酸化物微粒子、たとえば酸化珪素（ＳｉＯ 2 ）、酸化ア
ルミニウム（Ａｌ2 Ｏ3 ）、酸化チタン（ＴｉＯ2 ）、
酸化インジウム（Ｉｎ2 Ｏ3 ）、酸化ジルコニウム（Ｚ
ｒＯ2 ）、酸化タンタル（Ｔａ2 Ｏ 5 ）、酸化鉄（Ｆｅ
Ｏ，Ｆｅ2 Ｏ3 、Ｆｅ3 Ｏ4 ）等を含む少なくとも一種
の金属酸化物微粒子を混合した状態で加熱処理を行うと
多孔質で親水性の高い金属酸化物層を形成できるのであ
る。また、前記金属酸化物微粒子が、酸化珪素、酸化ア
ルミニウム、酸化チタン、酸化インジウム、酸化ジルコ
ニウム、酸化タンタル、酸化鉄から選ばれる少なくとも
一種以上の化合物であってもよく、より好ましくは、酸
化珪素、酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化ジルコニ
ウムから選ばれる少なくとも一種以上が用いられる。ま
た、この種の処理液あるいは下地処理液の溶媒もしくは
分散媒としては、水のほか、メタノール・エタノール・
プロパノール・ブタノール等のアルコール類、酢酸エチ
ル、エチレンオキシド、エチレングリコール、トリエタ
ノールアミン、キシレン等の有機溶媒を用いることがで
き、有機金属化合物の溶解度等にあわせて適宜選択すれ
ばよいが、メタノール、エタノール、プロパノール、イ
ソプロパノール、ブタノールあるいはこれらの混合物が
好適に用いられ、特にエタノールを主成分とするものを
用いれば、沸点が低いために施工時の乾燥速度がはや
い、毒性が少ない等の面から好ましい。尚、溶媒もしく
は分散媒に水を含有させる場合には、有機金属化合物を
加水分解させる当量以下、つまり、有機金属化合物を全
て加水分解できる量を最大限として、それ以下にするこ
とが好ましく、具体的には２／３当量以下とすることが
好ましく、さらに言えば、１／３当量以下であることが
好ましい。
【０００９】具体的には、前記金属酸化物微粒子が直径
２０Å以上１０００Å以下であることが好ましい。とい
うのは、直径２０Å以下では、金属酸化物層は、十分な
水の浸透濡れを起こすような多孔質構造にならない。ま
た１０００Å以上では多孔質層ができるが膜の強度が小
さくなり、剥離しやすくなるからである。尚、さらに望
ましくは５０Å〜５００Åであることが好ましく、この
範囲のものが前記処理液に対する前記金属酸化物の分散
性や前記処理液自体の粘度の調整等に役立つからであ
る。
２０Å以上１０００Å以下であることが好ましい。とい
うのは、直径２０Å以下では、金属酸化物層は、十分な
水の浸透濡れを起こすような多孔質構造にならない。ま
た１０００Å以上では多孔質層ができるが膜の強度が小
さくなり、剥離しやすくなるからである。尚、さらに望
ましくは５０Å〜５００Åであることが好ましく、この
範囲のものが前記処理液に対する前記金属酸化物の分散
性や前記処理液自体の粘度の調整等に役立つからであ
る。
【００１０】また、吸収液として臭化リチウムを用いる
吸収式冷凍機の蒸発器用伝熱管について言えば、耐アル
カリ性等を考慮して、ジルコニウム系、アルミニウム
系、チタン系が好ましい。
吸収式冷凍機の蒸発器用伝熱管について言えば、耐アル
カリ性等を考慮して、ジルコニウム系、アルミニウム
系、チタン系が好ましい。
【００１１】前記処理液が熱分解型発泡剤を含有してい
てもよい。その熱分解型発泡剤としては、アゾジカルボ
ンアミド（ＡＤＣＡ，Ｃ2 Ｈ4 Ｎ4 Ｏ2 ）、アゾビスイ
ソブチロニトリル（ＡＩＢＮ，Ｃ8 Ｈ12Ｎ4 ）、パラト
ルエンスルホニルヒドラジド（ＴＳＨ，Ｃ7 Ｈ10Ｎ2 Ｏ
2 Ｓ）、Ｎ，Ｎ−ジニトロソペンタメチレンテトラミン
（ＤＰＴ，Ｃ5 Ｈ10Ｎ6 Ｏ2 ）、ｐ，ｐ’−オキシビス
（ベンゼンスルホヒドラジド）（ＯＢＳＨ，Ｃ12Ｈ14Ｎ
4 Ｏ5 Ｓ2 ）等が挙げられ、このような熱分解型発泡剤
を用いると生成する多孔質構造の気孔率等の調整がしや
すいので有利である。
てもよい。その熱分解型発泡剤としては、アゾジカルボ
ンアミド（ＡＤＣＡ，Ｃ2 Ｈ4 Ｎ4 Ｏ2 ）、アゾビスイ
ソブチロニトリル（ＡＩＢＮ，Ｃ8 Ｈ12Ｎ4 ）、パラト
ルエンスルホニルヒドラジド（ＴＳＨ，Ｃ7 Ｈ10Ｎ2 Ｏ
2 Ｓ）、Ｎ，Ｎ−ジニトロソペンタメチレンテトラミン
（ＤＰＴ，Ｃ5 Ｈ10Ｎ6 Ｏ2 ）、ｐ，ｐ’−オキシビス
（ベンゼンスルホヒドラジド）（ＯＢＳＨ，Ｃ12Ｈ14Ｎ
4 Ｏ5 Ｓ2 ）等が挙げられ、このような熱分解型発泡剤
を用いると生成する多孔質構造の気孔率等の調整がしや
すいので有利である。
【００１２】また、処理液等のコーティングは必要に応
じて複数回行ない、所望の膜厚を得るようにしてもよ
い。複数回コーティングを繰り返す場合には、各コーテ
ィング工程の間に乾燥工程を設けることが好ましく、こ
の乾燥工程により、前記被覆層の密着性を向上させるこ
とが出来る。乾燥工程は、室温にて自然乾燥しても良い
し、温風、熱風による強制乾燥であっても良い。尚、処
理液等をディップコーティングする際には、その処理液
等の組成にも依存するが、１５℃〜３０℃の環境で行う
ことが好ましい。というのは、１５℃以下では、コーテ
ィング作業後に水分が凝縮しやすく、その凝縮した水分
によりコーティング不良や強度低下を招来するような不
都合を生じやすくなり、また、３０℃以上では、処理液
等の劣化が速く、実用上の問題となり易いためであり、
上記環境が、このような水分の凝縮による不都合、処理
液の劣化等を回避する上で有効である。ただし、コーテ
ィング方法は、前記ディップコーティングに限らない。
じて複数回行ない、所望の膜厚を得るようにしてもよ
い。複数回コーティングを繰り返す場合には、各コーテ
ィング工程の間に乾燥工程を設けることが好ましく、こ
の乾燥工程により、前記被覆層の密着性を向上させるこ
とが出来る。乾燥工程は、室温にて自然乾燥しても良い
し、温風、熱風による強制乾燥であっても良い。尚、処
理液等をディップコーティングする際には、その処理液
等の組成にも依存するが、１５℃〜３０℃の環境で行う
ことが好ましい。というのは、１５℃以下では、コーテ
ィング作業後に水分が凝縮しやすく、その凝縮した水分
によりコーティング不良や強度低下を招来するような不
都合を生じやすくなり、また、３０℃以上では、処理液
等の劣化が速く、実用上の問題となり易いためであり、
上記環境が、このような水分の凝縮による不都合、処理
液の劣化等を回避する上で有効である。ただし、コーテ
ィング方法は、前記ディップコーティングに限らない。
【００１３】また、前記処理液や下地処理液には、耐食
性改良のために、硝酸鉄、硝酸ニッケル（ＮｉＮＯ3 ）
等の金属塩や、縮重合を促進するのための触媒として、
塩酸、硫酸、硝酸、酢酸、フッ化水素酸、アンモニア等
の酸、アルカリを添加することが好ましい。中でも酢
酸、塩酸が好ましく、例えば、塩酸の場合、有機金属化
合物１００ｇあたり０．１ｇ〜１０ｇ、酢酸の場合、有
機金属化合物１００ｇあたり０．５ｇ〜３０ｇの範囲が
好ましい。また同様に、前記処理液や下地処理液には、
安定剤としてアセト酢酸エチル、アセチルアセトン等の
キレート剤を配合しても良く、有機金属化合物としてジ
ルコニウムアルコキシドや、アルミニウムアルコキシド
を採用する場合に特に有効である。このような安定剤
は、アルコキシド（多種用いる場合は、その総和）の１
００重量部に対して、１０重量部から２００重量部配合
することが好ましい。
性改良のために、硝酸鉄、硝酸ニッケル（ＮｉＮＯ3 ）
等の金属塩や、縮重合を促進するのための触媒として、
塩酸、硫酸、硝酸、酢酸、フッ化水素酸、アンモニア等
の酸、アルカリを添加することが好ましい。中でも酢
酸、塩酸が好ましく、例えば、塩酸の場合、有機金属化
合物１００ｇあたり０．１ｇ〜１０ｇ、酢酸の場合、有
機金属化合物１００ｇあたり０．５ｇ〜３０ｇの範囲が
好ましい。また同様に、前記処理液や下地処理液には、
安定剤としてアセト酢酸エチル、アセチルアセトン等の
キレート剤を配合しても良く、有機金属化合物としてジ
ルコニウムアルコキシドや、アルミニウムアルコキシド
を採用する場合に特に有効である。このような安定剤
は、アルコキシド（多種用いる場合は、その総和）の１
００重量部に対して、１０重量部から２００重量部配合
することが好ましい。
【００１４】〔蒸発器及び冷却装置〕また、前記目的を
達成するための本発明の蒸発器及び冷却装置は、構成１
に記載の蒸発器用伝熱管表面処理方法により金属酸化物
層を形成してある伝熱管を備えたことにあり、上述の蒸
発器用伝熱管表面処理方法によって金属酸化物層を設け
た伝熱管を設けた蒸発器は、塗れ性がよく、水が蒸発し
やすくなって熱交換が効率よく行われるので、たとえば
冷暖房に用いるような場合に、省エネルギー化、装置の
コンパクト化などを図ることができる。
達成するための本発明の蒸発器及び冷却装置は、構成１
に記載の蒸発器用伝熱管表面処理方法により金属酸化物
層を形成してある伝熱管を備えたことにあり、上述の蒸
発器用伝熱管表面処理方法によって金属酸化物層を設け
た伝熱管を設けた蒸発器は、塗れ性がよく、水が蒸発し
やすくなって熱交換が効率よく行われるので、たとえば
冷暖房に用いるような場合に、省エネルギー化、装置の
コンパクト化などを図ることができる。
【００１５】蒸発器用伝熱管表面に多孔質の金属酸化物
層を形成してあれば好ましく、また、有機金属化合物を
含有する下地処理液を、蒸発器用伝熱管表面にコーティ
ングした後、前記金属酸化物層を形成してあってもよ
く、多孔質金属酸化物層が金属酸化物微粒子群を含んで
もよく、また、前記金属酸化物微粒子が、酸化珪素、酸
化アルミニウム、酸化チタン、酸化インジウム、酸化ジ
ルコニウム、酸化タンタル、酸化鉄から選ばれる少なく
とも一種以上の化合物であってもよく、より好ましく
は、酸化珪素、酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化ジ
ルコニウムから選ばれる少なくとも一種以上が用いられ
る。これらの構成により、上述の蒸発器用伝熱管表面処
理方法により得られる好ましい効果が有効に発揮される
伝熱管を得ることができる。
層を形成してあれば好ましく、また、有機金属化合物を
含有する下地処理液を、蒸発器用伝熱管表面にコーティ
ングした後、前記金属酸化物層を形成してあってもよ
く、多孔質金属酸化物層が金属酸化物微粒子群を含んで
もよく、また、前記金属酸化物微粒子が、酸化珪素、酸
化アルミニウム、酸化チタン、酸化インジウム、酸化ジ
ルコニウム、酸化タンタル、酸化鉄から選ばれる少なく
とも一種以上の化合物であってもよく、より好ましく
は、酸化珪素、酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化ジ
ルコニウムから選ばれる少なくとも一種以上が用いられ
る。これらの構成により、上述の蒸発器用伝熱管表面処
理方法により得られる好ましい効果が有効に発揮される
伝熱管を得ることができる。
【００１６】尚、金属酸化物層の厚さとしては０．０５
μｍ以上５０μｍ以下であることが望ましく、さらに
は、０．２〜１０μｍであることがより好ましい。とい
うのは、薄いと冷媒の浸透による濡れ性が不十分になり
やすく、分厚いと熱伝導率の悪化を招来しやすくかつ剥
離しやすくなるからである。また、伝熱管の形状は、特
に限定される物ではなく、円形、矩形、扁平矩形（プレ
ートタイプ）のものが挙げられる。さらに、表面に機械
加工等を施し、微細なフィンを設けた加工管であっても
良く、この場合フィンと被覆層との相乗効果によって、
高い性能を発揮する。
μｍ以上５０μｍ以下であることが望ましく、さらに
は、０．２〜１０μｍであることがより好ましい。とい
うのは、薄いと冷媒の浸透による濡れ性が不十分になり
やすく、分厚いと熱伝導率の悪化を招来しやすくかつ剥
離しやすくなるからである。また、伝熱管の形状は、特
に限定される物ではなく、円形、矩形、扁平矩形（プレ
ートタイプ）のものが挙げられる。さらに、表面に機械
加工等を施し、微細なフィンを設けた加工管であっても
良く、この場合フィンと被覆層との相乗効果によって、
高い性能を発揮する。
【００１７】前記金属酸化物層が、その金属酸化物層を
水平保持したときの０．０１ｍｌの水が水平方向へ濡れ
広がる濡れ幅が１０ｍｍ以上のものであれば、濡れ性と
して優れた性能であると言え好ましく、さらに、この濡
れ幅は、１５ｍｍ以上であることが望ましい。
水平保持したときの０．０１ｍｌの水が水平方向へ濡れ
広がる濡れ幅が１０ｍｍ以上のものであれば、濡れ性と
して優れた性能であると言え好ましく、さらに、この濡
れ幅は、１５ｍｍ以上であることが望ましい。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。ここに説明する伝熱管１、８を備
えた吸収式冷凍機は、図２に示すように、吸収器２や蒸
発器３を備えて形成してあり、吸収器２及び蒸発器３の
内部には伝熱管１、８を備えるとともに、吸収器２にお
ける臭化リチウム溶液（以下単に吸収液と称する）４や
蒸発器３における冷媒５を前記伝熱管１の上部から散布
させる循環ポンプ６，７を備えて構成してある。前記伝
熱管１は、図１に示すように、下地処理液を、銅管１ａ
の表面にコーティングして下地処理層１ｂを形成したの
ち、処理液を、前記コーティングの上にコーティング
し、例えば、５０℃以上７００℃以下の温度に加熱し
て、前記被処理物の表面に多孔質の金属酸化物層１ｃを
形成して表面を改質してある。伝熱管１は外径１６ｍｍ
・内径１４ｍｍである。又、伝熱管１は、２６ｍｍ間隔
で、長さ４０ｃｍのものを５段に積層し、伝熱管１の有
効長さを１０００ｍｍとしてあり、前記吸収液４や、冷
媒液５を最上段の伝熱管１上方１０ｍｍの位置から散布
自在に構成してある。
に基づいて説明する。ここに説明する伝熱管１、８を備
えた吸収式冷凍機は、図２に示すように、吸収器２や蒸
発器３を備えて形成してあり、吸収器２及び蒸発器３の
内部には伝熱管１、８を備えるとともに、吸収器２にお
ける臭化リチウム溶液（以下単に吸収液と称する）４や
蒸発器３における冷媒５を前記伝熱管１の上部から散布
させる循環ポンプ６，７を備えて構成してある。前記伝
熱管１は、図１に示すように、下地処理液を、銅管１ａ
の表面にコーティングして下地処理層１ｂを形成したの
ち、処理液を、前記コーティングの上にコーティング
し、例えば、５０℃以上７００℃以下の温度に加熱し
て、前記被処理物の表面に多孔質の金属酸化物層１ｃを
形成して表面を改質してある。伝熱管１は外径１６ｍｍ
・内径１４ｍｍである。又、伝熱管１は、２６ｍｍ間隔
で、長さ４０ｃｍのものを５段に積層し、伝熱管１の有
効長さを１０００ｍｍとしてあり、前記吸収液４や、冷
媒液５を最上段の伝熱管１上方１０ｍｍの位置から散布
自在に構成してある。
【００１９】前記処理液、下地処理液としては、表１、
２に示す種々の組成のものを用い、伝熱管１を構成し
た。尚、表中ＮＳｉ−５００とあるものは、日本曹達
（株）製アトロンＮＳｉ−５００をさし、有機珪素化合
物の縮重合体をＳｉＯ2 換算で５％含有する有機溶液で
あり、他のものも同様に表３の組成のものである。ま
た、化合物の組成で示す物は、標準的な試薬類から調整
した。
２に示す種々の組成のものを用い、伝熱管１を構成し
た。尚、表中ＮＳｉ−５００とあるものは、日本曹達
（株）製アトロンＮＳｉ−５００をさし、有機珪素化合
物の縮重合体をＳｉＯ2 換算で５％含有する有機溶液で
あり、他のものも同様に表３の組成のものである。ま
た、化合物の組成で示す物は、標準的な試薬類から調整
した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】上述の種々の伝熱管に冷媒５を散布した状
態で、伝熱管の表面の濡れ性と、内部を流れる冷水の入
口及び出口での温度差を測定して、その値から伝熱管１
の伝熱性能（総括伝熱係数）を求める実験を行った。
尚、濡れ性は、定常運転状態での伝熱管総表面積に対す
る濡れ面積の割合であり、伝熱性能の計算の際、伝熱管
の表面積としては銅管の裸管表面積を用いた。その他実
験条件は表４の通りである。また、伝熱性能の実験とは
別途、伝熱管に０℃の水と７０℃の水とを２分間隔で交
互に流通させて、前記金属酸化物層の剥離が起きないか
どうかの試験を行った（数値は剥離が生じた回数、２０
００回まで行った）。その結果を表５に示す。尚、サン
プル番号３７のものは、コーティング強度が小さく、容
易に剥離脱落するために、評価することが出来なかっ
た。また、濡れ幅と称するものは、外径１６ｍｍの平滑
管に対してコーティングを行い、金属酸化物層を得た場
合に、前記平滑管を水平に保持した状態で、その平滑管
上に０．０１ｍｌの純水を滴下したときに、その水が水
平方向に濡れ広がる幅をさすものとする。
態で、伝熱管の表面の濡れ性と、内部を流れる冷水の入
口及び出口での温度差を測定して、その値から伝熱管１
の伝熱性能（総括伝熱係数）を求める実験を行った。
尚、濡れ性は、定常運転状態での伝熱管総表面積に対す
る濡れ面積の割合であり、伝熱性能の計算の際、伝熱管
の表面積としては銅管の裸管表面積を用いた。その他実
験条件は表４の通りである。また、伝熱性能の実験とは
別途、伝熱管に０℃の水と７０℃の水とを２分間隔で交
互に流通させて、前記金属酸化物層の剥離が起きないか
どうかの試験を行った（数値は剥離が生じた回数、２０
００回まで行った）。その結果を表５に示す。尚、サン
プル番号３７のものは、コーティング強度が小さく、容
易に剥離脱落するために、評価することが出来なかっ
た。また、濡れ幅と称するものは、外径１６ｍｍの平滑
管に対してコーティングを行い、金属酸化物層を得た場
合に、前記平滑管を水平に保持した状態で、その平滑管
上に０．０１ｍｌの純水を滴下したときに、その水が水
平方向に濡れ広がる幅をさすものとする。
【００２４】
【表４】 水の散布量 １２ｇ／ｍ・ｓ 蒸発器内圧力 ６ｍｍＨｇ 冷水流通速度 １．５ｍ／ｓ 冷水出口温度 ７℃ 冷却水入り口温度 ３２℃ 臭化リチウム溶液入口濃度 ６５重量％
【００２５】
【表５】
【００２６】その結果、金属酸化物層の剥離耐久性が上
述の試験条件で２０００回以上、かつ総括伝熱係数が１
５００以上（好ましくは１６００以上、さらに好ましく
は千七百以上で、濡れ性が６０％以上（好ましくは７０
％以上、さらに好ましくは８５％以上）の値を示す強固
な組成の金属酸化物層を形成すれば、実用に耐える性能
のよい伝熱管を得ることがわかった。上記に該当するも
のとしては、表１、２，５の１，５〜６、１０〜１５、
１７〜３４、３６、３８，３９のものが該当する。ま
た、濡れ幅についてみれば、処理液の組成、加熱処理条
件、金属酸化物層の厚さのいずれが不備であっても性能
が大きく低下することが分かり、本発明の優れた性能が
損なわれることが分かった。（４０〜４５）尚、３２〜
３４のものにおいては、Ｓｉ系のものに特有の緻密さ、
濡れ性の向上作用を発揮しながらも、Ｚｒ系のものに特
有の耐水・対アルカリ性が発揮されていることも分かっ
た。
述の試験条件で２０００回以上、かつ総括伝熱係数が１
５００以上（好ましくは１６００以上、さらに好ましく
は千七百以上で、濡れ性が６０％以上（好ましくは７０
％以上、さらに好ましくは８５％以上）の値を示す強固
な組成の金属酸化物層を形成すれば、実用に耐える性能
のよい伝熱管を得ることがわかった。上記に該当するも
のとしては、表１、２，５の１，５〜６、１０〜１５、
１７〜３４、３６、３８，３９のものが該当する。ま
た、濡れ幅についてみれば、処理液の組成、加熱処理条
件、金属酸化物層の厚さのいずれが不備であっても性能
が大きく低下することが分かり、本発明の優れた性能が
損なわれることが分かった。（４０〜４５）尚、３２〜
３４のものにおいては、Ｓｉ系のものに特有の緻密さ、
濡れ性の向上作用を発揮しながらも、Ｚｒ系のものに特
有の耐水・対アルカリ性が発揮されていることも分かっ
た。
【図１】本発明の蒸発器用伝熱管表面改質方法を適用し
た伝熱管の断面図
た伝熱管の断面図
【図２】蒸発器の概略図
【符号の説明】 １ 伝熱管 １ａ 冷水器 １ｂ 下地処理層 １ｃ 金属酸化物層 ３ 蒸発器 ５ 冷媒
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中薗 豊 京都府京都市下京区中堂寺南町17 株式会 社関西新技術研究所内
Claims (19)
- 【請求項１】 有機金属化合物と金属酸化物微粒子を含
有する処理液を、蒸発器用伝熱管表面にコーティング
し、加熱して、前記蒸発器用伝熱管表面に多孔質の金属
酸化物層を形成する蒸発器用伝熱管表面改質方法。 - 【請求項２】 有機金属化合物を含有する下地処理液
を、蒸発器用伝熱管表面にコーティングしたのち、前記
金属酸化物層を形成する請求項１に記載の蒸発器用伝熱
管表面改質方法。 - 【請求項３】 前記処理液の有機金属化合物（金属酸化
物換算）と金属酸化物微粒子との含有比率が１：５〜
５：１である請求項１〜２のいずれか１項に記載の蒸発
器用伝熱管表面改質方法。 - 【請求項４】 前記有機金属化合物が金属アルコキシ
ド、金属アセチルアセトネート、及び、金属カルボキシ
レートからなる群より選ばれる少なくとも一種以上の化
合物である請求項１〜３のいずれかに記載の蒸発器用伝
熱管表面改質方法。 - 【請求項５】 前記金属アルコキシドが、ジルコニウ
ム、アルミニウム、ケイ素、チタンから選ばれる少なく
とも一種以上の金属と、メトキシル、エトキシル、プロ
ポキシル、ブトキシルから選ばれる少なくとも一種以上
のアルコキシル基とから構成されるものである請求項４
に記載の蒸発器用伝熱管表面改質方法。 - 【請求項６】 前記金属アセチルアセトネートが、イン
ジウムアセチルアセトネートである請求項４に記載の蒸
発器用伝熱管表面改質方法。 - 【請求項７】 前記金属カルボキシレートが、酢酸鉛で
ある請求項４に記載の蒸発器用伝熱管表面改質方法。 - 【請求項８】 前記金属酸化物微粒子が、酸化珪素、酸
化アルミニウム、酸化チタン、酸化インジウム、酸化ジ
ルコニウム、酸化タンタル、酸化鉄から選ばれる少なく
とも一種以上の化合物である請求項１〜７のいずれか１
項に記載の蒸発器用伝熱管表面改質方法。 - 【請求項９】 前記金属酸化物微粒子が直径２０Å以上
１０００Å以下である請求項１〜８のいずれかに記載の
蒸発器用伝熱管表面改質方法。 - 【請求項１０】 前記処理液が熱分解型発泡剤を含有す
る請求項１〜９のいずれかに記載の蒸発器用伝熱管表面
改質方法。 - 【請求項１１】 前記熱分解型発泡剤が、アゾジカルボ
ンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、パラトルエン
スルホニルヒドラジド、Ｎ，Ｎ−ジニトロソペンタメチ
レンテトラミン、ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンスル
ホヒドラジド）から選ばれる少なくとも一種以上の化合
物である請求項１０に記載の蒸発器用伝熱管表面改質方
法。 - 【請求項１２】 請求項１〜１１のいずれかに記載の蒸
発器用伝熱管表面処理方法により金属酸化物層を形成し
てある蒸発器用伝熱管表面を備えた蒸発器。 - 【請求項１３】 蒸発器用伝熱管表面に多孔質の金属酸
化物層を形成してなる蒸発器。 - 【請求項１４】 有機金属化合物を含有する下地処理液
を、蒸発器用伝熱管表面にコーティングした後、前記金
属酸化物層を形成した請求項１３に記載の蒸発器。 - 【請求項１５】 多孔質金属酸化物層が金属酸化物微粒
子を含むことを特徴とする請求項１３、または、１４に
記載の蒸発器。 - 【請求項１６】 前記金属酸化物微粒子が、酸化珪素、
酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化インジウム、酸化
ジルコニウム、酸化タンタル、酸化鉄から選ばれる少な
くとも一種以上の化合物である請求項１５に記載の蒸発
器。 - 【請求項１７】金属酸化物層の厚さが０．０５μｍ以上
５０μｍ以下である請求項１２〜１６に記載の蒸発器。 - 【請求項１８】 前記金属酸化物層が、その金属酸化物
層を水平保持したときの０．０１ｍｌの水が水平方向へ
濡れ広がる濡れ幅が１０ｍｍ以上のものである 請求項
１２〜１７のいずれか１項に記載の蒸発器 - 【請求項１９】 請求項１２〜１８のいずれかに記載の
蒸発器を備えた冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29680497A JPH10185488A (ja) | 1996-10-31 | 1997-10-29 | 蒸発器用伝熱管表面改質方法及び蒸発器及び冷却装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-289423 | 1996-10-31 | ||
| JP28942396 | 1996-10-31 | ||
| JP29680497A JPH10185488A (ja) | 1996-10-31 | 1997-10-29 | 蒸発器用伝熱管表面改質方法及び蒸発器及び冷却装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10185488A true JPH10185488A (ja) | 1998-07-14 |
Family
ID=26557595
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29680497A Pending JPH10185488A (ja) | 1996-10-31 | 1997-10-29 | 蒸発器用伝熱管表面改質方法及び蒸発器及び冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10185488A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020006872A (ko) * | 2000-07-13 | 2002-01-26 | 이명섭 | 흡수증발식 밀폐형 냉각탑과 그 설계방법 |
| DE10122329A1 (de) * | 2001-05-08 | 2002-11-21 | Tinox Gmbh | Wärmetauscher-Vorrichtung mit einer oberflächenbeschichteten Wand, die Medium 1 von Medium 2 trennt |
| JP2004271068A (ja) * | 2003-03-10 | 2004-09-30 | Daikin Ind Ltd | 調湿装置 |
| JP2005114200A (ja) * | 2003-10-03 | 2005-04-28 | Shimizu Corp | 空気調和機 |
| JP2008516187A (ja) * | 2004-10-13 | 2008-05-15 | ヨーク・インターナショナル・コーポレーション | 落下フィルム蒸発器 |
| DE10141525B4 (de) * | 2001-08-24 | 2009-12-31 | ZAE Bayern Bayerisches Zentrum für angewandte Energieforschung eV | Stoff- und Wärmeaustauschreaktor |
| WO2011162849A3 (en) * | 2010-04-01 | 2012-03-01 | The Board Of Regents Of The Nevada System Of Higher Education, On Behalf Of The University Of Nevada, Reno | Device having nano-coated porous integral fins |
| KR20150050663A (ko) * | 2013-10-30 | 2015-05-11 | (주)엔티시 | 태양에너지를 이용한 해수 담수화 시스템 |
| CN110220395A (zh) * | 2019-05-24 | 2019-09-10 | 宁波方太厨具有限公司 | 铜铝复合式高效冷凝换热器 |
| CN110964414A (zh) * | 2019-11-22 | 2020-04-07 | 佛山科学技术学院 | 一种蒸发式散热降温智能涂料及其制备方法与应用 |
-
1997
- 1997-10-29 JP JP29680497A patent/JPH10185488A/ja active Pending
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