JPH10185490A - オイルクーラ - Google Patents
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- JPH10185490A JPH10185490A JP33778196A JP33778196A JPH10185490A JP H10185490 A JPH10185490 A JP H10185490A JP 33778196 A JP33778196 A JP 33778196A JP 33778196 A JP33778196 A JP 33778196A JP H10185490 A JPH10185490 A JP H10185490A
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-
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 軽量，高強度で耐腐食性に優れたオイルクー
ラ１０を得る。 【解決手段】 ２枚のプレート２４間に扁平なオイル管
２６を形成したオイル管形成体２８を複数積層したクー
ラ本体１２と、ボルト１６を介してカバー１８へ取り付
けられる取付フランジ１４とを備えるオイルクーラ１０
において、各プレート２４を、オイル管２６側から順
に、Ａｌ−Ｓｉアルミ合金のろう材層と、Ａｌ−Ｍｎア
ルミ合金の芯材と、純アルミニウムの中間犠牲材層と、
Ａｌ−Ｓｉアルミ合金に亜鉛を１．０〜２．０重量％添
加したろう材層と、からなるアルミニウムの４層クラッ
ド材とし、取付フランジ１４を、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇアル
ミ合金材からなるフランジ本体６２と、薄板状のＡｌ−
Ｍｎアルミ合金材層６４とからなる２層クラッド材とす
る。
ラ１０を得る。 【解決手段】 ２枚のプレート２４間に扁平なオイル管
２６を形成したオイル管形成体２８を複数積層したクー
ラ本体１２と、ボルト１６を介してカバー１８へ取り付
けられる取付フランジ１４とを備えるオイルクーラ１０
において、各プレート２４を、オイル管２６側から順
に、Ａｌ−Ｓｉアルミ合金のろう材層と、Ａｌ−Ｍｎア
ルミ合金の芯材と、純アルミニウムの中間犠牲材層と、
Ａｌ−Ｓｉアルミ合金に亜鉛を１．０〜２．０重量％添
加したろう材層と、からなるアルミニウムの４層クラッ
ド材とし、取付フランジ１４を、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇアル
ミ合金材からなるフランジ本体６２と、薄板状のＡｌ−
Ｍｎアルミ合金材層６４とからなる２層クラッド材とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば大型ディー
ゼル車用エンジンのウォータジャケットにビルトインさ
れ、冷却水によってエンジンの潤滑オイルを適温化する
オイルクーラに関する。
ゼル車用エンジンのウォータジャケットにビルトインさ
れ、冷却水によってエンジンの潤滑オイルを適温化する
オイルクーラに関する。
【０００２】
【従来の技術】この種の従来のオイルクーラは、例えば
ステンレスからなる２枚のプレートによって扁平なオイ
ル管を形成したオイル管形成体を、適宜な間隙を空けて
複数積層するとともに、最外層を構成するプレート外面
に、ステンレスからなる一対の取付フランジを配した構
造となっている。このようなオイルクーラは、液密な状
態でウォータジャケット内にビルトインされて使用さ
れ、例えば各取付フランジをウォータジャケットのカバ
ー部材の内側にボルトを介して締結して、エンジンに装
着されるようになっている。
ステンレスからなる２枚のプレートによって扁平なオイ
ル管を形成したオイル管形成体を、適宜な間隙を空けて
複数積層するとともに、最外層を構成するプレート外面
に、ステンレスからなる一対の取付フランジを配した構
造となっている。このようなオイルクーラは、液密な状
態でウォータジャケット内にビルトインされて使用さ
れ、例えば各取付フランジをウォータジャケットのカバ
ー部材の内側にボルトを介して締結して、エンジンに装
着されるようになっている。
【０００３】取付フランジおよび各オイル管形成体の内
部には、積層方向に延びて上記各オイル管に連通する一
対のオイル通路が形成されており、一方のオイル通路を
介してエンジン側から流入された潤滑オイルは、各オイ
ル管内を流れた後、他方のオイル通路からエンジン側へ
戻される。そして、各プレートの外側を流れるウォータ
ジャケット内の冷却水によって、オイル管内を流れるオ
イルを適温化するように構成されている。
部には、積層方向に延びて上記各オイル管に連通する一
対のオイル通路が形成されており、一方のオイル通路を
介してエンジン側から流入された潤滑オイルは、各オイ
ル管内を流れた後、他方のオイル通路からエンジン側へ
戻される。そして、各プレートの外側を流れるウォータ
ジャケット内の冷却水によって、オイル管内を流れるオ
イルを適温化するように構成されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ようにオイルクーラを構成するプレートや取付フランジ
等の各部材をステンレスにより形成すると、オイルクー
ラの重量が大きくなり、自動車の総合軽量化の観点から
好ましくない。そこで、例えば上記プレートや取付フラ
ンジをアルミニウムで形成するものが提案されている
が、この場合、以下に述べる問題がある。
ようにオイルクーラを構成するプレートや取付フランジ
等の各部材をステンレスにより形成すると、オイルクー
ラの重量が大きくなり、自動車の総合軽量化の観点から
好ましくない。そこで、例えば上記プレートや取付フラ
ンジをアルミニウムで形成するものが提案されている
が、この場合、以下に述べる問題がある。
【０００５】第１に、プレートをアルミニウムにより形
成すると、冷却水にさらされるプレート外面に局部的な
孔食を生じ、この孔がプレートを貫通して漏れに至る虞
がある。特に、大型ディーゼル車用エンジンのウォータ
ジャケット内にビルトインされるようなオイルクーラで
は、各プレート外面のほぼ全面が高流速の冷却水にさら
されるため、例えばプレート外面に犠牲材層を形成した
としても、十分に孔食を阻止することができない場合が
ある。
成すると、冷却水にさらされるプレート外面に局部的な
孔食を生じ、この孔がプレートを貫通して漏れに至る虞
がある。特に、大型ディーゼル車用エンジンのウォータ
ジャケット内にビルトインされるようなオイルクーラで
は、各プレート外面のほぼ全面が高流速の冷却水にさら
されるため、例えばプレート外面に犠牲材層を形成した
としても、十分に孔食を阻止することができない場合が
ある。
【０００６】第２に、取付フランジを例えばＡｌ−Ｍｎ
アルミ合金材により形成すると、取付フランジとしての
十分な強度を得ることができず、例えばこの取付フラン
ジに鉄製のボルトを締結した状態で過大な振動応力が加
わった場合に、取付フランジ側のネジ山が破損して、取
付フランジとエンジン側との間の取付状態やシール性が
低下する虞がある。
アルミ合金材により形成すると、取付フランジとしての
十分な強度を得ることができず、例えばこの取付フラン
ジに鉄製のボルトを締結した状態で過大な振動応力が加
わった場合に、取付フランジ側のネジ山が破損して、取
付フランジとエンジン側との間の取付状態やシール性が
低下する虞がある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで、請求項１の発明
は、伝熱フィンを介して重合する２枚のプレート間に扁
平なオイル管を形成したオイル管形成体を、冷却水が流
れ得る間隙を空けて複数積層したクーラ本体を備える多
板式のオイルクーラにおいて、各プレートを、上記オイ
ル管側から順に、ろう材層と、芯材と、純アルミニウム
の中間犠牲材層と、Ａｌ−Ｓｉアルミ合金に亜鉛を１．
０〜２．０重量％添加したろう材層と、からなるアルミ
ニウムの４層クラッド材とし、各プレートおよび伝熱フ
ィンを一体にろう付けしてなることを特徴としている。
は、伝熱フィンを介して重合する２枚のプレート間に扁
平なオイル管を形成したオイル管形成体を、冷却水が流
れ得る間隙を空けて複数積層したクーラ本体を備える多
板式のオイルクーラにおいて、各プレートを、上記オイ
ル管側から順に、ろう材層と、芯材と、純アルミニウム
の中間犠牲材層と、Ａｌ−Ｓｉアルミ合金に亜鉛を１．
０〜２．０重量％添加したろう材層と、からなるアルミ
ニウムの４層クラッド材とし、各プレートおよび伝熱フ
ィンを一体にろう付けしてなることを特徴としている。
【０００８】つまり各プレートは、ろう材，芯材、純ア
ルミニウムの中間犠牲材，およびＡｌ−Ｓｉアルミ合金
に亜鉛を１．０〜２．０重量％添加したろう材とをクラ
ッド（機械的圧接により一体化）することにより形成さ
れる。
ルミニウムの中間犠牲材，およびＡｌ−Ｓｉアルミ合金
に亜鉛を１．０〜２．０重量％添加したろう材とをクラ
ッド（機械的圧接により一体化）することにより形成さ
れる。
【０００９】上記ろう材としては、ＪＩＳ４０４５及び
４３４３に代表されるＡｌ−Ｓｉ（ＪＩＳ４０００系）
のアルミ合金が好適に用いられ、更に冷却水側のろう材
には、亜鉛を１．０〜２．０重量％添加してある。芯材
としては、ＪＩＳ３００３等の耐食性，強度に優れたＡ
ｌ−Ｍｎ（ＪＩＳ３０００系）アルミ合金材が好適であ
る。中間犠牲材には、アルミニウムを９９重量％以上含
んだＪＩＳ１０６０，１０７０に代表される純アルミニ
ウム（ＪＩＳ１０００系）材料を用いることができる。
４３４３に代表されるＡｌ−Ｓｉ（ＪＩＳ４０００系）
のアルミ合金が好適に用いられ、更に冷却水側のろう材
には、亜鉛を１．０〜２．０重量％添加してある。芯材
としては、ＪＩＳ３００３等の耐食性，強度に優れたＡ
ｌ−Ｍｎ（ＪＩＳ３０００系）アルミ合金材が好適であ
る。中間犠牲材には、アルミニウムを９９重量％以上含
んだＪＩＳ１０６０，１０７０に代表される純アルミニ
ウム（ＪＩＳ１０００系）材料を用いることができる。
【００１０】また、請求項２の発明は、上記クーラ本体
の片面に、ボルトを介してエンジン側へ取り付けられる
取付フランジを設け、これら取付フランジおよびクーラ
本体の内部を積層方向に延びて各オイル管へ連通するオ
イル通路を形成したオイルクーラであって、上記取付フ
ランジを、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇアルミ合金材からなるフラ
ンジ本体と、薄板状のＡｌ−Ｍｎアルミ合金材層とから
なる２層クラッド材とし、このＡｌ−Ｍｎアルミ合金材
層を、上記クーラ本体の片面を構成するプレートの外面
にろう付けしてなることを特徴としている。
の片面に、ボルトを介してエンジン側へ取り付けられる
取付フランジを設け、これら取付フランジおよびクーラ
本体の内部を積層方向に延びて各オイル管へ連通するオ
イル通路を形成したオイルクーラであって、上記取付フ
ランジを、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇアルミ合金材からなるフラ
ンジ本体と、薄板状のＡｌ−Ｍｎアルミ合金材層とから
なる２層クラッド材とし、このＡｌ−Ｍｎアルミ合金材
層を、上記クーラ本体の片面を構成するプレートの外面
にろう付けしてなることを特徴としている。
【００１１】上記フランジ本体を構成するＡｌ−Ｚｎ−
Ｍｇ（ＪＩＳ７０００系）アルミ合金材は、ＪＩＳ７Ｎ
０１合金に代表されるように、いわゆる時効硬化性を有
し、熱処理後から所定時間を経て軟鋼並の強度に回復す
るもので、本発明のオイルクーラに用いられる取付フラ
ンジとして十分な強度を有している。
Ｍｇ（ＪＩＳ７０００系）アルミ合金材は、ＪＩＳ７Ｎ
０１合金に代表されるように、いわゆる時効硬化性を有
し、熱処理後から所定時間を経て軟鋼並の強度に回復す
るもので、本発明のオイルクーラに用いられる取付フラ
ンジとして十分な強度を有している。
【００１２】一方、フランジ本体と一体にクラッドされ
るＡｌ−Ｍｎ（ＪＩＳ３０００系）アルミ合金材は、例
えばフランジ本体に対して約６％程度の厚さの薄板状の
もので、クーラ本体側のプレートと一体にろう付けし得
る材料となっている。
るＡｌ−Ｍｎ（ＪＩＳ３０００系）アルミ合金材は、例
えばフランジ本体に対して約６％程度の厚さの薄板状の
もので、クーラ本体側のプレートと一体にろう付けし得
る材料となっている。
【００１３】請求項３の発明は、上記各プレートの外面
に複数のエンボス部を形成し、上記ろう付けの際に、上
記間隙を挟んで対向するエンボス部同士を互いにろう付
けしてなることを特徴としている。
に複数のエンボス部を形成し、上記ろう付けの際に、上
記間隙を挟んで対向するエンボス部同士を互いにろう付
けしてなることを特徴としている。
【００１４】請求項４の発明は、上記クーラ本体の片面
または両面を構成するプレートの外面に、Ａｌ−Ｚｎア
ルミ合金の犠牲材を一体にろう付けしてなることを特徴
としている。
または両面を構成するプレートの外面に、Ａｌ−Ｚｎア
ルミ合金の犠牲材を一体にろう付けしてなることを特徴
としている。
【００１５】
【発明の効果】請求項１に記載の発明によれば、各プレ
ートをアルミニウムから形成してあるためにオイルクー
ラが軽量化され、かつ、プレート両面にろう材層を形成
してあるため、伝熱フィンおよび各プレートを一体にろ
う付けでき、その製造が容易である。しかも、芯材の冷
却水側に、純アルミニウムの中間犠牲材層と、Ａｌ−Ｓ
ｉアルミ合金に亜鉛を１．０〜２．０重量％添加したろ
う材層とをこの順に形成したため、冷却水に面するプレ
ート外面の孔食を有効に阻止し、オイルクーラの寿命を
向上することができる。この理由としては、外側のろう
材層が中間犠牲材層や芯材に対して犠牲腐食層的に機能
し、かつ中間犠牲材層によって、プレート表面に沿った
横方向へと腐食を進行させて、プレートの孔食を有効に
阻止するものと考えられる。
ートをアルミニウムから形成してあるためにオイルクー
ラが軽量化され、かつ、プレート両面にろう材層を形成
してあるため、伝熱フィンおよび各プレートを一体にろ
う付けでき、その製造が容易である。しかも、芯材の冷
却水側に、純アルミニウムの中間犠牲材層と、Ａｌ−Ｓ
ｉアルミ合金に亜鉛を１．０〜２．０重量％添加したろ
う材層とをこの順に形成したため、冷却水に面するプレ
ート外面の孔食を有効に阻止し、オイルクーラの寿命を
向上することができる。この理由としては、外側のろう
材層が中間犠牲材層や芯材に対して犠牲腐食層的に機能
し、かつ中間犠牲材層によって、プレート表面に沿った
横方向へと腐食を進行させて、プレートの孔食を有効に
阻止するものと考えられる。
【００１６】請求項２に記載の発明によれば、取付フラ
ンジの本体をなすＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇアルミ合金材が、時
効硬化性を有し、例えばろう付けによる高温加熱後一定
時間を経て軟鋼並みの強度が得られるものであるため、
取付フランジが十分な強度を持ったものとなる。したが
って、仮に取付フランジを鉄製のボルトによってエンジ
ン側へ締結した状態で過大な振動応力が加わったとして
も、上述した従来例のように取付フランジ側のネジ山が
破損して取付状態やシール性が劣化するような虞はな
い。
ンジの本体をなすＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇアルミ合金材が、時
効硬化性を有し、例えばろう付けによる高温加熱後一定
時間を経て軟鋼並みの強度が得られるものであるため、
取付フランジが十分な強度を持ったものとなる。したが
って、仮に取付フランジを鉄製のボルトによってエンジ
ン側へ締結した状態で過大な振動応力が加わったとして
も、上述した従来例のように取付フランジ側のネジ山が
破損して取付状態やシール性が劣化するような虞はな
い。
【００１７】一方、取付フランジの本体を構成するＡｌ
−Ｚｎ−Ｍｇアルミ合金材は、含有するＭｇの影響によ
って、クーラ本体の最外層を構成するプレートとのろう
付けが困難な材料である。そこで本発明では、フランジ
本体の一側面に、上記プレートとろう付け可能な薄板状
のＡｌ−Ｍｎ（ＪＩＳ３０００系）アルミ合金材を予め
クラッド（機械的に圧接）し、このＡｌ−Ｍｎアルミ合
金材層を、クーラ本体の最外層をなすプレートとろう付
けようにしている。これにより取付フランジを各プレー
ト，伝熱フィン等の各部材とともに同時にろう付けで
き、オイルクーラの製造が極めて容易なものとなる。
−Ｚｎ−Ｍｇアルミ合金材は、含有するＭｇの影響によ
って、クーラ本体の最外層を構成するプレートとのろう
付けが困難な材料である。そこで本発明では、フランジ
本体の一側面に、上記プレートとろう付け可能な薄板状
のＡｌ−Ｍｎ（ＪＩＳ３０００系）アルミ合金材を予め
クラッド（機械的に圧接）し、このＡｌ−Ｍｎアルミ合
金材層を、クーラ本体の最外層をなすプレートとろう付
けようにしている。これにより取付フランジを各プレー
ト，伝熱フィン等の各部材とともに同時にろう付けで
き、オイルクーラの製造が極めて容易なものとなる。
【００１８】請求項３に記載の発明のよれば、各プレー
ト外面に複数のエンボス部を形成し、間隙を挟んで対向
するエンボス部を互いに係合，ろう付けしてあるため、
積層方向の剛性が高められるとともに、上記間隙の幅を
プレートの面方向に沿って均一化することができる。ま
た、エンボス部同士をろう付けしてあるため、係合する
エンボス部同士が互いに摺動することによる磨耗や肉痩
せを阻止することができる。しかも、各部材のろう付け
の際に、エンボス部が互いにろう付けされるため、何ら
接合処理等を追加する必要がない。
ト外面に複数のエンボス部を形成し、間隙を挟んで対向
するエンボス部を互いに係合，ろう付けしてあるため、
積層方向の剛性が高められるとともに、上記間隙の幅を
プレートの面方向に沿って均一化することができる。ま
た、エンボス部同士をろう付けしてあるため、係合する
エンボス部同士が互いに摺動することによる磨耗や肉痩
せを阻止することができる。しかも、各部材のろう付け
の際に、エンボス部が互いにろう付けされるため、何ら
接合処理等を追加する必要がない。
【００１９】請求項４に記載の発明では、クーラ本体の
片面または両面を構成するプレート外面に、Ａｌ−Ｚｎ
アルミ合金の犠牲材を一体にろう付けしたため、この犠
牲材の分、プレートの防食効果を更に延長することがで
きる。また、ろう付けの際にクーラ本体を構成する各部
材を積層方向に組み付けた状態で保持するための治具
を、最外層のプレートに係合させると、プレート外面に
形成されたろう材層によって、プレートと治具とが接合
したり、プレート表面に汚れが残る虞がある。本発明で
はクーラ本体の片面または両面に犠牲材を設けているた
め、ろう付けの際に、この犠牲材と上記治具とを係合さ
せることができ、その作業性が向上する。
片面または両面を構成するプレート外面に、Ａｌ−Ｚｎ
アルミ合金の犠牲材を一体にろう付けしたため、この犠
牲材の分、プレートの防食効果を更に延長することがで
きる。また、ろう付けの際にクーラ本体を構成する各部
材を積層方向に組み付けた状態で保持するための治具
を、最外層のプレートに係合させると、プレート外面に
形成されたろう材層によって、プレートと治具とが接合
したり、プレート表面に汚れが残る虞がある。本発明で
はクーラ本体の片面または両面に犠牲材を設けているた
め、ろう付けの際に、この犠牲材と上記治具とを係合さ
せることができ、その作業性が向上する。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照して本発明
の最適な実施の形態を詳述する。
の最適な実施の形態を詳述する。
【００２１】図１〜４は、本発明の最適な実施例である
オイルクーラ１０を示している。このオイルクーラ１０
は、オーバル型のクーラ本体１２と、クーラ本体１２の
片面（図１の上面）に設けられた一対の取付フランジ１
４と、から大略構成され、各部一体にろう付けされてい
る。そして、図１に示すようなエンジン装着状態にあっ
ては、鉄製のボルト１６を介してアルミダイカスト製カ
バー１８の内側へ取り付けられて、エンジンのウォータ
ジャケット２０内に配置された状態で使用される。
オイルクーラ１０を示している。このオイルクーラ１０
は、オーバル型のクーラ本体１２と、クーラ本体１２の
片面（図１の上面）に設けられた一対の取付フランジ１
４と、から大略構成され、各部一体にろう付けされてい
る。そして、図１に示すようなエンジン装着状態にあっ
ては、鉄製のボルト１６を介してアルミダイカスト製カ
バー１８の内側へ取り付けられて、エンジンのウォータ
ジャケット２０内に配置された状態で使用される。
【００２２】上記クーラ本体１２は、図１にも示すよう
に、伝熱フィン２２を介して重合する２枚のオーバル型
のプレート２４，２４間に扁平なオイル管２６を形成し
たオイル管形成体２８を、ウォータジャケット２０内の
冷却水が流れ得る間隙Ｄを空けて４個積層した構造とな
っている。また、取付フランジ１４および各オイル管形
成体２８の内部には、積層方向に延びて各オイル管２６
に連通するオイル通路３０が形成され、各オイル通路３
０はカバー１８に形成されたオイル流入口３２へと連通
している。
に、伝熱フィン２２を介して重合する２枚のオーバル型
のプレート２４，２４間に扁平なオイル管２６を形成し
たオイル管形成体２８を、ウォータジャケット２０内の
冷却水が流れ得る間隙Ｄを空けて４個積層した構造とな
っている。また、取付フランジ１４および各オイル管形
成体２８の内部には、積層方向に延びて各オイル管２６
に連通するオイル通路３０が形成され、各オイル通路３
０はカバー１８に形成されたオイル流入口３２へと連通
している。
【００２３】そして、エンジン潤滑用のオイルは、図に
おいて右方（図１では図外）のオイル流入口３２からオ
イル通路３０を通って各オイル管２６を図１の矢印Ａの
方向に流れ、図１に示された左方のオイル通路３０，オ
イル流入口３２を経てエンジン側へ戻される。このと
き、上記間隙Ｄ等を通って各プレート２４の外側を図１
の紙面に垂直な方向に流れるウォータジャケット２０内
の冷却水によって、各オイル管２６を流れる潤滑オイル
を適温化するようになっている。
おいて右方（図１では図外）のオイル流入口３２からオ
イル通路３０を通って各オイル管２６を図１の矢印Ａの
方向に流れ、図１に示された左方のオイル通路３０，オ
イル流入口３２を経てエンジン側へ戻される。このと
き、上記間隙Ｄ等を通って各プレート２４の外側を図１
の紙面に垂直な方向に流れるウォータジャケット２０内
の冷却水によって、各オイル管２６を流れる潤滑オイル
を適温化するようになっている。
【００２４】各部の構成を詳述すると、オイル管形成体
２８を構成する両プレート２４の外周縁部には、互いに
対向するフランジ部３４が曲げ形成されており、これら
両フランジ部３４を突き合わせてろう付けすることによ
り、オイル管形成体２８内部のオイル管２６を密封して
ある。また、各伝熱フィン２２にオイル通路３０を構成
する連通穴３６を形成するととに、各プレート２４にオ
イル通路３０を構成する係合片部３８を外側へ曲げ形成
してある。そして、オイル通路３０をウォータジャケッ
ト２０から遮断するように、上記間隙Ｄを挟んで隣設す
る両係合片部３８を周方向に係合してあり、さらに係合
片部３８の外周に、アルミ製のディスタンスピース４２
を上記間隙Ｄ間に介装してある。
２８を構成する両プレート２４の外周縁部には、互いに
対向するフランジ部３４が曲げ形成されており、これら
両フランジ部３４を突き合わせてろう付けすることによ
り、オイル管形成体２８内部のオイル管２６を密封して
ある。また、各伝熱フィン２２にオイル通路３０を構成
する連通穴３６を形成するととに、各プレート２４にオ
イル通路３０を構成する係合片部３８を外側へ曲げ形成
してある。そして、オイル通路３０をウォータジャケッ
ト２０から遮断するように、上記間隙Ｄを挟んで隣設す
る両係合片部３８を周方向に係合してあり、さらに係合
片部３８の外周に、アルミ製のディスタンスピース４２
を上記間隙Ｄ間に介装してある。
【００２５】プレート２４の間隙Ｄ側の外面には複数の
エンボス部４０が形成されている。各エンボス部４０
は、図４に示すように、先端に平坦部４０ａが形成され
た山状に形成されており、間隙Ｄを挟んで対向するエン
ボス部４０の平坦部４０ａ同士を互いに係合，ろう付け
してある。これらエンボス部４０によって、上記間隙Ｄ
の幅が面方向で均一化されるとともに、クーラ本体１２
の積層方向の剛性が高められている。
エンボス部４０が形成されている。各エンボス部４０
は、図４に示すように、先端に平坦部４０ａが形成され
た山状に形成されており、間隙Ｄを挟んで対向するエン
ボス部４０の平坦部４０ａ同士を互いに係合，ろう付け
してある。これらエンボス部４０によって、上記間隙Ｄ
の幅が面方向で均一化されるとともに、クーラ本体１２
の積層方向の剛性が高められている。
【００２６】クーラ本体１２の最上段を構成する上プレ
ート２４ａと、最下段を構成する下プレート２４ｂと
は、本実施例では、その外面にエンボス部４０のないフ
ラットな形状となっており、外観に優れたものとなって
いる。また、下プレート２４ｂは、オイル通路３０の下
端部を閉塞するように、係合片部３８に対応する部分が
フラットな板状に形成されており、その外面側にアルミ
合金からなる円柱状のレインフォースメント４４が一体
にろう付けされている。そして、レインフォースメント
４４や各ディスタンスピース４２によって、オイル通路
３０に沿った積層方向の剛性が一段と高められている。
ート２４ａと、最下段を構成する下プレート２４ｂと
は、本実施例では、その外面にエンボス部４０のないフ
ラットな形状となっており、外観に優れたものとなって
いる。また、下プレート２４ｂは、オイル通路３０の下
端部を閉塞するように、係合片部３８に対応する部分が
フラットな板状に形成されており、その外面側にアルミ
合金からなる円柱状のレインフォースメント４４が一体
にろう付けされている。そして、レインフォースメント
４４や各ディスタンスピース４２によって、オイル通路
３０に沿った積層方向の剛性が一段と高められている。
【００２７】一方、取付フランジ１４は、その中央部に
オイル通路３０を構成するオイル通路孔４６が軸方向に
沿って形成されるとともに、オイル通路孔４６を挟んで
両側に、内面に雌ねじ４８ａが形成された一対のボルト
孔４８が形成されている。また、取付フランジ１４のオ
イル通路孔４６の開口周縁部には段部５０が凹設されて
おり、ここにシール部材としてのＯリング５２が配設さ
れる。
オイル通路３０を構成するオイル通路孔４６が軸方向に
沿って形成されるとともに、オイル通路孔４６を挟んで
両側に、内面に雌ねじ４８ａが形成された一対のボルト
孔４８が形成されている。また、取付フランジ１４のオ
イル通路孔４６の開口周縁部には段部５０が凹設されて
おり、ここにシール部材としてのＯリング５２が配設さ
れる。
【００２８】ここで本実施例では、図４に示すように、
各プレート２４をオイル管２６側から順に、Ａｌ−Ｓｉ
アルミ合金（例えばＪＩＳ４０４５）のろう材層５４，
Ａｌ−Ｍｎアルミ合金（例えばＪＩＳ３００３）の芯材
５６，純アルミニウム（例えばＪＩＳ１０７０）の中間
犠牲材層５８，およびＡｌ−Ｓｉアルミ合金（例えばＪ
ＩＳ４０４５）に亜鉛を１．０〜２．０重量％添加した
ろう材層６０と、からなるアルミニウムの４層クラッド
材としている。つまり、各プレート２４は、Ａｌ−Ｓｉ
アルミ合金のろう材と、Ａｌ−Ｍｎアルミ合金の芯材
と、純アルミニウムの中間犠牲材と、Ａｌ−Ｓｉアルミ
合金に亜鉛を１．０〜２．０重量％添加したろう材とを
クラッド（機械的圧接により一体化）することにより形
成されている。
各プレート２４をオイル管２６側から順に、Ａｌ−Ｓｉ
アルミ合金（例えばＪＩＳ４０４５）のろう材層５４，
Ａｌ−Ｍｎアルミ合金（例えばＪＩＳ３００３）の芯材
５６，純アルミニウム（例えばＪＩＳ１０７０）の中間
犠牲材層５８，およびＡｌ−Ｓｉアルミ合金（例えばＪ
ＩＳ４０４５）に亜鉛を１．０〜２．０重量％添加した
ろう材層６０と、からなるアルミニウムの４層クラッド
材としている。つまり、各プレート２４は、Ａｌ−Ｓｉ
アルミ合金のろう材と、Ａｌ−Ｍｎアルミ合金の芯材
と、純アルミニウムの中間犠牲材と、Ａｌ−Ｓｉアルミ
合金に亜鉛を１．０〜２．０重量％添加したろう材とを
クラッド（機械的圧接により一体化）することにより形
成されている。
【００２９】一方、取付フランジ１４を、Ａｌ−Ｚｎ−
Ｍｇアルミ合金（例えばＪＩＳ７Ｎ０１）からなるフラ
ンジ本体６２の一側面に、このフランジ本体６２に対し
て約６％の厚さの薄板状のＡｌ−Ｍｎアルミ合金材（例
えばＪＩＳ３００３）層６４とをクラッドした２層クラ
ッド材としている。
Ｍｇアルミ合金（例えばＪＩＳ７Ｎ０１）からなるフラ
ンジ本体６２の一側面に、このフランジ本体６２に対し
て約６％の厚さの薄板状のＡｌ−Ｍｎアルミ合金材（例
えばＪＩＳ３００３）層６４とをクラッドした２層クラ
ッド材としている。
【００３０】このようなオイルクーラ１０の製造方法を
説明すると、予め各部材に非腐食性フラックスを塗布し
た後乾燥させておき、次いで上記プレート２４，取付フ
ランジ１４の他、伝熱フィン２２、ディスタンスピース
４２およびレインフォースメント４４等の各部材を、図
示せぬ保持治具を用いて、図１に示すように積層方向に
組み付けた状態に保持したまま、炉中にて所定時間加熱
する。これにより、オイル側ろう材層５４と冷却水側ろ
う材層６０とによって、各部品が一体にろう付け固定さ
れたオイルクーラ１０が製造される。
説明すると、予め各部材に非腐食性フラックスを塗布し
た後乾燥させておき、次いで上記プレート２４，取付フ
ランジ１４の他、伝熱フィン２２、ディスタンスピース
４２およびレインフォースメント４４等の各部材を、図
示せぬ保持治具を用いて、図１に示すように積層方向に
組み付けた状態に保持したまま、炉中にて所定時間加熱
する。これにより、オイル側ろう材層５４と冷却水側ろ
う材層６０とによって、各部品が一体にろう付け固定さ
れたオイルクーラ１０が製造される。
【００３１】また、このろう付けの際、互いに係合する
エンボス平坦部４０ａの接合部の周りには、図４の符号
Ｂで示すように、加熱時に一旦溶融した冷却水側ろう材
層６０によってろう材の厚肉な層が形成されるため、両
エンボス部４０が互いに固定される。
エンボス平坦部４０ａの接合部の周りには、図４の符号
Ｂで示すように、加熱時に一旦溶融した冷却水側ろう材
層６０によってろう材の厚肉な層が形成されるため、両
エンボス部４０が互いに固定される。
【００３２】このようにして製造されたオイルクーラ１
０は、Ｏリング５２を介して取付フランジ１４とカバー
１８とをボルト１６によって強固に共締めすることによ
り、取付フランジ１４とカバー１８との間が適宜にシー
ルされた状態でカバー１８の内側へ固定され、このカバ
ー１８をエンジン側へ取り付けることにより、ウォータ
ジャケット２０内へビルトインされるようになってい
る。
０は、Ｏリング５２を介して取付フランジ１４とカバー
１８とをボルト１６によって強固に共締めすることによ
り、取付フランジ１４とカバー１８との間が適宜にシー
ルされた状態でカバー１８の内側へ固定され、このカバ
ー１８をエンジン側へ取り付けることにより、ウォータ
ジャケット２０内へビルトインされるようになってい
る。
【００３３】以上のように本実施例では、各プレート２
４や取付フランジ１４等の各部材をアルミニウムにより
形成したため軽量化されており、かつプレート２４の両
面にろう材層５４，６０を形成してあるため、各プレー
ト２４，伝熱フィン２２，取付フランジ１４等の各部材
を同時にろう付けでき、その製造が容易である。また、
各プレート２４の芯材５６の冷却水側の外面に、純アル
ミニウムの中間犠牲材層５８と、Ａｌ−Ｓｉアルミ合金
に亜鉛を１．０〜２．０重量％添加したろう材層６０と
をこの順に形成してあるため、冷却水側にさらされるプ
レート２４外面の孔食を有効に阻止し、オイルクーラ１
０の寿命を向上することができる。この理由としては、
冷却水側ろう材層６０が中間犠牲材層５８や芯材５６に
対して犠牲腐食層的に機能し、中間犠牲材層５８と合わ
せて、腐食をプレート２４表面に沿った横方向へ進行さ
せて、プレート２４の孔食を有効に阻止しているものと
考えられる。
４や取付フランジ１４等の各部材をアルミニウムにより
形成したため軽量化されており、かつプレート２４の両
面にろう材層５４，６０を形成してあるため、各プレー
ト２４，伝熱フィン２２，取付フランジ１４等の各部材
を同時にろう付けでき、その製造が容易である。また、
各プレート２４の芯材５６の冷却水側の外面に、純アル
ミニウムの中間犠牲材層５８と、Ａｌ−Ｓｉアルミ合金
に亜鉛を１．０〜２．０重量％添加したろう材層６０と
をこの順に形成してあるため、冷却水側にさらされるプ
レート２４外面の孔食を有効に阻止し、オイルクーラ１
０の寿命を向上することができる。この理由としては、
冷却水側ろう材層６０が中間犠牲材層５８や芯材５６に
対して犠牲腐食層的に機能し、中間犠牲材層５８と合わ
せて、腐食をプレート２４表面に沿った横方向へ進行さ
せて、プレート２４の孔食を有効に阻止しているものと
考えられる。
【００３４】また、取付フランジ１４のフランジ本体６
２を強度に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇアルミ合金材とした
ため、例えば取付フランジ１４を鉄製のボルト１６によ
ってエンジン側へ締結した状態で過大な振動応力が加わ
ったとしても、取付フランジ１４の雌ねじ４８ａが破損
するようなことはなく、上記従来例のように取付状態が
劣化したりシール性が低下するようなことはない。
２を強度に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇアルミ合金材とした
ため、例えば取付フランジ１４を鉄製のボルト１６によ
ってエンジン側へ締結した状態で過大な振動応力が加わ
ったとしても、取付フランジ１４の雌ねじ４８ａが破損
するようなことはなく、上記従来例のように取付状態が
劣化したりシール性が低下するようなことはない。
【００３５】ここで、フランジ本体６２を構成するＡｌ
−Ｚｎ−Ｍｇアルミ合金材は、含有するＭｇの影響によ
り、クーラ本体１２の最上面を構成する冷却水側ろう材
層６０とのろう付けが難しい材料であるが、本実施例で
は、ろう材層６０とろう付け可能なＡｌ−Ｍｎアルミ合
金材層６４をフランジ本体６２と一体にクラッドしてあ
るため、このＡｌ−Ｍｎアルミ合金材層６４側から取付
フランジ１４をクーラ本体１２とろう付けすることがで
きる。
−Ｚｎ−Ｍｇアルミ合金材は、含有するＭｇの影響によ
り、クーラ本体１２の最上面を構成する冷却水側ろう材
層６０とのろう付けが難しい材料であるが、本実施例で
は、ろう材層６０とろう付け可能なＡｌ−Ｍｎアルミ合
金材層６４をフランジ本体６２と一体にクラッドしてあ
るため、このＡｌ−Ｍｎアルミ合金材層６４側から取付
フランジ１４をクーラ本体１２とろう付けすることがで
きる。
【００３６】しかも、ろう付け成形の際に、間隙Ｄを挟
んで対向するエンボス部４０同士が、プレート２４の冷
却水側ろう材層６０によって互いにろう付け固定される
ため、エンジン稼働中にエンボス部４０が相対的に摺動
することによる磨耗，肉痩せを生じることもない。
んで対向するエンボス部４０同士が、プレート２４の冷
却水側ろう材層６０によって互いにろう付け固定される
ため、エンジン稼働中にエンボス部４０が相対的に摺動
することによる磨耗，肉痩せを生じることもない。
【００３７】なお、本発明は上記実施例の構成に限定さ
れるものではなく、例えば図１に仮想線で示すように、
クーラ本体１２の両面を構成する上プレート２４ａおよ
び下プレート２４ｂの外面に、Ａｌ−Ｚｎアルミ合金材
からなる薄板状の犠牲材７０をそれぞれ一体にろう付け
したものであってもよい。この場合には、犠牲材７０の
分だけ更にプレートの防食効果が延長される。また、ろ
う付けの際に保持治具を最外層のプレート２４ａ，２４
ｂに直接係合させると、保持治具とプレート２４ａ，２
４ｂとが接合したり、プレート２４ａ，２４ｂ表面に汚
れが残る虞があるが、上記のようにプレート２４ａ，２
４ｂの外側に犠牲材７０を設けていると、この犠牲材７
０と治具とを係合させることができ、その作業性が向上
する。
れるものではなく、例えば図１に仮想線で示すように、
クーラ本体１２の両面を構成する上プレート２４ａおよ
び下プレート２４ｂの外面に、Ａｌ−Ｚｎアルミ合金材
からなる薄板状の犠牲材７０をそれぞれ一体にろう付け
したものであってもよい。この場合には、犠牲材７０の
分だけ更にプレートの防食効果が延長される。また、ろ
う付けの際に保持治具を最外層のプレート２４ａ，２４
ｂに直接係合させると、保持治具とプレート２４ａ，２
４ｂとが接合したり、プレート２４ａ，２４ｂ表面に汚
れが残る虞があるが、上記のようにプレート２４ａ，２
４ｂの外側に犠牲材７０を設けていると、この犠牲材７
０と治具とを係合させることができ、その作業性が向上
する。
【図１】本発明の第１実施例に係わるオイルクーラのエ
ンジン装着状態を示す一部破断図。
ンジン装着状態を示す一部破断図。
【図２】図１のオイルクーラの上面図。
【図３】図１のオイルクーラの側面図。
【図４】図１のオイルクーラのエンボス部付近を拡大し
て示す一部破断図。
て示す一部破断図。
１０…オイルクーラ １２…クーラ本体 １４…取付フランジ １６…ボルト １８…カバー ２２…伝熱フィン ２４…プレート ２６…オイル管 ２８…オイル管形成体 ３０…オイル通路 ４０…エンボス部 ５４，６０…ろう材層 ５６…芯材 ５８…中間犠牲材層 ６２…フランジ本体 ６４…Ａｌ−Ｍｎアルミ合金材層 ７０…犠牲材
Claims (4)
- 【請求項１】 伝熱フィンを介して重合する２枚のプレ
ート間に扁平なオイル管を形成したオイル管形成体を、
冷却水が流れ得る間隙を空けて複数積層したクーラ本体
を備える多板式のオイルクーラにおいて、各プレート
を、上記オイル管側から順に、ろう材層と、芯材と、純
アルミニウムの中間犠牲材層と、Ａｌ−Ｓｉアルミ合金
に亜鉛を１．０〜２．０重量％添加したろう材層と、か
らなるアルミニウムの４層クラッド材とし、各プレート
および伝熱フィンを一体にろう付けしてなることを特徴
とするオイルクーラ。 - 【請求項２】 上記クーラ本体の片面に、ボルトを介し
てエンジン側へ取り付けられる取付フランジを設け、こ
れら取付フランジおよびクーラ本体の内部を積層方向に
延びて各オイル管へ連通するオイル通路を形成したオイ
ルクーラであって、上記取付フランジを、Ａｌ−Ｚｎ−
Ｍｇアルミ合金材からなるフランジ本体と、薄板状のＡ
ｌ−Ｍｎアルミ合金材層とからなる２層クラッド材と
し、このＡｌ−Ｍｎアルミ合金材層を、上記クーラ本体
の片面を構成するプレートの外面にろう付けしてなるこ
とを特徴とする請求項１に記載のオイルクーラ。 - 【請求項３】 上記各プレートの外面に複数のエンボス
部を形成し、上記ろう付けの際に、上記間隙を挟んで対
向するエンボス部同士を互いにろう付けしてなることを
特徴とする請求項１または２に記載のオイルクーラ。 - 【請求項４】 上記クーラ本体の片面または両面を構成
するプレートの外面に、Ａｌ−Ｚｎアルミ合金の犠牲材
を一体にろう付けしてなることを特徴とする請求項１〜
３に記載のオイルクーラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33778196A JP3716887B2 (ja) | 1996-12-18 | 1996-12-18 | オイルクーラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33778196A JP3716887B2 (ja) | 1996-12-18 | 1996-12-18 | オイルクーラ |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10185490A true JPH10185490A (ja) | 1998-07-14 |
| JPH10185490A5 JPH10185490A5 (ja) | 2004-12-02 |
| JP3716887B2 JP3716887B2 (ja) | 2005-11-16 |
Family
ID=18311911
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33778196A Expired - Fee Related JP3716887B2 (ja) | 1996-12-18 | 1996-12-18 | オイルクーラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3716887B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003528280A (ja) * | 2000-02-03 | 2003-09-24 | コラス・エル・ピー | 改善された電気伝導率及び高い強度をもつアルミニウム合金複合材料並びに製法及び使用 |
| US20080216987A1 (en) * | 2007-03-10 | 2008-09-11 | Sven Thumm | Heat exchanger with intermediate plate |
| CN102126058A (zh) * | 2011-03-17 | 2011-07-20 | 扬州普信冷却器有限公司 | 长条状机油冷却器生产工艺 |
| CN103148294A (zh) * | 2013-02-02 | 2013-06-12 | 浙江银轮机械股份有限公司 | 板式铝油冷器法兰 |
| WO2024088857A1 (fr) * | 2022-10-28 | 2024-05-02 | Valeo Systemes Thermiques | Echangeur thermique présentant une protection contre la corrosion |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101844295B1 (ko) * | 2016-04-08 | 2018-04-02 | 갑을오토텍 주식회사 | 차량용 열교환기 |
-
1996
- 1996-12-18 JP JP33778196A patent/JP3716887B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003528280A (ja) * | 2000-02-03 | 2003-09-24 | コラス・エル・ピー | 改善された電気伝導率及び高い強度をもつアルミニウム合金複合材料並びに製法及び使用 |
| US20080216987A1 (en) * | 2007-03-10 | 2008-09-11 | Sven Thumm | Heat exchanger with intermediate plate |
| DE102007011762B4 (de) * | 2007-03-10 | 2015-12-10 | Modine Manufacturing Co. | Wärmetauscher, insbesondere Ölkühler für Kraftfahrzeuge |
| CN102126058A (zh) * | 2011-03-17 | 2011-07-20 | 扬州普信冷却器有限公司 | 长条状机油冷却器生产工艺 |
| CN103148294A (zh) * | 2013-02-02 | 2013-06-12 | 浙江银轮机械股份有限公司 | 板式铝油冷器法兰 |
| WO2024088857A1 (fr) * | 2022-10-28 | 2024-05-02 | Valeo Systemes Thermiques | Echangeur thermique présentant une protection contre la corrosion |
| FR3141514A1 (fr) * | 2022-10-28 | 2024-05-03 | Valeo Systemes Thermiques | Echangeur thermique présentant une protection contre la corrosion |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3716887B2 (ja) | 2005-11-16 |
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