JPH10195592A - 高速変形下における耐脆性破壊特性に優れた形鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】活断層タイプの大地震や船の衝突などで生じる
高速変形下においても、耐脆性破壊特性が優れた構造用
形鋼を提供する。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２％と、Ｓ
ｉ：０．０５〜０．５％と、Ｍｎ：０．５〜１．８％
と、Ａｌ：０．００１〜０．０６％と、Ｓ≦０．００５
％と、Ｏ≦０．００３％と、残部がＦｅ及び不可避的不
純物とからなる、フランジと、ウェブまたはフランジ
と、その接合部であるフィレット部とを有する形鋼であ
って、形鋼のフィレット部の応力集中係数が５以上とな
る切欠を有する試験片を用いた引張試験において、静的
載荷条件で３０％以上の絞り値を有することを特徴とす
る、高速変形下における耐脆性破壊特性に優れた構造用
形鋼。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は土木建築分野または
船舶、エネルギー分野等における各種建造物に利用され
る形鋼に係り、特に地震や船の衝突等で生じる高速変形
下においても優れた耐脆性破壊特性が要求される建造物
への利用に適した構造用形鋼に関する。

【０００２】

【従来の技術】地震や船の衝突では鋼材に大きな変形が
加わるため建造物の崩壊等、極めて大きな被害が生じ
る。建築分野における耐震設計法では、鋼材の塑性変形
によって地震のエネルギーを吸収することにより、建築
物の崩壊を防ごうとする設計がなされているが、このよ
うな建築物に適用される鋼材には優れた塑性変形能が要
求されており、特開昭５５−１１９１５２号公報、特開
昭６３−２２３１２３号公報、特開平１−１１５６４２
２号公報、特開平３−１１５５２４号公報等では、降伏
比を低下させることにより一様伸び特性を向上させた鋼
材が提案されている。またＪＩＳ・Ｇ３１３６の建築構
造用圧延鋼材においても降伏比を８０％以下とすること
が規定されているように、耐震性向上に関する鋼材面か
らの対応としては、低降伏比による塑性変形能の向上が
中心となっている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、一般に
形鋼においては、造形上の問題よりフランジおよびウェ
ブにくらべ、その接合部であるフィレットにおいては組
織の微細化が難しく、また不純物の偏析の影響が著しく
あらわれるため、材質の劣化が生じ易い。また、形状的
にフィレット部では大きな応力集中が生じる場合が多い
ため、地震や船の衝突のような高速変形下において脆性
破壊が生じ易い傾向がある。

【０００４】１９９４年１月のアメリカ・ノースリッジ
地震や１９９５年１月の阪神淡路大地震では多くの鉄骨
構造物が甚大な被害を受けたが、その特徴的な破壊形態
として、柱−梁接合部やスカラップ部等の形状不連続部
からの脆性破壊があげられる。また、ノースリッジ地震
や阪神淡路大地震は活断層タイプの地震で震源が近かっ
たために、揺れの速度が非常に速く、変形速度は歪速度
で１〜１０／秒にも達していたと考えられている。

【０００５】鋼材が高速変形を受けた場合、通常の静的
な変形速度に比べ延性脆性遷移温度が上昇するといわれ
ているが、ノースリッジ地震や阪神淡路大地震でみられ
た破壊は、柱−梁接合部やスカラップ部等の応力集中部
に高速の変形が加わったため、その部分の延性脆性遷移
温度が上昇し、鋼材が塑性変形能を発揮する前に脆性破
壊を生じたためと考えられる。従って、低降伏比による
塑性変形能向上という従来の考え方では、ノースリッジ
地震や阪神淡路大地震のような揺れの速度が速い地震が
起きた場合、脆性破壊発生による建築物の崩壊を防ぐこ
とはできないことを示唆している。

【０００６】また、船の衝突事故においても鋼材が局部
的に高速変形を受けるため、脆性破壊を起こす場合があ
り問題となっている。本発明の目的は上記した問題点を
解決するために、活断層タイプの大地震や船の衝突など
で生じる高速変形下においても、耐脆性破壊特性が優れ
た構造用形鋼を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決し目的を
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。 （１）本発明の形鋼は、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．
２％と、Ｓｉ：０．０５〜０．５％と、Ｍｎ：０．５〜
１．８％と、Ａｌ：０．００１〜０．０６％と、Ｓ≦
０．００５％と、Ｏ≦０．００３％と、残部がＦｅ及び
不可避的不純物とからなる、フランジと、ウェブまたは
フランジと、その接合部であるフィレット部とを有する
形鋼であって、形鋼のフィレット部の応力集中係数が５
以上となる切欠を有する試験片を用いた引張試験におい
て、静的載荷条件で３０％以上の絞り値を有することを
特徴とする、高速変形下における耐脆性破壊特性に優れ
た構造用形鋼である。

【０００８】（２）本発明の形鋼は、重量％で、さら
に、Ｔｉ≦０．１％、Ｎｂ≦０．０４％、Ｖ≦０．１
％、Ｃｕ≦０．５％、Ｎｉ≦０．５％、Ｃｒ≦１％、Ｍ
ｏ≦０．６％、Ｃａ≦０．００５％、及びＲＥＭ≦０．
０３％の群から選択された１種または２種以上を含有す
る、上記（１）に記載の高速変形下における耐脆性破壊
特性に優れた構造用形鋼である。

【０００９】

【発明の実施の形態】本発明者は、活断層タイプの大地
震や船の衝突などで生じる高速変形下においても、耐脆
性破壊特性が優れた構造用形鋼を得るために、高速変形
下での形鋼の破壊特性について鋭意研究を重ねた結果、
以下の知見を得るに至った。

【００１０】鋼材が塑性変形する場合、塑性変形に要し
たエネルギーが熱エネルギーに変わるが、高速変形下で
は熱伝導により熱が散逸する時間が少ないため、鋼材の
温度が上昇する。そして、塑性変形量が多いほどそれに
よる発熱も大きくなる。一般に温度が高いほど鋼材のシ
ャルピー吸収エネルギーが高くなるとともに、脆性破面
率が低下するが、応力集中部が高速変形下でも十分に塑
性変形すれば、応力集中部の温度が上昇し、高速変形に
よる延性脆性遷移温度の上昇、つまり脆性破面率の上昇
を抑制できることから、阪神淡路大地震等において見ら
れたような脆性破壊を防ぐことが可能となる。

【００１１】しかし、鋼材の塑性変形能は、ＪＩＳ・Ｚ
２２０１に規定された平行部を有する引張試験片により
求まる絞り値や伸びで評価されるのが一般的であり、Ｈ
形鋼のスカラップ部に代表されるような応力集中部では
高い３軸応力状態にあるため、このような応力集中部で
の塑性変形能は、従来の平行部を有する引張試験片では
正しく評価できない。そこで、高い３軸応力状態での塑
性変形能を評価する方法について検討を重ねた結果、Ｈ
形鋼のスカラップ部等で見られる応力集中状態に相当す
る応力集中係数を有する切欠付丸棒試験片を用いて引張
試験を行えば、その時の絞り値によって、応力集中部で
の塑性変形能を正しく評価できることがわかった。

【００１２】図１（ａ−１）に示すフランジ１とウェブ
２とその接合部であるフィレット部３とを有するＨ形鋼
のフィレット部３から採取した切欠丸棒試験片（図１
（ｂ）、応力集中係数α＝６．７）を用いて、引張試験
を行ったときの脆性破面率と温度の関係を図２に示す。
評点間の平均歪速度が０．００１／秒（静的変形）と１
０／秒（地震時の高速変形に対応）の２条件で行った
が、静的変形に比べ高速変形の方が脆性破面率が高く、
延性脆性破面遷移温度が上昇していることが明らかであ
り、ノースリッジ地震や阪神淡路大地震でみられたよう
な、高速変形下での破壊挙動が再現されていることがわ
かる。

【００１３】また、図３に種々のＨ形鋼のフィレット部
から採取した切欠丸棒試験片（図１（ｂ））を用いて、
常温で静的引張試験を行ったときの絞り値と高速変形に
よる破面遷移温度の変化の関係を示す。切欠丸棒試験片
を用いて静的条件で引張試験を行った場合の絞り値が、
３０％以上であれば、高速変形による破面遷移温度の上
昇は認められない。これは高速変形下においても十分に
塑性変形する場合は、応力集中部の温度が上昇し、脆性
破壊の割合を低下させたためと考えられる。

【００１４】従来、鋼の脆性破壊に対する抵抗について
は、従来ＪＩＳ・Ｚ２２４２に規定されたシャルピー衝
撃試験等によって評価されてきた。しかし、シャルピー
衝撃試験では変形速度に伴う破壊挙動の違いを比較する
ことはできず、地震で見られるような高速変形による脆
性破面率の上昇に対する抵抗力、すなわち高速変形下で
の耐脆性破壊特性を評価することは不可能である。高速
変形下での耐脆性破壊特性を向上するには、高い３軸応
力状態での塑性変形能を高めることが重要なのであり、
たとえシャルピー衝撃試験による破面遷移温度（ｖＴｒ
ｓ）が低い、すなわち靭性が高い鋼であっても、切欠試
験片での絞り値が低ければ、高速変形での脆性破面率の
上昇を抑制することは困難となるものである。

【００１５】また鋼の塑性変形能、すなわち延性に対し
て硫化物系及び酸化物系介在物が悪影響を及ぼすことは
以前より知られており、通常、Ｓ及びＯは材質が劣化し
ない程度まで低減されている。しかし、Ｈ形鋼のスカラ
ップ部等の高い３軸応力状態下では、通常の引張試験で
評価されるような伸びや絞り値が低下しない程度のＳ量
またはＯ量であっても、硫化物系及び酸化物系介在物が
ミクロボイドの発生起点となり、延性亀裂が進展しやす
くなるため、十分な塑性変形能が得られない場合があ
る。そのため、応力集中部での塑性変形能を高めるため
にはＳ量またはＯ量を厳しく制限する必要がある。

【００１６】以上の知見に基づき、本発明者は、鋼のＳ
量またはＯ量を厳しく制限し、形鋼のフィレット部の応
力集中係数を特定した切欠試験片を用いた静的載荷条件
下の引張試験における絞り値を一定値以上に制御するよ
うにして、高速変形下における耐脆性破壊特性に優れた
本発明の形鋼を見出し、本発明を完成させた。

【００１７】すなわち、本発明は鋼組成及び切欠試験片
による静的載荷条件下の引張特性（絞り値）を下記範囲
に限定することにより、活断層タイプの大地震や船の衝
突などで生じる高速変形下における耐脆性破壊特性に優
れた形鋼を提供できる。以下に本発明の成分添加理由、
成分限定理由及び応力集中部での塑性変形特性の限定理
由について説明する。

【００１８】（１）成分組成範囲 Ｃ：０．０５〜０．２％ Ｃは鋼材の強度を確保するために必要な元素であるが、
０．０５％未満では強度が不足し、０．２％を越えて添
加すると偏析部の特性、溶接性を損ねるので、その含有
量は０．０５〜０．２％である。 Ｓｉ：０．０５〜０．５％ Ｓｉは鋼材の強度を高めるとともに製鋼過程における脱
酸剤として必要であるが、０．０５％未満ではその効果
が不十分であり、０．５％を越えて添加すると偏析部の
特性、溶接部の靭性を劣化させるので、その含有量は
０．０５〜０．５％である。

【００１９】Ｍｎ：０．５〜１．８％ Ｍｎは鋼材の強度を高めるために添加されるが、０．５
％未満では強度が不足し、１．８％を越えて添加すると
偏析が著しくなり靭性が劣化するため、その含有量は
０．５〜１．８％である。 Ａｌ：０．００１〜０．０６％ Ａｌは脱酸剤として必要であるが、０．００１％未満で
は脱酸が不十分であり、０．０６％を越えて添加される
とスラブの表面疵の原因となるため、その含有量は０．
００１〜０．０６％である。 Ｓ≦０．００５％ Ｓは硫化物系介在物を生成する元素であるが、柱−梁接
合部やスカラップ部等の応力集中部のような高い３軸応
力状態では、硫化物系介在物がミクロボイドの発生起点
となり、延性亀裂発生進展を助長するため、応力集中部
での塑性変形能が著しく低下する。しかし、０．００５
％以下では問題ないので、その含有量の上限は０．００
５％である。

【００２０】Ｏ≦０．００３％ Ｏは酸化物系介在物となって鋼中に存在するが、硫化物
系介在物と同様にミクロボイドの発生起点となり、延性
亀裂発生進展を助長するため、応力集中部での塑性変形
能が著しく低下する。しかし、０．００３％以下では問
題ないので、その含有量の上限は０．００３％である。

【００２１】本発明では上記の合金元素のほかに、鋼材
の強度・靭性を高めるためにＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｕ、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃａ、ＲＥＭの１種または２種以上を
含有してもよいが、以下にその成分の限定理由を述べ
る。

【００２２】Ｔｉ≦０．１％ ＴｉはＴｉＮを形成し、溶接部の組織粗大化を抑制しＨ
ＡＺ靭性の向上に寄与する元素であり微量の添加で大き
な効果が得られるが、０．１％を越えて添加されると逆
に溶接性が低下するため、その含有量は０．１％以下で
ある。 Ｎｂ≦０．０４％ ＮｂはＮｂ（Ｃ，Ｎ）として微細析出し強度上昇に寄与
する元素であるが、０．０４％を越えて添加されると溶
接性または溶接部の靭性が低下するため、その含有量は
０．０４％以下である。 Ｖ≦０．１％ ＶはＶＣとして析出し強度向上に寄与するが、０．００
５％未満ではその効果が得られず、０．１％を越えて添
加してもその効果が飽和するので、その含有量は０．０
０５〜０．１％である。 Ｃｕ≦０．５％ Ｃｕは強度・靭性の向上に有効な元素であるが、０．５
％を越えて添加すると熱間加工性が低下するだけでな
く、表面疵が発生しやすくなるので、その含有量は０．
５％以下である。 Ｎｉ≦０．５％ Ｎｉは靭性の向上に極めて有効な元素であるが、また非
常に高価な元素であることから０．５％を越えて添加す
るとコスト的に不利になるため、その含有量は０．５％
以下である。 Ｃｒ≦１％ Ｃｒは強度向上に有効な元素であるが、１％を越えて添
加すると溶接性が低下するので、その含有量は１％以下
である。 Ｍｏ≦０．６％ ＭｏもＣｒと同様に強度向上に有効な元素であるが、
０．６％を越えて添加すると溶接性が低下するだけでな
く、コスト的にも不利になるため、その含有量は０．６
％以下である。 Ｃａ≦０．００５％ Ｃａは硫化物系介在物の形状を制御することにより、靭
性を向上する元素であるが、０．００５％を越えて添加
すると鋼の清浄性に悪影響を及ぼすため、その添加量は
０．００５％以下である。 ＲＥＭ≦０．０３％ ＲＥＭ（希土類元素）も、Ｃａと同様に硫化物系介在物
の形状を制御することにより、靭性を向上する元素であ
るが、０．０３％を越えて添加すると鋼の材質に悪影響
を及ぼすため、その添加量は０．０３％以下である。な
お、Ｐは本発明の効果を阻害しない範囲での混入は許容
される。

【００２３】上記の成分組成範囲に調整することによ
り、応力集中部において高い塑性変形能が得られるた
め、高速変形時の発熱量が大きく優れた耐脆性破壊特性
を有する形鋼を得ることが可能となる。

【００２４】このような特性の形鋼は、さらに以下の切
欠試験片による静的載荷条件下の引張特性を有する。 （２）切欠試験片による静的載荷条件下の引張特性 図１（ａ−１）に示す本発明のフランジ１とウェブ２と
その接合部であるフィレット部３とを有する形鋼（Ｈ形
鋼）は、フィレット部３から採取した応力集中係数が５
以上となる切欠を有する試験片を用いた引張試験におい
て、静的載荷条件で３０％以上の絞り値を有する。

【００２５】形鋼におけるフィレット部３を切欠試験片
として選定した理由は、一般に形鋼においては、造形上
の問題よりフランジ１及びウェブ２に比べ、その接合部
であるフィレット部３における組織の微細化が難しく、
材質の劣化が生じ易いことと、形状的にフィレット部３
では大きな応力集中が生じる場合が多いため、地震や船
の衝突のような高速変形下において脆性破壊が生じ易い
傾向があるためである。

【００２６】応力集中係数が５以上となる切欠を有する
試験片を用いるのは、応力集中係数が５未満の切欠を有
する試験片あるいは切欠のない試験片では、高速変形下
（歪み速度で１／秒以上）での耐脆性破壊特性を評価す
ることは不可能であるためである。また、静的載荷条件
で引張試験を行った時の絞り値が３０％以上と限定した
理由は、図３に示したように切欠引張試験での絞り値が
３０％未満では応力集中部の塑性変形能が十分とは言え
ず、高速変形下において応力集中部の温度上昇が小さ
く、延性脆性遷移温度が上昇、すなわち脆性破面率が増
加することにより脆性破壊を生じやすくなるためであ
る。なお、切欠試験片は、応力集中係数が５以上であれ
ば、任意のものを使用することができる。また、本発明
の形鋼には、図１（ａ−２）に示すフランジ１とウェブ
２とその接合部であるフィレット部３とを有する形鋼
（不等辺山形鋼）や図１（ａ−３）に示すフランジ１と
フランジ１とその接合部であるフィレット部３とを有す
る形鋼（等辺山形鋼）も含まれる。

【００２７】上記の成分組成範囲及び切欠試験片による
静的載荷条件下の引張特性（絞り値）に調整することに
より、活断層タイプの大地震や船の衝突などで生じる高
速変形下においても、耐脆性破壊特性が優れた構造用形
鋼を得ることが可能となる。

【００２８】なお、製造方法については本発明では特に
限定されない。すなわち、鋼の溶製方法、構造用形鋼製
造時の圧延方法及び熱処理方法は通常採用される条件で
あればよい。また、形鋼に用いる鋼材については、例え
ば、制御圧延、加速冷却、圧延後徐冷など低降伏比鋼材
の製造条件を採用することも可能である。以下に本発明
の実施例を挙げ、本発明の効果を立証する。

【００２９】

【実施例】

（実施例１）表１に示した成分の鋼（本発明鋼Ｎｏ．１
〜９、比較鋼Ｎｏ．１０〜１３）を溶製し、６００×３
００×１２×２５ｍｍのサイズを有するＨ形鋼に圧延し
た。

【００３０】各Ｈ形鋼のフィレット部より丸棒引張試験
片、シャルピー衝撃試験片及び図１（ｂ）に示したよう
な応力集中係数６．５の切欠を有する試験片を採取し
た。丸棒試験片については、ＪＩＳ・Ｚ２２４１の引張
試験を行い降伏応力（ＹＳ）、引張強度（ＴＳ）を測定
し、シャルピー衝撃試験片についてはＪＩＳ・Ｚ２２４
２のシャルピー衝撃試験を行い、破面遷移温度を測定し
た。

【００３１】切欠を有する試験片についてはアクチュエ
ーター式の引張試験機により、評点間の平均歪速度で
０．００１／秒の静的引張試験、及び平均歪速度１０／
秒の高速引張試験を行い、絞り値（ＲＡ）及び脆性破面
率を測定した。また、高速変形に伴う脆性破面率の変化
量より、耐脆性破壊特性を評価した。なお、試験温度は
引張試験は室温で行い、シャルピー衝撃試験は−８０℃
〜室温の範囲の温度で行った。

【００３２】これらの結果をあわせて表１に示した。本
発明条件の成分範囲をいずれも満たす本発明鋼Ｎｏ．１
〜９は、いずれも静的引張試験での絞り値が３０％以上
であり、高速引張試験においては脆性破面率が低下して
いることから、本発明鋼は高速変形下での耐脆性破壊特
性に優れていることが明らかである。一方、本発明条件
を満たしていない比較鋼Ｎｏ．１０〜１３は、静的引張
試験での絞り値が本発明の範囲より小さいため、高速引
張試験では脆性破面率が大幅に増加している。また、シ
ャルピー衝撃試験片での破面遷移温度が低いものであっ
ても、本発明の範囲を満たしていなければ、脆性破面率
が上昇していることがわかる。

【００３３】

【表１】

【００３４】（実施例２）表２に示した成分の鋼（本発
明鋼Ｎｏ．１４〜１８，２２〜２４、比較鋼Ｎｏ．１９
〜２１）を溶製し、鋼Ｎｏ．１４〜２１は３５０×１０
０×１２×１７ｍｍのサイズを有する不等辺山形鋼、鋼
Ｎｏ．２２〜２４は４００×４００×６０×８０ｍｍの
サイズを有する極厚Ｈ形鋼にそれぞれ圧延した。また一
部の不等辺山形鋼については圧延後、加速冷却を行っ
た。

【００３５】各形鋼のフィレット部より丸棒引張試験
片、シャルピー衝撃試験片および図１に示したような応
力集中係数６．５の切欠を有する試験片を採取した。丸
棒引張試験片については、ＪＩＳ・Ｚ２２４１の引張試
験を行い降伏応力（ＹＳ）、引張強度（ＴＳ）を測定
し、シャルピー衝撃試験片についてはＪＩＳ・Ｚ２２４
２のシャルピー衝撃試験を行い、破面遷移温度を測定し
た。

【００３６】切欠を有する試験片についてはアクチュエ
ーター式の引張試験機により、評点間の平均歪速度で
０．００１／秒の静的引張試験、及び平均歪速度１０／
秒の高速引張試験を行い、絞り値及び脆性破面率を測定
した。また、高速変形による脆性破面率の変化量より、
耐脆性破壊特性を評価した。なお、試験温度は引張試験
は室温で行い、シャルピー衝撃試験は−８０℃〜室温の
範囲の温度で行った。

【００３７】これらの結果をあわせて表２に示した。本
発明条件の成分範囲をいずれも満たす本発明鋼Ｎｏ．１
４〜１８及び２２〜２４は、いずれも静的引張試験での
絞り値が３０％以上であり、高速引張試験においては脆
性破面率が変化しないか、または低下していることか
ら、本発明鋼は高速変形下での耐脆性破壊特性に優れて
いることが明らかである。一方、本発明条件を満たして
いない比較鋼Ｎｏ．１９〜２１は、静的引張試験での絞
り値が本発明の範囲より小さいため、高速引張試験では
脆性破面率が大幅に増加している。また、シャルピー衝
撃試験片での破面遷移温度が低いものであっても、本発
明の範囲を満たしていなければ、脆性破面率が上昇して
いることがわかる。

【００３８】

【表２】

【００３９】

【発明の効果】以上に示したように、本発明によれば鋼
組成及び切欠試験片による静的載荷条件下の引張特性
（絞り値）を特定することにより、高速変形下において
も応力集中部の脆性破面率が増加する現象が起きず、耐
脆性破壊特性に優れた形鋼を提供することが可能であ
り、地震や船の衝突などで高速変形を受けるような建造
物の利用に適しているといえる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例に係る形鋼の模式図と引張試験
片の形状を示す図。（ａ−１）はＨ形鋼の模式図。（ａ
−２）は不等辺山形鋼の模式図。（ａ−３）は等辺山形
鋼の模式図。（ｂ）は引張試験片の形状を示す図。

【図２】本発明の実施の形態に係る引張試験での温度と
脆性破面率との関係を示す図。

【図３】本発明の実施の形態に係る静的引張試験での絞
り値と高速変形に伴う脆性遷移温度の上昇量との関係を
示す図。

【符号の説明】

１…フランジ ２…ウェブ ３…フィレット部

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２％と、
   Ｓｉ：０．０５〜０．５％と、Ｍｎ：０．５〜１．８％
   と、Ａｌ：０．００１〜０．０６％と、Ｓ≦０．００５
   ％と、Ｏ≦０．００３％と、残部がＦｅ及び不可避的不
   純物とからなる、フランジと、ウェブまたはフランジ
   と、その接合部であるフィレット部とを有する形鋼であ
   って、形鋼のフィレット部の応力集中係数が５以上とな
   る切欠を有する試験片を用いた引張試験において、静的
   載荷条件で３０％以上の絞り値を有することを特徴とす
   る、高速変形下における耐脆性破壊特性に優れた構造用
   形鋼。
2. 【請求項２】 重量％で、さらに、Ｔｉ≦０．１％、Ｎ
   ｂ≦０．０４％、Ｖ≦０．１％、Ｃｕ≦０．５％、Ｎｉ
   ≦０．５％、Ｃｒ≦１％、Ｍｏ≦０．６％、Ｃａ≦０．
   ００５％、及びＲＥＭ≦０．０３％の群から選択された
   １種または２種以上を含有する、請求項１に記載の高速
   変形下における耐脆性破壊特性に優れた構造用形鋼。