JPH10200370A - 弾性表面波フィルタ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 挿入損失を増大させることなく、通過帯域近
傍の周波数領域における減衰量の拡大を図り得る弾性表
面波フィルタを得る。 【解決手段】 直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２及び並列腕共振
子Ｐ１〜Ｐ３を有するラダー型回路構成を備えた弾性表
面波フィルタにおいて、パッケージ材７内において、入
力端子１に近接した接続点ｎ１に接続されている第１の
並列腕共振子Ｐ１の基準電位に接続される電極と、出力
端子２に近接した接続点ｎ３に接続されている第２の並
列腕共振子Ｐ３の基準電位に接続される電極とがパッケ
ージ内で電気的に絶縁され、これらを別個に引出し、第
１，第２の並列腕共振子以外の並列腕共振子Ｐ２の基準
電位に接続される電極を、第１または第２の並列腕共振
子Ｐ１またはＰ２の基準電位に接続される電極とをパッ
ケージ材７で短絡してなる弾性表面波フィルタ。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、圧電基板に複数の
ＳＡＷ共振子を構成してなる弾性表面波フィルタに関
し、より詳細には、複数のＳＡＷ共振子がラダー型フィ
ルタ回路を構成するように形成されている弾性表面波フ
ィルタに関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、移動体通信機器において、高周
波用帯域フィルタとして、複数のＳＡＷ共振子を圧電基
板上に構成してなる弾性表面波フィルタが知られてい
る。例えば、特公昭５６−１９７６５号公報には、圧電
基板上に複数のＳＡＷ共振子を形成してラダー型回路を
構成してなる弾性表面波フィルタが開示されている。

【０００３】上記弾性表面波フィルタでは、ラダー型回
路を構成している直列腕共振子の共振周波数ｆｒと、並
列腕の挿入された並列腕共振子の反共振周波数ｆａとを
一致させることにより、一致された周波数付近において
入出力インピーダンスを特性インピーダンスと整合さ
せ、それによって通過帯域を構成している。この種の弾
性表面波フィルタの減衰量周波数特性の一例を図２１に
示す。

【０００４】ところで、帯域フィルタとして用いるもの
であるため、上記弾性表面波フィルタにおいては、通過
帯域外の周波数領域における減衰量の拡大が強く求めら
れている。そこで、通過帯域近傍の周波数領域における
減衰量を拡大するために、直列腕共振子の静電容量に対
し、並列腕共振子の静電容量を大きくすればよいことが
知られている（信学技報、ＵＳ９５−２５（１９９５−
０７）第３９頁〜第４６頁）。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ラダー
型回路構成を有する弾性表面波フィルタにおいて、並列
腕共振子の直列腕共振子に対する上記容量比を変化させ
ると、挿入損失の劣化が生じるという問題があった。

【０００６】図２２は、ラダー型回路構成を有する弾性
表面波フィルタにおいて、並列腕共振子の静電容量の直
列腕共振子の静電容量に対する比を変化させた場合の減
衰量周波数特性を示す。図２２において、実線Ａ〜Ｃで
示す特性は、実線Ａで示す特性から実線Ｃで示す特性に
変化するに従って並列腕共振子の容量が高められてい
る。

【０００７】実線Ａ〜実線Ｃから明らかなように、並列
腕共振子の静電容量を高めていくと、通過帯域近傍の減
衰量は増大するものの、挿入損失が劣化していくことが
わかる。

【０００８】すなわち、通過帯域近傍の周波数領域にお
ける減衰量と挿入損失とは、トレードオフの関係にある
ため、挿入損失を増大させることなく、通過帯域近傍の
周波数領域における減衰量のみを大きくすることは、上
記静電容量比を変更するだけでは不可能であった。

【０００９】本発明の目的は、挿入損失の劣化を引き起
こすことなく、通過帯域近傍の周波数領域における減衰
量を拡大し得る構成を備えた新規な弾性表面波フィルタ
を提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、入出力端子間を直列腕とし、該直列腕と基準電位と
の間に複数の並列腕を有するラダー型回路を構成するよ
うに、圧電基板に直列腕共振子及び並列腕共振子を形成
してなる弾性表面波フィルタ素子と、前記弾性表面波フ
ィルタ素子を収納しており、かつ弾性表面波フィルタ素
子に接続される複数の電極ランドを有するパッケージ材
と、前記弾性表面波フィルタ素子の入出力端子及び基準
電位端子と、前記パッケージ材の複数の電極ランドとを
それぞれ接続している複数のボンディングワイヤーとを
備える弾性表面波フィルタにおいて、前記並列腕が３個
以上形成されており、入力端子と入力端子に近接した直
列腕共振子との間の接続点と基準電位との間に接続され
た第１の並列腕共振子と、出力端子と出力端子に最も近
接した直列腕共振子との間の接続点と基準電位との間に
接続された第２の並列腕共振子とを有し、前記第１，第
２の並列腕共振子の基準電位電極が、それぞれ、パッケ
ージ材に形成されており互いに電気的に絶縁された第
１，第２の電極ランドに接続されており、かつ第１，第
２の並列腕共振子以外の並列腕共振子の基準電位電極が
第１または第２の並列腕共振子の基準電位電極とパッケ
ージ材で短絡されていることを特徴とする。

【００１１】上記のように、第１，第２の並列腕共振子
以外の並列腕共振子の基準電位電極と、第１または第２
の並列腕共振子の基準電位電極とをパッケージ材内で短
絡させることにより、後述の発明の実施の形態から明ら
かなように、挿入損失の劣化を招くことなく、通過帯域
近傍の周波数領域における減衰量を飛躍的に拡大するこ
とができる。すなわち、本発明は、従来注意が払われて
いなかった基準電位電極の接続方法を工夫することによ
り、挿入損失の劣化を引き起こすことなく通過帯域近傍
の周波数領域における減衰量を改善したことに特徴を有
する。

【００１２】第１，第２の並列腕共振子以外の並列腕共
振子の基準電位電極を、第１または第２の並列腕共振子
の基準電位電極にパッケージ材内で電気的に短絡する態
様としては、請求項２〜４に記載の発明のように、種々
の構造を採用することができる。

【００１３】すなわち、請求項２に記載の発明は、前記
第１，第２の並列腕共振子以外の並列腕共振子の基準電
位電極が、第１または第２の並列腕共振子の基準電位電
極が接続されている前記第１または第２の電極ランドに
ボンディングワイヤーにより接続されていることを特徴
とする。

【００１４】また、請求項３に記載の発明は、第１，第
２の並列腕共振子以外の並列腕共振子の基準電位電極
が、第１または第２の並列腕共振子の基準電位電極に圧
電基板において電気的に短絡されていることを特徴とす
る。

【００１５】請求項４に記載の発明は、第１または第２
の電極ランドに対してパッケージ材内で短絡されている
電極ランドに、前記第１，第２の並列腕共振子以外の並
列腕共振子の基準電位電極が、ボンディングワイヤーに
より接続されていることを特徴とする。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照しつつ本発明に
係る弾性表面波フィルタの非限定的な実施例とその作用
を説明する。

【００１７】（第１の実施例）図１は、本発明に係る弾
性表面波フィルタの第１の実施例の回路図である。図１
に示すように、入力端子１と出力端子２との間に直列腕
３が構成されており、直列腕３とアース電位との間に複
数の並列腕４，５，６が接続されている。

【００１８】直列腕３には、直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２が
直列に挿入されている。並列腕４は、入力端子１と直列
腕共振子Ｓ１との間の接続点ｎ１と基準電位との間に接
続されており、並列腕４には並列腕共振子Ｐ１が挿入さ
れている。並列腕５は、直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２間の接
続点ｎ２と基準電位との間に接続されており、並列腕５
には並列腕共振子Ｐ２が挿入されている。並列腕６は、
直列腕共振子Ｓ２と出力端子２との間の接続点ｎ３と、
基準電位との間に接続されている。並列腕６には、並列
腕共振子Ｐ３が挿入されている。

【００１９】破線７は、後述のパッケージ材を示し、パ
ッケージ材７内に共振子Ｓ１，Ｓ２，Ｐ１〜Ｐ３がラダ
ー型回路を構成するように形成されたＳＡＷフィルタ素
子が配置されている。なお、Ｓ１，Ｓ２，Ｐ１〜Ｐ３
は、全て１ポート型ＳＡＷ共振子である。

【００２０】並列腕共振子Ｐ１の基準電位電極はインピ
ーダンスＩ１を介して基準電位に接続されており、並列
腕共振子Ｐ２，Ｐ３の基準電位電極はパッケージ材７内
で短絡され、かつパッケージ７のインピーダンスＩ２を
介して基準電位に接続されている。なお、インピーダン
スＩ１，Ｉ２は、ボンディングワイヤやパッケージ配線
によって生じるインダクタンスや寄生容量によるインピ
ーダンスを示している。上記構成において、並列腕共振
子Ｐ１が本発明における第１の並列腕共振子を構成し、
並列腕共振子Ｐ３が第２の並列腕共振子を構成し、並列
腕共振子Ｐ２が第１，第２の並列腕共振子以外の並列腕
共振子を構成している。

【００２１】従って、第１の並列腕共振子Ｐ１の基準電
位電極と、第２の並列腕共振子Ｐ３の基準電位電極と
は、パッケージ材７内において別個に引き出されてお
り、かつ並列腕共振子Ｐ２の基準電位電極が第２の並列
腕共振子Ｐ３の基準電位電極とパッケージ材７内で電気
的に短絡されている。

【００２２】図１に示した回路構成を有する本実施例の
弾性表面波フィルタを、図２に蓋材を除いた平面図で示
す。図２を参照して、弾性表面波フィルタ８は、積層セ
ラミックパッケージからなるパッケージ材７を用いて構
成されている。パッケージ材７については、積層セラミ
ックパッケージ以外の他の絶縁性材料からなるものであ
ってもよい。

【００２３】パッケージ材７には、開口７ａが形成され
ている。開口７ａ内にＳＡＷフィルタ素子９が固定され
ている。ＳＡＷフィルタ素子９は、矩形の圧電基板１０
を用いて構成されている。

【００２４】圧電基板１０は、ＬｉＮｂＯ₃ 、ＬｉＴａ
Ｏ₃ や水晶などの圧電単結晶またはチタン酸ジルコン酸
鉛系圧電セラミックスのような圧電性セラミックスによ
り構成され得る。また、圧電基板１０に代えて、絶縁基
板上にＺｎＯ薄膜などの圧電薄膜を形成したものを用い
てもよい。もっとも、絶縁基板上に圧電薄膜を形成した
圧電性基板を用いる場合には、後述のＳＡＷ共振子など
の電極構造については、圧電薄膜の上面及び下面の何れ
に形成してもよい。

【００２５】圧電基板１０上には、図１に示したラダー
型回路を構成するために、直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２及び
並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３が構成されている。直列腕共振
子Ｓ１，Ｓ２及び並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３は、何れも、
一対のくし歯電極よりなるインターデジタル電極（以
下、ＩＤ電極）の両側に反射器を設けた１ポート型ＳＡ
Ｗ共振子により構成されている。

【００２６】また、パッケージ材７の開口７ａの両側
は、段部７ｂ，７ｃが形成されている。段部７ｂ，７ｃ
は、開口７ａの底面よりも高くされており、段部７ｂ，
７ｃ上に、それぞれ、電極ランド１１ａ〜１１ｃ，１１
ｄ〜１１ｆが形成されている。電極ランド１１ａ〜１１
ｃ，１１ｄ〜１１ｆは、例えば、Ａｌ，Ｃｕもしくはこ
れらの合金からなる導電膜により形成されている。

【００２７】電極ランド１１ｂが、図１に示した入力端
子１に接続される電極ランドであり、電極ランド１１ｅ
が出力端子２に接続される電極ランドである。すなわ
ち、直列腕共振子Ｓ１のＩＤ電極の一方のくし歯電極が
電極ランド１１ｂに接続されており、他方のくし歯電極
が直列腕共振子Ｓ２のＩＤ電極の一方のくし歯電極に接
続されている。直列腕共振子Ｓ２の他方のくし歯電極は
ボンディングワイヤー１２ｂにより電極ランド１１ｅに
接続されている。

【００２８】並列腕共振子Ｐ１のＩＤ電極のホット側の
くし歯電極は直列腕共振子Ｓ１に接続されており、アー
ス側のくし歯電極がボンディングワイヤー１２ｃにより
電極ランド１１ａに接続されている。また、並列腕共振
子Ｐ２のＩＤ電極のホット側のくし歯電極が直列腕共振
子Ｓ１のくし歯電極に電気的に接続されるとともに、並
列腕共振子Ｐ２のアース側のくし歯電極がボンディング
ワイヤー１２ｄにより電極ランド１１ｆに接続されてい
る。

【００２９】並列腕共振子Ｐ３のホット側のくし歯電極
は直列腕共振子Ｓ２のＩＤ電極の一方のくし歯電極に接
続されており、並列腕共振子Ｐ３のＩＤ電極のアース側
のくし歯電極がボンディングワイヤー１２ｅにより電極
ランド１１ｆに接続されている。

【００３０】上記電極ランド１１ａ，１１ｃ，１１ｄ，
１１ｆはパッケージ材７外のアース電位に接続される。
もっとも、パッケージ材７内においては、上記のように
第１の並列腕共振子Ｐ１は電極ランド１１ａに接続され
ており、第２の並列腕共振子Ｐ３は電極ランド１１ｆに
接続されている。すなわち、第１，第２の並列腕共振子
Ｐ１，Ｐ３の基準電位電極は、異なる電極ランド１１
ａ，１１ｆに接続されている。また、第１，第２の並列
腕共振子以外の並列腕共振子Ｐ２の基準電位電極が、第
２の並列腕共振子Ｐ３の基準電位電極と、電極ランド１
１ｆを介して短絡されている。

【００３１】上記パッケージ材７の電極ランド１１ａ〜
１１ｆのパッケージ材７外への引出し構造を図３及び図
４を参照して説明する。図３に断面図で示すように、パ
ッケージ材７においては、例えば、電極ランド１１ｂ，
１１ｅはスルーホール１３ａ，１３ｂを介して外部電極
１４ａ，１４ｂに接続されている。外部電極１４ａ，１
４ｂはパッケージ材７の下面に引き出されており、外部
と接続するための電極として用いられる。

【００３２】また、図４にパッケージ材７の段部７ｂ，
７ｃの平面図を示す。ここでは、弾性表面波フィルタ素
子９は挿入されていない状態が示されている。開口７ａ
の両側の段部７ｂ，７ｃ上には、電極ランド１１ａ〜１
１ｆが図２に示したように形成されている。もっとも、
図４ではハッチングを省略して図示されており、そのた
め、段部７ｂ，７ｃの下方に位置している外部電極１４
ｃ〜１４ｆが段部７ｂを透かした状態で図示されてい
る。外部電極１４ｃ〜１４ｆは、図３に示した外部電極
１４ａ，１４ｂと同様に、スルーホール１３ｃ〜１３ｆ
により上面の電極ランド１１ａ，１１ｃ，１１ｄ，１１
ｆに電気的に接続されている。また、外部電極１４ｃ〜
１４ｆもパッケージ材７の側面を経由して下面に引き出
されている。

【００３３】本実施例の弾性表面波フィルタ８では、上
記のように第１，第２の並列腕共振子Ｐ１，Ｐ３が異な
る電極ランドである第１，第２の電極ランド１１ａ，１
１ｆに引き出されており、かつ並列腕共振子Ｐ３の基準
電位電極が第２の電極ランド１１ｆに電気的に接続され
ている。従って、挿入損失の増大を招くことなく、通過
帯域近傍の周波数領域、特に通過帯域によりも低域側の
周波数領域における減衰量を大幅に改善することができ
る。これを、図５〜図７に示す比較例１及び図８，図９
を参照して説明する比較例２と対比しつつ説明する。

【００３４】弾性表面波フィルタ素子などの電子部品で
は、通常、アース電位に接続される電極は全てパッケー
ジ内で短絡させるのが普通である。例えば、実施例１の
弾性表面波フィルタにおいて、基準電位に接続される電
極を全てパッケージ内に短絡させた場合、図５に示す回
路図の通りとなる。図５において、図１と同一部分につ
いては、同一の参照番号を付することとする。

【００３５】図５から明らかなように、第１〜３の並列
腕共振子Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３のアース電極が、全てパッケ
ージ材７内で接続点ｎ４で示すように共通接続されてい
る。なお、インピーダンスＩ３はパッケージ材７におけ
るインピーダンスを示す。すなわち、並列腕共振子Ｐ１
〜Ｐ３の基準電位電極は、パッケージ材７内で短絡され
た後、インピーダンスＩ３を介してアース電位に接続さ
れる。

【００３６】図５に示す等価回路では、入力端子内側か
ら入力された信号が、線路５１を介して矢印Ｄで示すよ
うに出力端子２側に回り込むことになる。特に、並列腕
共振子Ｐ１〜Ｐ３の共振点、すなわち、通過帯域の低域
側では、これらの並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３のインピーダ
ンスが低くなるため、パッケージ側のインピーダンスＩ
３の影響が大きくなり、上記信号の回り込み傾向が顕著
になる。そのため、通過帯域よりも低域側の周波数領域
における減衰量が低下することになる。

【００３７】比較例１におけるパッケージ材７に設けら
れた電極ランドの形態を図６及び図７に断面図及び平面
図で示す。図６及び図７は、実施例１の弾性表面波フィ
ルタのパッケージを示した図３及び図４に相当する図で
ある。

【００３８】図７から明らかなように、アース電位に接
続される電極ランド１１ａ，１１ｃ，１１ｄ，１１ｆに
スルーホール１３ｃ，１３ｄ，１３ｅ，１３ｆを介して
接続される外部電極１４ｃ，１４ｄ，１４ｅ，１４ｆ
が、導電パターン５２により共通接続されている。

【００３９】次に、第１〜第３の並列腕共振子のアース
電位に接続される電極をパッケージ材７内で全て分離し
た比較例２を考える。この場合、等価回路は図８に示す
通りとなる。すなわち、パッケージ材７において、並列
腕共振子Ｐ１〜Ｐ３の基準電位に接続される電極は全て
分離されており、それぞれ、パッケージ材のインピーダ
ンスＩ４〜Ｉ６を介してパッケージ材７外に引き出され
る。

【００４０】なお、図８において、線路５３は弾性表面
波フィルタが実装される回路基板に形成されるものであ
り、Ｉ６，Ｉ７は回路基板上のインピーダンスを示す。
従って、第３の並列腕共振子Ｐ２の基準電位電極は、イ
ンピーダンスＩ５，Ｉ６及びＩ７を介してアース電位に
接続されているため、入力側及び出力側のアース端子５
４，５５の何れから見ても並列腕共振子Ｐ２のアース電
極は浮いた状態となる。

【００４１】他方、並列腕共振子の共振点では共振抵抗
が小さくなる。従って、上記構成では、パッケージ材側
のインピーダンスＩ５及び回路基板側のインピーダンス
Ｉ６，Ｉ７の大きさを無視することができなくなり、特
性が大きく変化することになる。その結果、図８に示し
たように、並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３の基準電位電極を全
てパッケージ材７内で分離した場合には、通過帯域の低
周波数側の減衰量が低下することになる。

【００４２】なお、図９は、図８に示した回路構成を有
する比較例２の弾性表面波フィルタの平面図であり、図
２と同一の部分については、同一の参照番号を付するこ
とにする。図９から明らかなように、並列腕共振子Ｐ１
〜Ｐ３のアース電位に接続される電極は、それぞれ、ボ
ンディングワイヤー１２ａ，１２ｄ´，１２ｅにより異
なる電極ランド１１ａ，１１ｄ，１１ｆに接続されてい
る。

【００４３】また、電極ランド１１ａ，１１ｄ，１１ｆ
は、第１の実施例の場合と同様にしてパッケージ材７の
下面に形成された異なる外部電極にそれぞれ引き出され
ている。

【００４４】次に、具体的な実験例に基づき、上記第１
の実施例及び比較例１，２の減衰量周波数特性を示すこ
とにより、第１の実施例の効果を明らかにする。第１の
実施例として、圧電基板１０を６４°ＹカットＸ伝搬の
ＬｉＮｂＯ₃ 基板のものを用い、直列腕共振子Ｓ１，Ｓ
２及び並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３として、Ａｌからなるも
のを形成し、減衰量周波数特性を測定した。また、比較
例１としては、図７に示したように、パッケージ材７に
導電パターン５２を設けたことを除いては、第１の実施
例と同様にして構成されたものを用意し、比較例３につ
いては、図９に示したように電極ランド１１ａ，１１
ｄ，１１ｆに並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３のアース電位電極
をボンディングワイヤーにより接続したことを除いては
第１の実施例と同様にして構成したものを用意し、それ
ぞれ減衰量周波数特性を測定した。

【００４５】図１０は、比較例１の減衰量周波数特性を
示し、図１１は比較例２の減衰量周波数特性を示し、図
１２は第１の実施例の減衰量周波数特性を示す。図１０
〜図１２の比較から明らかなように、第１の実施例（図
１２の特性）では、通過帯域外の減衰量、特に通過帯域
の周波数側の減衰域における減衰量が比較的に拡大され
ていることがわかる。図１０と図１２とを比較すると、
低域側の減衰量は１０ｄＢ程度大きくされている。

【００４６】（第２の実施例）図１３は、本発明の第２
の実施例に係る弾性表面波フィルタを説明するための説
明図である。弾性表面波フィルタ２１においては、２個
の直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２及び３個の並列腕共振子Ｐ１
〜Ｐ３を有する弾性表面波フィルタ素子２２が用いられ
ている。

【００４７】第２の実施例が第１の実施例と異なる点
は、並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３のアース電位との接続構造
にある。従って、同一部分については、同一の参照番号
を付することにより、第１の実施例の説明を援用するこ
とにより省略する。

【００４８】第２の実施例では、直列腕共振子Ｐ１のア
ース電位に接続される電極がボンディングワイヤー１２
ａにより電極ランド１１ｂに接続されている。第２の並
列腕共振子Ｐ３のアース電位に接続される電極はボンデ
ィングワイヤー１２ｅにより電極ランド１１ｆに電気的
に接続されている。並列腕共振子Ｐ２のアース電位に接
続される電極は、導電パターン２３により、第２の並列
腕共振子Ｐ３のアース電位に接続される電極に電気的に
接続されている。すなわち、図２では、並列腕共振子Ｐ
２のアース電位に接続される電極はボンディングワイヤ
ー１２ｄにより電極ランド１１ｆに接続されていたのに
対し、第２の実施例では、並列腕共振子Ｐ２のアース電
位に接続される電極は導電パターン２３を介して第２の
並列腕共振子Ｐ３のアース電位に接続される電極と短絡
されている。従って、図２に示したボンディングワイヤ
ー１２ｄが用いられていない。

【００４９】第２の実施例においても、等価回路は図１
に示す通りとなる。従って、第１の実施例と同様に、第
１，第２の並列腕共振子のアース電位に接続される電極
が、パッケージ材７内で分離されており、かつ並列腕共
振子Ｐ２のアース電位に接続される電極が第２の並列腕
共振子Ｐ３のアース電位に接続される電極と短絡されて
いるため、通過帯域よりも低周波数側の周波数領域にお
ける減衰量を拡大することができる。

【００５０】（第３の実施例）図１４は、本発明の第３
の実施例の弾性表面波フィルタを示す平面図であり、第
１の実施例について示した図２に相当する図である。弾
性表面波フィルタ３１は、弾性表面波フィルタ素子３２
をパッケージ材７内に固定した構造を有する。弾性表面
波フィルタ素子３２は、第１の実施例の弾性表面波フィ
ルタ素子９と同様に構成された直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２
及び並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ３を有する。

【００５１】第３の実施例が第１の実施例と異なるとこ
ろは、並列腕共振子Ｐ２のアース電極に接続される電位
が、ボンディングワイヤー１２ｄ´により電極ランド１
１ｄに電気的に接続されていること、並びに電極ランド
１１ｄと電極ランド１１ｆとがパッケージ内で導電パタ
ーン（後述）により短絡されていることにある。従っ
て、第１の実施例と同一部分については、同一の参照番
号を付することにより、第１の実施例について行った説
明を援用することとする。

【００５２】図１５は、弾性表面波フィルタ３１の断面
図である。電極ランド１１ｂ，１１ｅが、それぞれ、ス
ルーホール１３ａ，１３ｂを介して外部電極１４ａ，１
４ｂに引き出されている。外部電極１４ａ，１４ｂはパ
ッケージ材７の下面に引き出されている。

【００５３】他方、図１６は、パッケージ材７の開口７
ａの内底面と同一高さ位置に設けられた外部電極を説明
するための平面図であり、第１の実施例について示した
図４に相当する図である。図１６から明らかなように、
段部７ｂ，７ｃ上に形成された電極ランド１１ａ〜１１
ｆ（図１６では斜線のハッチングを省略してある）は、
それぞれ、スルーホール１３ａ〜１３ｆを介して外部電
極１４ａ〜１４ｆに電気的に接続されている。もっと
も、外部電極１４ｅ，１４ｆ間が導電パターン３３で電
気的に接続されている。また、外部電極１４ｃ，１４ｄ
間も導電パターン３４により電気的に接続されている。

【００５４】従って、並列腕共振子Ｐ３のアース電位に
接続される電極は、ボンディングワイヤー１２ｄ´を介
して電極ランド１１ｆとは異なる電極ランド１１ｄに接
続されているが、電極ランド１１ｄが電極ランド１１ｆ
と導電パターン３３により電気的に接続されているた
め、並列腕共振子Ｐ３のアース電極に接続される電極
は、パッケージ材７内において第２の並列腕共振子Ｐ２
の基準電位に接続された電極ランド１１ｆと短絡されて
いることになる。よって、第３の実施例に係る弾性表面
波フィルタ３１においても、第１の実施例と同様に、通
過帯域よりも周波数側の周波数領域における減衰量を拡
大することができる。

【００５５】（第４の実施例）図１７は、本発明の第４
の実施例にかかる弾性表面波フィルタの等価回路を示す
図であり、図１８は弾性表面波フィルタの平面図を示
す。

【００５６】図１７から明らかなように、直列腕３に３
個の直列腕共振子Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３が導入されている。
また、４個の並列腕４１〜４４が、それぞれ、接続点ｎ
１〜ｎ３，ｎ５とアース電位との間に形成されており、
各並列腕４１〜４４に、並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ４が導入
されている。従って、３個の直列腕共振子Ｓ１〜Ｓ３
と、４個の並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ４とを用いて、ラダー
型回路が構成されている。

【００５７】なお、直列腕共振子Ｐ１は、入力端子１と
入力端子１に近接した直列腕共振子Ｓ１との間の接続点
ｎ１に接続されているため、並列腕共振子Ｐ１が第１の
並列腕共振子を構成している。同様に、出力端子２と、
出力端子２に近接した直列腕共振子Ｓ３との接続点ｎ５
に接続されている並列腕共振子Ｐ４が、本発明における
第２の並列腕共振子を構成している。並列腕共振子Ｐ
２，Ｐ３は、第１，第２の並列腕共振子以外の並列腕共
振子である。

【００５８】図１７において、Ｉ８，Ｉ９は、それぞ
れ、パッケージ材のインピーダンスを示す。図１７から
明らかなように、本実施例においても、第１の並列腕共
振子Ｐ１と、第２の並列腕共振子Ｐ４とは、パッケージ
材７において分離されており、異なる経路でアース電位
に接続されている。他方、第１，第２の並列腕共振子以
外の並列腕共振子Ｐ２，Ｐ３は、第２の並列腕共振子Ｐ
４と接続点ｎ６を介して共通接続され、インピーダンス
Ｉ９を介してアース電位に接続されている。

【００５９】従って、第１の実施例と同様に、入力側か
ら出力側への信号の回り込みが生じ難いため、並びに並
列腕共振子の基準電位に接続される電極を全て共通接続
していないため、通過帯域よりも低周波数側の周波数領
域における減衰量の拡大を図ることができる。

【００６０】図１８は、第４の実施例の弾性表面波フィ
ルタの構造を示す平面図である。弾性表面波フィルタ４
５においても、パッケージ材７は、第１の実施例で用い
たパッケージ材７と同様に構成されている。弾性表面波
フィルタ素子４６においては、圧電基板４７上に、３個
の直列腕共振子Ｓ１〜Ｓ３と、４個の並列腕共振子Ｐ１
〜Ｐ４が形成されている。圧電基板及び各共振子を構成
する材料については、第１の実施例と同様の材料を用い
ることができる。

【００６１】もっとも、弾性表面波フィルタ素子４６に
おいては、並列腕共振子Ｐ１〜Ｐ４は、図１８において
は下方から上方に向かって配置されている。すなわち、
第１の並列腕共振子Ｐ１のアース電位に接続される電極
が、ボンディングワイヤー４８ａにより電極ランド１１
ｃに接続されている。第２の並列腕共振子Ｐ４のアース
電位に接続される電極は、ボンディングワイヤー４８ｂ
により電極ランド１１ｄに接続されている。並列腕共振
子Ｐ２，Ｐ３のアース電位に接続される電極は、それぞ
れ、ボンディングワイヤー４８ｃ，４８ｄにより電極ラ
ンド１１ｆに電気的に接続されている。

【００６２】なお、直列腕共振子Ｓ１の一方の電極は、
ボンディングワイヤー４８ｅにより入力端子に接続され
る電極ランド１１ｂに電気的に接続されている。直列腕
共振子Ｓ３の一方の電極は、ボンディングワイヤー４８
ｆにより電極ランド１１ｅに接続されている。

【００６３】他方、電極ランド１１ｄと電極ランド１１
ｆとは、図１６に示した構造と同様に、パッケージ材７
内において導電パターン（図示せず）により短絡されて
いる。従って、直列腕共振子Ｐ２，Ｐ３のアース電位に
接続される電極は、第２の並列腕共振子Ｐ４のアース電
位に接続される電極とは異なる電極ランドに接続されて
いるが、並列腕共振子Ｐ２，Ｐ３のアース電位に接続さ
れる電極が接続されている電極ランド１１ｆが、第２の
並列腕共振子Ｐ４のアース電位に接続される電極が接続
されている電極ランド１１ｄとパッケージ材内で短絡さ
れている。

【００６４】（変形例）本発明における第１，第２の並
列腕共振子のアース電位に接続される電極をパッケージ
内で分離し、第１，第２の並列腕共振子以外の並列腕共
振子のアース電位に接続される電極を、第１または第２
の並列腕共振子のアース電位に接続される電極にパッケ
ージ内で短絡する方法としては、上述した第１〜第４の
実施例に限定されるものではなく、上記条件を満たす限
り適宜変更し得る。

【００６５】例えば、図１９に示すように、第４の実施
例と同様に３．５段のラダー型回路を構成する場合、並
列腕共振子Ｐ２を、第１の並列腕共振子Ｐ１と共通接続
し、並列腕共振子Ｐ３を第２の並列腕共振子Ｐ４と共通
接続してパッケージ材外に引き出してもよい。

【００６６】さらに、図２０に示すように、並列腕共振
子Ｐ２と第２の並列腕共振子Ｐとを共通接続し、並列腕
共振子Ｐ３と第１の並列腕共振子Ｐ１とを共通接続し、
パッケージ材外に引き出してもよい。

【００６７】

【発明の効果】以上のように、請求項１に記載の発明に
係る弾性表面波フィルタでは、第１，第２の並列腕共振
子の基準電位に接続される電極がパッケージ材に形成さ
れた異なる電極ランド、すなわち、第１，第２の電極ラ
ンドに接続されており、かつ第１，第２の並列腕共振子
以外の並列腕共振子の基準電位に接続される電極が、第
１または第２の電極ランドにパッケージ材内で短絡され
ているため、入力側から出力側に向かって信号が回り込
むことによる減衰量の減少が生じ難く、かつ弾性表面波
フィルタが実装される基板上のインピーダンスの影響に
よる減衰量の減少も生じ難い。従って、通過帯域近傍の
減衰量を、特に通過帯域よりも低周波数側の周波数領域
における減衰量を飛躍的に拡大することができる。

【００６８】また、並列腕共振子と直列腕共振子の静電
容量の比を高めて減衰量の拡大を図った場合には、挿入
損失が劣化するが、本発明の方法では、挿入損失の劣化
も生じ難い。

【００６９】よって、請求項１に記載の発明によれば、
挿入損失の増大を招くことなく、通過帯域近傍の周波数
領域における減衰量を効果的に拡大することができるの
で、伝送特性に優れた帯域フィルタを提供することが可
能となる。

【００７０】また、本発明に係る弾性表面波フィルタに
おいて、通過帯域外減衰量の拡大は、上記のように並列
腕共振子の基準電位に接続される電極のパッケージ内に
おける結線方法を工夫するだけで行い得るため、例え
ば、請求項２〜４に記載のように、種々の態様で実現す
ることができるため、使用する弾性表面波フィルタ素子
の構造やパッケージ材の寸法に応じて、第１，第２の並
列腕共振子及びそれ以外の並列腕共振子の基準電位との
接続構造を容易に実現することができる。

【００７１】例えば、請求項２に記載の発明では、第
１，第２の並列腕共振子以外の並列腕共振子の基準電位
に接続される電極を、第１，第２の電極ランドにボンデ
ィングワイヤーにより接続することにより、第１，第２
の並列腕共振子以外の並列腕共振子を、第１または第２
の並列腕共振子の基準電位に接続される電極と容易に短
絡することができる。

【００７２】また、請求項３に記載の発明では、圧電基
板において、第１，第２の並列腕共振子以外の並列腕共
振子の基準電位に接続される電極を、第１または第２の
並列腕共振子の基準電位に接続される電極と短絡させて
いるため、弾性表面波フィルタ素子を得た後のボンディ
ング作業を煩雑化させることなく、通過帯域外減衰量の
拡大を図り得る。

【００７３】請求項４に記載の発明では、パッケージ材
内部で、第１，第２の並列腕共振子以外の並列腕共振子
の基準電位に接続される電極ランドが、第１または第２
の電極ランドと短絡されているため、通過帯域外減衰量
を拡大することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例にかかる弾性表面波フィ
ルタの等価回路を示す図。

【図２】第１の実施例の弾性表面波フィルタを説明する
ための平面図。

【図３】図２に示した弾性表面波フィルタの断面図。

【図４】第１の実施例で用いられているパッケージ材に
形成されている外部電極を説明するための平面図。

【図５】比較例１の弾性表面波フィルタの回路図。

【図６】比較例１の弾性表面波フィルタの断面図。

【図７】比較例１の弾性表面波フィルタにおけるパッケ
ージ材内の導電パターンを説明するための平面図。

【図８】比較例２の弾性表面波フィルタの回路図。

【図９】比較例２の弾性表面波フィルタの平面図。

【図１０】比較例１の弾性表面波フィルタの減衰量周波
数特性を示す図。

【図１１】比較例２の弾性表面波フィルタの減衰量周波
数特性を示す図。

【図１２】第１の実施例の弾性表面波フィルタの減衰量
周波数特性を示す図。

【図１３】第２の実施例の弾性表面波フィルタを説明す
るための平面図。

【図１４】第３の実施例の弾性表面波フィルタを説明す
るための平面図。

【図１５】第３の実施例の弾性表面波フィルタの断面
図。

【図１６】第３の実施例の弾性表面波フィルタのパッケ
ージ内の外部電極を説明するための平面図。

【図１７】第４の実施例の弾性表面波フィルタを説明す
るための回路図。

【図１８】第４の実施例の弾性表面波フィルタを説明す
るための平面図。

【図１９】本発明の弾性表面波フィルタの変形例を説明
するための回路図。

【図２０】本発明の弾性表面波フィルタのさらに他の変
形例を説明するための回路図。

【図２１】従来の弾性表面波フィルタの減衰量周波数特
性を示す図。

【図２２】従来の弾性表面波フィルタにおいて並列腕共
振子と直列腕共振子の容量比を変化させた場合の減衰量
周波数特性の変化を示す図。

【符号の説明】

１…入力端子 ２…出力端子 ３…直列腕 ４〜６…並列腕 ７…パッケージ材 ８…弾性表面波フィルタ ９…弾性表面波フィルタ素子 １０…圧電基板 １１ａ〜１１ｆ…電極ランド １２ａ〜１２ｅ…ボンディングワイヤー Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３，Ｓ４…直列腕共振子 Ｐ１〜Ｐ４…並列腕共振子 ２１…弾性表面波フィルタ ２２…弾性表面波フィルタ素子 ２３…導電パターン ３１…弾性表面波フィルタ ３２…弾性表面波フィルタ素子 ３３…導電パターン ４１〜４４…並列腕 ４５…弾性表面波フィルタ ４６…弾性表面波フィルタ素子 ４７…圧電基板 ４８ａ〜４８ｅ…ボンディングワイヤー ｎ１〜ｎ３…接続点

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 入出力端子間を直列腕とし、該直列腕と
   基準電位との間に複数の並列腕を有するラダー型回路を
   構成するように、圧電基板に直列腕共振子及び並列腕共
   振子を形成してなる弾性表面波フィルタ素子と、 前記弾性表面波フィルタ素子を収納しており、かつ弾性
   表面波フィルタ素子に接続される複数の電極ランドを有
   するパッケージ材と、 前記弾性表面波フィルタ素子の入出力端子及び基準電位
   端子と、前記パッケージ材の複数の電極ランドとをそれ
   ぞれ接続している複数のボンディングワイヤーとを備え
   る弾性表面波フィルタにおいて、 前記並列腕が３個以上形成されており、入力端子とラダ
   ー型回路において入力端子に最近接した直列腕共振子と
   の間の接続点と基準電位との間に接続された第１の並列
   腕共振子と、出力端子とラダー型回路において出力端子
   に最近接した直列腕共振子との間の接続点と基準電位と
   の間に接続された第２の並列腕共振子とを有し、 前記第１，第２の並列腕共振子の基準電位電極が、それ
   ぞれ、パッケージ材に形成された互いに電気的に絶縁さ
   れている第１，第２の電極ランドに接続されており、か
   つ第１，第２の並列腕共振子以外の並列腕共振子の基準
   電位電極が第１または第２の並列腕共振子の基準電位電
   極とパッケージ材内で短絡されていることを特徴とす
   る、弾性表面波フィルタ。
2. 【請求項２】 前記第１，第２の並列腕共振子以外の並
   列腕共振子の基準電位電極が、第１または第２の並列腕
   共振子の基準電位電極が接続されている前記第１または
   第２の電極ランドにボンディングワイヤーにより接続さ
   れている、請求項１に記載の弾性表面波フィルタ。
3. 【請求項３】 第１，第２の並列腕共振子以外の並列腕
   共振子の基準電位電極が、第１または第２の並列腕共振
   子の基準電位電極に圧電基板において電気的に短絡され
   ていることを特徴とする請求項１に記載の弾性表面波フ
   ィルタ。
4. 【請求項４】 第１または第２の電極ランドに対してパ
   ッケージ材内で短絡されている電極ランドに、前記第
   １，第２の並列腕共振子以外の並列腕共振子の基準電位
   電極が、ボンディングワイヤーにより接続されているこ
   とを特徴とする、請求項１に記載の弾性表面波フィル
   タ。