JPH10213084A - スクロールコンプレッサ - Google Patents
スクロールコンプレッサInfo
- Publication number
- JPH10213084A JPH10213084A JP1922097A JP1922097A JPH10213084A JP H10213084 A JPH10213084 A JP H10213084A JP 1922097 A JP1922097 A JP 1922097A JP 1922097 A JP1922097 A JP 1922097A JP H10213084 A JPH10213084 A JP H10213084A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scroll
- involute curve
- fixed scroll
- meshing surface
- base circle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 旋回スクロールを、固定スクロールに対して
熱膨張率の大きい材質で形成して軽量化を図ると共に圧
縮室のシール漏れを小さく抑えて、効率のよい圧縮を確
保する。 【解決手段】 スクロールコンプレッサを、インボリュ
ート曲線によって形成された渦巻体２９を有する固定ス
クロール２５と、固定スクロール２５の渦巻体２９と噛
み合い圧縮室３１を形成するインボリュート曲線によっ
て形成された渦巻体３３を有する旋回スクロール１７で
構成し、前記旋回スクロール１７を、固定スクロール２
５より熱膨張率の大きい材質で形成する一方、旋回スク
ロール１７の渦巻体３３の外側外周噛み合い面３３ａを
形成するインボリュート曲線の基礎円半径を、固定スク
ロール２５の渦巻体２９の外側外周噛み合い面２９ａを
形成するインボリュート曲線の基礎円半径より小さく
し、固定スクロール２５と旋回スクロール１７を確実に
噛み合わせる。
熱膨張率の大きい材質で形成して軽量化を図ると共に圧
縮室のシール漏れを小さく抑えて、効率のよい圧縮を確
保する。 【解決手段】 スクロールコンプレッサを、インボリュ
ート曲線によって形成された渦巻体２９を有する固定ス
クロール２５と、固定スクロール２５の渦巻体２９と噛
み合い圧縮室３１を形成するインボリュート曲線によっ
て形成された渦巻体３３を有する旋回スクロール１７で
構成し、前記旋回スクロール１７を、固定スクロール２
５より熱膨張率の大きい材質で形成する一方、旋回スク
ロール１７の渦巻体３３の外側外周噛み合い面３３ａを
形成するインボリュート曲線の基礎円半径を、固定スク
ロール２５の渦巻体２９の外側外周噛み合い面２９ａを
形成するインボリュート曲線の基礎円半径より小さく
し、固定スクロール２５と旋回スクロール１７を確実に
噛み合わせる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えば、空調装
置や冷凍冷蔵庫等に適するスクロールコンプレッサに関
する。
置や冷凍冷蔵庫等に適するスクロールコンプレッサに関
する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、スクロールコンプレッサにあっ
ては、図５に示す如く基板から一体に立上がる連続した
渦巻体１０１を有する固定スクロール１０３と、固定ス
クロール１０３の渦巻体１０１と噛み合い、圧縮室１０
５を形成する連続した渦巻体１０７が基板から一体に立
上がる旋回スクロール１０９とを備え、前記固定スクロ
ール１０３に対して旋回スクロール１０９を旋回運動さ
せることにより各渦巻体１０１，１０７の外周端から中
心部の吐出ポート１１１へ向けて冷媒を圧縮するように
なっている。
ては、図５に示す如く基板から一体に立上がる連続した
渦巻体１０１を有する固定スクロール１０３と、固定ス
クロール１０３の渦巻体１０１と噛み合い、圧縮室１０
５を形成する連続した渦巻体１０７が基板から一体に立
上がる旋回スクロール１０９とを備え、前記固定スクロ
ール１０３に対して旋回スクロール１０９を旋回運動さ
せることにより各渦巻体１０１，１０７の外周端から中
心部の吐出ポート１１１へ向けて冷媒を圧縮するように
なっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】スクロールコンプレッ
サの圧縮室１０５は、固定スクロール１０３と旋回スク
ロール１０９の渦巻体１０１，１０７が噛み合うことで
形成され、運動する旋回スクロール１０９は、固定スク
ロール１０３に対して熱膨張係数の異なる軽量な金属で
形成されている。特に、運転中は、図６に示す如く、吸
込ガス温度は中央の吐出ポート１１１において最大とな
る温度分布を示し、旋回スクロール１０９は熱の膨張を
強く受ける。この結果、図７で示すように固定スクロー
ル１０３と旋回スクロール１０９の噛み合い状態は、旋
回スクロール１０９と固定スクロール１０３の摺接点は
偏心方向の最外周点１０９ａのみとなり、他の部分１０
９ｂ〜１０９ｆにはすき間が生じ圧縮室１０５のシール
漏れが発生し、圧縮効率の低下につながる問題があっ
た。
サの圧縮室１０５は、固定スクロール１０３と旋回スク
ロール１０９の渦巻体１０１，１０７が噛み合うことで
形成され、運動する旋回スクロール１０９は、固定スク
ロール１０３に対して熱膨張係数の異なる軽量な金属で
形成されている。特に、運転中は、図６に示す如く、吸
込ガス温度は中央の吐出ポート１１１において最大とな
る温度分布を示し、旋回スクロール１０９は熱の膨張を
強く受ける。この結果、図７で示すように固定スクロー
ル１０３と旋回スクロール１０９の噛み合い状態は、旋
回スクロール１０９と固定スクロール１０３の摺接点は
偏心方向の最外周点１０９ａのみとなり、他の部分１０
９ｂ〜１０９ｆにはすき間が生じ圧縮室１０５のシール
漏れが発生し、圧縮効率の低下につながる問題があっ
た。
【０００４】そこで、この発明は、熱膨張係数の異なる
材質を用いて、シール漏れを小さく抑え圧縮効率の高い
スクロールコンプレッサを提供することを目的としてい
る。
材質を用いて、シール漏れを小さく抑え圧縮効率の高い
スクロールコンプレッサを提供することを目的としてい
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、この発明は、第１に基板から一体に立上がると共
に、インボリュート曲線によって形成された渦巻体を有
する固定スクロールと、固定スクロールの渦巻体と噛み
合い圧縮室を形成するインボリュート曲線によって形成
された渦巻体が基板から一体に立上がる旋回スクロール
を備えたスクロールコンプレッサにおいて、前記旋回ス
クロールを固定スクロールより熱膨張率の大きい材質で
形成する一方、旋回スクロールの渦巻体の外側外周噛み
合い面を形成するインボリュート曲線の基礎円半径を固
定スクロールの渦巻体の内側内周噛み合い面を形成する
インボリュート曲線の基礎円半径より小さくする。
に、この発明は、第１に基板から一体に立上がると共
に、インボリュート曲線によって形成された渦巻体を有
する固定スクロールと、固定スクロールの渦巻体と噛み
合い圧縮室を形成するインボリュート曲線によって形成
された渦巻体が基板から一体に立上がる旋回スクロール
を備えたスクロールコンプレッサにおいて、前記旋回ス
クロールを固定スクロールより熱膨張率の大きい材質で
形成する一方、旋回スクロールの渦巻体の外側外周噛み
合い面を形成するインボリュート曲線の基礎円半径を固
定スクロールの渦巻体の内側内周噛み合い面を形成する
インボリュート曲線の基礎円半径より小さくする。
【０００６】第２に、基板から一体に立上がると共にイ
ンボリュート曲線によって形成された渦巻体を有する固
定スクロールと、固定スクロールと噛み合い圧縮室を形
成するインボリュート曲線によって形成された渦巻体が
基板から一体に立上がる旋回スクロールを備えたスクロ
ールコンプレッサにおいて、固定スクロールを鉄系材
料、旋回スクロールをアルミ系合金で形成する一方、固
定スクロールの渦巻体の内側内周噛み合い面を形成する
インボリュート曲線の基礎円半径に対する旋回スクロー
ルの渦巻体の外周外側噛み合い面を形成するインボリュ
ート曲線の基礎円半径の比を０．９９８９〜０．９９９
５に設定する。
ンボリュート曲線によって形成された渦巻体を有する固
定スクロールと、固定スクロールと噛み合い圧縮室を形
成するインボリュート曲線によって形成された渦巻体が
基板から一体に立上がる旋回スクロールを備えたスクロ
ールコンプレッサにおいて、固定スクロールを鉄系材
料、旋回スクロールをアルミ系合金で形成する一方、固
定スクロールの渦巻体の内側内周噛み合い面を形成する
インボリュート曲線の基礎円半径に対する旋回スクロー
ルの渦巻体の外周外側噛み合い面を形成するインボリュ
ート曲線の基礎円半径の比を０．９９８９〜０．９９９
５に設定する。
【０００７】そして、好ましい実施形態として、固定ス
クロールの内側内周噛み合い面と外側外周噛み合い面を
形成するインボリュート曲線の基礎円半径と、旋回スク
ロールの内側内周噛み合い面を形成するインボリュート
曲線の基礎円半径を等しくする。
クロールの内側内周噛み合い面と外側外周噛み合い面を
形成するインボリュート曲線の基礎円半径と、旋回スク
ロールの内側内周噛み合い面を形成するインボリュート
曲線の基礎円半径を等しくする。
【０００８】あるいは、旋回スクロールの内側内周噛み
合い面と外側外周噛み合い面を形成するインボリュート
曲線の基礎円半径と、固定スクロールの外側外周噛み合
い面を形成するインボリュート曲線の基礎円半径を等し
くする。
合い面と外側外周噛み合い面を形成するインボリュート
曲線の基礎円半径と、固定スクロールの外側外周噛み合
い面を形成するインボリュート曲線の基礎円半径を等し
くする。
【０００９】かかるスクロールコンプレッサによれば、
固定スクロールに対して旋回スクロールが旋回運動をす
ることで、各渦巻体の外周端から取入れた冷媒を中心部
位へ向けて順次圧縮するようになる。
固定スクロールに対して旋回スクロールが旋回運動をす
ることで、各渦巻体の外周端から取入れた冷媒を中心部
位へ向けて順次圧縮するようになる。
【００１０】この運転時において、鋳鉄から成る固定ス
クロールに対して、アルミ系合金から成る旋回スクロー
ルは、熱の影響を強く受けて大きく熱膨張するようにな
るが、旋回スクロールは、熱膨張を見込んだインボリュ
ート曲線によって、固定スクロールと正しく噛み合うよ
うになる。この結果、圧縮室のシール漏れは小さく抑え
られた効率のよい圧縮が得られるようになる。
クロールに対して、アルミ系合金から成る旋回スクロー
ルは、熱の影響を強く受けて大きく熱膨張するようにな
るが、旋回スクロールは、熱膨張を見込んだインボリュ
ート曲線によって、固定スクロールと正しく噛み合うよ
うになる。この結果、圧縮室のシール漏れは小さく抑え
られた効率のよい圧縮が得られるようになる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、図１乃至図４の図面を参照
しながらこの発明の実施形態を説明する。
しながらこの発明の実施形態を説明する。
【００１２】図２において、１は吸込管３と吐出管５と
を有する密閉ケースを示しており、密閉ケース１内の下
部に駆動手段となる駆動部７が、上部に圧縮手段となる
圧縮機構部９がそれぞれ設けられている。
を有する密閉ケースを示しており、密閉ケース１内の下
部に駆動手段となる駆動部７が、上部に圧縮手段となる
圧縮機構部９がそれぞれ設けられている。
【００１３】駆動部７は、主軸１１に固定されたロータ
１３と、ケース１側に固着されたステータ１５とを有
し、ステータ１５に電流が流れることでロータ１３を介
して前記主軸１１に回転動力が与えられるようになる。
１３と、ケース１側に固着されたステータ１５とを有
し、ステータ１５に電流が流れることでロータ１３を介
して前記主軸１１に回転動力が与えられるようになる。
【００１４】主軸１１は、中心軸心Ｘから所定量偏心ｅ
とし、かつ、後述する旋回スクロール１７の軸受部１９
と係合し合う偏心軸部１９を有しており、上端部は密閉
ケース１の内壁面に固着された主軸受部材２１に、下端
部は密閉ケース１の内壁面に固着された副軸受部材２３
によりそれぞれ回転自在に支持されている。
とし、かつ、後述する旋回スクロール１７の軸受部１９
と係合し合う偏心軸部１９を有しており、上端部は密閉
ケース１の内壁面に固着された主軸受部材２１に、下端
部は密閉ケース１の内壁面に固着された副軸受部材２３
によりそれぞれ回転自在に支持されている。
【００１５】圧縮機構部９は、固定スクロール２５と旋
回スクロール１７とで構成され、固定スクロール２５の
材質は鋳鉄、旋回スクロール１７の材質はアルミ系合金
となっている。
回スクロール１７とで構成され、固定スクロール２５の
材質は鋳鉄、旋回スクロール１７の材質はアルミ系合金
となっている。
【００１６】固定スクロール２５は、基板２７から渦巻
体２９が一体に立上がる形状となっている。固定スクロ
ール２５の渦巻体２９は、基礎円中心ａとするインボリ
ュート曲線によって形成され、渦巻体２９の外側は、外
側外周噛み合い面２９ａ、内側は、内側内周噛み合い面
２９ｂとなっている。
体２９が一体に立上がる形状となっている。固定スクロ
ール２５の渦巻体２９は、基礎円中心ａとするインボリ
ュート曲線によって形成され、渦巻体２９の外側は、外
側外周噛み合い面２９ａ、内側は、内側内周噛み合い面
２９ｂとなっている。
【００１７】旋回スクロール１７は、前記固定スクロー
ル２５の渦巻体２９と噛み合い圧縮室３１を形成する渦
巻体３３が基板３５から一体に立上がる形状となってい
る。旋回スクロール１７の渦巻体３３は、基礎円中心ａ
とするインボリュート曲線によって形成され、渦巻体３
３の外側は外側外周噛み合い面３３ａ、内側は内側内周
噛み合い面３３ｂとなっている。旋回スクロール１７の
外側外周インボリュート曲線の基礎円半径は固定スクロ
ール２５の渦巻体の内側内周噛み合い面を形成するイン
ボリュート曲線の基礎円半径より小さくなっている。
ル２５の渦巻体２９と噛み合い圧縮室３１を形成する渦
巻体３３が基板３５から一体に立上がる形状となってい
る。旋回スクロール１７の渦巻体３３は、基礎円中心ａ
とするインボリュート曲線によって形成され、渦巻体３
３の外側は外側外周噛み合い面３３ａ、内側は内側内周
噛み合い面３３ｂとなっている。旋回スクロール１７の
外側外周インボリュート曲線の基礎円半径は固定スクロ
ール２５の渦巻体の内側内周噛み合い面を形成するイン
ボリュート曲線の基礎円半径より小さくなっている。
【００１８】この場合、旋回スクロール１７の渦巻体３
３の外側外周噛み合い面３３ａを形成するインボリュー
ト曲線の基礎円半径ａ1 と固定スクロール２５の渦巻体
２９の内側内周噛み合い面２９ｂの基礎円半径ａ2 の比
ａ2 ／ａ1 と効率との関係は、図４の実験結果から基礎
円半径比ａ2 ／ａ1 が効率最大となる０．９９８９〜
０．９９５の範囲内に設定することが望ましい。
３の外側外周噛み合い面３３ａを形成するインボリュー
ト曲線の基礎円半径ａ1 と固定スクロール２５の渦巻体
２９の内側内周噛み合い面２９ｂの基礎円半径ａ2 の比
ａ2 ／ａ1 と効率との関係は、図４の実験結果から基礎
円半径比ａ2 ／ａ1 が効率最大となる０．９９８９〜
０．９９５の範囲内に設定することが望ましい。
【００１９】また、旋回スクロール１７の内側内周噛み
合い面３３ｂを形成するインボリュート曲線に対し、外
側外周噛み合い面３３ａを形成するインボリュート曲線
の基礎円中心ａとする基礎円半径（図１点線）を小に設
定することで、旋回スクロール１７の内側内周噛み合い
面３３ｂは、組付け時に固定スクロール２５の外側外周
噛み合い面２９ａと図３に示す如く干渉し合うことなく
正しく噛み合せることが可能となる。
合い面３３ｂを形成するインボリュート曲線に対し、外
側外周噛み合い面３３ａを形成するインボリュート曲線
の基礎円中心ａとする基礎円半径（図１点線）を小に設
定することで、旋回スクロール１７の内側内周噛み合い
面３３ｂは、組付け時に固定スクロール２５の外側外周
噛み合い面２９ａと図３に示す如く干渉し合うことなく
正しく噛み合せることが可能となる。
【００２０】一方、圧縮室３１は、固定スクロール２５
の渦巻体２９と旋回スクロール１７の渦巻体３３とを１
８０度ずらせて噛み合わせることで、渦巻体２９と渦巻
体３３の間に形成されるようになる。
の渦巻体２９と旋回スクロール１７の渦巻体３３とを１
８０度ずらせて噛み合わせることで、渦巻体２９と渦巻
体３３の間に形成されるようになる。
【００２１】また、旋回スクロール１７は、主軸１１の
偏心軸部１９からの回転動力がオルダム機構３７を介し
て自転の伴なわない旋回運動が与えられる。これによ
り、吸込口切欠部３９から圧縮室３１内に取入れられた
冷媒は、外側から中央部に向かってその容積を小さくす
る圧縮室３１により、固定スクロール２５の中央部に設
けられた吐出ポート４１へ向けて移動するようになって
いる。
偏心軸部１９からの回転動力がオルダム機構３７を介し
て自転の伴なわない旋回運動が与えられる。これによ
り、吸込口切欠部３９から圧縮室３１内に取入れられた
冷媒は、外側から中央部に向かってその容積を小さくす
る圧縮室３１により、固定スクロール２５の中央部に設
けられた吐出ポート４１へ向けて移動するようになって
いる。
【００２２】なお、図２において、４３は給油ポンプ４
５によって各摺動部へ潤滑油４７を供給する給油路を示
している。
５によって各摺動部へ潤滑油４７を供給する給油路を示
している。
【００２３】このように構成されたスクロールコンプレ
ッサによれば、図３に示す如く固定スクロール２５の外
側外周噛み合い面２９ａと旋回スクロール１７の内側内
周噛み合い面３３ｂが正しく噛み合う組付け状態が得ら
れるようになり、組付性を損なうことはない。また起動
時に焼付きを起こすこともない。
ッサによれば、図３に示す如く固定スクロール２５の外
側外周噛み合い面２９ａと旋回スクロール１７の内側内
周噛み合い面３３ｂが正しく噛み合う組付け状態が得ら
れるようになり、組付性を損なうことはない。また起動
時に焼付きを起こすこともない。
【００２４】一方、固定スクロール２５に対して、旋回
スクロール１７が旋回運動することで、圧縮室３１は、
外側より中央部へかって、その容積を小さくしながら移
動し、吐出ポート４１より圧縮した冷媒を吐出する。こ
の運転時において、熱の影響により固定スクロール２５
に対して旋回スクロール１７は大きく熱膨張するように
なるが、熱膨張を見込んだインボリュート曲線によって
固定スクロール２５と正しい噛み合い状態が確保され
る。この結果、圧縮室３１のシール漏れは小さく抑えら
れ効率のよい圧縮が得られるようになる。
スクロール１７が旋回運動することで、圧縮室３１は、
外側より中央部へかって、その容積を小さくしながら移
動し、吐出ポート４１より圧縮した冷媒を吐出する。こ
の運転時において、熱の影響により固定スクロール２５
に対して旋回スクロール１７は大きく熱膨張するように
なるが、熱膨張を見込んだインボリュート曲線によって
固定スクロール２５と正しい噛み合い状態が確保され
る。この結果、圧縮室３１のシール漏れは小さく抑えら
れ効率のよい圧縮が得られるようになる。
【００２５】
【発明の効果】以上、説明したように、この発明のスク
ロールコンプレッサによれば、旋回運動する旋回スクロ
ールを、軽量なアルミ系合金で作ることができると共
に、組付性を損なうことがない。しかも起動時の焼き付
きを防ぐことが可能となる。
ロールコンプレッサによれば、旋回運動する旋回スクロ
ールを、軽量なアルミ系合金で作ることができると共
に、組付性を損なうことがない。しかも起動時の焼き付
きを防ぐことが可能となる。
【００２６】また、熱の影響を受けても、固定スクロー
ルと旋回スクロールは正しく噛み合う噛み合い状態が確
保される。この結果、圧縮室のシール漏れは小さく抑え
られ、効率のよい圧縮が得られるようになる。
ルと旋回スクロールは正しく噛み合う噛み合い状態が確
保される。この結果、圧縮室のシール漏れは小さく抑え
られ、効率のよい圧縮が得られるようになる。
【図１】この発明にかかるスクロールコンプレッサの固
定スクロールと旋回スクロールを重ね合わせた説明図。
定スクロールと旋回スクロールを重ね合わせた説明図。
【図２】スクロールコンプレッサ全体の概要切断面図。
【図３】固定スクロールと旋回スクロールの噛み合い状
態を示した説明図。
態を示した説明図。
【図４】インボリュート曲線のずれと効率の関係を示し
た説明図。
た説明図。
【図５】従来の固定スクロールと旋回スクロールの噛み
合い状態を示した説明図。
合い状態を示した説明図。
【図６】スクロールコンプレッサの吐出ガスの分布温度
の説明図。
の説明図。
【図７】従来の固定スクロールと旋回スクロールの運転
時における噛み合い状態を示した説明図。
時における噛み合い状態を示した説明図。
１７ 旋回スクロール ２５ 固定スクロール ２７ 基板 ２９ 渦巻体 ２９ａ 外側外周噛み合い面 ３１ 圧縮室 ３３ 渦巻体 ３３ａ 外側外周噛み合い面 ａ 基礎円中心
Claims (4)
- 【請求項１】 基板から一体に立上がると共に、インボ
リュート曲線によって形成された渦巻体を有する固定ス
クロールと、固定スクロールの渦巻体と噛み合い圧縮室
を形成するインボリュート曲線によって形成された渦巻
体が基板から一体に立上がる旋回スクロールを備えたス
クロールコンプレッサにおいて、前記旋回スクロールを
固定スクロールより熱膨張率の大きい材質で形成する一
方、旋回スクロールの渦巻体の外側外周噛み合い面を形
成するインボリュート曲線の基礎円半径を固定スクロー
ルの渦巻体の内側内周噛み合い面を形成するインボリュ
ート曲線の基礎円半径より小さくしたことを特徴とする
スクロールコンプレッサ。 - 【請求項２】 固定スクロールの内側内周噛み合い面と
外側外周噛み合い面を形成するインボリュート曲線の基
礎円半径と、旋回スクロールの内側内周噛み合い面を形
成するインボリュート曲線の基礎円半径を等しくしたこ
とを特徴とする請求項１記載のスクロールコンプレッ
サ。 - 【請求項３】 旋回スクロールの内側内周噛み合い面と
外側外周噛み合い面を形成するインボリュート曲線の基
礎円半径と、固定スクロールの外側外周噛み合い面を形
成するインボリュート曲線の基礎円半径を等しくしたこ
とを特徴とする請求項１記載のスクロールコンプレッ
サ。 - 【請求項４】 基板から一体に立上がると共にインボリ
ュート曲線によって形成された渦巻体を有する固定スク
ロールと、固定スクロールと噛み合い圧縮室を形成する
インボリュート曲線によって形成された渦巻体が基板か
ら一体に立上がる旋回スクロールを備えたスクロールコ
ンプレッサにおいて、固定スクロールを鉄系材料、旋回
スクロールをアルミ系合金で形成する一方、固定スクロ
ールの渦巻体の内側内周噛み合い面を形成するインボリ
ュート曲線の基礎円半径に対する旋回スクロールの渦巻
体の外周外側噛み合い面を形成するインボリュート曲線
の基礎円半径の比を０．９９８９〜０．９９９５に設定
したことを特徴とするスクロールコンプレッサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1922097A JPH10213084A (ja) | 1997-01-31 | 1997-01-31 | スクロールコンプレッサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1922097A JPH10213084A (ja) | 1997-01-31 | 1997-01-31 | スクロールコンプレッサ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10213084A true JPH10213084A (ja) | 1998-08-11 |
Family
ID=11993292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1922097A Pending JPH10213084A (ja) | 1997-01-31 | 1997-01-31 | スクロールコンプレッサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10213084A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005038256A1 (ja) * | 2003-10-17 | 2005-04-28 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | スクロール圧縮機 |
| JP2011106353A (ja) * | 2009-11-18 | 2011-06-02 | Panasonic Corp | スクロール圧縮機 |
| WO2016199246A1 (ja) * | 2015-06-10 | 2016-12-15 | 三菱電機株式会社 | スクロール圧縮機 |
| CN109281832A (zh) * | 2018-12-12 | 2019-01-29 | 中国石油大学(华东) | 一种涡旋压缩机的三涡旋齿及其啮合型线设计方法 |
| CN116104758A (zh) * | 2022-11-17 | 2023-05-12 | 上海光裕汽车空调压缩机有限公司 | 一种汽车空调涡旋压缩机热变形结构及其补偿方法 |
-
1997
- 1997-01-31 JP JP1922097A patent/JPH10213084A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005038256A1 (ja) * | 2003-10-17 | 2005-04-28 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | スクロール圧縮機 |
| JPWO2005038256A1 (ja) * | 2003-10-17 | 2007-01-11 | 松下電器産業株式会社 | スクロール圧縮機 |
| US7244114B2 (en) | 2003-10-17 | 2007-07-17 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Scroll compressor |
| CN100402855C (zh) * | 2003-10-17 | 2008-07-16 | 松下电器产业株式会社 | 涡旋压缩机 |
| JP4789623B2 (ja) * | 2003-10-17 | 2011-10-12 | パナソニック株式会社 | スクロール圧縮機 |
| JP2011106353A (ja) * | 2009-11-18 | 2011-06-02 | Panasonic Corp | スクロール圧縮機 |
| WO2016199246A1 (ja) * | 2015-06-10 | 2016-12-15 | 三菱電機株式会社 | スクロール圧縮機 |
| JPWO2016199246A1 (ja) * | 2015-06-10 | 2017-12-07 | 三菱電機株式会社 | スクロール圧縮機 |
| CN109281832A (zh) * | 2018-12-12 | 2019-01-29 | 中国石油大学(华东) | 一种涡旋压缩机的三涡旋齿及其啮合型线设计方法 |
| CN109281832B (zh) * | 2018-12-12 | 2023-08-08 | 中国石油大学(华东) | 一种涡旋压缩机的三涡旋齿及其啮合型线设计方法 |
| CN116104758A (zh) * | 2022-11-17 | 2023-05-12 | 上海光裕汽车空调压缩机有限公司 | 一种汽车空调涡旋压缩机热变形结构及其补偿方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2003269346A (ja) | スクロール型流体機械 | |
| JP2010255558A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP3924817B2 (ja) | 容積形流体機械 | |
| JP2007332851A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2606388B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2007239747A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| CN112154270B (zh) | 涡旋压缩机 | |
| CN113544383B (zh) | 涡旋压缩机 | |
| JPH10213084A (ja) | スクロールコンプレッサ | |
| JP5864883B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP5034975B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JPH07332258A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2010156249A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP4790757B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP6701453B1 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2003129975A (ja) | スクロール型圧縮機 | |
| JP7454786B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2016156297A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| EP0070617A2 (en) | Scroll type fluid displacement apparatus | |
| JP2000009065A (ja) | スクロール型圧縮機 | |
| JPH11280679A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2025066427A (ja) | 圧縮機 | |
| JPH06173868A (ja) | スクロールコンプレッサ | |
| JP2026054672A (ja) | スクロール圧縮機及び冷凍サイクル装置 | |
| JP3139429B2 (ja) | スクロール型流体機械 |