JPH10231705A - 蒸気タービンロータシャフト - Google Patents
蒸気タービンロータシャフトInfo
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- JPH10231705A JPH10231705A JP3168797A JP3168797A JPH10231705A JP H10231705 A JPH10231705 A JP H10231705A JP 3168797 A JP3168797 A JP 3168797A JP 3168797 A JP3168797 A JP 3168797A JP H10231705 A JPH10231705 A JP H10231705A
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- JP
- Japan
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- coupling
- shrink
- journal
- steam turbine
- rotor shaft
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Abstract
(57)【要約】
【課題】蒸気タービンロータは、高速回転機器であり、
溶接欠陥の存在は、使用中にその欠陥が起点となってき
裂が発生し、最悪の場合破壊事故にもつながる恐れがあ
る。 【解決手段】クロム鋼よりなり端部にカップリングが形
成されたシャフトと、前記シャフトのジャーナルに軸受
け特性向上のため焼嵌されたスリーブとを備えた蒸気タ
ービンロータシャフトにおいて、前記カップリングに
は、前記ジャーナルより小径の凸部を備え、その外周に
焼嵌カップリングを備えていることを特徴とする。
溶接欠陥の存在は、使用中にその欠陥が起点となってき
裂が発生し、最悪の場合破壊事故にもつながる恐れがあ
る。 【解決手段】クロム鋼よりなり端部にカップリングが形
成されたシャフトと、前記シャフトのジャーナルに軸受
け特性向上のため焼嵌されたスリーブとを備えた蒸気タ
ービンロータシャフトにおいて、前記カップリングに
は、前記ジャーナルより小径の凸部を備え、その外周に
焼嵌カップリングを備えていることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は蒸気タービンのロー
タシャフトに関する。
タシャフトに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、蒸気タービンロータには、強度及
び靱性の優れた１２％クロム鋼が適用されている。しか
し、１２％クロム鋼は、軸受け特性、特に摩耗特性が悪
いために軸受メタルが焼き付き、ジャーナル部を損傷す
る恐れがある。
び靱性の優れた１２％クロム鋼が適用されている。しか
し、１２％クロム鋼は、軸受け特性、特に摩耗特性が悪
いために軸受メタルが焼き付き、ジャーナル部を損傷す
る恐れがある。
【０００３】このため一般には、図２に示すようにその
ロータ１の軸受に面した部分、すなわちジャーナル２に
低合金鋼製スリーブ３を焼嵌する構造になっている。し
かし、この構造ではスリーブ３を焼嵌するためにその組
立の関係からカップリング４もロータ１に焼嵌する構造
とする必要がある。
ロータ１の軸受に面した部分、すなわちジャーナル２に
低合金鋼製スリーブ３を焼嵌する構造になっている。し
かし、この構造ではスリーブ３を焼嵌するためにその組
立の関係からカップリング４もロータ１に焼嵌する構造
とする必要がある。
【０００４】しかし、このカップリング４を焼嵌構造と
した場合、図に示すように、ロータ１とカップリング部
４の焼嵌部分との接触コーナ部分に疲労応力が集中し、
き裂５が発生する危険性があり実用的ではない。
した場合、図に示すように、ロータ１とカップリング部
４の焼嵌部分との接触コーナ部分に疲労応力が集中し、
き裂５が発生する危険性があり実用的ではない。
【０００５】よって、この種のロータシャフトでは、カ
ップリング部４とロータ１を一体化するために図３で示
すように、ジャーナル部２に溶接による肉盛溶接層６を
形成させる方式が行われている。この肉盛溶接法は、最
終肉盛溶接金属の成分に対して軸受け特性の優れたもの
を選択できる利点を有している。
ップリング部４とロータ１を一体化するために図３で示
すように、ジャーナル部２に溶接による肉盛溶接層６を
形成させる方式が行われている。この肉盛溶接法は、最
終肉盛溶接金属の成分に対して軸受け特性の優れたもの
を選択できる利点を有している。
【０００６】しかし、この溶接構造のジャーナル部２
は、１２Ｃｒ系ロータ１と低合金鋼系の肉盛溶接６から
なる異種材の溶接構造となる。そのため、通常の溶接部
の内部欠陥検出に適用されている超音波探傷法では、反
射エコーが散乱して、欠陥検出が極めて困難であった。
は、１２Ｃｒ系ロータ１と低合金鋼系の肉盛溶接６から
なる異種材の溶接構造となる。そのため、通常の溶接部
の内部欠陥検出に適用されている超音波探傷法では、反
射エコーが散乱して、欠陥検出が極めて困難であった。
【０００７】更に、近年蒸気タービンは化石燃料の資源
確保の点から発電効率向上を目的として蒸気温度を、５
３８，５６６，５９３，６２５並びに６５０℃と順次上
昇させる情勢にある。特に、蒸気温度が６５０℃まで上
昇すると、高温強度並びに耐酸化性の点から現有Ｃｒ−
Ｍｏ−Ｖ系並びに１２％Ｃｒ系に変って高Ｃｒ−高Ｎｉ
系オーステナイト系ステンレス鋼製ロータが適用され
る。しかし、このロータの場合、低合金製肉盛溶接ジャ
ーナル部との成分の差が大きすぎるため、超音波探傷法
では、反射エコーの散乱が更に著しく、欠陥検出が極め
て困難であるばかりでなく、フェライト系肉盛溶接金属
とオーステナイト系ステンレス鋼との異種材の溶接にな
るため、溶接施工も極めて難しい等の問題を有してい
る。
確保の点から発電効率向上を目的として蒸気温度を、５
３８，５６６，５９３，６２５並びに６５０℃と順次上
昇させる情勢にある。特に、蒸気温度が６５０℃まで上
昇すると、高温強度並びに耐酸化性の点から現有Ｃｒ−
Ｍｏ−Ｖ系並びに１２％Ｃｒ系に変って高Ｃｒ−高Ｎｉ
系オーステナイト系ステンレス鋼製ロータが適用され
る。しかし、このロータの場合、低合金製肉盛溶接ジャ
ーナル部との成分の差が大きすぎるため、超音波探傷法
では、反射エコーの散乱が更に著しく、欠陥検出が極め
て困難であるばかりでなく、フェライト系肉盛溶接金属
とオーステナイト系ステンレス鋼との異種材の溶接にな
るため、溶接施工も極めて難しい等の問題を有してい
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】蒸気タービンロータ
は、高速回転機器であり、溶接欠陥の存在は、使用中に
その欠陥が起点となってき裂が発生し、最悪の場合破壊
事故にもつながる恐れがある。機器の信頼性並びに安全
性の点から、永年の実績があり、軸受け特性の優れた現
有低合金鋼製ロータに適用されている低合金製ジャーナ
ル部の焼嵌スリーブ方式がジャーナル部軸受け方式とし
て最も適している。
は、高速回転機器であり、溶接欠陥の存在は、使用中に
その欠陥が起点となってき裂が発生し、最悪の場合破壊
事故にもつながる恐れがある。機器の信頼性並びに安全
性の点から、永年の実績があり、軸受け特性の優れた現
有低合金鋼製ロータに適用されている低合金製ジャーナ
ル部の焼嵌スリーブ方式がジャーナル部軸受け方式とし
て最も適している。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、カップリング
部の構造を街来と異なる新構造とし、ジャーナル部に
は、現有低合金鋼製ロータに適用されている低合金製ジ
ャーナル部の焼嵌スリーブを施すことを可能にしたもの
である。
部の構造を街来と異なる新構造とし、ジャーナル部に
は、現有低合金鋼製ロータに適用されている低合金製ジ
ャーナル部の焼嵌スリーブを施すことを可能にしたもの
である。
【００１０】図１は、本発明のロータカップリング部４
並びにジャーナル部２の構造を示す。
並びにジャーナル部２の構造を示す。
【００１１】すなわち、本発明のロータは、カップリン
グ部４側にジャーナル部２の直径よりも小径のカップリ
ング凸部７を備え、その外周には焼嵌カップリング部８
を備えている。更に、そのカップリング凸部７のコーナ
部９には応力集中を避けるためにＲ部１０を備えてい
る。また、カップリング凸部７の外周に施される焼嵌カ
ップリング部８には、ボルト孔１１が施されている。
グ部４側にジャーナル部２の直径よりも小径のカップリ
ング凸部７を備え、その外周には焼嵌カップリング部８
を備えている。更に、そのカップリング凸部７のコーナ
部９には応力集中を避けるためにＲ部１０を備えてい
る。また、カップリング凸部７の外周に施される焼嵌カ
ップリング部８には、ボルト孔１１が施されている。
【００１２】本発明によると、焼嵌スリーブ３をカップ
リング凸部７側より挿入し、ロータジャーナル部２に積
載した後、焼嵌スリーブ３を焼嵌することが可能であ
る。また、カップリング部４側は、焼嵌スリーブ３をロ
ータ１側へ挿入後は、焼嵌カップリング８をカップリン
グ凸部７へ挿入し焼嵌を行う。
リング凸部７側より挿入し、ロータジャーナル部２に積
載した後、焼嵌スリーブ３を焼嵌することが可能であ
る。また、カップリング部４側は、焼嵌スリーブ３をロ
ータ１側へ挿入後は、焼嵌カップリング８をカップリン
グ凸部７へ挿入し焼嵌を行う。
【００１３】図４は、本発明の変形例を示す。基本的に
は、図１と同様である。本発明は、カップリング部４の
ボルト孔１１がカップリング凸部７側に備え、そのカッ
プリング凸部７の外周に焼嵌カップリング８を備えてい
る。
は、図１と同様である。本発明は、カップリング部４の
ボルト孔１１がカップリング凸部７側に備え、そのカッ
プリング凸部７の外周に焼嵌カップリング８を備えてい
る。
【００１４】本発明の焼嵌カップリング８の材質は、ロ
ータと同一または同等か、所望によっては異種材でもよ
い。ただし、焼嵌カップリング８の熱膨張係数がロータ
と同等かそれ以下が好ましい。
ータと同一または同等か、所望によっては異種材でもよ
い。ただし、焼嵌カップリング８の熱膨張係数がロータ
と同等かそれ以下が好ましい。
【００１５】更に、カップリング凸部７と焼嵌カップリ
ング８との間に焼嵌カップリングの緩み回転防止のため
のキー溝及びキーを備えることが好ましい。
ング８との間に焼嵌カップリングの緩み回転防止のため
のキー溝及びキーを備えることが好ましい。
【００１６】以上のように、本発明によれば、１２％Ｃ
ｒ性ロータジャーナル部２に肉盛溶接を施すことなく、
現在実機ロータに数多く適用され安全性並びに信頼性の
高い焼嵌スリーブ方式が適用可能であることが明らかで
ある。
ｒ性ロータジャーナル部２に肉盛溶接を施すことなく、
現在実機ロータに数多く適用され安全性並びに信頼性の
高い焼嵌スリーブ方式が適用可能であることが明らかで
ある。
【００１７】更に、本発明では、ロータジャーナル部に
肉盛溶接を施さなくてもよいので、溶接性が悪く、異種
材の溶接が困難で、しかも非破壊検査特に超音波探傷検
査が困難となる高合金鋼製ロータでも、現行技術で容易
に製作可能である。
肉盛溶接を施さなくてもよいので、溶接性が悪く、異種
材の溶接が困難で、しかも非破壊検査特に超音波探傷検
査が困難となる高合金鋼製ロータでも、現行技術で容易
に製作可能である。
【００１８】
【発明の実施の形態】次に本発明の具体的実施例につい
て説明する。
て説明する。
【００１９】（実施例１）本発明の実施例１のロータの
概略図は、図１と同等である。
概略図は、図１と同等である。
【００２０】表１は、本発明の実施例のロータ１並び焼
嵌カップリング８に適用する１２％Ｃｒ鋼の化学成分を
示す。
嵌カップリング８に適用する１２％Ｃｒ鋼の化学成分を
示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】この材料は、現行蒸気タービンロータシャ
フトに適用されている。最終熱処理は、実機と同一であ
る。
フトに適用されている。最終熱処理は、実機と同一であ
る。
【００２３】表２は、本発明の実施例ロータの焼嵌スリ
ーブ３の材料成分である。
ーブ３の材料成分である。
【００２４】
【表２】
【００２５】材料は、現行のＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼製ロータ
のジャーナル部２の焼嵌スリーブ３に適用されている低
合金鋼である。
のジャーナル部２の焼嵌スリーブ３に適用されている低
合金鋼である。
【００２６】本発明のカップリング４は、図１に示すと
おりである。カップリング凸部７の直径は、カップリン
グ凸部７側からジャーナル部２のスリーブ３が挿入可能
なようにジャーナル部２の直径よりも小さくするか、焼
嵌スリーブ３の内径よりも小さくする。また、カップリ
ング部４の焼嵌カップリング８の内径は、カップリング
凸部の外径よりも数ミリ小さく加工する。なお、焼嵌カ
ップリング部８には、発発機と接続するためのボルト孔
１１が施されている。また、カップリングコーナ部９に
は、応力集中を避けるために、円形Ｒ１０が施されてい
る。
おりである。カップリング凸部７の直径は、カップリン
グ凸部７側からジャーナル部２のスリーブ３が挿入可能
なようにジャーナル部２の直径よりも小さくするか、焼
嵌スリーブ３の内径よりも小さくする。また、カップリ
ング部４の焼嵌カップリング８の内径は、カップリング
凸部の外径よりも数ミリ小さく加工する。なお、焼嵌カ
ップリング部８には、発発機と接続するためのボルト孔
１１が施されている。また、カップリングコーナ部９に
は、応力集中を避けるために、円形Ｒ１０が施されてい
る。
【００２７】ジャーナル２に焼嵌されるスリーブ３に
は、表２の低合金鋼が適用される。スリーブ３の内径
は、ジャーナル部ロータの直径よりも数ミリ小さく加工
する。
は、表２の低合金鋼が適用される。スリーブ３の内径
は、ジャーナル部ロータの直径よりも数ミリ小さく加工
する。
【００２８】そこで、本発明の製作工程は、まずジャー
ナルスリーブ３の全体をロータ外で２００℃程度に加熱
保持し、そのままカップリング凸部７側より挿入し、ジ
ャーナル部２のロータへ積載してから冷却する。それに
よってジャーナル３がロータに焼嵌され、完全に機械的
に結合される。次に、焼嵌カップリング８全体をロータ
外で２００℃程度に加熱してからカップリング凸部７へ
挿入積載し、冷却すると焼嵌カップリング部８が、ロー
タカップリング凸部７へ焼嵌され、完全に機械的に結合
される。なお、焼嵌カップリング部８をロータカップリ
ング凸部７へ焼嵌する前にカップリングボルト孔１１の
位置を発電機側のフランジ孔の位置とをよく一致させる
よう細心の注意が必要である。更に、焼嵌カップリング
部８とカップリング凸部７の間に回転緩み止めのための
キー溝及びキーを備えることが好ましい。
ナルスリーブ３の全体をロータ外で２００℃程度に加熱
保持し、そのままカップリング凸部７側より挿入し、ジ
ャーナル部２のロータへ積載してから冷却する。それに
よってジャーナル３がロータに焼嵌され、完全に機械的
に結合される。次に、焼嵌カップリング８全体をロータ
外で２００℃程度に加熱してからカップリング凸部７へ
挿入積載し、冷却すると焼嵌カップリング部８が、ロー
タカップリング凸部７へ焼嵌され、完全に機械的に結合
される。なお、焼嵌カップリング部８をロータカップリ
ング凸部７へ焼嵌する前にカップリングボルト孔１１の
位置を発電機側のフランジ孔の位置とをよく一致させる
よう細心の注意が必要である。更に、焼嵌カップリング
部８とカップリング凸部７の間に回転緩み止めのための
キー溝及びキーを備えることが好ましい。
【００２９】本発明では、焼嵌カップリング部ボルト孔
１１は、焼嵌カップリング部８をロータカップリング凸
部７へ焼嵌工程後に孔開け加工してもよい。
１１は、焼嵌カップリング部８をロータカップリング凸
部７へ焼嵌工程後に孔開け加工してもよい。
【００３０】更に、本発明は、カップリング部４のボル
ト孔１１が図４で示すようにカップリング凸部側に施さ
れた構造であっても問題ない。
ト孔１１が図４で示すようにカップリング凸部側に施さ
れた構造であっても問題ない。
【００３１】なお、カップリング部が要求される機械的
特性は、使用温度が８０℃以下であるため、ロータ本体
の様な高温強度等よりも、むしろ低温破壊靱性が要求さ
れる。それに対して、１２Ｃｒ系ロータ材は焼戻し温度
を高めると、低温破壊靱性が高くなる。したがって、焼
嵌カップリング８をロータ外で、ロータ本体の焼戻し温
度よりも高い温度で焼戻し、または熱処理を施すと低温
破壊靱性の高い焼嵌カップリング８が得られる。
特性は、使用温度が８０℃以下であるため、ロータ本体
の様な高温強度等よりも、むしろ低温破壊靱性が要求さ
れる。それに対して、１２Ｃｒ系ロータ材は焼戻し温度
を高めると、低温破壊靱性が高くなる。したがって、焼
嵌カップリング８をロータ外で、ロータ本体の焼戻し温
度よりも高い温度で焼戻し、または熱処理を施すと低温
破壊靱性の高い焼嵌カップリング８が得られる。
【００３２】（実施例２）表３は、オーステナイト系ス
テンレス鋼製ロータの化学成分を示す。
テンレス鋼製ロータの化学成分を示す。
【００３３】
【表３】
【００３４】この種のロータは、高耐触性が要求される
超高温用蒸気タービンに適用される。図３の従来技術の
ジャーナル部の肉盛溶接方式によると、肉盛溶接部６の
成分は、表２の焼嵌スリーブ３と同等の低合金鋼製が好
ましい。しかし、表３のオーステナイト系ステンレス鋼
製ロータと表２を代表する低合金鋼製肉盛溶接ジャーナ
ルスリーブ６とでは、成分的にＮｉやＣｒ等の成分が極
端に異なるため、溶接施工が極めて困難をきたす。さら
に、成分差が極端に大きいため、肉盛溶接部の超音波検
査の際に、反射エコーが散乱し、高精度の非破壊検査
が、不可能である。
超高温用蒸気タービンに適用される。図３の従来技術の
ジャーナル部の肉盛溶接方式によると、肉盛溶接部６の
成分は、表２の焼嵌スリーブ３と同等の低合金鋼製が好
ましい。しかし、表３のオーステナイト系ステンレス鋼
製ロータと表２を代表する低合金鋼製肉盛溶接ジャーナ
ルスリーブ６とでは、成分的にＮｉやＣｒ等の成分が極
端に異なるため、溶接施工が極めて困難をきたす。さら
に、成分差が極端に大きいため、肉盛溶接部の超音波検
査の際に、反射エコーが散乱し、高精度の非破壊検査
が、不可能である。
【００３５】一方、本発明では、ロータ１の材質が変っ
ても、実施例１で示したように表２の様な軸受け特性の
優れた材質のスリーブ３を容易にジャーナル部２へ焼嵌
できることが明らかである。また、スリーブ３の非破壊
検査は、焼嵌前にロータの外で行うため、非常に簡単で
あり、更に検査精度も従来法の肉盛溶接法に比べて著し
く高いことが明らかである。
ても、実施例１で示したように表２の様な軸受け特性の
優れた材質のスリーブ３を容易にジャーナル部２へ焼嵌
できることが明らかである。また、スリーブ３の非破壊
検査は、焼嵌前にロータの外で行うため、非常に簡単で
あり、更に検査精度も従来法の肉盛溶接法に比べて著し
く高いことが明らかである。
【００３６】更に、長期間使用後の定期点検では、焼嵌
カップリング部８並びに焼嵌スリーブ３をカップリング
凸部７並びにジャーナル部２より抜き取る必要がある。
そのような場合は、焼嵌カップリング部８並びに焼嵌ス
リーブ３を２００℃程度の温度に加熱すると、カップリ
ング凸部７並びにジャーナル部２より容易に抜くことが
できる。
カップリング部８並びに焼嵌スリーブ３をカップリング
凸部７並びにジャーナル部２より抜き取る必要がある。
そのような場合は、焼嵌カップリング部８並びに焼嵌ス
リーブ３を２００℃程度の温度に加熱すると、カップリ
ング凸部７並びにジャーナル部２より容易に抜くことが
できる。
【００３７】
【発明の効果】本発明によると、現用のジャーナル部の
肉盛溶接法に比べて単品での非破壊検が容易であり、機
器の信頼性確保に大きく貢献する。
肉盛溶接法に比べて単品での非破壊検が容易であり、機
器の信頼性確保に大きく貢献する。
【図１】本発明の蒸気タービンロータのジャーナルスリ
ーブ並びにカップリング部の構造の説明図。
ーブ並びにカップリング部の構造の説明図。
【図２】従来法のジャーナル部の焼嵌スリーブ並びに肉
盛溶接方式の構造の説明図。
盛溶接方式の構造の説明図。
【図３】従来法のジャーナル部の焼嵌スリーブ並びに肉
盛溶接方式の構造の説明図。
盛溶接方式の構造の説明図。
【図４】本発明の蒸気タービンロータのジャーナルスリ
ーブ並びにカップリング部の構造の説明図。
ーブ並びにカップリング部の構造の説明図。
１…ロータ、２…ジャーナル部、３…焼嵌スリーブ、４
…カップリング、５…き裂、６…肉盛溶接、７…カップ
リング凸部、８…焼嵌カップリング、９…コーナ部、１
０…コーナＲ、１１…カップリング部ボルト孔。
…カップリング、５…き裂、６…肉盛溶接、７…カップ
リング凸部、８…焼嵌カップリング、９…コーナ部、１
０…コーナＲ、１１…カップリング部ボルト孔。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 志賀 正男 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 日▲高▼ 貴志夫 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内
Claims (11)
- 【請求項１】クロム鋼よりなり端部にカップリングが形
成されたシャフトと、前記シャフトのジャーナルに軸受
け特性向上のため焼嵌されたスリーブとを備えた蒸気タ
ービンロータシャフトにおいて、前記カップリングに
は、前記ジャーナルより小径の凸部を備え、その外周に
焼嵌カップリングを備えていることを特徴とする蒸気タ
ービンロータシャフト。 - 【請求項２】請求項１の前記ジャーナルに焼嵌スリーブ
とカップリング部に前記ジャーナルの直径よりも細径の
カップリング凸部並びにその外周側に焼嵌カップリング
を備え、前記焼嵌カップリングに発電機側と接続用のボ
ルト孔を備えている蒸気タービンロータシャフト。 - 【請求項３】請求項１の前記ジャーナルに焼嵌スリーブ
とカップリングに前記ジャーナル部の直径よりも細径の
カップリング凸部並びにその外周側に焼嵌カップリング
を備え、そのカップリング部内側凸部に発電機側と接続
用のボルト孔を備えている蒸気タービンロータシャフ
ト。 - 【請求項４】請求項１において、端部に前記ジャーナル
より小径の凸を備え、その外周に焼嵌カップリングを備
え、前記カップリング部のジャーナル部より小径の凸部
とその外周の焼カップリングの間に、焼嵌カップリング
の緩み回転防止のためのキー溝及びキーを備えている蒸
気タービンロータシャフト。 - 【請求項５】請求項１の前記蒸気タービンロータシャフ
トは、１２Ｃｒ系鋼からなり、焼戻しマルテンサイト組
織を呈している蒸気タービンロータシャフト。 - 【請求項６】請求項１の蒸気タービンロータシャフト
は、フェライト，マルテンサイト並びにオーステナイト
系である蒸気タービンロータシャフト。 - 【請求項７】請求項１の端部にカップリングが形成され
たシャフトと、前記シャフトのジャーナルに軸受け特性
向上のため焼嵌されたスリーブとを備え、前記スリーブ
が低クロム低合金鋼である蒸気タービンロータシャフ
ト。 - 【請求項８】請求項１の端部に前記ジャーナルより小径
の凸を備え、その外周に焼嵌カップリングを備え、前記
焼嵌カップリングはロータシャフトと同一材料である蒸
気タービンロータシャフト。 - 【請求項９】請求項１の端部に前記ジャーナルより小径
の凸を備え、その外周に焼嵌カップリングを備え、前記
焼嵌カップリングの熱膨張係数がロータシャフトと同一
か、またはそれ以下である蒸気タービンロータシャフ
ト。 - 【請求項１０】請求項１の端部にカップリングが形成さ
れ、前記カップリング部がジャーナル部より小径の凸部
を備え、その外側に焼嵌カップリングを備え、前記カッ
プリング部がジャーナル部より小径の凸部の立ち上がり
コーナ部は応力集中を避けるために円形Ｒ備えている蒸
気タービンロータシャフト。 - 【請求項１１】請求項１のジャーナルスリーブ並びにカ
ップリング部に焼嵌カップリングを備え、ジャーナルス
リーブをロータに嵌合した後カップリング部に焼嵌カッ
プリングを嵌合する工程を包含する蒸気タービンロータ
シャフト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3168797A JPH10231705A (ja) | 1997-02-17 | 1997-02-17 | 蒸気タービンロータシャフト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3168797A JPH10231705A (ja) | 1997-02-17 | 1997-02-17 | 蒸気タービンロータシャフト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10231705A true JPH10231705A (ja) | 1998-09-02 |
Family
ID=12338005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3168797A Pending JPH10231705A (ja) | 1997-02-17 | 1997-02-17 | 蒸気タービンロータシャフト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10231705A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1574665A1 (de) * | 2004-03-08 | 2005-09-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Rotor für eine Strömungsmaschine |
| JP2012242306A (ja) * | 2011-05-23 | 2012-12-10 | Hitachi Ltd | 超音波探傷方法及び超音波探傷装置 |
-
1997
- 1997-02-17 JP JP3168797A patent/JPH10231705A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2012242306A (ja) * | 2011-05-23 | 2012-12-10 | Hitachi Ltd | 超音波探傷方法及び超音波探傷装置 |
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