JPH10242750A - 偏波共用平面アンテナ - Google Patents
偏波共用平面アンテナInfo
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- JPH10242750A JPH10242750A JP4745697A JP4745697A JPH10242750A JP H10242750 A JPH10242750 A JP H10242750A JP 4745697 A JP4745697 A JP 4745697A JP 4745697 A JP4745697 A JP 4745697A JP H10242750 A JPH10242750 A JP H10242750A
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Landscapes
- Waveguide Aerials (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】偏波共用平面アンテナにおいて、所望のサイズ
内で効率低下を生じることなく指向性に優れたアンテナ
を提供すること。 【解決手段】地導体１１と、誘電体１０と、複数の放射
素子７と給電線路８を形成した給電基板９と、誘電体６
と、各スロット１２が前記放射素子７の真上に位置する
ように設置した複数のスロット１２を有する地導体１
と、誘電体２と、複数の放射素子３と給電線路４を形成
した給電基板５と、誘電体１３と、各スロット１４が前
記放射素子３の真上に位置するように設置した複数のス
ロット１４を有する地導体１５とを、この順に積み重
ね、前記放射素子３と前記放射素子７を電磁結合させ、
かつ前記給電線路４による放射素子３の励振方向と前記
給電線路８による放射素子７の励振方向を直交させるよ
うに構成した偏波共用平面アンテナにおいて、放射素子
３および７の横方向の配列素子数に少なくとも１つ以上
の差があり、ずれた配管としている。
内で効率低下を生じることなく指向性に優れたアンテナ
を提供すること。 【解決手段】地導体１１と、誘電体１０と、複数の放射
素子７と給電線路８を形成した給電基板９と、誘電体６
と、各スロット１２が前記放射素子７の真上に位置する
ように設置した複数のスロット１２を有する地導体１
と、誘電体２と、複数の放射素子３と給電線路４を形成
した給電基板５と、誘電体１３と、各スロット１４が前
記放射素子３の真上に位置するように設置した複数のス
ロット１４を有する地導体１５とを、この順に積み重
ね、前記放射素子３と前記放射素子７を電磁結合させ、
かつ前記給電線路４による放射素子３の励振方向と前記
給電線路８による放射素子７の励振方向を直交させるよ
うに構成した偏波共用平面アンテナにおいて、放射素子
３および７の横方向の配列素子数に少なくとも１つ以上
の差があり、ずれた配管としている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、マイクロ波帯の衛
星通信等に用いられる偏波共用トリプレート型平面アン
テナに関する。
星通信等に用いられる偏波共用トリプレート型平面アン
テナに関する。
【０００２】
【従来の技術】マイクロ波帯の衛星通信では、送信と受
信を直交する偏波で区分しているため、これらの用途に
対応できるように１つのアンテナで直交する偏波が、放
射可能で送受信に適用可能な平面アンテナが開発されて
いる。
信を直交する偏波で区分しているため、これらの用途に
対応できるように１つのアンテナで直交する偏波が、放
射可能で送受信に適用可能な平面アンテナが開発されて
いる。
【０００３】このような平面アンテナとして、本発明者
らは、放射素子３と放射素子７を電磁結合させ、かつ給
電線路４による放射素子３の励振方向と給電線路８によ
る放射素子７の励振方向が直交した偏波共用平面アンテ
ナを提案し、１９９２年電子情報通信学会春季大会予稿
Ｂ−６２「偏波共用トリプレート給電型平面アンテナの
放射特性」に開示している。
らは、放射素子３と放射素子７を電磁結合させ、かつ給
電線路４による放射素子３の励振方向と給電線路８によ
る放射素子７の励振方向が直交した偏波共用平面アンテ
ナを提案し、１９９２年電子情報通信学会春季大会予稿
Ｂ−６２「偏波共用トリプレート給電型平面アンテナの
放射特性」に開示している。
【０００４】また、同様のアンテナを用いて、送受信に
も対応可能な２つの異なる周波数で機能する偏波共用平
面アンテナが、論文“Dual-frequency and Dual-polari
zation Low Sidelobe Microstrip Array for Satellite
Communication”（Proceeding of ISAP'92,p.p.1113-1
116 ）に開示されている。
も対応可能な２つの異なる周波数で機能する偏波共用平
面アンテナが、論文“Dual-frequency and Dual-polari
zation Low Sidelobe Microstrip Array for Satellite
Communication”（Proceeding of ISAP'92,p.p.1113-1
116 ）に開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このような衛星通信に
用いられるアンテナでは、一般に他の衛星通信システム
への妨害を防ぐために、送信対象とする通信衛星以外の
隣接通信衛星に対して、妨害電波の放射許容電力が規定
されるので、アンテナの指向性のうちのサイドローブレ
ベルを規定レベル以下に抑圧する必要がある。また、受
信に際しても、隣接通信衛星からの電波が干渉信号とな
って受信性能が低下するため、アンテナの指向性のうち
のサイドローブレベルを、低く抑えなければならない。
用いられるアンテナでは、一般に他の衛星通信システム
への妨害を防ぐために、送信対象とする通信衛星以外の
隣接通信衛星に対して、妨害電波の放射許容電力が規定
されるので、アンテナの指向性のうちのサイドローブレ
ベルを規定レベル以下に抑圧する必要がある。また、受
信に際しても、隣接通信衛星からの電波が干渉信号とな
って受信性能が低下するため、アンテナの指向性のうち
のサイドローブレベルを、低く抑えなければならない。
【０００６】ここで、受信周波数の自由空間波長に対し
て、素子配列間隔を概略０．８１３倍に設定すると共
に、配列素子数が１６の倍数となるように設定すると、
この素子配置面の指向性は、図４に示すように、隣接通
信衛星からの干渉電波の最大到来方向、すなわち主放射
方向から、±４．４°、±８．８°、±１３．２°の方
向にヌル点が形成され、第１の利用周波数で受信する場
合、隣接通信衛星からの干渉電波の影響を軽減すること
ができる。
て、素子配列間隔を概略０．８１３倍に設定すると共
に、配列素子数が１６の倍数となるように設定すると、
この素子配置面の指向性は、図４に示すように、隣接通
信衛星からの干渉電波の最大到来方向、すなわち主放射
方向から、±４．４°、±８．８°、±１３．２°の方
向にヌル点が形成され、第１の利用周波数で受信する場
合、隣接通信衛星からの干渉電波の影響を軽減すること
ができる。
【０００７】一方、素子数と指向性の関係は、図５に示
すように素子数が増える程、アレーファクタによってサ
イドローブレベルが低くなることが知られているが、所
望の角度方向すなわち主放射方向から、±４．４°、±
８．８°、±１３．２°の方向に受信指向性のヌル形成
が可能なように、受信周波数の自由空間波長に対して素
子配列間隔を概略０．８１３倍に設定すると共に、配列
素子数が１６の倍数とした場合を考えると、この素子配
置面の送信周波数における指向性は、図６の曲線１また
は曲線２のいずれかしか選択できない。従って、受信指
向性のヌル形成条件を満足しながら送信指向性のサイド
ローブを抑制するには、曲線２の条件の場合、アンテナ
サイズを極端に大きくしなければならないといった問題
があり、曲線１の条件の場合、各素子への給電電力分布
を制御してサイドローブを下げる必要があるため、効率
が低下するといった問題があった。
すように素子数が増える程、アレーファクタによってサ
イドローブレベルが低くなることが知られているが、所
望の角度方向すなわち主放射方向から、±４．４°、±
８．８°、±１３．２°の方向に受信指向性のヌル形成
が可能なように、受信周波数の自由空間波長に対して素
子配列間隔を概略０．８１３倍に設定すると共に、配列
素子数が１６の倍数とした場合を考えると、この素子配
置面の送信周波数における指向性は、図６の曲線１また
は曲線２のいずれかしか選択できない。従って、受信指
向性のヌル形成条件を満足しながら送信指向性のサイド
ローブを抑制するには、曲線２の条件の場合、アンテナ
サイズを極端に大きくしなければならないといった問題
があり、曲線１の条件の場合、各素子への給電電力分布
を制御してサイドローブを下げる必要があるため、効率
が低下するといった問題があった。
【０００８】本発明は、偏波共用平面アンテナにおい
て、所望のサイズ内で効率低下を生じることなく指向性
に優れたアンテナを提供することを目的とする。
て、所望のサイズ内で効率低下を生じることなく指向性
に優れたアンテナを提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の偏波共用トリプ
レート型平面アンテナは、図７に示すような、地導体１
１と、誘電体１０と、複数の放射素子７と給電線路８を
形成した給電基板９と、誘電体６と、各スロット１２が
前記放射素子７の真上に位置するように設置した複数の
スロット１２を有する地導体１と、誘電体２と、複数の
放射素子３と給電線路４を形成した給電基板５と、誘電
体１３と、各スロット１４が前記放射素子３の真上に位
置するように設置した複数のスロット１４を有する地導
体１５とを、この順に積み重ね、前記放射素子３と前記
放射素子７を電磁結合させ、かつ前記給電線路４による
放射素子３の励振方向と前記給電線路８による放射素子
７の励振方向を直交させるように構成した偏波共用平面
アンテナにおいて、図１に示すように、放射素子３の横
方向の配列素子数を、放射素子７の横方向の配列素子数
より少なくとも１つ以上多く配置すると共に、放射素子
３の真下で放射素子７の無い位置に、無給電素子７１を
配置することを特徴とする。
レート型平面アンテナは、図７に示すような、地導体１
１と、誘電体１０と、複数の放射素子７と給電線路８を
形成した給電基板９と、誘電体６と、各スロット１２が
前記放射素子７の真上に位置するように設置した複数の
スロット１２を有する地導体１と、誘電体２と、複数の
放射素子３と給電線路４を形成した給電基板５と、誘電
体１３と、各スロット１４が前記放射素子３の真上に位
置するように設置した複数のスロット１４を有する地導
体１５とを、この順に積み重ね、前記放射素子３と前記
放射素子７を電磁結合させ、かつ前記給電線路４による
放射素子３の励振方向と前記給電線路８による放射素子
７の励振方向を直交させるように構成した偏波共用平面
アンテナにおいて、図１に示すように、放射素子３の横
方向の配列素子数を、放射素子７の横方向の配列素子数
より少なくとも１つ以上多く配置すると共に、放射素子
３の真下で放射素子７の無い位置に、無給電素子７１を
配置することを特徴とする。
【００１０】また、本発明の偏波共用トリプレート型平
面アンテナは、図２に示すように、放射素子３の横方向
の配列素子数を、放射素子７の横方向の配列素子数より
少なくとも１つ以上少なく配置すると共に、放射素子７
の真上で放射素子３の無い位置に、無給電素子３１を配
置してもよい。
面アンテナは、図２に示すように、放射素子３の横方向
の配列素子数を、放射素子７の横方向の配列素子数より
少なくとも１つ以上少なく配置すると共に、放射素子７
の真上で放射素子３の無い位置に、無給電素子３１を配
置してもよい。
【００１１】さらに、本発明の偏波共用トリプレート型
平面アンテナは、図３に示すように、放射素子３の横方
向の配列素子数を、放射素子７の横方向の配列素子数よ
り少なくとも１つ以上多く配置すると共に、放射素子３
の真下で放射素子７の無い位置に、無給電素子７１を配
置し、かつ放射素子７の縦方向の配列素子数を、放射素
子３の縦方向の配列素子数より少なくとも１つ以上多く
配置すると共に、放射素子７の真上で放射素子３の無い
位置に、無給電素子３１を配置することもできる。
平面アンテナは、図３に示すように、放射素子３の横方
向の配列素子数を、放射素子７の横方向の配列素子数よ
り少なくとも１つ以上多く配置すると共に、放射素子３
の真下で放射素子７の無い位置に、無給電素子７１を配
置し、かつ放射素子７の縦方向の配列素子数を、放射素
子３の縦方向の配列素子数より少なくとも１つ以上多く
配置すると共に、放射素子７の真上で放射素子３の無い
位置に、無給電素子３１を配置することもできる。
【００１２】
【発明の実施の形態】図１及び図３において、前記放射
素子７の横方向の配列間隔を第１の利用周波数の自由空
間波長の概略０．８１３倍に設定すると共に、前記放射
素子７の横方向の配列素子数を１６の倍数とし、さらに
前記給電線路８の出力端子を、前記第１の利用周波数の
出力端子として用い、かつ前記給電線路４の出力端子
を、前記第１の利用周波数の約１．１４倍に相当する第
２の利用周波数の入力端子として用いることもできる。
素子７の横方向の配列間隔を第１の利用周波数の自由空
間波長の概略０．８１３倍に設定すると共に、前記放射
素子７の横方向の配列素子数を１６の倍数とし、さらに
前記給電線路８の出力端子を、前記第１の利用周波数の
出力端子として用い、かつ前記給電線路４の出力端子
を、前記第１の利用周波数の約１．１４倍に相当する第
２の利用周波数の入力端子として用いることもできる。
【００１３】また、図２において、前記放射素子３の横
方向の配列間隔を第１の利用周波数の自由空間波長の概
略０．８１３倍に設定すると共に、前記放射素子３の横
方向の配列素子数を１６の倍数とし、さらに前記給電線
路４の出力端子を、前記第１の利用周波数の出力端子と
して用い、かつ前記給電線路８の出力端子を、前記第１
の利用周波数の約１．１４倍に相当する第２の利用周波
数の入力端子として用いることもできる。
方向の配列間隔を第１の利用周波数の自由空間波長の概
略０．８１３倍に設定すると共に、前記放射素子３の横
方向の配列素子数を１６の倍数とし、さらに前記給電線
路４の出力端子を、前記第１の利用周波数の出力端子と
して用い、かつ前記給電線路８の出力端子を、前記第１
の利用周波数の約１．１４倍に相当する第２の利用周波
数の入力端子として用いることもできる。
【００１４】さらに、図３において、前記放射素子３の
縦方向の配列間隔を第１の利用周波数の自由空間波長の
概略０．８１３倍に設定すると共に、前記放射素子３の
縦方向の配列素子数を１６の倍数とし、さらに前記給電
線路４の出力端子を、前記第１の利用周波数の出力端子
として用い、かつ前記給電線路８の出力端子を、前記第
１の利用周波数の約１．１４倍に相当する第２の利用周
波数の入力端子として用いることもできる。
縦方向の配列間隔を第１の利用周波数の自由空間波長の
概略０．８１３倍に設定すると共に、前記放射素子３の
縦方向の配列素子数を１６の倍数とし、さらに前記給電
線路４の出力端子を、前記第１の利用周波数の出力端子
として用い、かつ前記給電線路８の出力端子を、前記第
１の利用周波数の約１．１４倍に相当する第２の利用周
波数の入力端子として用いることもできる。
【００１５】ここで、受信周波数の自由空間波長に対し
て素子配列間隔を概略０．８１３倍に設定すると共に、
配列素子数が１６の倍数となるように設定すると、この
素子配置面の指向性は、図４に示すように、隣接通信衛
星からの干渉電波の最大到来方向、すなわち主放射方向
から、±４．４°、±８．８°、±１３．２°の方向に
ヌル点が形成され、第１の利用周波数で受信する場合、
隣接通信衛星からの干渉電波の影響を軽減することがで
きる。
て素子配列間隔を概略０．８１３倍に設定すると共に、
配列素子数が１６の倍数となるように設定すると、この
素子配置面の指向性は、図４に示すように、隣接通信衛
星からの干渉電波の最大到来方向、すなわち主放射方向
から、±４．４°、±８．８°、±１３．２°の方向に
ヌル点が形成され、第１の利用周波数で受信する場合、
隣接通信衛星からの干渉電波の影響を軽減することがで
きる。
【００１６】一方、所望の角度方向すなわち主放射方向
から、±４．４°、±８．８°、±１３．２°の方向に
受信指向性のヌル形成が可能なように、受信周波数の自
由空間波長に対して素子配列間隔を概略０．８１３倍に
設定すると共に、配列素子数が１６の倍数とした場合で
も、この素子配置面における送信周波数に対する配列素
子数は、受信指向性のヌル形成条件と独立して設定可能
である。従って、受信指向性のヌル形成条件を満足しな
がら送信指向性のサイドローブを抑制する場合には、ア
ンテナサイズを極端に大きくすることなく、所望のサイ
ズに納まる素子数設定が可能であり、送信周波数におけ
る指向性は、図６の曲線２の条件の素子配列数（すなわ
ち曲線１の素子配列数を２倍）より少ない素子数を選択
でき、効率を低下させることなく曲線２の条件時のサイ
ズより小型で、所望の送信指向性を得ることができる。
から、±４．４°、±８．８°、±１３．２°の方向に
受信指向性のヌル形成が可能なように、受信周波数の自
由空間波長に対して素子配列間隔を概略０．８１３倍に
設定すると共に、配列素子数が１６の倍数とした場合で
も、この素子配置面における送信周波数に対する配列素
子数は、受信指向性のヌル形成条件と独立して設定可能
である。従って、受信指向性のヌル形成条件を満足しな
がら送信指向性のサイドローブを抑制する場合には、ア
ンテナサイズを極端に大きくすることなく、所望のサイ
ズに納まる素子数設定が可能であり、送信周波数におけ
る指向性は、図６の曲線２の条件の素子配列数（すなわ
ち曲線１の素子配列数を２倍）より少ない素子数を選択
でき、効率を低下させることなく曲線２の条件時のサイ
ズより小型で、所望の送信指向性を得ることができる。
【００１７】
実施例１ 図７に示す構成において、地導体１、１５及び１１とし
て、厚さ１．０ｍｍで大きさは各々２００ｍｍ×２００
ｍｍのアルミニウム板を用い、誘電体２、６、１０及び
１３として、厚さ１ｍｍで比誘電率約１．１のポリエチ
レンフォームを用い、また給電基板５及び９として厚さ
２５μｍのＰＥＴフィルムに厚さ３５μｍの銅箔を貼り
合わせた基板を用いた。給電基板５には、放射素子３及
び給電線路４を含むアンテナ回路を、給電基板９には放
射素子７及び給電線路８を含むアンテナ回路を銅箔の不
要な箇所をエッチング除去して形成した。また、地導体
１及び１５の放射素子３及び７にあたる位置には、スロ
ット１２及び１４をプレス加工して形成した。さらに、
前記放射素子３の給電線路４による励振方向の寸法は、
第１の利用周波数１２．５ＧＨｚの自由空間波長λ（＝
２４ｍｍ）に対して約０．４倍とし、これと直交する方
向の寸法を約０．２５λとし、また、前記放射素子７の
給電線路８による励振方向の寸法は、第１の利用周波数
１２．５ＧＨｚの自由空間波長λ（＝２４ｍｍ）に対し
て約０．２５倍とし、これと直交する方向の寸法も約
０．２５λとした。また、スロット１２及び１４は、１
辺が第１の利用周波数１２．５ＧＨｚの自由空間波長λ
（＝２４ｍｍ）に対して約０．５８倍の正方形とした。
上記構成により、図１に示すように、横方向の素子配列
間隔を第１の利用周波数１２．５ＧＨｚの自由空間波長
λ（＝２４ｍｍ）に対して約０．８１３倍となる１９．
５ｍｍに設定し、放射素子７の横方向の配列素子数を１
６とし、両側に各２列づつの無給電素子７１を配置する
と共に、放射素子３の横方向に２０素子配置し、かつ放
射素子７と放射素子３の縦方向の配列素子数は、共に１
６素子としてアンテナを構成した。本アンテナの第１の
利用周波数１２．５ＧＨｚにおける横方向の指向性は、
図４に示すように、隣接通信衛星からの干渉電波の最大
到来方向、すなわち主放射方向から、±４．４°、±
８．８°、±１３．２°の方向にヌル点が形成できた。
また、給電線路３の出力端子を前記第１の利用周波数の
約１．１４倍に相当する第２の利用周波数１４．２５Ｇ
Ｈｚの入力端子として用いた場合の横方向の指向性は、
図５に示すように広角範囲に渡って乱れの少ない良好な
指向性が得られた。
て、厚さ１．０ｍｍで大きさは各々２００ｍｍ×２００
ｍｍのアルミニウム板を用い、誘電体２、６、１０及び
１３として、厚さ１ｍｍで比誘電率約１．１のポリエチ
レンフォームを用い、また給電基板５及び９として厚さ
２５μｍのＰＥＴフィルムに厚さ３５μｍの銅箔を貼り
合わせた基板を用いた。給電基板５には、放射素子３及
び給電線路４を含むアンテナ回路を、給電基板９には放
射素子７及び給電線路８を含むアンテナ回路を銅箔の不
要な箇所をエッチング除去して形成した。また、地導体
１及び１５の放射素子３及び７にあたる位置には、スロ
ット１２及び１４をプレス加工して形成した。さらに、
前記放射素子３の給電線路４による励振方向の寸法は、
第１の利用周波数１２．５ＧＨｚの自由空間波長λ（＝
２４ｍｍ）に対して約０．４倍とし、これと直交する方
向の寸法を約０．２５λとし、また、前記放射素子７の
給電線路８による励振方向の寸法は、第１の利用周波数
１２．５ＧＨｚの自由空間波長λ（＝２４ｍｍ）に対し
て約０．２５倍とし、これと直交する方向の寸法も約
０．２５λとした。また、スロット１２及び１４は、１
辺が第１の利用周波数１２．５ＧＨｚの自由空間波長λ
（＝２４ｍｍ）に対して約０．５８倍の正方形とした。
上記構成により、図１に示すように、横方向の素子配列
間隔を第１の利用周波数１２．５ＧＨｚの自由空間波長
λ（＝２４ｍｍ）に対して約０．８１３倍となる１９．
５ｍｍに設定し、放射素子７の横方向の配列素子数を１
６とし、両側に各２列づつの無給電素子７１を配置する
と共に、放射素子３の横方向に２０素子配置し、かつ放
射素子７と放射素子３の縦方向の配列素子数は、共に１
６素子としてアンテナを構成した。本アンテナの第１の
利用周波数１２．５ＧＨｚにおける横方向の指向性は、
図４に示すように、隣接通信衛星からの干渉電波の最大
到来方向、すなわち主放射方向から、±４．４°、±
８．８°、±１３．２°の方向にヌル点が形成できた。
また、給電線路３の出力端子を前記第１の利用周波数の
約１．１４倍に相当する第２の利用周波数１４．２５Ｇ
Ｈｚの入力端子として用いた場合の横方向の指向性は、
図５に示すように広角範囲に渡って乱れの少ない良好な
指向性が得られた。
【００１８】実施例２ 図２に示すように、横方向の素子配列間隔を第１の利用
周波数１２．５ＧＨｚの自由空間波長λ（＝２４ｍｍ）
に対して約０．８１３倍となる１９．５ｍｍに設定し、
放射素子３の横方向の配列素子数を１６とし、両側に各
２列づつの無給電素子３１を配置すると共に、放射素子
７の横方向に２０素子配置し、かつ放射素子７と放射素
子３の縦方向の配列素子数は、共に１６素子としてアン
テナを構成した。本アンテナの第１の利用周波数１２．
５ＧＨｚにおける横方向の指向性は、図４に示すよう
に、隣接通信衛星からの干渉電波の最大到来方向、すな
わち主放射方向から、±４．４°、±８．８°、±１
３．２°の方向にヌル点が形成できた。また、給電線路
８の出力端子を前記第１の利用周波数の約１．１４倍に
相当する第２の利用周波数１４．２５ＧＨｚの入力端子
として用いた場合の横方向の指向性は、図５に示すよう
に広角範囲に渡って乱れの少ない良好な指向性が得られ
た。
周波数１２．５ＧＨｚの自由空間波長λ（＝２４ｍｍ）
に対して約０．８１３倍となる１９．５ｍｍに設定し、
放射素子３の横方向の配列素子数を１６とし、両側に各
２列づつの無給電素子３１を配置すると共に、放射素子
７の横方向に２０素子配置し、かつ放射素子７と放射素
子３の縦方向の配列素子数は、共に１６素子としてアン
テナを構成した。本アンテナの第１の利用周波数１２．
５ＧＨｚにおける横方向の指向性は、図４に示すよう
に、隣接通信衛星からの干渉電波の最大到来方向、すな
わち主放射方向から、±４．４°、±８．８°、±１
３．２°の方向にヌル点が形成できた。また、給電線路
８の出力端子を前記第１の利用周波数の約１．１４倍に
相当する第２の利用周波数１４．２５ＧＨｚの入力端子
として用いた場合の横方向の指向性は、図５に示すよう
に広角範囲に渡って乱れの少ない良好な指向性が得られ
た。
【００１９】実施例３ 図３に示すように、横方向の素子配列間隔を第１の利用
周波数１２．５ＧＨｚの自由空間波長λ（＝２４ｍｍ）
に対して約０．８１３倍となる１９．５ｍｍに設定し、
放射素子７の横方向の配列素子数を１６とし、両側に各
２列づつの縦１６素子の無給電素子７１を配置すると共
に、放射素子３の横方向に２０素子配置し、かつ放射素
子７の縦方向の配列素子数は、２０素子とし、放射素子
３の縦方向の配列素子数は、１６素子とし、両側に各２
列づつの横１６素子の無給電素子３１を配置してアンテ
ナを構成した。本アンテナの第１の利用周波数１２．５
ＧＨｚにおける横方向の指向性は、図４に示すように、
隣接通信衛星からの干渉電波の最大到来方向、すなわち
主放射方向から、±４．４°、±８．８°、±１３．２
°の方向にヌル点が形成できた。また、給電線路８の出
力端子を前記第１の利用周波数の約１．１４倍に相当す
る第２の利用周波数１４．２５ＧＨｚの入力端子として
用いた場合の横方向の指向性は、図５に示すように広角
範囲に渡って乱れの少ない良好な指向性が得られた。
周波数１２．５ＧＨｚの自由空間波長λ（＝２４ｍｍ）
に対して約０．８１３倍となる１９．５ｍｍに設定し、
放射素子７の横方向の配列素子数を１６とし、両側に各
２列づつの縦１６素子の無給電素子７１を配置すると共
に、放射素子３の横方向に２０素子配置し、かつ放射素
子７の縦方向の配列素子数は、２０素子とし、放射素子
３の縦方向の配列素子数は、１６素子とし、両側に各２
列づつの横１６素子の無給電素子３１を配置してアンテ
ナを構成した。本アンテナの第１の利用周波数１２．５
ＧＨｚにおける横方向の指向性は、図４に示すように、
隣接通信衛星からの干渉電波の最大到来方向、すなわち
主放射方向から、±４．４°、±８．８°、±１３．２
°の方向にヌル点が形成できた。また、給電線路８の出
力端子を前記第１の利用周波数の約１．１４倍に相当す
る第２の利用周波数１４．２５ＧＨｚの入力端子として
用いた場合の横方向の指向性は、図５に示すように広角
範囲に渡って乱れの少ない良好な指向性が得られた。
【００２０】実施例４ 図３に示すように、縦方向の素子配列間隔を第１の利用
周波数１２．５ＧＨｚの自由空間波長λ（＝２４ｍｍ）
に対して約０．８１３倍となる１９．５ｍｍに設定し、
放射素子３の縦方向の配列素子数を１６とし、上下側に
各２列づつの横１６素子の無給電素子３１を配置すると
共に、放射素子３の横方向に２０素子配置し、かつ放射
素子７の縦方向の配列素子数は、２０素子とし、放射素
子７の横方向の配列素子数は、１６素子とし、両側に各
２列づつの縦１６素子の無給電素子７１を配置してアン
テナを構成した。本アンテナの第１の利用周波数１２．
５ＧＨｚにおける縦方向の指向性は、図４に示すよう
に、隣接通信衛星からの干渉電波の最大到来方向、すな
わち主放射方向から、±４．４°、±８．８°、±１
３．２°の方向にヌル点が形成できた。また、給電線路
８の出力端子を前記第１の利用周波数の約１．１４倍に
相当する第２の利用周波数１４．２５ＧＨｚの入力端子
として用いた場合の縦方向の指向性は、図５に示すよう
に広角範囲に渡って乱れの少ない良好な指向性が得られ
た。
周波数１２．５ＧＨｚの自由空間波長λ（＝２４ｍｍ）
に対して約０．８１３倍となる１９．５ｍｍに設定し、
放射素子３の縦方向の配列素子数を１６とし、上下側に
各２列づつの横１６素子の無給電素子３１を配置すると
共に、放射素子３の横方向に２０素子配置し、かつ放射
素子７の縦方向の配列素子数は、２０素子とし、放射素
子７の横方向の配列素子数は、１６素子とし、両側に各
２列づつの縦１６素子の無給電素子７１を配置してアン
テナを構成した。本アンテナの第１の利用周波数１２．
５ＧＨｚにおける縦方向の指向性は、図４に示すよう
に、隣接通信衛星からの干渉電波の最大到来方向、すな
わち主放射方向から、±４．４°、±８．８°、±１
３．２°の方向にヌル点が形成できた。また、給電線路
８の出力端子を前記第１の利用周波数の約１．１４倍に
相当する第２の利用周波数１４．２５ＧＨｚの入力端子
として用いた場合の縦方向の指向性は、図５に示すよう
に広角範囲に渡って乱れの少ない良好な指向性が得られ
た。
【００２１】以上の実施例によって、受信周波数の自由
空間波長に対して素子配列間隔を概略０．８１３倍に設
定すると共に、配列素子数が１６の倍数となるように設
定すると、隣接通信衛星からの干渉電波の最大到来方
向、すなわち主放射方向から、±４．４°、±８．８
°、±１３．２°の方向にヌル点が形成され、第１の利
用周波数で受信する場合、隣接通信衛星からの干渉電波
の影響を軽減することができる。さらに、受信周波数の
自由空間波長に対して素子配列間隔を概略０．８１３倍
に設定すると共に、配列素子数が１６の倍数とした場合
でも、この素子配置面における送信周波数に対する配列
素子数は、受信指向性のヌル形成条件と独立して設定可
能であるため、受信指向性のヌル形成条件を満足しなが
ら送信指向性のサイドローブを抑制する場合に、アンテ
ナサイズを極端に大きくすることなく所望のサイズに納
まる素子数設定が可能であり、送信周波数における指向
性は、図６の曲線１と曲線２の配列素子数の中間的な素
子数が選択可能で、効率を低下させることなく所望の送
信指向性を得ることができる。
空間波長に対して素子配列間隔を概略０．８１３倍に設
定すると共に、配列素子数が１６の倍数となるように設
定すると、隣接通信衛星からの干渉電波の最大到来方
向、すなわち主放射方向から、±４．４°、±８．８
°、±１３．２°の方向にヌル点が形成され、第１の利
用周波数で受信する場合、隣接通信衛星からの干渉電波
の影響を軽減することができる。さらに、受信周波数の
自由空間波長に対して素子配列間隔を概略０．８１３倍
に設定すると共に、配列素子数が１６の倍数とした場合
でも、この素子配置面における送信周波数に対する配列
素子数は、受信指向性のヌル形成条件と独立して設定可
能であるため、受信指向性のヌル形成条件を満足しなが
ら送信指向性のサイドローブを抑制する場合に、アンテ
ナサイズを極端に大きくすることなく所望のサイズに納
まる素子数設定が可能であり、送信周波数における指向
性は、図６の曲線１と曲線２の配列素子数の中間的な素
子数が選択可能で、効率を低下させることなく所望の送
信指向性を得ることができる。
【００２２】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によっ
て、偏波共用平面アンテナにおいて、所望のサイズ内で
効率低下を生じることなく指向性に優れたアンテナを提
供することができる。
て、偏波共用平面アンテナにおいて、所望のサイズ内で
効率低下を生じることなく指向性に優れたアンテナを提
供することができる。
【図１】本発明の一実施例の要部を示す平面図である。
【図２】本発明の他の一実施例の要部を示す平面図であ
る。
る。
【図３】本発明のさらに他の一実施例の要部を示す平面
図である。
図である。
【図４】本発明の一実施例の効果を説明するための第１
の利用周波数における指向性特性を示す線図である。
の利用周波数における指向性特性を示す線図である。
【図５】本発明の一実施例の効果を説明するための第２
の利用周波数における指向性特性を示す線図である。
の利用周波数における指向性特性を示す線図である。
【図６】本発明の効果を説明するための指向性特性を説
明する線図である。
明する線図である。
【図７】本発明の構成を示す分解斜視図である。
１．地導体 ２．誘電体 ３．放射素子 ４．給電線路 ５．給電基板 ６．誘電体 ７．放射素子 ８．給電線路 ９．給電基板 １０．誘電体 １１．地導体 １２．スロット １３．誘電体 １４．スロット １５．地導体 ３１．無給電素子 ７１．無給電素子
Claims (3)
- 【請求項１】地導体１１と、誘電体１０と、複数の放射
素子７と給電線路８を形成した給電基板９と、誘電体６
と、各スロット１２が前記放射素子７の真上に位置する
ように設置した複数のスロット１２を有する地導体１
と、誘電体２と、複数の放射素子３と給電線路４を形成
した給電基板５と、誘電体１３と、各スロット１４が前
記放射素子３の真上に位置するように設置した複数のス
ロット１４を有する地導体１５とを、この順に積み重
ね、前記放射素子３と前記放射素子７を電磁結合させ、
かつ前記給電線路４による放射素子３の励振方向と前記
給電線路８による放射素子７の励振方向を直交させるよ
うに構成した偏波共用平面アンテナにおいて、前記放射
素子３の横方向の配列素子数を、前記放射素子７の横方
向の配列素子数より少なくとも１つ以上多く配置すると
共に、前記放射素子３の真下で前記放射素子７の無い位
置に、無給電素子７１を配置することを特徴とする偏波
共用トリプレート型平面アンテナ。 - 【請求項２】地導体１１と、誘電体１０と、複数の放射
素子７と給電線路８を形成した給電基板９と、誘電体６
と、各スロット１２が前記放射素子７の真上に位置する
ように設置した複数のスロット１２を有する地導体１
と、誘電体２と、複数の放射素子３と給電線路４を形成
した給電基板５と、誘電体１３と、各スロット１４が前
記放射素子３の真上に位置するように設置した複数のス
ロット１４を有する地導体１５とを、この順に積み重
ね、前記放射素子３と前記放射素子７を電磁結合させ、
かつ前記給電線路４による放射素子３の励振方向と前記
給電線路８による放射素子７の励振方向を直交させるよ
うに構成した偏波共用平面アンテナにおいて、前記放射
素子７の横方向の配列素子数を、前記放射素子３の横方
向の配列素子数より少なくとも１つ以上多く配置すると
共に、前記放射素子７の真上で前記放射素子３の無い位
置に、無給電素子３１を配置することを特徴とする偏波
共用トリプレート型平面アンテナ。 - 【請求項３】地導体１１と、誘電体１０と、複数の放射
素子７と給電線路８を形成した給電基板９と、誘電体６
と、各スロット１２が前記放射素子７の真上に位置する
ように設置した複数のスロット１２を有する地導体１
と、誘電体２と、複数の放射素子３と給電線路４を形成
した給電基板５と、誘電体１３と、各スロット１４が前
記放射素子３の真上に位置するように設置した複数のス
ロット１４を有する地導体１５とを、この順に積み重
ね、前記放射素子３と前記放射素子７を電磁結合させ、
かつ前記給電線路４による放射素子３の励振方向と前記
給電線路８による放射素子７の励振方向を直交させるよ
うに構成した偏波共用平面アンテナにおいて、前記放射
素子３の横方向の配列素子数を、前記放射素子７の横方
向の配列素子数より少なくとも１つ以上多く配置すると
共に、前記放射素子３の真下で前記放射素子７の無い位
置に、無給電素子７１を配置し、かつ前記放射素子７の
縦方向の配列素子数を、前記放射素子３の縦方向の配列
素子数より少なくとも１つ以上多く配置すると共に、前
記放射素子７の真上で前記放射素子３の無い位置に、無
給電素子３１を配置することを特徴とする偏波共用トリ
プレート型平面アンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4745697A JPH10242750A (ja) | 1997-03-03 | 1997-03-03 | 偏波共用平面アンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4745697A JPH10242750A (ja) | 1997-03-03 | 1997-03-03 | 偏波共用平面アンテナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10242750A true JPH10242750A (ja) | 1998-09-11 |
Family
ID=12775664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4745697A Pending JPH10242750A (ja) | 1997-03-03 | 1997-03-03 | 偏波共用平面アンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10242750A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20220048708A (ko) * | 2020-10-13 | 2022-04-20 | 엘아이지넥스원 주식회사 | 평판형 추적안테나 |
-
1997
- 1997-03-03 JP JP4745697A patent/JPH10242750A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20220048708A (ko) * | 2020-10-13 | 2022-04-20 | 엘아이지넥스원 주식회사 | 평판형 추적안테나 |
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Effective date: 20051014 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060330 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20060907 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |