JPH10273757A - プレスプレートの改良 - Google Patents
プレスプレートの改良Info
- Publication number
- JPH10273757A JPH10273757A JP9284597A JP9284597A JPH10273757A JP H10273757 A JPH10273757 A JP H10273757A JP 9284597 A JP9284597 A JP 9284597A JP 9284597 A JP9284597 A JP 9284597A JP H10273757 A JPH10273757 A JP H10273757A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- press plate
- steel strip
- stainless steel
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000006872 improvement Effects 0.000 title description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 40
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 40
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 claims abstract description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 31
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 13
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 12
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 229910001039 duplex stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 claims description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 238000005253 cladding Methods 0.000 abstract 1
- 239000002648 laminated material Substances 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 14
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 6
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 6
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 5
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101150000971 SUS3 gene Proteins 0.000 description 1
- 101150065537 SUS4 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000010923 batch production Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 210000005069 ears Anatomy 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000002431 foraging effect Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 239000011120 plywood Substances 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05K—PRINTED CIRCUITS; CASINGS OR CONSTRUCTIONAL DETAILS OF ELECTRIC APPARATUS; MANUFACTURE OF ASSEMBLAGES OF ELECTRICAL COMPONENTS
- H05K3/00—Apparatus or processes for manufacturing printed circuits
- H05K3/46—Manufacturing multilayer circuits
- H05K3/4611—Manufacturing multilayer circuits by laminating two or more circuit boards
Landscapes
- Presses And Accessory Devices Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 多層プリント配線基板等を積層成形するさい
に使用される高強度で表面性状や形状性に優れたステン
レス鋼製のプレスプレートを得る。 【解決手段】 積層物の熱圧成形時のプレスプレートと
して，Ｃ：０.０１〜０.１５質量％，Ｃｒ：１０.０〜
２０.０質量％，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｕの少なくとも１種を
合計で０.３〜５.０質量％，場合によってはさらに１.
０質量％以下のＭｏ，０.０３質量％以下のＢ，０.２０
質量％以下のＡｌの一種または二種以上を含有するクロ
ムステンレス鋼であって，その金属組織がフェライトと
マルテンサイトからなる複相組織を有する鋼板からなる
プレスプレートを使用する。
に使用される高強度で表面性状や形状性に優れたステン
レス鋼製のプレスプレートを得る。 【解決手段】 積層物の熱圧成形時のプレスプレートと
して，Ｃ：０.０１〜０.１５質量％，Ｃｒ：１０.０〜
２０.０質量％，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｕの少なくとも１種を
合計で０.３〜５.０質量％，場合によってはさらに１.
０質量％以下のＭｏ，０.０３質量％以下のＢ，０.２０
質量％以下のＡｌの一種または二種以上を含有するクロ
ムステンレス鋼であって，その金属組織がフェライトと
マルテンサイトからなる複相組織を有する鋼板からなる
プレスプレートを使用する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，多層プリント配線
基板等の積層物を熱圧成形するさいに介装されるプレス
プレートの改良に関する。
基板等の積層物を熱圧成形するさいに介装されるプレス
プレートの改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年，電子機器はますます小型化，多機
能化，高信頼化，低コスト化が進みつつある。これら
は，密度の高いＩＣ，ＬＳＩを有するプリント配線基板
の高精度化の進歩に負うところが大きい。
能化，高信頼化，低コスト化が進みつつある。これら
は，密度の高いＩＣ，ＬＳＩを有するプリント配線基板
の高精度化の進歩に負うところが大きい。
【０００３】多層プリント配線基板の製造には，銅張積
層板（回路形成板）と多層化接着用プリプレグ（簡易硬
化させた薄板状樹脂）とを重ね合わせ，その積層体をホ
ットプレス機によって熱圧加工を施す工程を有してい
る。そのさい，ホットプレス機では上下の熱板の間に積
層物をセットし，所定の温度と圧力のもとで熱板同士の
距離を縮めるという圧縮操作が行われるが，積層物と上
熱板との間，積層物と下熱板の間，或いは積層物の層間
に，仕切板や中間板として，金属製の薄板を介装するこ
とが行われる。この積層物と熱板との間或いは積層物の
層間に介装する金属製薄板は鏡板と呼ばれることもある
が，本明細書では“プレスプレート”と言う。
層板（回路形成板）と多層化接着用プリプレグ（簡易硬
化させた薄板状樹脂）とを重ね合わせ，その積層体をホ
ットプレス機によって熱圧加工を施す工程を有してい
る。そのさい，ホットプレス機では上下の熱板の間に積
層物をセットし，所定の温度と圧力のもとで熱板同士の
距離を縮めるという圧縮操作が行われるが，積層物と上
熱板との間，積層物と下熱板の間，或いは積層物の層間
に，仕切板や中間板として，金属製の薄板を介装するこ
とが行われる。この積層物と熱板との間或いは積層物の
層間に介装する金属製薄板は鏡板と呼ばれることもある
が，本明細書では“プレスプレート”と言う。
【０００４】このプレスプレートには多くの特性が要求
されるが，代表的には， ．転写されることで製品表面に影響を及ぼすと考えら
れるような表面欠陥がないこと， ．板厚の寸法精度が高いこと， ．表面の平坦度に優れること， ．強度が高いこと， ．耐摩耗性に優れること，等が挙げられ，これらの特
性の良否が配線基板の品質を大きく左右する。
されるが，代表的には， ．転写されることで製品表面に影響を及ぼすと考えら
れるような表面欠陥がないこと， ．板厚の寸法精度が高いこと， ．表面の平坦度に優れること， ．強度が高いこと， ．耐摩耗性に優れること，等が挙げられ，これらの特
性の良否が配線基板の品質を大きく左右する。
【０００５】従来，このプレスプレート用材料として，
マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼であるＳＵＳ
６３０の鋼板，オーステナイト系ステンレス鋼を冷間圧
延して加工硬化で強度を高めたＳＵＳ３０１やＳＵＳ３
０４の鋼板，またはマルテンサイト系ステンレス鋼ＳＵ
Ｓ４２０Ｊ２の鋼板などが一般的に使用されてきた。多
層プリント配線基板や内装建材等の化粧合板の製作時に
用いられるプレスプレートは，，一般に板厚：０．６〜
３ｍｍ，幅：１２７０ｍｍ以下，長さ：３２００ｍｍ以
下の大きさを有し，鋼帯の最終製造過程で研摩仕上（N
o.６，No.８，＃６００，鏡面などに研磨仕上）された
ものが適用されている。また，表面に硬質クロムめっき
を施した後，研磨される場合もある。
マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼であるＳＵＳ
６３０の鋼板，オーステナイト系ステンレス鋼を冷間圧
延して加工硬化で強度を高めたＳＵＳ３０１やＳＵＳ３
０４の鋼板，またはマルテンサイト系ステンレス鋼ＳＵ
Ｓ４２０Ｊ２の鋼板などが一般的に使用されてきた。多
層プリント配線基板や内装建材等の化粧合板の製作時に
用いられるプレスプレートは，，一般に板厚：０．６〜
３ｍｍ，幅：１２７０ｍｍ以下，長さ：３２００ｍｍ以
下の大きさを有し，鋼帯の最終製造過程で研摩仕上（N
o.６，No.８，＃６００，鏡面などに研磨仕上）された
ものが適用されている。また，表面に硬質クロムめっき
を施した後，研磨される場合もある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記の各種のステンレ
ス鋼からなる従来のプレスプレートはそれなりに特徴が
あるが，問題もある。例えばＳＵＳ６３０のマルテンサ
イト系析出硬化型ステンレス鋼は，温度１０２０〜１０
６０℃の固溶化熱処理状態での硬さはＨＶで約３４０を
示し，時効処理を施すことで更に高い強度が得られる。
しかし，時効処理が必要であるためプレスプレートとし
ての製造コスト上昇が避けられない。またＳＵＳ６３０
は析出物形成元素としてＮｂを含有しているため，研磨
加工を施した際に材料の表面にＮｂの炭・窒化物に起因
すると考えられる表面欠陥（ピンホール）が発生する場
合もある。プリント配線基板の熱圧加工時には，この表
面欠陥が成形品に支障を来すなどの問題がある。
ス鋼からなる従来のプレスプレートはそれなりに特徴が
あるが，問題もある。例えばＳＵＳ６３０のマルテンサ
イト系析出硬化型ステンレス鋼は，温度１０２０〜１０
６０℃の固溶化熱処理状態での硬さはＨＶで約３４０を
示し，時効処理を施すことで更に高い強度が得られる。
しかし，時効処理が必要であるためプレスプレートとし
ての製造コスト上昇が避けられない。またＳＵＳ６３０
は析出物形成元素としてＮｂを含有しているため，研磨
加工を施した際に材料の表面にＮｂの炭・窒化物に起因
すると考えられる表面欠陥（ピンホール）が発生する場
合もある。プリント配線基板の熱圧加工時には，この表
面欠陥が成形品に支障を来すなどの問題がある。
【０００７】オーステナイト系ステンレス鋼は，固溶化
熱処理状態では軟質である。このオーステナイト系ステ
ンレス鋼をプレスプレート用素材として使用するために
は，固溶化熱処理後に更に調質圧延または冷間圧延を行
い，加工硬化によって強度を高める必要がある。しか
し，高強度を得るためには冷間圧延率を大きくする必要
があり，圧延負荷の大きさや形状性等の点で製造上の問
題がある。例えばＳＵＳ３０１ステンレス鋼は加工硬化
が大きく，冷間圧延率や圧延速度に応じて材料温度が変
化し，それに伴い硬さが大きく変動する。その結果，圧
延によって得られた材料が不安定になり易く，鋼帯の長
手方向およびロット間での強度，製品形状などのばらつ
きがあり，プレスプレート用素材として要求される品質
の安定性の点から製造上に問題がある。さらに，オース
テナイト系ステンレス鋼は，高価なＮｉを多量に含有し
ていることから，素材コストが高いという欠点もある。
熱処理状態では軟質である。このオーステナイト系ステ
ンレス鋼をプレスプレート用素材として使用するために
は，固溶化熱処理後に更に調質圧延または冷間圧延を行
い，加工硬化によって強度を高める必要がある。しか
し，高強度を得るためには冷間圧延率を大きくする必要
があり，圧延負荷の大きさや形状性等の点で製造上の問
題がある。例えばＳＵＳ３０１ステンレス鋼は加工硬化
が大きく，冷間圧延率や圧延速度に応じて材料温度が変
化し，それに伴い硬さが大きく変動する。その結果，圧
延によって得られた材料が不安定になり易く，鋼帯の長
手方向およびロット間での強度，製品形状などのばらつ
きがあり，プレスプレート用素材として要求される品質
の安定性の点から製造上に問題がある。さらに，オース
テナイト系ステンレス鋼は，高価なＮｉを多量に含有し
ていることから，素材コストが高いという欠点もある。
【０００８】マルテンサイト系ステンレス鋼のＳＵＳ４
２０Ｊ２は焼鈍状態では軟質であるため，プレスプレー
ト用材料などのような高強度部材として使用する場合，
一般的には焼入・焼戻し熱処理が施される。ところが，
ＳＵＳ４２０Ｊ２は０.２６〜０.４０％ものＣを含み焼
入れ後の靭性に乏しいため，これを鋼帯の状態で連続熱
処理するには問題がある。すなわち，プレスプレート素
材となる約１ｍ以上の広幅鋼帯を張力をかけた状態で曲
げを伴って各種ロールやリール間を通板して巻取る連続
焼鈍炉での熱処理では鋼帯が破断する可能性がある。こ
のため，焼入・焼戻処理は切り板とした鋼板の状態でバ
ッチ処理で行なわれる。この場合，最終製品での熱処理
によるコスト増を招くばかりでなく，鋼板を１０００℃
以上の高温に加熱・冷却する焼入れ処理を経た後にも良
好な形状を確保することが難しい。また，場合によって
は巨大炭化物の残存や不均一な炭化物の分布を生じ，こ
れらに起因した表面欠陥が生じるなどの問題がある。
２０Ｊ２は焼鈍状態では軟質であるため，プレスプレー
ト用材料などのような高強度部材として使用する場合，
一般的には焼入・焼戻し熱処理が施される。ところが，
ＳＵＳ４２０Ｊ２は０.２６〜０.４０％ものＣを含み焼
入れ後の靭性に乏しいため，これを鋼帯の状態で連続熱
処理するには問題がある。すなわち，プレスプレート素
材となる約１ｍ以上の広幅鋼帯を張力をかけた状態で曲
げを伴って各種ロールやリール間を通板して巻取る連続
焼鈍炉での熱処理では鋼帯が破断する可能性がある。こ
のため，焼入・焼戻処理は切り板とした鋼板の状態でバ
ッチ処理で行なわれる。この場合，最終製品での熱処理
によるコスト増を招くばかりでなく，鋼板を１０００℃
以上の高温に加熱・冷却する焼入れ処理を経た後にも良
好な形状を確保することが難しい。また，場合によって
は巨大炭化物の残存や不均一な炭化物の分布を生じ，こ
れらに起因した表面欠陥が生じるなどの問題がある。
【０００９】本発明は，このような従来のプレスプレー
トの問題点を解消することを課題としたものである。
トの問題点を解消することを課題としたものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明によれば，前記の
課題は，Ｃ：０.０１〜０.１５質量％，Ｃｒ：１０.０
〜２０.０質量％，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｕの少なくとも１種
を合計で０.３〜５.０質量％，場合によってはさらに
１.０質量％以下のＭｏ，０.０３質量％以下のＢ，０.
２０質量％以下のＡｌの一種または二種以上を含有する
クロムステンレス鋼であって，その金属組織がフェライ
トとマルテンサイトからなる複相組織を有する鋼板をプ
レスプレートに使用することによって達成される。
課題は，Ｃ：０.０１〜０.１５質量％，Ｃｒ：１０.０
〜２０.０質量％，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｕの少なくとも１種
を合計で０.３〜５.０質量％，場合によってはさらに
１.０質量％以下のＭｏ，０.０３質量％以下のＢ，０.
２０質量％以下のＡｌの一種または二種以上を含有する
クロムステンレス鋼であって，その金属組織がフェライ
トとマルテンサイトからなる複相組織を有する鋼板をプ
レスプレートに使用することによって達成される。
【００１１】このプレスプレートは，Ｃ：０.０１〜０.
１５質量％，Ｃｒ：１０.０〜２０.０質量％，Ｎｉ，Ｍ
ｎ，Ｃｕの少なくとも１種を合計で０.３〜５.０質量
％，さらに必要に応じて１.０質量％以下のＭｏ，０.０
３質量％以下のＢおよび／または０.２０質量％以下の
Ａｌを含有するクロムステンレス鋼の冷延鋼帯を製造
し，この鋼帯を連続焼鈍炉においてフェライト＋オース
テナイトの二相域となる温度から１１００℃以下の温度
に加熱し，この温度から８０℃までを３０℃／ｓｅｃ以
上，１００℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で冷却しかつ当該
冷却時に鋼帯に付加されるユニット張力を３〜５Ｎ／ｍ
ｍ2 として連続熱処理を施すことにより，実質的にフェ
ライトとマルテンサイトの混合組織を有し，且つ熱処理
後の平坦度が耳高さで３ｍｍ以下の複相ステンレス鋼帯
を製造し，得られた複相ステンレス鋼帯からプレスプレ
ートを切り出すことにより製作できる。
１５質量％，Ｃｒ：１０.０〜２０.０質量％，Ｎｉ，Ｍ
ｎ，Ｃｕの少なくとも１種を合計で０.３〜５.０質量
％，さらに必要に応じて１.０質量％以下のＭｏ，０.０
３質量％以下のＢおよび／または０.２０質量％以下の
Ａｌを含有するクロムステンレス鋼の冷延鋼帯を製造
し，この鋼帯を連続焼鈍炉においてフェライト＋オース
テナイトの二相域となる温度から１１００℃以下の温度
に加熱し，この温度から８０℃までを３０℃／ｓｅｃ以
上，１００℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で冷却しかつ当該
冷却時に鋼帯に付加されるユニット張力を３〜５Ｎ／ｍ
ｍ2 として連続熱処理を施すことにより，実質的にフェ
ライトとマルテンサイトの混合組織を有し，且つ熱処理
後の平坦度が耳高さで３ｍｍ以下の複相ステンレス鋼帯
を製造し，得られた複相ステンレス鋼帯からプレスプレ
ートを切り出すことにより製作できる。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明は，金属組織がフエライト
とマルテンサイトの複相組織を呈するクロムステンレス
鋼をプレスプレートに使用する点に特徴がある。これま
で，このような複相組織のクロムステンレス鋼をプレス
プレートに使用されたことはない。この複相組織のクロ
ムステンレス鋼からなるプレスプレートは，従来のステ
ンレス鋼からなるプレスプレートよりも平坦度に優れ，
耐摩耗性（硬さ），強度，耐食性，表面欠陥の点でも良
好である。
とマルテンサイトの複相組織を呈するクロムステンレス
鋼をプレスプレートに使用する点に特徴がある。これま
で，このような複相組織のクロムステンレス鋼をプレス
プレートに使用されたことはない。この複相組織のクロ
ムステンレス鋼からなるプレスプレートは，従来のステ
ンレス鋼からなるプレスプレートよりも平坦度に優れ，
耐摩耗性（硬さ），強度，耐食性，表面欠陥の点でも良
好である。
【００１３】本発明のプレスプレートは，多層プリント
配線基板の熱圧成形時に好適に使用することができる。
また，多層プリント配線基板以外にも，同様に熱圧成形
される他の積層物例えば内装建材等の化粧板を製作する
さいにも同様に使用することができる。
配線基板の熱圧成形時に好適に使用することができる。
また，多層プリント配線基板以外にも，同様に熱圧成形
される他の積層物例えば内装建材等の化粧板を製作する
さいにも同様に使用することができる。
【００１４】このプレスプレートの素材鋼板は，フエラ
イトとマルテンサイトの複相組織を有する鋼帯として，
連続熱処理炉を有する鋼帯製造ラインで製造することが
できる。すなわち，前記の成分組成を有する冷延鋼帯を
製造し，この冷延鋼帯を特定の熱処理条件で連続熱処理
炉に通板することによって該複相組織をもつ鋼帯を連続
生産できる。
イトとマルテンサイトの複相組織を有する鋼帯として，
連続熱処理炉を有する鋼帯製造ラインで製造することが
できる。すなわち，前記の成分組成を有する冷延鋼帯を
製造し，この冷延鋼帯を特定の熱処理条件で連続熱処理
炉に通板することによって該複相組織をもつ鋼帯を連続
生産できる。
【００１５】先ず，この複相組織をもつ鋼帯の製造法に
ついて説明すると，高温でフェライト＋オーステナイト
組織を呈するように成分調整されたクロムステンレス鋼
の冷延鋼帯を製造し，これを，Ａｃ1 点以上，好ましく
は（Ａｃ1 点＋１００℃）以上の適正温度域に加熱保持
したあと冷却する仕上げ熱処理を施すことにより製造さ
れる。Ａｃ1 点〜（Ａｃ1 ＋１００℃）の温度域では硬
さ変動が実質的に生じないので，複相化処理の加熱温度
を（Ａｃ1 ＋１００℃）以上に設定することが好まし
い。しかし，過度に高い加熱温度では，却って硬さが低
下する傾向がみられ，多量の熱源を必要とすることから
製造コストが上昇する。そのため加熱温度の上限を１１
００℃に設定することが好ましい。この加熱温度域はフ
エライトとオーステナイトの２相域となる範囲であり，
この温度域から所定の条件で冷却するとオーステナイト
がマルテンサイトに変態するので，フエライトとマルテ
ンサイトの複合組織の鋼帯が得られる。
ついて説明すると，高温でフェライト＋オーステナイト
組織を呈するように成分調整されたクロムステンレス鋼
の冷延鋼帯を製造し，これを，Ａｃ1 点以上，好ましく
は（Ａｃ1 点＋１００℃）以上の適正温度域に加熱保持
したあと冷却する仕上げ熱処理を施すことにより製造さ
れる。Ａｃ1 点〜（Ａｃ1 ＋１００℃）の温度域では硬
さ変動が実質的に生じないので，複相化処理の加熱温度
を（Ａｃ1 ＋１００℃）以上に設定することが好まし
い。しかし，過度に高い加熱温度では，却って硬さが低
下する傾向がみられ，多量の熱源を必要とすることから
製造コストが上昇する。そのため加熱温度の上限を１１
００℃に設定することが好ましい。この加熱温度域はフ
エライトとオーステナイトの２相域となる範囲であり，
この温度域から所定の条件で冷却するとオーステナイト
がマルテンサイトに変態するので，フエライトとマルテ
ンサイトの複合組織の鋼帯が得られる。
【００１６】複相化熱処理時の冷却速度については，高
温でのオーステナイトがマルテンサイトに変態するに十
分な速度，実際には加熱温度からオーステナイトがマル
テンサイトへの変態が完了するまでの温度である８０℃
までを３０〜１００℃／ｓｅｃの範囲に設定し，オース
テナイトがマルテンサイトに変態した後の冷却速度は任
意に選定してよい。この変態時に形状変化が起きるが，
単位張力（ユニット張力）が３〜５Ｎ／ｍｍ2 の張力下
で鋼帯を熱処理炉に通板すれば，良好な形状を有する鋼
帯が得られる。ユニット張力が３Ｎ／ｍｍ2 未満では鋼
帯がロールの片側に偏って移動するいわゆる板寄りが発
生して縁部の形状を劣化させたり，変態による形状変化
によって鋼帯の両縁に耳高さが３ｍｍ以上となる耳の発
生を見ることがある。他方，ユニット張力が５Ｎ／ｍｍ
2 を越えると，材料が局部的に塑性変形を起こすことが
ありこの場合にも良好な形状を維持することができなく
なる。
温でのオーステナイトがマルテンサイトに変態するに十
分な速度，実際には加熱温度からオーステナイトがマル
テンサイトへの変態が完了するまでの温度である８０℃
までを３０〜１００℃／ｓｅｃの範囲に設定し，オース
テナイトがマルテンサイトに変態した後の冷却速度は任
意に選定してよい。この変態時に形状変化が起きるが，
単位張力（ユニット張力）が３〜５Ｎ／ｍｍ2 の張力下
で鋼帯を熱処理炉に通板すれば，良好な形状を有する鋼
帯が得られる。ユニット張力が３Ｎ／ｍｍ2 未満では鋼
帯がロールの片側に偏って移動するいわゆる板寄りが発
生して縁部の形状を劣化させたり，変態による形状変化
によって鋼帯の両縁に耳高さが３ｍｍ以上となる耳の発
生を見ることがある。他方，ユニット張力が５Ｎ／ｍｍ
2 を越えると，材料が局部的に塑性変形を起こすことが
ありこの場合にも良好な形状を維持することができなく
なる。
【００１７】このような製造条件で良好な形状をもつフ
エライトとマルテンサイトの複相組織鋼帯が製造できる
が，その複相組織を得るうえで，またプレスプレートに
要求される機械的性質，形状特性，表面性状等を満足す
るうえで，鋼中の成分組成も適正にバランスさせること
が必要である。以下に本発明で規定した合金成分とその
含有量について説明する。
エライトとマルテンサイトの複相組織鋼帯が製造できる
が，その複相組織を得るうえで，またプレスプレートに
要求される機械的性質，形状特性，表面性状等を満足す
るうえで，鋼中の成分組成も適正にバランスさせること
が必要である。以下に本発明で規定した合金成分とその
含有量について説明する。
【００１８】Ｃは強力なオーステナイト生成元素である
と共に，マルテンサイト強化能が大きいことから，Ａｃ
1 点以上の温度に加熱熱処理を行なった後のマルテンサ
イトの量を調整でき，鋼の強度制御と高強度化に有効に
作用する。これらの作用は，０．０１質量％以上のＣ含
有量で顕著になる。しかし，０．１５質量％を越える多
量のＣが含まれると，熱間圧延中にマルテンサイトが過
剰に生成し，熱間加工性を低下させる。またＣ含有量の
増加に伴って，熱処理後に多量の炭化物が生成するよう
になり，耐食性や靭性が低下するので，Ｃ量の上限は
０．１５質量％とする。
と共に，マルテンサイト強化能が大きいことから，Ａｃ
1 点以上の温度に加熱熱処理を行なった後のマルテンサ
イトの量を調整でき，鋼の強度制御と高強度化に有効に
作用する。これらの作用は，０．０１質量％以上のＣ含
有量で顕著になる。しかし，０．１５質量％を越える多
量のＣが含まれると，熱間圧延中にマルテンサイトが過
剰に生成し，熱間加工性を低下させる。またＣ含有量の
増加に伴って，熱処理後に多量の炭化物が生成するよう
になり，耐食性や靭性が低下するので，Ｃ量の上限は
０．１５質量％とする。
【００１９】Ｃｒはプレスプレートの耐食性を維持する
上で，少なくとも１０．０質量％以上含有させる必要が
ある。しかし，２０．０質量％を越える過剰のＣｒは，
靭性を低下させる。また，マルテンサイト相を生成させ
て高強度を得るために必要なＣ，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎ
等のオーステナイト生成元素の添加量がＣｒ量に応じて
多くなるので，コストの上昇を招く。このため，Ｃｒの
上限は２０．０質量％とする。
上で，少なくとも１０．０質量％以上含有させる必要が
ある。しかし，２０．０質量％を越える過剰のＣｒは，
靭性を低下させる。また，マルテンサイト相を生成させ
て高強度を得るために必要なＣ，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎ
等のオーステナイト生成元素の添加量がＣｒ量に応じて
多くなるので，コストの上昇を招く。このため，Ｃｒの
上限は２０．０質量％とする。
【００２０】Ｎｉ，Ｍｎおよび／またはＣｕは，何れも
オーステナイト生成元素として作用するので，高温でフ
ェライト＋オーステナイトの組織（熱処理後ではフェラ
イト＋マルテンサイトの組織）を得るために必要な合金
元素である。Ｎｉ，Ｍｎおよび／またはＣｕの含有量が
増加するにしたがってマルテンサイト量が増加し，硬さ
（強度）を上昇させることができる。このような作用
は，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｕの少なくとも１種を合計で０．３
質量％以上含ませたとき顕著になる。しかし，過剰にこ
れらの元素が含まれると，高温でのオーステナイト量が
多くなりすぎ，熱間加工性が劣化する。したがって，Ｎ
ｉ，Ｍｎおよび／またはＣｕの含有量は合計で５.０質
量％以下に規制する。
オーステナイト生成元素として作用するので，高温でフ
ェライト＋オーステナイトの組織（熱処理後ではフェラ
イト＋マルテンサイトの組織）を得るために必要な合金
元素である。Ｎｉ，Ｍｎおよび／またはＣｕの含有量が
増加するにしたがってマルテンサイト量が増加し，硬さ
（強度）を上昇させることができる。このような作用
は，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｕの少なくとも１種を合計で０．３
質量％以上含ませたとき顕著になる。しかし，過剰にこ
れらの元素が含まれると，高温でのオーステナイト量が
多くなりすぎ，熱間加工性が劣化する。したがって，Ｎ
ｉ，Ｍｎおよび／またはＣｕの含有量は合計で５.０質
量％以下に規制する。
【００２１】本発明が対象とする複相組織ステンレス鋼
では，各合金成分の個々の含有量を以上のように規制す
ると共に，この範囲でフェライト＋マルテンサイトの複
相組織が得られるように各合金成分を相互に調整する。
なお，必要とする強度を低下させない限り，耐食性を一
層向上させるにはＭｏを添加することが有益であり，こ
の場合には１.０質量％以下のＭｏを含有させればよ
い。また，耐酸化性を向上させるために適量のＹやＲＥ
Ｍ（希土類金属）を添加することができる。そのさいＹ
は０.２質量％まで，ＲＥＭは０.１質量％までの添加で
その効果を得ることができる。更に各種の特性向上を目
的としてＢ，Ｖ，Ａｌ等の合金元素を添加することがで
きる。とくに０.０３質量％以下のＢの含有により熱間
加工性や靭性を改善することができ，またＡｌは０.２
質量％までの添加により，Ａ2 系介在物を減少させるこ
とができるので，成形性が良好となる。
では，各合金成分の個々の含有量を以上のように規制す
ると共に，この範囲でフェライト＋マルテンサイトの複
相組織が得られるように各合金成分を相互に調整する。
なお，必要とする強度を低下させない限り，耐食性を一
層向上させるにはＭｏを添加することが有益であり，こ
の場合には１.０質量％以下のＭｏを含有させればよ
い。また，耐酸化性を向上させるために適量のＹやＲＥ
Ｍ（希土類金属）を添加することができる。そのさいＹ
は０.２質量％まで，ＲＥＭは０.１質量％までの添加で
その効果を得ることができる。更に各種の特性向上を目
的としてＢ，Ｖ，Ａｌ等の合金元素を添加することがで
きる。とくに０.０３質量％以下のＢの含有により熱間
加工性や靭性を改善することができ，またＡｌは０.２
質量％までの添加により，Ａ2 系介在物を減少させるこ
とができるので，成形性が良好となる。
【００２２】
【実施例１】表１に，供試材の化学成分値を示す。表中
のＤＰ−１からＤＰ−６は，化学成分値が本発明で規定
する範囲内にある本発明鋼，ａ〜ｄは比較鋼である。
のＤＰ−１からＤＰ−６は，化学成分値が本発明で規定
する範囲内にある本発明鋼，ａ〜ｄは比較鋼である。
【００１６】表１のＤＰ−１からＤＰ−６の６鋼種につ
いて，電気炉で重量約７０トン溶解し，転炉・脱ガス等
で化学成分を調整した後，寸法２００ｍｍ厚×１０５０
ｍｍ幅×７０００ｍｍ長さの鋼片を製造し，熱間圧延機
で板厚４．５ｍｍの熱延鋼帯とした。熱延鋼帯を焼鈍・
酸洗し，冷間圧延機で所定板厚寸法の冷間圧延鋼帯とし
た。この冷間圧延鋼帯を長手方向に均等分割し，試料Ｐ
と試料Ｑに分け，熱処理条件を変えて連続焼鈍し，酸洗
に供した。そのさいの熱処理条件（加熱温度，冷却速
度，ユニット張力）を表２に示した。
いて，電気炉で重量約７０トン溶解し，転炉・脱ガス等
で化学成分を調整した後，寸法２００ｍｍ厚×１０５０
ｍｍ幅×７０００ｍｍ長さの鋼片を製造し，熱間圧延機
で板厚４．５ｍｍの熱延鋼帯とした。熱延鋼帯を焼鈍・
酸洗し，冷間圧延機で所定板厚寸法の冷間圧延鋼帯とし
た。この冷間圧延鋼帯を長手方向に均等分割し，試料Ｐ
と試料Ｑに分け，熱処理条件を変えて連続焼鈍し，酸洗
に供した。そのさいの熱処理条件（加熱温度，冷却速
度，ユニット張力）を表２に示した。
【００２３】得られた熱処理後の鋼帯の両縁の耳高を測
定すると共に，表面性状と硬さを測定した。耳高さの測
定は，幅１ｍ×長さ２ｍのサンプルを採取し，これをフ
ラットな平面上に載せて，最高の耳高さの部分をｍｍで
表示した。また表面性状は同じサンプルを両面＃６００
研磨し，ピンホールの有無を調査した。それらの結果を
表２に併記した。また，比較例ａ〜ｄは従来の通常工程
で鋼帯を製造したものであり，これらの性質も表２に示
した。
定すると共に，表面性状と硬さを測定した。耳高さの測
定は，幅１ｍ×長さ２ｍのサンプルを採取し，これをフ
ラットな平面上に載せて，最高の耳高さの部分をｍｍで
表示した。また表面性状は同じサンプルを両面＃６００
研磨し，ピンホールの有無を調査した。それらの結果を
表２に併記した。また，比較例ａ〜ｄは従来の通常工程
で鋼帯を製造したものであり，これらの性質も表２に示
した。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】表２の結果にみられるように，本発明例の
製品材は，３５０ＨＶ以上の高強度を有し，両端の耳高
さ３ｍｍ以下の形状を示す。更に研磨後の表面状態は，
いずれもピンホールなどの製品に支障を来すような欠陥
は認められない。これに対し製造条件が本発明範囲を外
れる比較例の材料は耳高さが３ｍｍを越えており，また
比較例No.ａのものは高い硬さを示すが研磨後表裏に小
さなピンホール欠陥が多数認められた。また比較例No.
ｂとｃは冷間圧延により強度を高めた材料であるが製品
材の耳高さが高く，比較例No.ｄは耳高さは低いものの
強度も低い。
製品材は，３５０ＨＶ以上の高強度を有し，両端の耳高
さ３ｍｍ以下の形状を示す。更に研磨後の表面状態は，
いずれもピンホールなどの製品に支障を来すような欠陥
は認められない。これに対し製造条件が本発明範囲を外
れる比較例の材料は耳高さが３ｍｍを越えており，また
比較例No.ａのものは高い硬さを示すが研磨後表裏に小
さなピンホール欠陥が多数認められた。また比較例No.
ｂとｃは冷間圧延により強度を高めた材料であるが製品
材の耳高さが高く，比較例No.ｄは耳高さは低いものの
強度も低い。
【００２７】図１は，前記の実施例に従って製造した鋼
帯について，熱処理時の冷却速度とユニット張力が耳高
さに及ぼす影響を図示したものである。図１に見られる
ように冷却速度が３０℃／ｍｉｎ以上１００℃／ｍｉｎ
以下，ユニット張力が３〜５Ｎ／ｍｍ2 の範囲内で耳高
さが３ｍｍ以下となることがわかる。
帯について，熱処理時の冷却速度とユニット張力が耳高
さに及ぼす影響を図示したものである。図１に見られる
ように冷却速度が３０℃／ｍｉｎ以上１００℃／ｍｉｎ
以下，ユニット張力が３〜５Ｎ／ｍｍ2 の範囲内で耳高
さが３ｍｍ以下となることがわかる。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように，本発明によれば，
表面平坦度，耐食性，無欠陥表面，耐食性，強度，耐摩
耗性等の諸特性が同時に優れるプレスプレートが提供さ
れ，例えばプリント配線基板などを製造する際の品質低
下が防止されると共にその生産性を大きく向上させるこ
とができる。
表面平坦度，耐食性，無欠陥表面，耐食性，強度，耐摩
耗性等の諸特性が同時に優れるプレスプレートが提供さ
れ，例えばプリント配線基板などを製造する際の品質低
下が防止されると共にその生産性を大きく向上させるこ
とができる。
【図１】プレスプレート用鋼板の製品形状におよぼすユ
ニット張力および冷却速度の影響を示した図である。
ニット張力および冷却速度の影響を示した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 棟居 義雄 東京都千代田区丸の内三丁目４番１号 日 新製鋼株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：０.０１〜０.１５質量％，Ｃｒ：１
０.０〜２０.０質量％およびＮｉ，Ｍｎ，Ｃｕの少なく
とも１種を合計で０.３〜５.０質量％含有するクロムス
テンレス鋼であって，その金属組織がフェライトとマル
テンサイトからなる複相組織を有する鋼板を積層物の熱
圧成形時のプレスプレートに使用すること。 - 【請求項２】 Ｃ：０.０１〜０.１５質量％，Ｃｒ：１
０.０〜２０.０質量％，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｕの少なくとも
１種を合計で０.３〜５.０質量％，および１.０質量％
以下のＭｏ，０.０３質量％以下のＢ，０.２０質量％以
下のＡｌの一種または二種以上を含有するクロムステン
レス鋼であって，その金属組織がフェライトとマルテン
サイトからなる複相組織を有する鋼板を積層物の熱圧成
形時のプレスプレートに使用すること。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載のプレスプレー
トを多層プリント配線基板の熱圧成形時に使用するこ
と。 - 【請求項４】 Ｃ：０.０１〜０.１５質量％，Ｃｒ：１
０.０〜２０.０質量％，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｕの少なくとも
１種を合計で０.３〜５.０質量％，さらに必要に応じて
１.０質量％以下のＭｏ，０.０３質量％以下のＢ，０.
２０質量％以下のＡｌの一種または二種以上を含有する
クロムステンレス鋼の冷延鋼帯を製造し，この鋼帯を連
続焼鈍炉においてフェライト＋オーステナイトの二相域
となる温度から１１００℃以下の温度に加熱し，この温
度から８０℃までを３０℃／ｓｅｃ以上，１００℃／ｓ
ｅｃ以下の冷却速度で冷却しかつ当該冷却時に鋼帯に付
加されるユニット張力を３〜５Ｎ／ｍｍ2 として連続熱
処理を施すことにより，実質的にフェライトとマルテン
サイトの混合組織を有し，且つ熱処理後の平坦度が耳高
さで３ｍｍ以下の複相ステンレス鋼帯を製造し，得られ
た複相ステンレス鋼帯からプレスプレートを切り出す請
求項１，２，３または４に記載のプレスプレートの製
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09284597A JP3761280B2 (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | プレスプレート用鋼帯およびプレスプレートの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09284597A JP3761280B2 (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | プレスプレート用鋼帯およびプレスプレートの製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10273757A true JPH10273757A (ja) | 1998-10-13 |
| JP3761280B2 JP3761280B2 (ja) | 2006-03-29 |
Family
ID=14065777
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09284597A Expired - Fee Related JP3761280B2 (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | プレスプレート用鋼帯およびプレスプレートの製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3761280B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT409612B (de) * | 1999-01-21 | 2002-09-25 | Boehler Bleche Gmbh | Plattenförmiges presswerkzeug und verfahren zu dessen herstellung |
| KR100351509B1 (ko) * | 1999-10-05 | 2002-10-25 | 학교법인 포항공과대학교 | 절삭용 스테인리스강 및 그 가공방법 |
| JP2006090437A (ja) * | 2004-09-24 | 2006-04-06 | Ntn Corp | 駒式ボールねじ |
| CN103802346A (zh) * | 2013-10-31 | 2014-05-21 | 东莞市中润五金制品有限公司 | 一种家用榨油机的榨膛及其制备材料 |
| RU2721668C2 (ru) * | 2014-04-01 | 2020-05-22 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи | Двухфазная нержавеющая сталь |
-
1997
- 1997-03-28 JP JP09284597A patent/JP3761280B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT409612B (de) * | 1999-01-21 | 2002-09-25 | Boehler Bleche Gmbh | Plattenförmiges presswerkzeug und verfahren zu dessen herstellung |
| KR100351509B1 (ko) * | 1999-10-05 | 2002-10-25 | 학교법인 포항공과대학교 | 절삭용 스테인리스강 및 그 가공방법 |
| JP2006090437A (ja) * | 2004-09-24 | 2006-04-06 | Ntn Corp | 駒式ボールねじ |
| CN103802346A (zh) * | 2013-10-31 | 2014-05-21 | 东莞市中润五金制品有限公司 | 一种家用榨油机的榨膛及其制备材料 |
| CN103802346B (zh) * | 2013-10-31 | 2015-10-28 | 东莞市维美电器有限公司 | 一种家用榨油机的榨膛及其制备材料 |
| RU2721668C2 (ru) * | 2014-04-01 | 2020-05-22 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи | Двухфазная нержавеющая сталь |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3761280B2 (ja) | 2006-03-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR950013188B1 (ko) | 면내 이방성을 감소시킨 고연성, 고강도의 복상조직 크롬 스테인레스강 스트립의 제조방법 | |
| RU2366727C2 (ru) | Способ производства аустенитных железоуглеродмарганцевых стальных листов, имеющих очень высокую прочность и характеристики удлинения, а также исключительную однородность | |
| EP3187607B1 (en) | High-strength galvanized steel sheet excellent in stretch-flange formability, in-plane stability of stretch-flange formability, and bendability, and method for producing same | |
| KR950013187B1 (ko) | 면내 이방성을 감소시킨 고연성, 고강도의 복상조직 크롬 스테인레스강 스트립의 제조방법 | |
| JPH07138704A (ja) | 高強度高延性複相組織ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| EP2792761A1 (en) | High-strength extra-thick steel h-beam | |
| JPH0814004B2 (ja) | 耐食性に優れた高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 | |
| WO2016035235A1 (ja) | ステンレス冷延鋼板用素材 | |
| JP2002363693A (ja) | 形状凍結性に優れた高伸びフランジ性鋼板およびその製造方法 | |
| JP3761280B2 (ja) | プレスプレート用鋼帯およびプレスプレートの製法 | |
| JPS63169334A (ja) | 面内異方性の小さい高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 | |
| JPS63169330A (ja) | 延性に優れた高強度複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 | |
| JPS63169333A (ja) | 面内異方性の小さい高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 | |
| JP3409941B2 (ja) | プレスプレート用ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPS63169335A (ja) | 面内異方性の小さい高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 | |
| JP3350945B2 (ja) | 延性，耐食性に優る高張力熱延鋼板と製造法 | |
| JP3026540B2 (ja) | ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH10330887A (ja) | 耐リジング性および加工性に優れた高光沢ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0841546A (ja) | 耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼帯の製造 方法およびその素材用の熱延鋼帯の製造方法 | |
| JP3839955B2 (ja) | 形状凍結性と成形性に優れた高張力複合組織熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3913088B2 (ja) | 深絞り性に優れた中・高炭素鋼板の製造方法 | |
| JP2004131771A (ja) | 形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH03236450A (ja) | プリント回路板のプレス成形に用いるキャリアプレート材とその製造方法 | |
| JP3863803B2 (ja) | 伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2735381B2 (ja) | 耐面歪み、耐デント性を有する深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040301 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20050414 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050517 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050715 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051115 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20051209 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Effective date: 20060110 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060110 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 4 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100120 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110120 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 5 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110120 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 6 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120120 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |