JPH10276049A - トランスリニアマルチプライヤ - Google Patents
トランスリニアマルチプライヤInfo
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- JPH10276049A JPH10276049A JP7742197A JP7742197A JPH10276049A JP H10276049 A JPH10276049 A JP H10276049A JP 7742197 A JP7742197 A JP 7742197A JP 7742197 A JP7742197 A JP 7742197A JP H10276049 A JPH10276049 A JP H10276049A
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- current
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
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-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F1/00—Details of amplifiers with only discharge tubes, only semiconductor devices or only unspecified devices as amplifying elements
- H03F1/32—Modifications of amplifiers to reduce non-linear distortion
- H03F1/3211—Modifications of amplifiers to reduce non-linear distortion in differential amplifiers
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 半導体集積回路上に形成される、線形動作す
るＯＴＡを提供する。 【解決手段】 直列に接続された２つのダイオードから
なり、第１の入力電流で駆動される第１の直列ダイオー
ドと、直列に接続された２つのダイオードからなり、第
２の入力電流で駆動される第２の直列ダイオードと、直
列に接続された２つのダイオードからなり、第１の入力
電流及び第２の入力電流の積の平方根の値の電流で駆動
される第３の直列ダイオードと、第２の直列ダイオード
の端子電圧及び第３の直列ダイオードの端子電圧を差動
入力電圧とし、差動対を構成する２つのトランジスタが
第３の入力電流で駆動される第１の差動回路と、第３の
直列ダイオードの端子電圧及び第１の直列ダイオードの
端子電圧を差動入力電圧とし、差動対を構成する２つの
トランジスタが第３の入力電流で駆動される第２の差動
回路とを有する構成とする。
るＯＴＡを提供する。 【解決手段】 直列に接続された２つのダイオードから
なり、第１の入力電流で駆動される第１の直列ダイオー
ドと、直列に接続された２つのダイオードからなり、第
２の入力電流で駆動される第２の直列ダイオードと、直
列に接続された２つのダイオードからなり、第１の入力
電流及び第２の入力電流の積の平方根の値の電流で駆動
される第３の直列ダイオードと、第２の直列ダイオード
の端子電圧及び第３の直列ダイオードの端子電圧を差動
入力電圧とし、差動対を構成する２つのトランジスタが
第３の入力電流で駆動される第１の差動回路と、第３の
直列ダイオードの端子電圧及び第１の直列ダイオードの
端子電圧を差動入力電圧とし、差動対を構成する２つの
トランジスタが第３の入力電流で駆動される第２の差動
回路とを有する構成とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は差動増幅回路に係わ
り、特に広い入力電圧範囲に渡って直線的なトランスコ
ンダクタンスを有するＯＴＡに関するものである。
り、特に広い入力電圧範囲に渡って直線的なトランスコ
ンダクタンスを有するＯＴＡに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の差動回路はＯＴＡ（Oper
ational Transconductance Amplifier）と呼ばれる。Ｏ
ＴＡのようにトランスコンダクタンスが線形（リニア）
となる回路は「トランスリニア」回路とも呼ばれる。し
たがって、本願のようにバイポーラ回路で構成されるＯ
ＴＡは、入力電圧と差動回路の駆動電流との積が得られ
ることからトランスリニアマルチプライヤとも呼べる。
ational Transconductance Amplifier）と呼ばれる。Ｏ
ＴＡのようにトランスコンダクタンスが線形（リニア）
となる回路は「トランスリニア」回路とも呼ばれる。し
たがって、本願のようにバイポーラ回路で構成されるＯ
ＴＡは、入力電圧と差動回路の駆動電流との積が得られ
ることからトランスリニアマルチプライヤとも呼べる。
【０００３】本願は従来の特登第２５１２３８５号に記
載されたトランスリニアマルチプライヤが線形動作しな
い、すなわちトランスリニアマルチプライヤにならない
ことを指摘し、正しいトランスリニアマルチプライヤと
なるための構成要素を明らかにして本願請求項とするも
のである。
載されたトランスリニアマルチプライヤが線形動作しな
い、すなわちトランスリニアマルチプライヤにならない
ことを指摘し、正しいトランスリニアマルチプライヤと
なるための構成要素を明らかにして本願請求項とするも
のである。
【０００４】はじめに、トランジスタ・モデルについて
述べる。トランジスタのコレクタ電流ＩC とベース−エ
ミッタ間電圧ＶBEの関係は、これらが指数則に従うもの
とすれば次式で示される。
述べる。トランジスタのコレクタ電流ＩC とベース−エ
ミッタ間電圧ＶBEの関係は、これらが指数則に従うもの
とすれば次式で示される。
【０００５】
【数１】 ここで、ＩS は飽和電流、ＶT は熱電圧であり、ＶT ＝
ｋＴ／ｑで表される。ただし、ｑは単位電子電荷、ｋは
ボルツマン定数、Ｔは絶対温度である。
ｋＴ／ｑで表される。ただし、ｑは単位電子電荷、ｋは
ボルツマン定数、Ｔは絶対温度である。
【０００６】ベース−エミッタ間電圧ＶBEが６００ｍＶ
前後のトランジスタの場合、通常動作時には指数部ｅｘ
ｐ（ＶBE／ＶT ）が１０乗程度の値になるため、−１を
無視できる。したがって、（１）式は
前後のトランジスタの場合、通常動作時には指数部ｅｘ
ｐ（ＶBE／ＶT ）が１０乗程度の値になるため、−１を
無視できる。したがって、（１）式は
【０００７】
【数２】 としてよい。
【０００８】次に、特登第２５１２３８５号に記載され
た従来のトランスリニアマルチプライヤの動作について
説明する。図５は従来のトランシリニアマルチプライヤ
の構成を示す回路図である。
た従来のトランスリニアマルチプライヤの動作について
説明する。図５は従来のトランシリニアマルチプライヤ
の構成を示す回路図である。
【０００９】図５において、トランジスタＱ１０９およ
びＱ１１０が差動入力電圧Ｖｉに対して線形動作してい
るならば、トランスコンダクタンスをＧｍとおくと、直
列ダイオードＤ１０１、Ｄ１０４、および直列ダイオー
ドＤ１０３、Ｄ１０６に流れる電流ＩA1、ＩA2は
びＱ１１０が差動入力電圧Ｖｉに対して線形動作してい
るならば、トランスコンダクタンスをＧｍとおくと、直
列ダイオードＤ１０１、Ｄ１０４、および直列ダイオー
ドＤ１０３、Ｄ１０６に流れる電流ＩA1、ＩA2は
【００１０】
【数３】 また、直列ダイオードＤ１０２、Ｄ１０５には定電流Ｉ
OBが流れているから、各直列ダイオードによる電圧降下
は、それぞれ
OBが流れているから、各直列ダイオードによる電圧降下
は、それぞれ
【００１１】
【数４】 したがって、差動回路１２、１４に対する差動入力電圧
ΔＶ1 、ΔＶ2 は、
ΔＶ1 、ΔＶ2 は、
【００１２】
【数５】 よって、並列接続された２対の差動回路１２、１４の差
動出力電流ΔＩは、
動出力電流ΔＩは、
【００１３】
【数６】 と求まり、線形動作しない。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】アナログ信号処理にお
いて、ＯＴＡは欠くことのできない基本ファンクション
ブロックである。しかしながら、上述したように特登第
２５１２３８５号に記載されたトランスリニアマルチプ
ライヤは線形動作しなかった。
いて、ＯＴＡは欠くことのできない基本ファンクション
ブロックである。しかしながら、上述したように特登第
２５１２３８５号に記載されたトランスリニアマルチプ
ライヤは線形動作しなかった。
【００１５】本発明は上記したような従来の技術が有す
る問題点を解決するためになされたものであり、アナロ
グ信号処理において最も基本的なＯＴＡを、広い線形入
力電圧範囲を持つトランスリニアマルチプライヤとして
半導体集積回路上に実現することを目的とする。
る問題点を解決するためになされたものであり、アナロ
グ信号処理において最も基本的なＯＴＡを、広い線形入
力電圧範囲を持つトランスリニアマルチプライヤとして
半導体集積回路上に実現することを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明のトランスリニアマルチプライヤは、直列に接続
された２つのダイオードからなり、第１の入力電流で駆
動される第１の直列ダイオードと、直列に接続された２
つのダイオードからなり、第２の入力電流で駆動される
第２の直列ダイオードと、直列に接続された２つのダイ
オードからなり、前記第１の入力電流及び前記第２の入
力電流の積の平方根の値の電流で駆動される第３の直列
ダイオードと、前記第２の直列ダイオードの端子電圧及
び前記第３の直列ダイオードの端子電圧を差動入力電圧
とし、差動対を構成する２つのトランジスタが第３の入
力電流で駆動される第１の差動回路と、前記第３の直列
ダイオードの端子電圧及び前記第１の直列ダイオードの
端子電圧を差動入力電圧とし、差動対を構成する２つの
トランジスタが前記第３の入力電流で駆動される第２の
差動回路と、を有することを特徴とする。
本発明のトランスリニアマルチプライヤは、直列に接続
された２つのダイオードからなり、第１の入力電流で駆
動される第１の直列ダイオードと、直列に接続された２
つのダイオードからなり、第２の入力電流で駆動される
第２の直列ダイオードと、直列に接続された２つのダイ
オードからなり、前記第１の入力電流及び前記第２の入
力電流の積の平方根の値の電流で駆動される第３の直列
ダイオードと、前記第２の直列ダイオードの端子電圧及
び前記第３の直列ダイオードの端子電圧を差動入力電圧
とし、差動対を構成する２つのトランジスタが第３の入
力電流で駆動される第１の差動回路と、前記第３の直列
ダイオードの端子電圧及び前記第１の直列ダイオードの
端子電圧を差動入力電圧とし、差動対を構成する２つの
トランジスタが前記第３の入力電流で駆動される第２の
差動回路と、を有することを特徴とする。
【００１７】このとき、前記第１の入力電流、及び前記
第２の入力電流は、差動回路からなる電圧電流変換器の
差動出力電流であり、前記第３の直列ダイオードは、前
記第１の入力電流で駆動されるダイオードと、前記第２
の入力電流で駆動されるトランジスタとから構成され、
該ダイオードの順方向電圧と該トランジスタのベースエ
ミッタ間電圧との和電圧を出力する。
第２の入力電流は、差動回路からなる電圧電流変換器の
差動出力電流であり、前記第３の直列ダイオードは、前
記第１の入力電流で駆動されるダイオードと、前記第２
の入力電流で駆動されるトランジスタとから構成され、
該ダイオードの順方向電圧と該トランジスタのベースエ
ミッタ間電圧との和電圧を出力する。
【００１８】また、本発明のトランスリニアマルチプラ
イヤの他の構成は、第１の入力電流で駆動され、コレク
タとベースが接続された第１のトランジスタ及び第２の
トランジスタが直列に接続されてなる第１の直列ダイオ
ードと、第２の入力電流で駆動され、コレクタとベース
が接続された第３のトランジスタ及び第４のトランジス
タが直列に接続されてなる第２の直列ダイオードと、第
３の入力電流で駆動され、コレクタとベースが接続され
た第５のトランジスタと、第４の入力電流で駆動され、
前記第５のトランジスタのエミッタにベースが接続され
た第６のトランジスタと、前記第２の直列ダイオードの
端子電圧と前記第６のトランジスタのエミッタ電圧とを
差動入力電圧とする第７のトランジスタ及び第８のトラ
ンジスタからなる第１の差動回路、及び前記第１の直列
ダイオードの端子電圧と前記第６のトランジスタのエミ
ッタ電圧とを差動入力電圧とする第９のトランジスタ及
び第１０のトランジスタとからなる第２の差動回路を備
え、前記第７のトランジスタ、前記第８のトランジス
タ、前記第９のトランジスタ、及び前記第１０のトラン
ジスタの各エミッタがそれぞれ共通に接続されて、第５
の入力電流で駆動される差動対回路と、を有し、前記第
３の入力電流を前記第１の入力電流のａ倍の電流とし、
前記第４の入力電流を前記第２の入力電流のｂ倍の電流
とし、前記第１のトランジスタ、前記第３のトランジス
タ、前記第７のトランジスタ、及び前記第９のトランジ
スタのエミッタ面積をそれぞれ１として、前記第２のト
ランジスタ及び前記第４のトランジスタのエミッタ面積
をそれぞれＫ2 、前記第５のトランジスタのエミッタ面
積をＫ3 、前記第６のトランジスタのエミッタ面積をＫ
4 、前記第８のトランジスタ及び前記第１０のトランジ
スタのエミッタ面積をそれぞれＫ1 としたとき、 Ｋ3 ・Ｋ4 ＝ａ・ｂ・Ｋ1 ・Ｋ2 であることを特徴とする。
イヤの他の構成は、第１の入力電流で駆動され、コレク
タとベースが接続された第１のトランジスタ及び第２の
トランジスタが直列に接続されてなる第１の直列ダイオ
ードと、第２の入力電流で駆動され、コレクタとベース
が接続された第３のトランジスタ及び第４のトランジス
タが直列に接続されてなる第２の直列ダイオードと、第
３の入力電流で駆動され、コレクタとベースが接続され
た第５のトランジスタと、第４の入力電流で駆動され、
前記第５のトランジスタのエミッタにベースが接続され
た第６のトランジスタと、前記第２の直列ダイオードの
端子電圧と前記第６のトランジスタのエミッタ電圧とを
差動入力電圧とする第７のトランジスタ及び第８のトラ
ンジスタからなる第１の差動回路、及び前記第１の直列
ダイオードの端子電圧と前記第６のトランジスタのエミ
ッタ電圧とを差動入力電圧とする第９のトランジスタ及
び第１０のトランジスタとからなる第２の差動回路を備
え、前記第７のトランジスタ、前記第８のトランジス
タ、前記第９のトランジスタ、及び前記第１０のトラン
ジスタの各エミッタがそれぞれ共通に接続されて、第５
の入力電流で駆動される差動対回路と、を有し、前記第
３の入力電流を前記第１の入力電流のａ倍の電流とし、
前記第４の入力電流を前記第２の入力電流のｂ倍の電流
とし、前記第１のトランジスタ、前記第３のトランジス
タ、前記第７のトランジスタ、及び前記第９のトランジ
スタのエミッタ面積をそれぞれ１として、前記第２のト
ランジスタ及び前記第４のトランジスタのエミッタ面積
をそれぞれＫ2 、前記第５のトランジスタのエミッタ面
積をＫ3 、前記第６のトランジスタのエミッタ面積をＫ
4 、前記第８のトランジスタ及び前記第１０のトランジ
スタのエミッタ面積をそれぞれＫ1 としたとき、 Ｋ3 ・Ｋ4 ＝ａ・ｂ・Ｋ1 ・Ｋ2 であることを特徴とする。
【００１９】このとき、前記第１の入力電流、及び前記
第２の入力電流が、差動回路からなる電圧電流変換器の
差動出力電流である。
第２の入力電流が、差動回路からなる電圧電流変換器の
差動出力電流である。
【００２０】上記のように構成されたトランスリニアマ
ルチプライヤは、３ペアの直列ダイオードを、電圧電流
変換器から出力される２つの差動出力電流と、２つの差
動出力電流の積の平方根に等しい電流で駆動すること
で、電圧電流変換器の差動出力電流で駆動される２ペア
の直列ダイオードの中点電圧が得られる。したがって、
ｔａｎｈ-1（ｘ／２）−ｔａｎｈ（ｘ／２）変換を実現
でき、線形動作するトランスリニアマルチプライヤを実
現できる。
ルチプライヤは、３ペアの直列ダイオードを、電圧電流
変換器から出力される２つの差動出力電流と、２つの差
動出力電流の積の平方根に等しい電流で駆動すること
で、電圧電流変換器の差動出力電流で駆動される２ペア
の直列ダイオードの中点電圧が得られる。したがって、
ｔａｎｈ-1（ｘ／２）−ｔａｎｈ（ｘ／２）変換を実現
でき、線形動作するトランスリニアマルチプライヤを実
現できる。
【００２１】
【発明の実施の形態】次に本発明について図面を参照し
て説明する。
て説明する。
【００２２】図１は本発明の第１の実施形態に係わるト
ランスリニアマルチプライヤの構成を示す回路図であ
る。図１において、直列ダイオードＤ１、Ｄ４には電流
ＩA1が流れ、直列ダイオードＤ２、Ｄ５には電流ＩA2が
流れている。
ランスリニアマルチプライヤの構成を示す回路図であ
る。図１において、直列ダイオードＤ１、Ｄ４には電流
ＩA1が流れ、直列ダイオードＤ２、Ｄ５には電流ＩA2が
流れている。
【００２３】本発明のトランスリニアマルチプライヤで
は、直列ダイオードＤ３、Ｄ６に電流（ＩA1・ＩA2）
1/2 が流れようにする。このような電流を流すことで、
直列ダイオードＤ３、Ｄ６の端子電圧Ｖ3 は、直列ダイ
オードＤ１、Ｄ４の端子電圧Ｖ 1 と直列ダイオードＤ
２、Ｄ５の端子電圧Ｖ2 の中点電圧となる。
は、直列ダイオードＤ３、Ｄ６に電流（ＩA1・ＩA2）
1/2 が流れようにする。このような電流を流すことで、
直列ダイオードＤ３、Ｄ６の端子電圧Ｖ3 は、直列ダイ
オードＤ１、Ｄ４の端子電圧Ｖ 1 と直列ダイオードＤ
２、Ｄ５の端子電圧Ｖ2 の中点電圧となる。
【００２４】端子電圧Ｖ3 を端子電圧Ｖ1 と端子電圧Ｖ
2 の中点電圧にする具体的な回路を図２に示す。図２は
本発明の第２の実施形態に係わるトランスリニアマルチ
プライヤの構成を示す回路図である。なお、図２に示し
た回路の各素子間の整合性は良いと仮定する。
2 の中点電圧にする具体的な回路を図２に示す。図２は
本発明の第２の実施形態に係わるトランスリニアマルチ
プライヤの構成を示す回路図である。なお、図２に示し
た回路の各素子間の整合性は良いと仮定する。
【００２５】図２において、Ｖ−Ｉ変換器１が差動入力
電圧Ｖｉに対して線形動作しているならば、トランスコ
ンダクタンスをＧｍとおくと、直列ダイオードＤ１、Ｄ
４、および直列ダイオードＤ２、Ｄ５に流れている電流
ＩA1、ＩA2は
電圧Ｖｉに対して線形動作しているならば、トランスコ
ンダクタンスをＧｍとおくと、直列ダイオードＤ１、Ｄ
４、および直列ダイオードＤ２、Ｄ５に流れている電流
ＩA1、ＩA2は
【００２６】
【数７】 また、ダイオードＤ３には電流ＩA1、トランジスタＱ５
には電流ＩA2が流れているから、直列ダイオードＤ１、
Ｄ４、直列ダイオードＤ２、Ｄ５、およびダイオードＤ
３とトランジスタＱ５による電圧降下Ｖ1 、Ｖ2 、Ｖ3
は、それぞれ
には電流ＩA2が流れているから、直列ダイオードＤ１、
Ｄ４、直列ダイオードＤ２、Ｄ５、およびダイオードＤ
３とトランジスタＱ５による電圧降下Ｖ1 、Ｖ2 、Ｖ3
は、それぞれ
【００２７】
【数８】 したがって、差動回路２、４に対する差動入力電圧ΔＶ
1 、ΔＶ2 は
1 、ΔＶ2 は
【００２８】
【数９】 よって、並列接続された２対の差動回路２、４の差動出
力電流ΔＩは
力電流ΔＩは
【００２９】
【数１０】 と求まり、線形動作する。
【００３０】一般に、上述した本発明のやり方は、従来
から良く知られているギルバートゲインセルにおいて、
線形なＶ−Ｉ変換器１の各出力電流を１個のダイオード
を介して電圧に変換（ｔａｎｈ-1）し、その差電圧を差
動回路の入力としてｔａｎｈ変換する方法からも導け
る。すなわち、ｔａｎｈ-1−ｔａｎｈ変換では
から良く知られているギルバートゲインセルにおいて、
線形なＶ−Ｉ変換器１の各出力電流を１個のダイオード
を介して電圧に変換（ｔａｎｈ-1）し、その差電圧を差
動回路の入力としてｔａｎｈ変換する方法からも導け
る。すなわち、ｔａｎｈ-1−ｔａｎｈ変換では
【００３１】
【数１１】 を用いているが、本やり方では
【００３２】
【数１２】 を用いている。すなわち、２個のダイオードを直列接続
することで２倍された差電圧を得ている。本発明のやり
方では電源電圧がトランジスタのベース−エミッタ電圧
ＶBE分だけ高くなるが、素子のバラツキにより発生する
ベース−エミッタ電圧ＶBEのオフセット電圧は、２個の
ダイオードでは√２倍に収まるから１／√２（＝０．７
０７）に低減できる効果がある。
することで２倍された差電圧を得ている。本発明のやり
方では電源電圧がトランジスタのベース−エミッタ電圧
ＶBE分だけ高くなるが、素子のバラツキにより発生する
ベース−エミッタ電圧ＶBEのオフセット電圧は、２個の
ダイオードでは√２倍に収まるから１／√２（＝０．７
０７）に低減できる効果がある。
【００３３】ところで、線形なＶ−Ｉ変換器を実現する
ことは必ずしも容易ではない。図３は図２に示したＶ−
Ｉ変換器１を差動回路を用いて構成した例を示してい
る。図３に示したＶ−Ｉ変換器では線形なＶ−Ｉ変換が
得られないが、簡単な構成で実用的な電圧−電流変換特
性が得られる。
ことは必ずしも容易ではない。図３は図２に示したＶ−
Ｉ変換器１を差動回路を用いて構成した例を示してい
る。図３に示したＶ−Ｉ変換器では線形なＶ−Ｉ変換が
得られないが、簡単な構成で実用的な電圧−電流変換特
性が得られる。
【００３４】さらに、（１８）式で表わされる伝達特性
を持つ回路は、２つの差動対の各エミッタをそれぞれ共
通に接続して１つのテール電流で駆動する回路でも実現
できる。このような回路を図４に示す。
を持つ回路は、２つの差動対の各エミッタをそれぞれ共
通に接続して１つのテール電流で駆動する回路でも実現
できる。このような回路を図４に示す。
【００３５】図４において、
【００３６】
【数１３】 また、テール電流の条件より、
【００３７】
【数１４】 （１９）式から（２４）式を解くと、
【００３８】
【数１５】 したがって、
【００３９】
【数１６】 ここで、Ｖ−Ｉ変換器３が差動入力電圧Ｖｉに対して線
形動作しているならば、トランスコンダクタンスをＧｍ
とおくと、電流ＩA1、ＩA2は
形動作しているならば、トランスコンダクタンスをＧｍ
とおくと、電流ＩA1、ＩA2は
【００４０】
【数１７】 また、ベース電圧Ｖ1 、Ｖ2 、Ｖ3 は、それぞれ
【００４１】
【数１８】 （２７）式から（２９）式を（２６）式に代入すると、
【００４２】
【数１９】 ここで、（３０）式が（１８）式と等価となるためには
【００４３】
【数２０】 これは、端子電圧Ｖ3 に端子電圧Ｖ1 と端子電圧Ｖ2 の
中点電圧を与える条件である。この時、（３０）式は
中点電圧を与える条件である。この時、（３０）式は
【００４４】
【数２１】 と求まり、線形動作するトランスリニアマルチプライヤ
となっている。
となっている。
【００４５】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるので、以下に記載する効果を奏する。
いるので、以下に記載する効果を奏する。
【００４６】第１の効果は、線形動作するＯＴＡを実現
できるということである。
できるということである。
【００４７】その理由は、並列接続された差動回路の共
通印加電圧を中点電圧としているからである。
通印加電圧を中点電圧としているからである。
【００４８】第２のの効果は、素子のバラツキにより発
生するトランジスタのベース−エミッタ電圧ＶBEのオフ
セット電圧の影響を低減できることである。
生するトランジスタのベース−エミッタ電圧ＶBEのオフ
セット電圧の影響を低減できることである。
【００４９】その理由は、２つのダイオードを直列接続
としているからである。
としているからである。
【図１】本発明の第１の実施形態に係わるトランスリニ
アマルチプライヤの構成を示す回路図である。
アマルチプライヤの構成を示す回路図である。
【図２】本発明の第２の実施形態に係わるトランスリニ
アマルチプライヤの構成を示す回路図である。
アマルチプライヤの構成を示す回路図である。
【図３】本発明の第３の実施形態に係わるトランスリニ
アマルチプライヤの構成を示す回路図である。
アマルチプライヤの構成を示す回路図である。
【図４】本発明の第４の実施形態に係わるトランスリニ
アマルチプライヤの構成を示す回路図である。
アマルチプライヤの構成を示す回路図である。
【図５】従来のトランスリニアマルチプライヤの構成を
示す回路図である。
示す回路図である。
１、３ Ｖ−Ｉ変換器 ２、４ 差動回路 Ｄ１〜Ｄ７ ダイオード Ｑ１〜Ｑ１８ トランジスタ Ｒ 抵抗器 ＲＬ 負荷抵抗
Claims (5)
- 【請求項１】 直列に接続された２つのダイオードから
なり、第１の入力電流で駆動される第１の直列ダイオー
ドと、 直列に接続された２つのダイオードからなり、第２の入
力電流で駆動される第２の直列ダイオードと、 直列に接続された２つのダイオードからなり、前記第１
の入力電流及び前記第２の入力電流の積の平方根の値の
電流で駆動される第３の直列ダイオードと、 前記第２の直列ダイオードの端子電圧及び前記第３の直
列ダイオードの端子電圧を差動入力電圧とし、差動対を
構成する２つのトランジスタが第３の入力電流で駆動さ
れる第１の差動回路と、 前記第３の直列ダイオードの端子電圧及び前記第１の直
列ダイオードの端子電圧を差動入力電圧とし、差動対を
構成する２つのトランジスタが前記第３の入力電流で駆
動される第２の差動回路と、を有することを特徴とする
トランスリニアマルチプライヤ。 - 【請求項２】 前記第１の入力電流、及び前記第２の入
力電流は、差動回路からなる電圧電流変換器の差動出力
電流であることを特徴とする請求項１に記載のトランス
リニアマルチプライヤ。 - 【請求項３】 前記第３の直列ダイオードは、 前記第１の入力電流で駆動されるダイオードと、前記第
２の入力電流で駆動されるトランジスタとから構成さ
れ、 該ダイオードの順方向電圧と該トランジスタのベースエ
ミッタ間電圧との和電圧を出力することを特徴とする請
求項２に記載のトランスリニアマルチプライヤ。 - 【請求項４】 第１の入力電流で駆動され、コレクタと
ベースが接続された第１のトランジスタ及び第２のトラ
ンジスタが直列に接続されてなる第１の直列ダイオード
と、 第２の入力電流で駆動され、コレクタとベースが接続さ
れた第３のトランジスタ及び第４のトランジスタが直列
に接続されてなる第２の直列ダイオードと、 第３の入力電流で駆動され、コレクタとベースが接続さ
れた第５のトランジスタと、 第４の入力電流で駆動され、前記第５のトランジスタの
エミッタにベースが接続された第６のトランジスタと、 前記第２の直列ダイオードの端子電圧と前記第６のトラ
ンジスタのエミッタ電圧とを差動入力電圧とする第７の
トランジスタ及び第８のトランジスタからなる第１の差
動回路、及び前記第１の直列ダイオードの端子電圧と前
記第６のトランジスタのエミッタ電圧とを差動入力電圧
とする第９のトランジスタ及び第１０のトランジスタと
からなる第２の差動回路を備え、前記第７のトランジス
タ、前記第８のトランジスタ、前記第９のトランジス
タ、及び前記第１０のトランジスタの各エミッタがそれ
ぞれ共通に接続されて、第５の入力電流で駆動される差
動対回路と、を有し、 前記第３の入力電流を前記第１の入力電流のａ倍の電流
とし、前記第４の入力電流を前記第２の入力電流のｂ倍
の電流とし、 前記第１のトランジスタ、前記第３のトランジスタ、前
記第７のトランジスタ、及び前記第９のトランジスタの
エミッタ面積をそれぞれ１として、前記第２のトランジ
スタ及び前記第４のトランジスタのエミッタ面積をそれ
ぞれＫ2 、前記第５のトランジスタのエミッタ面積をＫ
3 、前記第６のトランジスタのエミッタ面積をＫ4 、前
記第８のトランジスタ及び前記第１０のトランジスタの
エミッタ面積をそれぞれＫ1 としたとき、 Ｋ3 ・Ｋ4 ＝ａ・ｂ・Ｋ1 ・Ｋ2 であることを特徴とするトランスリニアマルチプライ
ヤ。 - 【請求項５】 前記第１の入力電流、及び前記第２の入
力電流が、差動回路からなる電圧電流変換器の差動出力
電流であることを特徴とする請求項４に記載のトランス
リニアマルチプライヤ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9077421A JP3022388B2 (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | トランスリニアマルチプライヤ |
| GB9806514A GB2323728A (en) | 1997-03-28 | 1998-03-26 | Bipolar OTA based on hyperbolic function transformation |
| AU59685/98A AU5968598A (en) | 1997-03-28 | 1998-03-27 | Bipolar OTA based on tanh-1-tanh transformation |
| CN 98109467 CN1213215A (zh) | 1997-03-28 | 1998-03-28 | 基于从逆双曲正切到双曲正切变换的双极型运算跨导放大器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9077421A JP3022388B2 (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | トランスリニアマルチプライヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10276049A true JPH10276049A (ja) | 1998-10-13 |
| JP3022388B2 JP3022388B2 (ja) | 2000-03-21 |
Family
ID=13633509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9077421A Expired - Lifetime JP3022388B2 (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | トランスリニアマルチプライヤ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3022388B2 (ja) |
| CN (1) | CN1213215A (ja) |
| AU (1) | AU5968598A (ja) |
| GB (1) | GB2323728A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| DE10106388C2 (de) | 2001-02-12 | 2002-12-12 | Infineon Technologies Ag | Schaltungsanordnung zur Bereitstellung einer exponentiellen Vorverzerrung für einen einstellbaren Verstärker |
| EP2733465A1 (en) | 2012-11-16 | 2014-05-21 | Infineon Technologies AG | Sensor signal processing using translinear mesh |
| CN110768645B (zh) * | 2019-09-03 | 2023-08-01 | 西安电子科技大学 | 一种反双曲正切预失真电路、跨导器及gm-c低通滤波器 |
| CN113696781B (zh) * | 2021-08-10 | 2023-07-25 | 岚图汽车科技有限公司 | 一种新能源汽车ota升级蓄电池容量检测方法及系统 |
| CN116614123B (zh) * | 2023-05-25 | 2024-06-28 | 惠科股份有限公司 | 差分对电路及其信号传输方法、显示面板 |
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|---|---|---|---|---|
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-
1997
- 1997-03-28 JP JP9077421A patent/JP3022388B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1998
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- 1998-03-27 AU AU59685/98A patent/AU5968598A/en not_active Abandoned
- 1998-03-28 CN CN 98109467 patent/CN1213215A/zh active Pending
Also Published As
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|---|---|
| GB9806514D0 (en) | 1998-05-27 |
| GB2323728A (en) | 1998-09-30 |
| AU5968598A (en) | 1998-10-01 |
| JP3022388B2 (ja) | 2000-03-21 |
| CN1213215A (zh) | 1999-04-07 |
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