JPH10287940A - 耐食性に優れたＣｕ系材料 - Google Patents
耐食性に優れたＣｕ系材料Info
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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Abstract
(57)【要約】
【課題】硫黄存在下で用いられ、かつ、硫化腐食が問題
となるＣｕ−Ｎｉ系合金よりなるＣｕ系材料において、
硫化腐食に対する改善を図る。 【解決手段】硫黄存在下で用いられ、Ｎｉを１０〜７０
重量％含有するＣｕ−Ｎｉ系合金よりなるＣｕ系材料で
あって、このＣｕ−Ｎｉ系合金中には酸素と化合して酸
化物を生成する酸化容易性元素が含有され、生成される
該酸化物により、上記硫黄がＣｕ等と化合して硫化物
（ＣｕＳ等）を生成することを抑制可能となされている
ことを特徴とする。酸化容易性元素としてはＺｎ及びＭ
ｎのうちの少なくとも一つを挙げることができる。Ｃｕ
系材料の表面に酸化容易性元素の酸化物が形成されてお
り、この酸化物により硫黄とＣｕ−Ｎｉ系合金中の銅等
との反応を阻害して硫化物の生成を抑制することができ
る。
となるＣｕ−Ｎｉ系合金よりなるＣｕ系材料において、
硫化腐食に対する改善を図る。 【解決手段】硫黄存在下で用いられ、Ｎｉを１０〜７０
重量％含有するＣｕ−Ｎｉ系合金よりなるＣｕ系材料で
あって、このＣｕ−Ｎｉ系合金中には酸素と化合して酸
化物を生成する酸化容易性元素が含有され、生成される
該酸化物により、上記硫黄がＣｕ等と化合して硫化物
（ＣｕＳ等）を生成することを抑制可能となされている
ことを特徴とする。酸化容易性元素としてはＺｎ及びＭ
ｎのうちの少なくとも一つを挙げることができる。Ｃｕ
系材料の表面に酸化容易性元素の酸化物が形成されてお
り、この酸化物により硫黄とＣｕ−Ｎｉ系合金中の銅等
との反応を阻害して硫化物の生成を抑制することができ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は耐食性に優れたＣｕ
系材料に関し、詳しくは硫黄存在下で用いられ、Ｎｉを
所定量含有するＣｕ−Ｎｉ系合金よりなる材料であっ
て、硫化腐食に対する改善を図ったＣｕ系材料に関す
る。本発明のＣｕ系材料は、例えば自動車用同期装置に
用いられるシンクロナイザリングや、使用条件の厳しい
鉄道車両や航空機等のブレーキやクラッチに好適に利用
することができる。
系材料に関し、詳しくは硫黄存在下で用いられ、Ｎｉを
所定量含有するＣｕ−Ｎｉ系合金よりなる材料であっ
て、硫化腐食に対する改善を図ったＣｕ系材料に関す
る。本発明のＣｕ系材料は、例えば自動車用同期装置に
用いられるシンクロナイザリングや、使用条件の厳しい
鉄道車両や航空機等のブレーキやクラッチに好適に利用
することができる。
【０００２】
【従来の技術】従来、鉄道車両や航空機等のブレーキや
クラッチに使用されるＣｕ系摩擦材としては、Ｃｕ−Ｓ
ｎ系又はＣｕ−Ａｌ系等の青銅やＣｕ−Ｚｎ系の高力黄
銅等のＣｕ系合金粉末を焼結して得られたものが種々知
られている。また、自動車用同期装置を構成するシンク
ロナイザリングに、Ｃｕ−Ｚｎ系の高力黄銅（特開昭６
０−２４１５２７号公報参照。）やＣｕ−Ａｌ系のアル
ミ青銅から鋳造又は鍛造により得られたＣｕ系摩擦材を
適用する技術も従来知られている。なお、同期装置と
は、変速機のシフトポジション切換え時において、衝撃
的な噛み合いを避けるために、噛み合いクラッチの回転
速度差を小さくするような装置をいう。
クラッチに使用されるＣｕ系摩擦材としては、Ｃｕ−Ｓ
ｎ系又はＣｕ−Ａｌ系等の青銅やＣｕ−Ｚｎ系の高力黄
銅等のＣｕ系合金粉末を焼結して得られたものが種々知
られている。また、自動車用同期装置を構成するシンク
ロナイザリングに、Ｃｕ−Ｚｎ系の高力黄銅（特開昭６
０−２４１５２７号公報参照。）やＣｕ−Ａｌ系のアル
ミ青銅から鋳造又は鍛造により得られたＣｕ系摩擦材を
適用する技術も従来知られている。なお、同期装置と
は、変速機のシフトポジション切換え時において、衝撃
的な噛み合いを避けるために、噛み合いクラッチの回転
速度差を小さくするような装置をいう。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記シンク
ロナイザリング等の摩擦材は、高面圧ですべりやころが
りが行われる極圧状況下で使用される。このため、摩擦
面におけるピッチング等の摩耗を防止する観点から、摩
擦面に供給する潤滑油中に、硫黄及びリン成分を含む極
圧剤を添加することが行われている。
ロナイザリング等の摩擦材は、高面圧ですべりやころが
りが行われる極圧状況下で使用される。このため、摩擦
面におけるピッチング等の摩耗を防止する観点から、摩
擦面に供給する潤滑油中に、硫黄及びリン成分を含む極
圧剤を添加することが行われている。
【０００４】しかしながら、本発明者の研究により、Ｃ
ｕ系合金よりなる摩擦材において、硫黄分を含む極圧剤
が添加された潤滑油を用いると、Ｃｕ系摩擦材中に含ま
れる成分の種類や含有量によっては、極圧剤中の硫黄
（Ｓ）分と摩擦材中の銅（Ｃｕ）等との反応により硫化
物（ＣｕＳ等）が生成され、摩擦材表面が硫化腐食する
場合があることが明らかとなった。そして、本発明者の
研究によれば、Ｃｕ−Ｎｉ系合金又はＣｕ−Ｓｎ系合金
よりなるＣｕ系摩擦材において、硫化腐食が問題となる
ことが明らかとなった。
ｕ系合金よりなる摩擦材において、硫黄分を含む極圧剤
が添加された潤滑油を用いると、Ｃｕ系摩擦材中に含ま
れる成分の種類や含有量によっては、極圧剤中の硫黄
（Ｓ）分と摩擦材中の銅（Ｃｕ）等との反応により硫化
物（ＣｕＳ等）が生成され、摩擦材表面が硫化腐食する
場合があることが明らかとなった。そして、本発明者の
研究によれば、Ｃｕ−Ｎｉ系合金又はＣｕ−Ｓｎ系合金
よりなるＣｕ系摩擦材において、硫化腐食が問題となる
ことが明らかとなった。
【０００５】本発明は上記実情に鑑みてなされたもので
あり、硫黄存在下で用いられ、かつ、硫化腐食が問題と
なるＣｕ−Ｎｉ系合金よりなるＣｕ系材料において、硫
化腐食に対する改善を図ることを解決すべき技術課題と
するものである。
あり、硫黄存在下で用いられ、かつ、硫化腐食が問題と
なるＣｕ−Ｎｉ系合金よりなるＣｕ系材料において、硫
化腐食に対する改善を図ることを解決すべき技術課題と
するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の耐食性に優れたＣｕ系材料は、硫黄存在下で用いら
れ、Ｎｉを１０〜７０重量％含有するＣｕ−Ｎｉ系合金
よりなるＣｕ系材料であって、上記Ｃｕ−Ｎｉ系合金中
には酸素と化合して酸化物を生成する酸化容易性元素が
含有され、生成される該酸化物により、上記硫黄が上記
Ｃｕ−Ｎｉ系合金と化合して硫化物を生成することを抑
制可能となされていることを特徴とするものである。
明の耐食性に優れたＣｕ系材料は、硫黄存在下で用いら
れ、Ｎｉを１０〜７０重量％含有するＣｕ−Ｎｉ系合金
よりなるＣｕ系材料であって、上記Ｃｕ−Ｎｉ系合金中
には酸素と化合して酸化物を生成する酸化容易性元素が
含有され、生成される該酸化物により、上記硫黄が上記
Ｃｕ−Ｎｉ系合金と化合して硫化物を生成することを抑
制可能となされていることを特徴とするものである。
【０００７】好適な態様において、上記酸化容易性元素
はＺｎ及びＭｎのうちの少なくとも一つである。
はＺｎ及びＭｎのうちの少なくとも一つである。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の耐食性に優れたＣｕ系材
料は、硫黄存在下、特に硫黄を含む潤滑油存在下で用い
られるものである。硫黄を含む潤滑油としては、例え
ば、極圧状況下での摩擦面におけるピッチング等の摩耗
を防止する観点から、硫黄及びリン成分を含む極圧剤が
添加されたギアオイル等の潤滑油を挙げることができ
る。
料は、硫黄存在下、特に硫黄を含む潤滑油存在下で用い
られるものである。硫黄を含む潤滑油としては、例え
ば、極圧状況下での摩擦面におけるピッチング等の摩耗
を防止する観点から、硫黄及びリン成分を含む極圧剤が
添加されたギアオイル等の潤滑油を挙げることができ
る。
【０００９】本発明のＣｕ系材料はＣｕ−Ｎｉ系合金よ
りなる。Ｃｕ−Ｎｉ系合金よりなるＣｕ系材料を硫黄存
在下で用いると、硫黄（Ｓ）がＣｕ−Ｎｉ系合金中の銅
（Ｃｕ）等と反応して硫化物（ＣｕＳ等）を生成し、生
成した硫化物は摩擦材表面から剥がれる。そして、硫化
物の生成、剥離が繰り返され、硫化腐食による腐食摩耗
の問題が発生する。そこで、本発明ではＣｕ−Ｎｉ系合
金中に、酸素と化合して酸化物を生成する酸化容易性元
素を含有している。このため、本発明のＣｕ系材料で
は、その表面に該酸化容易性元素の酸化物が形成されて
おり、この酸化物により硫黄と銅等の反応を阻害して硫
化物の生成を抑制することができる。ここに、Ｃｕ系材
料の表面に形成される酸化物は、Ｃｕ系材料の製造時に
大気中の酸素と酸化容易性元素とが化合して形成され
る。また、Ｃｕ系材料が使用されて摩耗により表面の酸
化物層が除去されたとしても、Ｃｕ系材料の使用中に、
酸素とＣｕ系材料中の酸化容易性元素とが化合して、Ｃ
ｕ系材料の表面に随時酸化物が形成される。なお、この
酸化物はＣｕ系材料の表面から４〜１０ｎｍ程度の深さ
までの表層部に形成される。したがって、本発明のＣｕ
系材料は、Ｃｕ−Ｎｉ系合金よりなるものであっても、
その表面において硫黄とＣｕ−Ｎｉ系合金中の銅等との
反応を酸化物により阻害して硫化腐食を抑制することが
可能となる。
りなる。Ｃｕ−Ｎｉ系合金よりなるＣｕ系材料を硫黄存
在下で用いると、硫黄（Ｓ）がＣｕ−Ｎｉ系合金中の銅
（Ｃｕ）等と反応して硫化物（ＣｕＳ等）を生成し、生
成した硫化物は摩擦材表面から剥がれる。そして、硫化
物の生成、剥離が繰り返され、硫化腐食による腐食摩耗
の問題が発生する。そこで、本発明ではＣｕ−Ｎｉ系合
金中に、酸素と化合して酸化物を生成する酸化容易性元
素を含有している。このため、本発明のＣｕ系材料で
は、その表面に該酸化容易性元素の酸化物が形成されて
おり、この酸化物により硫黄と銅等の反応を阻害して硫
化物の生成を抑制することができる。ここに、Ｃｕ系材
料の表面に形成される酸化物は、Ｃｕ系材料の製造時に
大気中の酸素と酸化容易性元素とが化合して形成され
る。また、Ｃｕ系材料が使用されて摩耗により表面の酸
化物層が除去されたとしても、Ｃｕ系材料の使用中に、
酸素とＣｕ系材料中の酸化容易性元素とが化合して、Ｃ
ｕ系材料の表面に随時酸化物が形成される。なお、この
酸化物はＣｕ系材料の表面から４〜１０ｎｍ程度の深さ
までの表層部に形成される。したがって、本発明のＣｕ
系材料は、Ｃｕ−Ｎｉ系合金よりなるものであっても、
その表面において硫黄とＣｕ−Ｎｉ系合金中の銅等との
反応を酸化物により阻害して硫化腐食を抑制することが
可能となる。
【００１０】このように本発明でＣｕ−Ｎｉ系合金を対
象とするのは、Ｃｕ−Ｎｉ系合金よりなるＣｕ系材料を
硫黄存在化で用いると硫化腐食の問題が発生するからで
あるが、さらに言えばＮｉを合金化することによりＣｕ
系材料の高融点化を狙ったものである。すなわち、Ｎｉ
を合金化することによりＣｕ合金の融点を上昇させるこ
とができ、例えばＮｉを所定量以上含有するＣｕ−Ｎｉ
系合金粉末であれば、Ｆｅ系粉末の焼結温度（１１００
〜１３００℃程度）でも溶融しないため、かかるＣｕ−
Ｎｉ系合金粉末とＦｅ系粉末とを同時焼結することが可
能となる。このため、例えばＦｅ系基材とＣｕ−Ｎｉ系
合金よりなるＣｕ系材料（例えばＣｕ系摩擦材）とを同
時成形・同時焼結により複合化させることができる。
象とするのは、Ｃｕ−Ｎｉ系合金よりなるＣｕ系材料を
硫黄存在化で用いると硫化腐食の問題が発生するからで
あるが、さらに言えばＮｉを合金化することによりＣｕ
系材料の高融点化を狙ったものである。すなわち、Ｎｉ
を合金化することによりＣｕ合金の融点を上昇させるこ
とができ、例えばＮｉを所定量以上含有するＣｕ−Ｎｉ
系合金粉末であれば、Ｆｅ系粉末の焼結温度（１１００
〜１３００℃程度）でも溶融しないため、かかるＣｕ−
Ｎｉ系合金粉末とＦｅ系粉末とを同時焼結することが可
能となる。このため、例えばＦｅ系基材とＣｕ−Ｎｉ系
合金よりなるＣｕ系材料（例えばＣｕ系摩擦材）とを同
時成形・同時焼結により複合化させることができる。
【００１１】このように同時成形・同時焼結により複合
化されたＦｅ系基材とＣｕ系材料との接合面において
は、Ｆｅ系粉末及びＣｕ−Ｎｉ系合金粉末同士が十分に
絡み合い、Ｆｅ系基材とＣｕ系材料との接合強度が十分
に向上する。したがって、本発明のＣｕ系材料によれ
ば、接合強度が向上したＦｅ系基材との複合材料を提供
することが可能となる。そして、Ｃｕ系材料を摩擦材と
して用いてＦｅ系基材との複合化を図れば、Ｆｅ系基材
により摩擦材料として必要な強度を確保し、一方Ｃｕ系
摩擦材により摩擦材料として必要な摩擦特性を確保する
ことができるので、強度及び摩擦特性の双方を十分に満
足した複合摩擦材を得ることが可能となる。
化されたＦｅ系基材とＣｕ系材料との接合面において
は、Ｆｅ系粉末及びＣｕ−Ｎｉ系合金粉末同士が十分に
絡み合い、Ｆｅ系基材とＣｕ系材料との接合強度が十分
に向上する。したがって、本発明のＣｕ系材料によれ
ば、接合強度が向上したＦｅ系基材との複合材料を提供
することが可能となる。そして、Ｃｕ系材料を摩擦材と
して用いてＦｅ系基材との複合化を図れば、Ｆｅ系基材
により摩擦材料として必要な強度を確保し、一方Ｃｕ系
摩擦材により摩擦材料として必要な摩擦特性を確保する
ことができるので、強度及び摩擦特性の双方を十分に満
足した複合摩擦材を得ることが可能となる。
【００１２】ここに、Ｃｕ−Ｎｉ系合金においては、Ｎ
ｉ含有量が多ければ多いほどＣｕ−Ｎｉ系合金の融点が
上昇する。このため、本発明のＣｕ系材料に用いるＣｕ
−Ｎｉ系合金においては、Ｆｅ系基材との同時焼結を可
能とする観点から、Ｎｉの含有量を１０重量％以上と
し、好ましくは１５重量％以上とする。Ｃｕ−Ｎｉ合金
中のＮｉ含有量が１０重量％未満であると、Ｆｅ系粉末
の焼結温度でＣｕ−Ｎｉ系合金が溶融してしまい、Ｆｅ
系粉末とＣｕ−Ｎｉ系合金粉末との同時焼結ができなく
なる。一方、Ｃｕ−Ｎｉ系合金におけるＮｉ含有量が多
すぎると、Ｃｕ系材料を摩擦材として用いた場合、摩擦
材として必要な摩擦特性（耐焼付き性）を確保できなく
なるおそれがある。摩擦材として用いたＣｕ系材料にお
いて、摩擦材として必要な摩擦特性（耐焼付き性）を確
保する観点からは、Ｃｕ−Ｎｉ系合金におけるＮｉ含有
量の上限は７０重量％であり、好ましくは４５重量％で
ある。
ｉ含有量が多ければ多いほどＣｕ−Ｎｉ系合金の融点が
上昇する。このため、本発明のＣｕ系材料に用いるＣｕ
−Ｎｉ系合金においては、Ｆｅ系基材との同時焼結を可
能とする観点から、Ｎｉの含有量を１０重量％以上と
し、好ましくは１５重量％以上とする。Ｃｕ−Ｎｉ合金
中のＮｉ含有量が１０重量％未満であると、Ｆｅ系粉末
の焼結温度でＣｕ−Ｎｉ系合金が溶融してしまい、Ｆｅ
系粉末とＣｕ−Ｎｉ系合金粉末との同時焼結ができなく
なる。一方、Ｃｕ−Ｎｉ系合金におけるＮｉ含有量が多
すぎると、Ｃｕ系材料を摩擦材として用いた場合、摩擦
材として必要な摩擦特性（耐焼付き性）を確保できなく
なるおそれがある。摩擦材として用いたＣｕ系材料にお
いて、摩擦材として必要な摩擦特性（耐焼付き性）を確
保する観点からは、Ｃｕ−Ｎｉ系合金におけるＮｉ含有
量の上限は７０重量％であり、好ましくは４５重量％で
ある。
【００１３】本発明のＣｕ系材料を構成するＣｕ−Ｎｉ
系合金中に含有される上記酸化容易性元素としては、Ｃ
ｕ系材料の製造中や使用中に酸素と化合して酸化物を形
成しうるものであれば特に限定されず、Ｚｎ、Ｍｎ、Ａ
ｌ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ｖ、Ｂ等を挙げることが
できる。これらのうちでも、合金粉末の作り易さや焼結
後の強度等を考慮すれば、Ｚｎ及びＭｎのうちの少なく
とも一つを用いることが好ましい。なお、Ｃｕ−Ｎｉ系
合金中に含有される酸化容易性元素の種類としては、一
種又は二種以上とすることができる。
系合金中に含有される上記酸化容易性元素としては、Ｃ
ｕ系材料の製造中や使用中に酸素と化合して酸化物を形
成しうるものであれば特に限定されず、Ｚｎ、Ｍｎ、Ａ
ｌ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ｖ、Ｂ等を挙げることが
できる。これらのうちでも、合金粉末の作り易さや焼結
後の強度等を考慮すれば、Ｚｎ及びＭｎのうちの少なく
とも一つを用いることが好ましい。なお、Ｃｕ−Ｎｉ系
合金中に含有される酸化容易性元素の種類としては、一
種又は二種以上とすることができる。
【００１４】Ｃｕ−Ｎｉ系合金中における酸化容易性元
素の含有割合は、Ｃｕ系材料の製造中や使用中に酸素と
化合して生成される酸化物により、硫黄がＣｕ−Ｎｉ系
合金中のＣｕ等と化合して硫化物（ＣｕＳ等）を生成す
ることを抑制することができる範囲にする必要がある。
そこで、Ｃｕ−Ｎｉ系合金中における酸化容易性元素の
含有割合は、ａｔ％において、Ｃｕ−Ｎｉ系合金中のＣ
ｕに対する酸化容易性元素の比率Ｐを３０％以上とする
ことが好ましい。すなわち、 ＷCu（重量％）：Ｃｕ−Ｎｉ系合金に含まれるＣｕの含有量 ＷX （重量％）：Ｃｕ−Ｎｉ系合金に含まれる酸化容易性元素の含有量 ＡCu ：ＷCu（重量％）をＣｕの原子量で割った値 ＡX ：ＷX （重量％）を酸化容易性元素の原子量で割った値 とすれば、Ｃｕ−Ｎｉ系合金中における酸化容易性元素
の含有割合は、下記（１）式で表されるＣｕ−Ｎｉ系合
金中のＣｕに対する酸化容易性元素の比率Ｐが３０％以
上であることが好ましい。
素の含有割合は、Ｃｕ系材料の製造中や使用中に酸素と
化合して生成される酸化物により、硫黄がＣｕ−Ｎｉ系
合金中のＣｕ等と化合して硫化物（ＣｕＳ等）を生成す
ることを抑制することができる範囲にする必要がある。
そこで、Ｃｕ−Ｎｉ系合金中における酸化容易性元素の
含有割合は、ａｔ％において、Ｃｕ−Ｎｉ系合金中のＣ
ｕに対する酸化容易性元素の比率Ｐを３０％以上とする
ことが好ましい。すなわち、 ＷCu（重量％）：Ｃｕ−Ｎｉ系合金に含まれるＣｕの含有量 ＷX （重量％）：Ｃｕ−Ｎｉ系合金に含まれる酸化容易性元素の含有量 ＡCu ：ＷCu（重量％）をＣｕの原子量で割った値 ＡX ：ＷX （重量％）を酸化容易性元素の原子量で割った値 とすれば、Ｃｕ−Ｎｉ系合金中における酸化容易性元素
の含有割合は、下記（１）式で表されるＣｕ−Ｎｉ系合
金中のＣｕに対する酸化容易性元素の比率Ｐが３０％以
上であることが好ましい。
【００１５】 Ｐ（％）＝｛ＡX ／（ＡCu＋ＡX ）｝×１００ …（１） 上記比率Ｐの値が３０％未満であると、Ｃｕ−Ｎｉ系合
金中のＣｕに対する酸化容易性元素の含有割合が少なす
ぎて、Ｃｕ系材料表面に形成される酸化物により、硫黄
がＣｕと化合してＣｕＳを生成することを十分に抑制す
ることが困難となり、硫化腐食が発生するおそれがあ
る。
金中のＣｕに対する酸化容易性元素の含有割合が少なす
ぎて、Ｃｕ系材料表面に形成される酸化物により、硫黄
がＣｕと化合してＣｕＳを生成することを十分に抑制す
ることが困難となり、硫化腐食が発生するおそれがあ
る。
【００１６】なお、酸化容易性元素の含有割合の上限に
ついては、Ｃｕ−Ｎｉ系合金中に含まれる他の元素の含
有量との関係を考慮しつつ、摩擦特性や強度等を確保す
る観点から適切に設定される。また、本発明のＣｕ系材
料を構成するＣｕ−Ｎｉ系合金中には、不可避的に存在
する不純物の他、耐摩耗性向上に寄与しうるセラミック
ス等の硬質粒子や潤滑性向上に寄与しうるグラファイト
等が適量含有されていてもよい。
ついては、Ｃｕ−Ｎｉ系合金中に含まれる他の元素の含
有量との関係を考慮しつつ、摩擦特性や強度等を確保す
る観点から適切に設定される。また、本発明のＣｕ系材
料を構成するＣｕ−Ｎｉ系合金中には、不可避的に存在
する不純物の他、耐摩耗性向上に寄与しうるセラミック
ス等の硬質粒子や潤滑性向上に寄与しうるグラファイト
等が適量含有されていてもよい。
【００１７】上記構成を有する本発明のＣｕ系材料は、
上記所定の組成割合のＣｕ−Ｎｉ系合金粉末を所定形状
に成形し、得られた成形体を焼結することにより製造す
ることができる。成形条件及び焼結条件は特に限定され
るものではない。
上記所定の組成割合のＣｕ−Ｎｉ系合金粉末を所定形状
に成形し、得られた成形体を焼結することにより製造す
ることができる。成形条件及び焼結条件は特に限定され
るものではない。
【００１８】
【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
る。 （第１実施例）本実施例は酸化容易性元素としてＺｎを
用いるもので、表２に示す組成の合金粉末（粒度７５μ
ｍ以下）を水アトマイズ法によりそれぞれ準備した。な
お、表２中、比率Ｐ（％）はＣｕ−Ｎｉ系合金中のＣｕ
に対する酸化容易性元素の比率のことであり、前記
（１）式に従って求めたものである（以下、表３及び表
４においても同様。）。また、各元素の原子量は表１に
示すとおりである。
る。 （第１実施例）本実施例は酸化容易性元素としてＺｎを
用いるもので、表２に示す組成の合金粉末（粒度７５μ
ｍ以下）を水アトマイズ法によりそれぞれ準備した。な
お、表２中、比率Ｐ（％）はＣｕ−Ｎｉ系合金中のＣｕ
に対する酸化容易性元素の比率のことであり、前記
（１）式に従って求めたものである（以下、表３及び表
４においても同様。）。また、各元素の原子量は表１に
示すとおりである。
【００１９】得られた各合金粉末を通常の成形法により
３０ｍｍ×３０ｍｍ×５ｍｍの成形体とし、窒素ガス雰
囲気下、１１２０℃で３０分間焼結を行い、試験片を作
製した。なお、試験片は焼結中に溶融することがないこ
とを確認した。また、この試験片の表面は、焼結後に試
料研磨機にて鏡面に仕上げ、洗浄、乾燥してある。
３０ｍｍ×３０ｍｍ×５ｍｍの成形体とし、窒素ガス雰
囲気下、１１２０℃で３０分間焼結を行い、試験片を作
製した。なお、試験片は焼結中に溶融することがないこ
とを確認した。また、この試験片の表面は、焼結後に試
料研磨機にて鏡面に仕上げ、洗浄、乾燥してある。
【００２０】
【表１】 上記各試験片について、硫黄及びリン成分を含む極圧剤
が添加された手動変速機用ギアオイル（品質グレード
「ＡＰＩ ＧＬ−５ ＳＡＥ７５Ｗ−９０」、昭和シェ
ル石油社製）を用いて以下の条件で硫化腐食試験を行っ
た。この腐食試験は、ガラス容器に所定量のオイルを入
れて所定温度に加熱し、このオイル中に試験片を所定時
間浸漬するものである。
が添加された手動変速機用ギアオイル（品質グレード
「ＡＰＩ ＧＬ−５ ＳＡＥ７５Ｗ−９０」、昭和シェ
ル石油社製）を用いて以下の条件で硫化腐食試験を行っ
た。この腐食試験は、ガラス容器に所定量のオイルを入
れて所定温度に加熱し、このオイル中に試験片を所定時
間浸漬するものである。
【００２１】 オイル体積：１０００ｃｃ オイル温度：１３５℃ 浸漬時間 ：２４時間 腐食試験後の試験片について、目視により表面を観察し
て変色状態を調べた。これは、硫化腐食が発生するとＣ
ｕＳにより黒色に変色するため、目視により変色状態を
調べて硫化腐食の発生度合いを調べるものである。評価
結果は石油製品銅板腐食試験方法（ＪＩＳ Ｋ ２５１
３）の銅板腐食基準に準拠して、変色度合を変色番号１
〜４で評価し（変色番号が大きいものほど濃く変色して
いることを示す。）、変色番号が１のものを○とし、変
色番号が２以上のものを×とした得られた結果を表２に
併せて示す。
て変色状態を調べた。これは、硫化腐食が発生するとＣ
ｕＳにより黒色に変色するため、目視により変色状態を
調べて硫化腐食の発生度合いを調べるものである。評価
結果は石油製品銅板腐食試験方法（ＪＩＳ Ｋ ２５１
３）の銅板腐食基準に準拠して、変色度合を変色番号１
〜４で評価し（変色番号が大きいものほど濃く変色して
いることを示す。）、変色番号が１のものを○とし、変
色番号が２以上のものを×とした得られた結果を表２に
併せて示す。
【００２２】
【表２】 表２から明らかなように、Ｃｕ−Ｎｉ系合金に酸化容易
性元素としてのＺｎを所定の比率Ｐ（Ｐ≧３０）で添加
した試料Ｎｏ．３，４では、硫化腐食を好適に抑えるこ
とができた。一方、Ｚｎの添加量の少ない（Ｐ≦２０）
試料Ｎｏ．１，２では、硫化腐食を十分に抑えることが
できなかった。
性元素としてのＺｎを所定の比率Ｐ（Ｐ≧３０）で添加
した試料Ｎｏ．３，４では、硫化腐食を好適に抑えるこ
とができた。一方、Ｚｎの添加量の少ない（Ｐ≦２０）
試料Ｎｏ．１，２では、硫化腐食を十分に抑えることが
できなかった。
【００２３】また、Ｃｕ−Ｎｉ系合金中のＣｕに対する
Ｚｎの比率Ｐが３９．３５％であるＮｏ．４の試料につ
いて、上記硫化腐食試験後、マイクロオージェを用いて
表面付近の元素濃度を深さ方向に測定することにより、
硫化腐食の硫化物生成の判定を行った。その結果を図１
に示す。図１から明らかなように、表面から８μｍ程度
の深さまでの部分において、酸素及びＺｎの元素濃度が
高く、この部分にＺｎの酸化物が形成されていることが
わかる。また、硫黄の存在は認められず、硫化物が生成
されていないことがわかる。したがって、試料表面にＺ
ｎの酸化物が形成されることにより、硫化腐食を効果的
に抑制できることがわかる。
Ｚｎの比率Ｐが３９．３５％であるＮｏ．４の試料につ
いて、上記硫化腐食試験後、マイクロオージェを用いて
表面付近の元素濃度を深さ方向に測定することにより、
硫化腐食の硫化物生成の判定を行った。その結果を図１
に示す。図１から明らかなように、表面から８μｍ程度
の深さまでの部分において、酸素及びＺｎの元素濃度が
高く、この部分にＺｎの酸化物が形成されていることが
わかる。また、硫黄の存在は認められず、硫化物が生成
されていないことがわかる。したがって、試料表面にＺ
ｎの酸化物が形成されることにより、硫化腐食を効果的
に抑制できることがわかる。
【００２４】（第２実施例）本実施例は酸化容易性元素
としてＭｎを用いるもので、表３に示す組成の合金粉末
（粒度７５μｍ以下）を水アトマイズ法によりそれぞれ
準備し、各合金粉末から上記第１実施例と同様に試験片
を作製した。上記各試験片について、上記第１実施例と
同様に硫化腐食試験を行った。得られた結果を表３に併
せて示す。
としてＭｎを用いるもので、表３に示す組成の合金粉末
（粒度７５μｍ以下）を水アトマイズ法によりそれぞれ
準備し、各合金粉末から上記第１実施例と同様に試験片
を作製した。上記各試験片について、上記第１実施例と
同様に硫化腐食試験を行った。得られた結果を表３に併
せて示す。
【００２５】
【表３】 表３から明らかなように、Ｃｕ−Ｎｉ系合金に酸化容易
性元素としてのＭｎを所定の比率Ｐ（Ｐ≧３０）で添加
した試料Ｎｏ．７，８では、硫化腐食を好適に抑えるこ
とができた。一方、Ｍｎの添加量の少ない（Ｐ＜３０）
試料Ｎｏ．５，６では、硫化腐食を十分に抑えることが
できなかった。
性元素としてのＭｎを所定の比率Ｐ（Ｐ≧３０）で添加
した試料Ｎｏ．７，８では、硫化腐食を好適に抑えるこ
とができた。一方、Ｍｎの添加量の少ない（Ｐ＜３０）
試料Ｎｏ．５，６では、硫化腐食を十分に抑えることが
できなかった。
【００２６】また、Ｃｕ−Ｎｉ系合金中のＣｕに対する
Ｍｎの比率Ｐが３６．６４％であるＮｏ．７の試料につ
いて、上記硫化腐食試験後、マイクロオージェを用いて
表面付近の元素濃度を深さ方向に測定することにより、
硫化腐食の硫化物生成の判定を行った。その結果を図２
に示す。図２から明らかなように、表面から６μｍ程度
の深さまでの部分において、酸素及びＭｎの元素濃度が
高く、この部分にＭｎの酸化物が形成されていることが
わかる。また、硫黄の存在は認められず、硫化物が生成
されていないことがわかる。したがって、試料表面にＭ
ｎの酸化物が形成されることにより、硫化腐食を効果的
に抑制できることがわかる。
Ｍｎの比率Ｐが３６．６４％であるＮｏ．７の試料につ
いて、上記硫化腐食試験後、マイクロオージェを用いて
表面付近の元素濃度を深さ方向に測定することにより、
硫化腐食の硫化物生成の判定を行った。その結果を図２
に示す。図２から明らかなように、表面から６μｍ程度
の深さまでの部分において、酸素及びＭｎの元素濃度が
高く、この部分にＭｎの酸化物が形成されていることが
わかる。また、硫黄の存在は認められず、硫化物が生成
されていないことがわかる。したがって、試料表面にＭ
ｎの酸化物が形成されることにより、硫化腐食を効果的
に抑制できることがわかる。
【００２７】（酸化容易性元素の含有量と硫化腐食抑制
効果との関係）表４に示す組成の合金粉末（粒度７５μ
ｍ以下）を水アトマイズ法によりそれぞれ準備し、各合
金粉末から上記実施例１と同様に試験片を作製した。上
記各試験片について、上記実施例１と同様に硫化腐食試
験を行った。得られた結果を表４及び図３に示す。な
お、図３の●は試料Ｎｏ．９〜１１のＣｕ−Ｍｎ系合金
における評価結果を示し、■は試料Ｎｏ．１２〜１４の
Ｃｕ−Ｚｎ系合金における評価結果を示す。
効果との関係）表４に示す組成の合金粉末（粒度７５μ
ｍ以下）を水アトマイズ法によりそれぞれ準備し、各合
金粉末から上記実施例１と同様に試験片を作製した。上
記各試験片について、上記実施例１と同様に硫化腐食試
験を行った。得られた結果を表４及び図３に示す。な
お、図３の●は試料Ｎｏ．９〜１１のＣｕ−Ｍｎ系合金
における評価結果を示し、■は試料Ｎｏ．１２〜１４の
Ｃｕ−Ｚｎ系合金における評価結果を示す。
【００２８】
【表４】 表４及び図３から明らかなように、ａｔ％において、Ｃ
ｕ系合金中のＣｕに対する酸化容易性元素としてのＭｎ
の比率Ｐを３０％以上とすることにより、また、Ｃｕ系
合金中のＣｕに対する酸化容易性元素としてのＺｎの比
率Ｐを２５％以上とすることにより、硫化腐食を効果的
に抑制できることがわかる。
ｕ系合金中のＣｕに対する酸化容易性元素としてのＭｎ
の比率Ｐを３０％以上とすることにより、また、Ｃｕ系
合金中のＣｕに対する酸化容易性元素としてのＺｎの比
率Ｐを２５％以上とすることにより、硫化腐食を効果的
に抑制できることがわかる。
【００２９】また、試料Ｎｏ．１６のＣｕ−３０Ｎｉ合
金について、上記硫化腐食試験後、マイクロオージェを
用いて表面付近の元素濃度を深さ方向に測定することに
より、硫化腐食の硫化物生成の判定を行った。その結果
を図４に示す。図４から明らかなように、試料Ｎｏ．１
６のＣｕ−３０Ｎｉ合金の表面には硫化物層が形成され
ており、硫化腐食が発生していることがわかる。
金について、上記硫化腐食試験後、マイクロオージェを
用いて表面付近の元素濃度を深さ方向に測定することに
より、硫化腐食の硫化物生成の判定を行った。その結果
を図４に示す。図４から明らかなように、試料Ｎｏ．１
６のＣｕ−３０Ｎｉ合金の表面には硫化物層が形成され
ており、硫化腐食が発生していることがわかる。
【００３０】（Ｎｉの含有量とＣｕ−Ｎｉ系合金の融点
との関係）ここで、Ｃｕ−Ｎｉ系合金の状態図を図５に
示すように、Ｎｉの含有量が多いほどＣｕ−Ｎｉ系合金
の融点が上昇することがわかる。そして、Ｃｕ−Ｎｉ系
合金粉末とＦｅ系粉末との同時焼結を可能とするには、
Ｃｕ−Ｎｉ系合金の融点をＦｅ系粉末の焼結温度（１１
００〜１３００℃程度）以上とすればよく、したがって
Ｎｉの含有量を１０ｗｔ％以上、好ましくは１５ｗｔ％
以上とすればよいことがわかる。
との関係）ここで、Ｃｕ−Ｎｉ系合金の状態図を図５に
示すように、Ｎｉの含有量が多いほどＣｕ−Ｎｉ系合金
の融点が上昇することがわかる。そして、Ｃｕ−Ｎｉ系
合金粉末とＦｅ系粉末との同時焼結を可能とするには、
Ｃｕ−Ｎｉ系合金の融点をＦｅ系粉末の焼結温度（１１
００〜１３００℃程度）以上とすればよく、したがって
Ｎｉの含有量を１０ｗｔ％以上、好ましくは１５ｗｔ％
以上とすればよいことがわかる。
【００３１】（Ｎｉの含有量とＣｕ−Ｎｉ系合金の耐焼
付き性との関係）Ｎｉの含有量を種々変化させたＣｕ−
Ｎｉ系合金粉末から第１実施例と同様に試験片を作製
し、得られた各試験片についてリングオンディスク式摩
擦摩耗試験機を用いて以下の条件で焼き付き試験を行っ
た。得られた結果を図６に示す。 相手材：ＳＣＭ２０熱処理材 すべり速度：７．１ｍ／ｓｅｃ 荷重：２分毎に１ＭＰａ加圧積算 潤滑油：ＳＡＥ７５Ｗ−９０（商品名、エッソ社製） 図６から明らかなように、Ｎｉの含有量が多いほどＣｕ
−Ｎｉ系合金の耐焼付き性が低下し、Ｎｉの含有量が３
０ｗｔ％のとき焼き付き面圧が１０ＭＰａで、７０ｗｔ
％のとき焼き付き面圧が６ＭＰａであることがわかる。
ここで、例えばＣｕ−Ｎｉ系合金をシンクロナイザリン
グの摺動部に適用する場合、耐焼付き性としては上記試
験条件で６ＭＰａ以上必要であると想定される。このた
め、Ｃｕ−Ｎｉ系合金よりなるＣｕ系材料をシンクロナ
イザリングの摺動部に適用する場合、摩擦材として必要
な耐焼付き性を確保する観点から、Ｃｕ−Ｎｉ系合金に
おけるＮｉ含有量は７０重量％とされ、好ましくは４５
重量％以下とされる。
付き性との関係）Ｎｉの含有量を種々変化させたＣｕ−
Ｎｉ系合金粉末から第１実施例と同様に試験片を作製
し、得られた各試験片についてリングオンディスク式摩
擦摩耗試験機を用いて以下の条件で焼き付き試験を行っ
た。得られた結果を図６に示す。 相手材：ＳＣＭ２０熱処理材 すべり速度：７．１ｍ／ｓｅｃ 荷重：２分毎に１ＭＰａ加圧積算 潤滑油：ＳＡＥ７５Ｗ−９０（商品名、エッソ社製） 図６から明らかなように、Ｎｉの含有量が多いほどＣｕ
−Ｎｉ系合金の耐焼付き性が低下し、Ｎｉの含有量が３
０ｗｔ％のとき焼き付き面圧が１０ＭＰａで、７０ｗｔ
％のとき焼き付き面圧が６ＭＰａであることがわかる。
ここで、例えばＣｕ−Ｎｉ系合金をシンクロナイザリン
グの摺動部に適用する場合、耐焼付き性としては上記試
験条件で６ＭＰａ以上必要であると想定される。このた
め、Ｃｕ−Ｎｉ系合金よりなるＣｕ系材料をシンクロナ
イザリングの摺動部に適用する場合、摩擦材として必要
な耐焼付き性を確保する観点から、Ｃｕ−Ｎｉ系合金に
おけるＮｉ含有量は７０重量％とされ、好ましくは４５
重量％以下とされる。
【００３２】（Ｃｕ−Ｎｉ系合金の組成と融点及び硫化
腐食抑制効果との関係）酸化容易性元素としてＺｎを用
いた場合、Ｆｅ系粉末と同時焼結が可能で、かつ、硫化
腐食を効果的に抑制できるＣｕ−Ｎｉ系合金の組成範囲
を図７に示す。同様に、酸化容易性元素としてＭｎを用
いた場合、Ｆｅ系粉末と同時焼結が可能で、かつ、硫化
腐食を効果的に抑制できるＣｕ−Ｎｉ系合金の組成範囲
を図８に示す。
腐食抑制効果との関係）酸化容易性元素としてＺｎを用
いた場合、Ｆｅ系粉末と同時焼結が可能で、かつ、硫化
腐食を効果的に抑制できるＣｕ−Ｎｉ系合金の組成範囲
を図７に示す。同様に、酸化容易性元素としてＭｎを用
いた場合、Ｆｅ系粉末と同時焼結が可能で、かつ、硫化
腐食を効果的に抑制できるＣｕ−Ｎｉ系合金の組成範囲
を図８に示す。
【００３３】すなわち、図７又は図８において、Ｃｕ−
Ｎｉ系合金の融点が１１００℃となることを示す線を境
界として、この境界線の左上の範囲がＣｕ−Ｎｉ系合金
の融点が１１００℃となってＦｅ系粉末と同時焼結が可
能な範囲となる。また、図７又図８において、Ｃｕ及び
Ｚｎ（又はＭｎ）の各頂点を結ぶＣｕ−Ｚｎ（又はＭ
ｎ）底辺のＣｕ−３０Ｚｎ（又はＭｎ）の点Ａ（又は
Ｂ）とＮｉの頂点とを結ぶ点線を境界として、この境界
線の右側の範囲が酸化容易性元素の所定量以上の添加に
より硫化腐食を効果的に抑制できる範囲となる。したが
って、図７又は図８において、斜線で示す部分が、Ｃｕ
−Ｎｉ系合金の融点が１１００℃となってＦｅ系粉末と
同時焼結が可能なり、かつ、酸化容易性元素の所定量以
上の添加により硫化腐食を効果的に抑制できる組成範囲
となる。
Ｎｉ系合金の融点が１１００℃となることを示す線を境
界として、この境界線の左上の範囲がＣｕ−Ｎｉ系合金
の融点が１１００℃となってＦｅ系粉末と同時焼結が可
能な範囲となる。また、図７又図８において、Ｃｕ及び
Ｚｎ（又はＭｎ）の各頂点を結ぶＣｕ−Ｚｎ（又はＭ
ｎ）底辺のＣｕ−３０Ｚｎ（又はＭｎ）の点Ａ（又は
Ｂ）とＮｉの頂点とを結ぶ点線を境界として、この境界
線の右側の範囲が酸化容易性元素の所定量以上の添加に
より硫化腐食を効果的に抑制できる範囲となる。したが
って、図７又は図８において、斜線で示す部分が、Ｃｕ
−Ｎｉ系合金の融点が１１００℃となってＦｅ系粉末と
同時焼結が可能なり、かつ、酸化容易性元素の所定量以
上の添加により硫化腐食を効果的に抑制できる組成範囲
となる。
【００３４】但し、上述したようにＣｕ系摩擦材として
の摩擦特性（耐焼付き性）を考慮した場合、Ｃｕ−Ｎｉ
系合金中のＮｉ含有量が多すぎることもよくない。この
ため、本発明のＣｕ系摩擦材において、融点、硫化腐食
防止効果及び耐焼付き性を総合的に勘案した場合、Ｃｕ
−Ｎｉ系合金の組成範囲の好適な態様は以下のとおりと
なる。
の摩擦特性（耐焼付き性）を考慮した場合、Ｃｕ−Ｎｉ
系合金中のＮｉ含有量が多すぎることもよくない。この
ため、本発明のＣｕ系摩擦材において、融点、硫化腐食
防止効果及び耐焼付き性を総合的に勘案した場合、Ｃｕ
−Ｎｉ系合金の組成範囲の好適な態様は以下のとおりと
なる。
【００３５】 酸化容易性元素としてＺｎを用いた場合 Ｎｉ ：１０〜７０重量％（好ましくは２５〜６０重量％） Ｚｎ ：１０〜５０重量％（好ましくは１５〜４０重量％） Ｃｕ及び不純物：残部 酸化容易性元素としてＭｎを用いた場合 Ｎｉ ：１０〜７０重量％（好ましくは３４〜６５重量％） Ｍｎ ：１０〜４０重量％（好ましくは１０〜３０重量％） Ｃｕ及び不純物：残部 したがって、上記組成範囲のＣｕ−Ｎｉ系合金よりなる
Ｃｕ系摩擦材であれば、Ｆｅ系基材とＣｕ−Ｎｉ系合金
よりなるＣｕ系摩擦材とを同時成形・同時焼結により複
合化させて、両者の接合強度が十分に向上した複合摩擦
材であって、Ｃｕ系摩擦材における耐焼付き性及び硫化
腐食に対する耐食性の優れたものを提供することが可能
となる。
Ｃｕ系摩擦材であれば、Ｆｅ系基材とＣｕ−Ｎｉ系合金
よりなるＣｕ系摩擦材とを同時成形・同時焼結により複
合化させて、両者の接合強度が十分に向上した複合摩擦
材であって、Ｃｕ系摩擦材における耐焼付き性及び硫化
腐食に対する耐食性の優れたものを提供することが可能
となる。
【００３６】
【発明の効果】以上詳述したように本発明の耐食性に優
れたＣｕ系材料は、硫化腐食に対する保護層としての酸
化物層がその表面に形成されるので、硫黄を含む潤滑油
存在下で用いられても、該酸化物層により硫化腐食を効
果的に抑制することができる。また、所定量のＮｉを含
有するので、Ｆｅ系基材との同時焼結が可能となり、Ｃ
ｕ系材料（例えばＣｕ系摩擦材）とＦｅ系基材とが十分
な強度で接合した複合材料を提供することができる。
れたＣｕ系材料は、硫化腐食に対する保護層としての酸
化物層がその表面に形成されるので、硫黄を含む潤滑油
存在下で用いられても、該酸化物層により硫化腐食を効
果的に抑制することができる。また、所定量のＮｉを含
有するので、Ｆｅ系基材との同時焼結が可能となり、Ｃ
ｕ系材料（例えばＣｕ系摩擦材）とＦｅ系基材とが十分
な強度で接合した複合材料を提供することができる。
【００３７】したがって、本発明の耐食性に優れたＣｕ
系材料を摩擦材に適用すれば、十分な強度を確保するＦ
ｅ系基材と、十分な摩擦特性及び耐食性を確保するＣｕ
系摩擦材とからなるシンクロナイザリング等を提供する
ことが可能となる。
系材料を摩擦材に適用すれば、十分な強度を確保するＦ
ｅ系基材と、十分な摩擦特性及び耐食性を確保するＣｕ
系摩擦材とからなるシンクロナイザリング等を提供する
ことが可能となる。
【図１】酸化容易性元素としてＺｎを用いたＣｕ−Ｎｉ
系合金試料について、硫化腐食試験後の表面付近におけ
る元素濃度を示す線図である。
系合金試料について、硫化腐食試験後の表面付近におけ
る元素濃度を示す線図である。
【図２】酸化容易性元素としてＭｎを用いたＣｕ−Ｎｉ
系合金試料について、硫化腐食試験後の表面付近におけ
る元素濃度を示す線図である。
系合金試料について、硫化腐食試験後の表面付近におけ
る元素濃度を示す線図である。
【図３】Ｃｕ−Ｚｎ系合金及びＣｕ−Ｍｎ系合金におい
て、Ｃｕに対する酸化容易性元素の比率Ｐと硫化腐食抑
制効果との関係を示す線図である。
て、Ｃｕに対する酸化容易性元素の比率Ｐと硫化腐食抑
制効果との関係を示す線図である。
【図４】酸化容易性元素を含まないＣｕ−Ｎｉ合金試料
について、硫化腐食試験後の表面付近における元素濃度
を示す線図である。
について、硫化腐食試験後の表面付近における元素濃度
を示す線図である。
【図５】Ｃｕ−Ｎｉ系合金の状態図である。
【図６】Ｃｕ−Ｎｉ系合金のＮｉ含有量と耐焼付き性と
の関係を示す線図である。
の関係を示す線図である。
【図７】酸化容易性元素としてＺｎを用いたＣｕ−Ｎｉ
系合金において、Ｆｅ系基材と同時焼結可能で、かつ、
硫化腐食を有効に防止しうる組成範囲を示す図である。
系合金において、Ｆｅ系基材と同時焼結可能で、かつ、
硫化腐食を有効に防止しうる組成範囲を示す図である。
【図８】酸化容易性元素としてＭｎを用いたＣｕ−Ｎｉ
系合金において、Ｆｅ系基材と同時焼結可能で、かつ、
硫化腐食を有効に防止しうる組成範囲を示す図である。
系合金において、Ｆｅ系基材と同時焼結可能で、かつ、
硫化腐食を有効に防止しうる組成範囲を示す図である。
フロントページの続き (72)発明者 宮島 和浩 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 不破 良雄 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 硫黄存在下で用いられ、Ｎｉを１０〜７
０重量％含有するＣｕ−Ｎｉ系合金よりなるＣｕ系材料
であって、 上記Ｃｕ−Ｎｉ系合金中には酸素と化合して酸化物を生
成する酸化容易性元素が含有され、生成される該酸化物
により、上記硫黄が上記Ｃｕ−Ｎｉ系合金と化合して硫
化物を生成することを抑制可能となされていることを特
徴とする耐食性に優れたＣｕ系材料。 - 【請求項２】前記酸化容易性元素はＺｎ及びＭｎのうち
の少なくとも一つであることを特徴とする請求項１記載
の耐食性に優れたＣｕ系材料。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9892997A JPH10287940A (ja) | 1997-04-16 | 1997-04-16 | 耐食性に優れたＣｕ系材料 |
| EP98106836A EP0872565A1 (en) | 1997-04-16 | 1998-04-15 | Cu-based material of good corrosion resistance |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9892997A JPH10287940A (ja) | 1997-04-16 | 1997-04-16 | 耐食性に優れたＣｕ系材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10287940A true JPH10287940A (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=14232825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9892997A Pending JPH10287940A (ja) | 1997-04-16 | 1997-04-16 | 耐食性に優れたＣｕ系材料 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0872565A1 (ja) |
| JP (1) | JPH10287940A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021521325A (ja) * | 2018-04-20 | 2021-08-26 | ヴィーラント ウェルケ アクチーエン ゲゼルシャフトＷｉｅｌａｎｄ−Ｗｅｒｋｅ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ | 銅−亜鉛−ニッケル−マンガン合金 |
| CN115279930A (zh) * | 2020-04-01 | 2022-11-01 | Koa株式会社 | 电阻器用合金以及电阻器用合金在电阻器中的用途 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2869916B1 (fr) * | 2004-05-05 | 2008-05-16 | Clal Msx Sa | ALLIAGE cu-NI-ZN POUR LUNETTERIE |
| EP1752560B1 (de) * | 2005-08-10 | 2010-06-30 | Wärtsilä Schweiz AG | Grossdieselmotor mit einem Schutz gegen Hochtemperaturkorrosion, sowie die Verwendung einer Legierung im Grossdieselmotor als Hochtemperaturkorrosionsschutz. |
| DE102007015442B4 (de) * | 2007-03-30 | 2012-05-10 | Wieland-Werke Ag | Verwendung einer korrosionsbeständigen Kupferlegierung |
| CN102506107B (zh) * | 2011-07-06 | 2014-01-08 | 中南大学 | 一种传递大功率湿式摩擦离合片材料及制备工艺 |
| KR101820036B1 (ko) | 2014-02-04 | 2018-01-18 | 오토 푹스 카게 | 윤활제-상용성 구리 합금 |
| DE102014101346A1 (de) | 2014-02-04 | 2015-08-06 | Otto Fuchs Kg | Synchronring |
| DE202016102696U1 (de) | 2016-05-20 | 2017-08-29 | Otto Fuchs - Kommanditgesellschaft - | Sondermessinglegierung sowie Sondermessinglegierungsprodukt |
| RU2623931C1 (ru) * | 2016-10-10 | 2017-06-29 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сплав на основе меди |
| CN116555625B (zh) * | 2023-05-08 | 2024-07-19 | 大连理工大学 | 一种多尺度多相共格析出强化Cu-Ni-Al-Co-Cr-Ti耐高温铜合金及其制备方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3610723A1 (de) * | 1986-03-29 | 1987-10-01 | Schunk Sintermetalltechnik Gmb | Hartlot zum verloeten von poroesen sintermetallteilen |
| DE4339426C2 (de) * | 1993-11-18 | 1999-07-01 | Diehl Stiftung & Co | Kupfer-Zink-Legierung |
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1998
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| EP0872565A1 (en) | 1998-10-21 |
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