JPH1029010A - 板材の幅方向板厚制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 複数のスタンドに制御を分担させ、板幅中央
から板端側に向かって生じる緩やかな板厚偏差から、板
幅端部で急激に生じる板厚偏差まで、板幅全域に亘って
良好な板厚分布を得る。 【解決手段】 板幅方向の板厚分布を評価する位置とし
て、板幅中央より所定距離離れた第１評価点及び第１評
価点より板端側に所定距離離れた第２評価点を設定し、
検出した幅方向板厚分布について、板幅中央板厚と第１
評価点との板厚偏差及び第１評価点と第２評価点との板
厚偏差をそれぞれ算出し、圧延前に検出した板幅中央と
第１評価点との板厚偏差及び第１評価点と第２評価点の
板厚偏差に基づき第１スタンドのロールクロス及びシフ
トを制御し、圧延後に検出した板幅中央と第１評価点と
の板厚偏差及び第１評価点と第２評価点との板厚偏差に
基づき第６スタンドのロールクロス及びシフトを制御す
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、板材の幅方向板厚
制御方法に係り、特に、鋼板の冷間圧延に用いるのに好
適な、ロール端部にテーパを付けられたワークロールを
シフトする機構及びクロスする機構を複数のスタンドに
備えた圧延機により、板材の幅方向板厚分布を良好に圧
延することが可能な幅方向板厚制御方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】圧延中の板材に生じる板幅方向の板厚偏
差のうち、特に板幅方向両端部における急激な板厚減少
はエッジドロップと呼ばれ、板幅方向の板厚分布を良好
にするためには、このエッジドロップ量を低減させる必
要がある。

【０００３】このエッジドロップを改善するために、例
えば特公平２−４３６４には、一対のワークロールのそ
れぞれに、少なくとも片側端部に先細り研削を施したテ
ーパ部を設け、このテーパ部を圧延材の両側端部に位置
させ、ワークロールを圧延材幅方向にシフトして、ロー
ルギャップの幾何学的な形状を改良することによってエ
ッジドロップの低減に成果を得ること（いわゆるロール
シフト法）、又、これを冷間タンデム圧延機列に適用し
た場合に、少なくとも第１スタンドに当該テーパ部を備
えたワークロールを組込んだ圧延スタンドを配置するこ
とが記載されている。

【０００４】このワークロールのシフト位置を調整する
方法として、特開昭６０−１２２１３には、最終スタン
ド出側に設置したエッジドロップ計によるエッジドロッ
プ量測定値と目標値とを比較演算し、この比較演算値に
基づき、ワークロールのシフト制御を行う方法が記載さ
れている。

【０００５】又、特公平６−７１６１１には、圧延機入
側に設置したエッジドロップ計による圧延前の母板のエ
ッジドロップとその目標値との差、及び、圧延機出側に
設置したエッジドロップ計による圧延後の成品のエッジ
ドロップとその目標値との差に基づいて、ワークロール
のシフト量を調整する方法が記載されている。

【０００６】一方、第４５回塑性加工連合講演会予稿集
（１９９４）の４０３頁から４０６頁に掲載された「板
クラウン・エッジドロップ制御特性」と題する論文（以
下、文献と称する）には、上下のワークロールを、それ
ぞれの側のバックアップロールと共にクロスすることに
よって、上下のワークロール間に、板幅中央部の板端に
向って生じる放射線状のロールギャップにより、幅方向
板厚分布の改善効果があること（いわゆるロールクロス
法）が記載されている。

【０００７】更に、ロールクロスとロールシフトを組合
せた方法として、特開昭５７−２０６５０３では、所定
の交差角により交差する上部ロール群と下部ロール群か
らなるロールクロス式圧延機において、両ロール群中の
ワークロールにおける圧延材に対する相対位置をロール
軸方向に移動させることにより、ワークロールの摩耗を
均一化し、ロール研磨の頻度を下げて、ロール原単位の
改善を図ることが記載されている。

【０００８】又、この特開昭５７−２０６５０３の改良
技術である特開平５−１８５１２５には、コイルの溶接
点（板継点）通過による走間設定変更時に、ロールクロ
ス角を変更する過程で生じる板形状の不良域を低減する
ため、ロールクロス角の変更タイミングに合せて、ロー
ルシフトとワークロールベンド力を操作する方法が記載
されている。この方法では、コイルの溶接点において圧
延条件が大きく変わる際に、ロールクロス角の設定変更
開始から設定変更終了までの間のロールクロス角の設定
過渡状態において、ワークロールのシフト量を変更する
と共に、先行コイルに対するロールクロス角とワークロ
ールベンド力の関係を示す最適曲線上のロールクロス角
及びワークロールベンド力から、後行コイルに対するロ
ールクロス角とワークロールベンド力の関係を示す最適
曲線上のロールクロス角及びワークロールベンド力へ最
短時間で変更できるように、ワークロールベンド力を最
適パターンに従って変更している。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】板幅方向の板厚偏差
は、圧延中のロールの撓みや偏平により生じるが、この
板厚偏差の発生の仕方は、板幅方向の位置によって異な
り、ロールクラウンのみが付与された、通常の平坦なワ
ークロール（フラットロールと称する）で圧延した場合
には、図１に冷間圧延後の板材の板厚分布を例示する如
く、板幅中央から板端側に向かって緩かに板厚が減少し
ていき、更に板幅端部で急激に板厚が減少する。

【００１０】これに対して、前記特公平２−４３６４に
記載されたロールシフト法では、テーパの切り始め位置
（テーパ肩）より板端側での板厚改善効果があり、図２
に示すように、幅端部での急激な板厚の減少を防止する
のには効果的であるが、テーパ肩よりも内側（板幅中
央）では、まったく板厚改善効果がないという問題があ
る。図２において、実線Ｂは、フラットロールで板１０
を圧延した時の板厚プロフィル、実線Ｃは、テーパ付き
のワークロール２０で板１０を圧延した時の板厚プロフ
ィルである。

【００１１】又、前記文献に記載されたロールクロス法
では、板幅中央から板端に向って生じる放射線状のロー
ルギャップにより板幅方向の板厚偏差の修正を行うた
め、図３に示すように、板幅中央に近い位置からの板厚
偏差の修正は可能であるが、板幅端部での板厚偏差の修
正には効果が小さいという問題がある。図３において、
実線Ｄは、ワークロール２２をクロスして板１０を圧延
した時の板厚プロフィルである。

【００１２】又、前記特開昭５７−２０６５０３は、ワ
ークロールの偏摩耗防止しか考慮しておらず、更に、そ
の改良技術である特開平５−１８５１２５に記載された
方法は、クロス角変更の過渡期間での板形状の悪化を防
止するためのもので、板幅方向の板厚偏差の修正能力と
しては、ロールクロス法によるものと同等でしかないと
いう問題がある。

【００１３】一方、制御能力を高めるべく、ロールシフ
ト法を記載した前記特開昭６０−１２２１３には、第１
スタンドのみでエッジドロップ量を目標値に低減できな
い場合は、他のスタンドのワークロールのシフト装置を
利用して、第１スタンドと同様の制御を行うことが記載
され、前記特開平５−１８５１２５には、第１、第２の
２つのスタンドで行うことが記載されている。

【００１４】しかしながら、特開昭６０−１２２１３、
特開平５−１８５１２５のいずれも、具体的な制御の割
り振りに関しては、全く記載されていなかった。

【００１５】本発明は、前記従来の問題を解消するべく
なされたもので、複数のスタンドで制御を的確に分担で
きるようにして、板幅中央から板端側に向って生じる緩
かな板厚偏差から板幅端部で急激に生じる板厚偏差ま
で、板幅全域に亘って良好な板厚分布を得ることを課題
とする。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明は、ロール端部に
テーパが付けられたワークロールをシフトする機構及び
クロスする機構を複数のスタンドに備えた圧延機により
板材の幅方向板厚制御を行う際に、板幅方向の板厚分布
を評価する位置として、板幅中央より所定距離離れた第
１評価点及び該第１評価点より板端側に所定距離離れた
第２評価点を設定し、圧延前に検出した幅方向板厚分布
と圧延後に検出した幅方向板厚分布について、板幅中央
板厚と前記第１評価点との板厚偏差及び該第１評価点と
前記第２評価点との板厚偏差を、それぞれ算出し、前記
圧延前に検出した板幅中央板厚と第１評価点との板厚偏
差及び第１評価点と第２評価点との板厚偏差に基づき、
前段側スタンドのロールクロス及びロールシフトを制御
し、前記圧延後に検出した板幅中央板厚と第１評価点と
の板厚偏差及び第１評価点と第２評価点との板厚偏差に
基づき、後段側スタンドのロールクロス及びロールシフ
トを制御することにより、前記課題を解決したものであ
る。

【００１７】又、前記前段側スタンドを第１スタンドと
したものである。

【００１８】又、前記後段側スタンドを最終スタンドと
したものである。

【００１９】ワークロールシフトでは、図２に示したよ
うに、ワークロール２０に付与されたテーパによって、
ロール端部で板１０との間にギャツプを生じるが、実際
にこのようなワークロール２０で圧延すると、板厚プロ
フィルは実線Ｃのようになり、実線Ｂで示したような、
テーパの無いフラットロールによる圧延で生じる板厚プ
ロフィルに対して、板端部において局所的な板厚変化が
生じる。一方、ワークロールクロスでは、図３に示した
ように、ロールクラウンのみが付与された、全体として
は平坦なワークロール２２をクロスすることによって、
上下のワークロール間に、中央からロール端部に向って
放射線状に広がるロールギャップが板１０との間に生
じ、このようにクロスした状態で圧延すると、板厚プロ
フィルは実線Ｄで示すようになり、実線Ｂで示したフラ
ットロールでの圧延による板厚プロフィルに対して、板
幅の比較的内側（板幅中央側）から端部にかけて広い範
囲で板厚変化が生じる。

【００２０】このように、ワークロールクロスによる板
厚プロフィル修正効果と、ワークロールシフトによる板
厚プロフィル修正効果を比べると、明らかにその量、形
態とも異なっている。又、冷間圧延後の鋼板のエッジド
ロップは、前工程の熱間圧延によって生じた母板エッジ
ドロップと冷間圧延で生じる冷延エッジドロップの両方
に起因して決まるため、母板の板プロフィルによって冷
間圧延後の板エッジドロップの量、形態とも大きく異な
ってくる。

【００２１】通常、熱間圧延された母板に対してフラッ
トロールでの冷間圧延を行った後の板材の板厚分布の例
は図１に示した如くであるが、板幅中央より位置Ａの辺
りまでの範囲では、緩かに板厚が減少しているが、位置
Ａより板端側では急激に板厚が減少している。

【００２２】このように、熱延エッジドロップと冷延エ
ッジドロップという２つの要因によるエッジドロップを
持つ板の板幅方向の板厚偏差を無くし、板厚分布を良好
にするためには、圧延機として、ロール端部にテーパが
付けられたワークロールとワークロールシフト機構及び
ワークロールクロス機構を備えた圧延機を用いるのが効
果的であると考えられる。

【００２３】そこで本発明では、図４に示すように、ロ
ールクロスにより板厚偏差の改善の効果を図る位置とし
て、板幅中央より所定量離れた位置に第１評価点を設定
し、又、ロールシフトにより板厚偏差（エッジドロッ
プ）の改善の効果を図る位置として、前記第１評価点よ
り所定量離れた端部側の位置に第２評価点を設定する。
第１評価点は、ロールクロスにより板厚プロフィルが修
正可能な位置とし、一般にボディクラウンと呼ばれる板
幅中央と、例えば板端１００ｍｍ位置の板厚偏差の改善
を図るものとする。一方、第２評価点は、第１評価点よ
り板端側に位置し、ロールシフトにより板厚プロフィル
が修正可能な位置とし、通常エッジドロップと呼ばれ
る、例えば板端１００ｍｍ位置と板端１０ｍｍから３０
ｍｍ程度の位置との板厚偏差の改善を図るものとする。

【００２４】そして、圧延前の幅方向板厚分布、及び、
圧延後の幅方向板厚分布を検出し、圧延前に検出した板
幅中央と第１評価点との板厚偏差に基づいて、前段側ス
タンドのワークロールのクロス角を修正し、同じく圧延
前に検出した幅方向板厚分布における第１評価点と第２
評価点との板厚偏差に基づいて、同じく前段側スタンド
のワークロールのシフト量を修正する。

【００２５】又、圧延後に検出した幅方向板厚分布にお
ける板幅中央と第１評価点との板厚偏差に基づいて、後
段側スタンドのワークロールのクロス角を修正し、同じ
く圧延後に検出した幅方向板厚分布における第１評価点
と第２評価点との板厚偏差に基づいて、同じく後段側ス
タンドのワークロールのシフト量を修正する。

【００２６】このように、ロールクロス及びロールシフ
トの板厚プロフィル修正能力の違いを考慮し、それぞれ
の能力に適した評価点を設け、この評価点の板厚偏差に
基づいて修正を行うようにしたので、圧延前の母板のプ
ロフィルと冷間圧延で生じた板プロフィル変化に起因し
て決まるような複雑な板プロフィルに対しても、図５に
実線Ｅで示すように、板幅中央から板端部までの板幅全
域に亘って良好な板厚分布を得ることができる。特に、
熱間圧延及び冷間圧延で生じるエッジドロップには、コ
イル間、コイル内での変動があり、これらの変動に対処
するためには、圧延機の入側と出側にエッジドロップ計
を設置し、入側と出側の両方のエッジドロップ量を測定
することが効果的である。

【００２７】

【発明の実施の形態】以下図面を参照して、第１スタン
ド及び最終第６スタンドに、ロール片側端部にテーパが
付けられたワークロールと、該ワークロールをシフトす
るロールシフト機構及びクロスするロールクロス機構を
備えた６スタンド冷間タンデム式圧延機に適用する場合
を例をとって、本発明による幅方向板厚制御方法の実施
形態を詳細に説明する。

【００２８】図６は、本発明が適用される、６スタンド
冷間タンデム式圧延機３０の模式図を示す。このタンデ
ム圧延機３０の第１スタンド３１には、ロールの片側端
部にテーパが付けられたワークロール２０と、該ワーク
ロール２０をクロスするためのロールクロス操作装置４
０と、前記ワークロール２０をシフトするためのロール
シフト操作装置４２が備えられており、このワークロー
ル２０は、該ロールクロス操作装置４０からの指令を受
けてワークロールクロスを、前記ロールシフト操作装置
４２からの指令を受けてワークロールシフトを行うこと
ができるようにされている。

【００２９】又、最終第６スタンド３６にも、ロールの
片側端部にテーパが付けられたワークロール２０と、該
ワークロール２０をクロスするためのロールクロス操作
装置４４と、前記ワークロール２０をシフトするための
ロールシフト操作装置４６が備えられており、このワー
クロール２０は、該ロールクロス操作装置４４からの指
令を受けてワークロールクロスを、前記ロールシフト操
作装置４６からの指令を受けてワークロールシフトを行
うことができるようにされている。

【００３０】本実施形態においては、圧延前の母板の幅
方向板厚分布を測定するための入側（板厚）プロフィル
計５０が、第１スタンド３１の入側に設けられていると
共に、圧延後の成品の幅方向板厚分布を測定するための
出側（板厚）プロフィル計５２が、最終第６スタンド３
６の出側に設けられており、それぞれ、例えば１秒周期
で測定を行う。

【００３１】ここで前記入側及び出側プロフィル計５
０、５２の出力から求められる幅方向板厚偏差の第１評
価点を板端から２５ｍｍの位置に、第２評価点を板端か
ら１０ｍｍの位置に設定し、母板における第１評価点及
び第２評価点の板厚偏差実績値を次のように定義する。

【００３２】Ｃ25（h0）：入側プロフィル計５０による
板幅中央と板端から２５ｍｍ位置（第１評価点）の板厚
偏差実績値 Ｅ10（h0）：入側プロフィル計５０による板端から２５
ｍｍ位置と１０ｍｍ位置（第２評価点）の板厚偏差実績
値

【００３３】又、同じく母板における第１評価点及び第
２評価点の板厚偏差目標値を、次のように定義する。

【００３４】Ｃ25（t0）：板幅中央と板端から２５ｍｍ
位置（第１評価点）の板厚偏差目標値 Ｅ10（t0）：板端から２５ｍｍ位置と１０ｍｍ位置（第
２評価点）の板厚偏差目標値

【００３５】同様に、成品における第１評価点及び第２
評価点の板厚偏差実績値を次のように定義する。

【００３６】Ｃ25（h6）：出側プロフィル計５２による
板幅中央と板端から２５ｍｍ位置（第１評価点）の板厚
偏差実績値 Ｅ10（h6）：出側プロフィル計５２による板端から２５
ｍｍ位置と１０ｍｍ位置（第２評価点）の板厚偏差実績
値

【００３７】又、同じく成品における第１評価点及び第
２評価点の板厚偏差目標値を、次のように定義する。

【００３８】Ｃ25（t6）：板幅中央と板端から２５ｍｍ
位置（第１評価点）の板厚偏差目標値 Ｅ10（t6）：板端から２５ｍｍ位置と１０ｍｍ位置（第
２評価点）の板厚偏差目標値

【００３９】第１スタンド制御装置５４は、前記入側プ
ロフィル計５０によって測定される実績値Ｃ25（h0）、
Ｅ10（h0）について圧延中に変動が生じた場合、その変
動に応じて第１スタンド３１のワークロールシフト及び
ワークロールクロスの操作量を算出する。即ち、前記入
側プロフィル計５０によって測定された第１評価点の板
厚偏差実績値Ｃ25（h0）について、次式により、該第１
評価点の板厚偏差目標値Ｃ25（t0）との偏差ΔＣ25（h
0）を求める。

【００４０】 ΔＣ25（h0）＝Ｃ25（h0）−Ｃ25（t0） …（１）

【００４１】次いで、求められた偏差ΔＣ25（h0）に応
じて、第１スタンド３１のワークロール２０のロールク
ロス修正量を算出する。具体的には、例えば、予め偏差
ΔＣ25（h0）と、該偏差に対する第１スタンドのクロス
角の必要修正量Ｃ１との関係を、影響係数ａとして求め
ておき、次のモデル式により算出することができる。

【００４２】 Ｃ１＝ａ・ΔＣ25（h0） …（２）

【００４３】更に、前記第１スタンド制御装置５４は、
前記入側プロフィル計５０によって測定される第２評価
点の板厚偏差実績値Ｅ10（h0）について、次式により、
第１評価点の板厚偏差目標値Ｅ10（t0）との偏差ΔＥ10
（h0）を求める。

【００４４】 ΔＥ10（h0）＝Ｅ10（h0）−Ｅ10（t0） …（３）

【００４５】次いで、求められた偏差ΔＥ10（h0）に応
じて、第１スタンド３１のワークロール２０のロールシ
フト修正量Ｓ１を算出する。具体的には、例えば、予め
偏差ΔＥ10（h0）とロールシフトの必要修正量Ｓ１との
関係を、影響係数ｂとして求めておき、次のモデル式に
より算出することができる。

【００４６】 Ｓ１＝ｂ・ΔＥ10（h0） …（４）

【００４７】一方、第６スタンド制御装置５６は、目標
とする成品板プロフィルが得られるように、即ち圧延後
の出側プロフィル測定値と目標プロフィルとの偏差がな
くなるように、第６スタンド３６のワークロールシフト
及びワークロールクロスの操作量を算出する。即ち、前
記出側プロフィル計５２によって測定された第１評価点
の板厚偏差実績値Ｃ25（h6）について、次式により、該
第１評価点の板厚偏差目標値Ｃ25（t6）との偏差ΔＣ25
（h6）を求める。

【００４８】 ΔＣ25（h6）＝Ｃ25（h6）−Ｃ25（t6） …（５）

【００４９】次いで、求められた偏差ΔＣ25（h6）に応
じて、第１スタンド３１のワークロール２０のロールク
ロス修正量を算出する。具体的には、例えば、予め偏差
ΔＣ25（h6）と、該偏差に対する第６スタンドのクロス
角の必要修正量Ｃ６との関係を、影響係数ｃとして求め
ておき、次のモデル式により算出することができる。

【００５０】 Ｃ６＝ｃ・ΔＣ25（h6） …（６）

【００５１】更に、前記第６スタンド制御装置５６は、
前記出側プロフィル計５２によって測定される第２評価
点の板厚偏差実績値Ｅ10（h6）について、次式により、
第１評価点の板厚偏差目標値Ｅ10（t6）との偏差ΔＥ10
（h6）を求める。

【００５２】 ΔＥ10（h6）＝Ｅ10（h6）−Ｅ10（t6） …（７）

【００５３】次いで、求められた偏差ΔＥ10（h6）に応
じて、第６スタンド３６のワークロール２０のロールシ
フト修正量Ｓ６を算出する。具体的には、例えば、予め
偏差ΔＥ10（h6）とロールシフトの必要修正量Ｓ６との
関係を、影響係数ｄとして求めておき、次のモデル式に
より算出することができる。

【００５４】 Ｓ６＝ｄ・ΔＥ10（h6） …（８）

【００５５】なお、ロールクロス角やロールシフト量の
修正量を算出する方法は、上記モデル式によるものに限
定されず、例えば実績を元に作成したテーブルを用い
て、必要修正量を選択する方法等も用いることができ
る。

【００５６】又、圧延前の母板の幅方向板厚分布は、例
えば冷間圧延の場合、冷間圧延機の入側、熱間圧延機の
出側、あるいは熱間圧延機と冷間圧延機の間に板厚プロ
フィル計を設置して測定したり、オフラインで測定する
ことができる。

【００５７】更に、各評価点の位置も、実施形態に限定
されず、例えば第１評価点を板端から１００ｍｍの位置
に設定することもできる。

【００５８】

【実施例】本発明の実施例として、第１スタンド及び第
６スタンドに、ロール片側端部にテーパが付けられたワ
ークロールと、該ワークロールをシフトするロールシフ
ト機構及びクロスするロールクロス機構を備えた６スタ
ンド冷間圧延機に適用した例を示す。

【００５９】熱間圧延後に酸洗した板幅９００ｍｍのブ
リキ用鋼板を圧延する際に、ワークロールシフトのみを
用いた従来例と、本発明による実施例について、それぞ
れ２０コイル分圧延を行い、鋼板長手方向に関して板端
２５ｍｍ位置及び板端１０ｍｍ位置の板厚分布が、所定
の管理範囲よりも外れた割合（エッジドロップ外れ率）
の平均を比較した結果を図７に示す。なお、テーパの大
きさは、バレル方向長さ３００ｍｍ当り１ｍｍ半径が細
くなる形状とした。

【００６０】本発明により、従来法よりも格段に板幅方
向の板厚分布の改善が可能であることが確認できた。

【００６１】なお、前記説明においては、本発明が鋼板
の冷間圧延に適用されていたが、本発明の適用対象はこ
れに限定されず、アルミニウム板、銅板等の、鋼板以外
の圧延材の圧延にも同様に適用できることは明らかであ
る。又、圧延機の種類も、４段圧延機に限定されず、２
段圧延機や６段圧延機にも適用可能である。更に、スタ
ンド数も６スタンドに限定されず、２スタンド以上のい
ずれのタンデム式圧延機にも適用可能であり、ワークロ
ールシフト・クロス機構を備えたスタンドも、第１スタ
ンドと第６スタンドに限定されず、例えば、第１スタン
ドと第２スタンドに設けることもできる。

【００６２】

【発明の効果】本発明によれば、複数のスタンドに制御
を的確に分担させて、板幅中央から板端側に向かって生
じる緩やかな板厚偏差から、板幅端部で急激に生じる板
厚偏差まで、板幅全域に亘って板厚分布を良好に圧延す
ることが可能となり、特に、エッジドロップ制御不良を
はるかに少なくすることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】通常のフラットロールで冷間圧延を行った後の
板材の板厚分布の例を示す線図

【図２】ワークロールシフトによる板端部の板厚プロフ
ィル変化例を示す線図

【図３】ワークロールクロスによる板端部の板厚プロフ
ィル変化例を示す線図

【図４】本発明における第１評価点及び第２評価点の位
置を示す断面図

【図５】本発明による板端部の板厚プロフィル変化例を
示す線図

【図６】６スタンド冷間タンデム式圧延機に適用した本
発明の実施形態の構成を示すブロック線図

【図７】従来例と本発明の実施例におけるエッジドロッ
プ外れ率の平均を比較して示す線図

【符号の説明】

１０…板 ２０…ワークロール ３０…６スタンド冷間タンデム圧延機 ３１…第１スタンド ３６…第６（最終）スタンド ４０、４４…ロールクロス操作装置 ４２、４６…ロールシフト操作装置 ５０…入側プロフィル計 ５２…出側プロフィル計 ５４…第１スタンド制御装置 ５６…第６スタンド制御装置

フロントページの続き (72)発明者 鑓田 征雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 今井 久雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 金子 智弘 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ロール端部にテーパが付けられたワークロ
   ールをシフトする機構及びクロスする機構を複数のスタ
   ンドに備えた圧延機により板材の幅方向板厚制御を行う
   際に、 板幅方向の板厚分布を評価する位置として、板幅中央よ
   り所定距離離れた第１評価点及び該第１評価点より板端
   側に所定距離離れた第２評価点を設定し、 圧延前に検出した幅方向板厚分布と圧延後に検出した幅
   方向板厚分布について、板幅中央板厚と前記第１評価点
   との板厚偏差及び該第１評価点と前記第２評価点との板
   厚偏差を、それぞれ算出し、 前記圧延前に検出した板幅中央板厚と第１評価点との板
   厚偏差及び第１評価点と第２評価点との板厚偏差に基づ
   き、前段側スタンドのロールクロス及びロールシフトを
   制御し、 前記圧延後に検出した板幅中央板厚と第１評価点との板
   厚偏差及び第１評価点と第２評価点との板厚偏差に基づ
   き、後段側スタンドのロールクロス及びロールシフトを
   制御することを特徴とする板材の幅方向板厚制御方法。
2. 【請求項２】請求項１において、前記前段側スタンドが
   第１スタンドであることを特徴とする板材の幅方向板厚
   制御方法。
3. 【請求項３】請求項１において、前記後段側スタンドが
   最終スタンドであることを特徴とする板材の幅方向板厚
   制御方法。