JPH0459111A - タンデムミルによる冷間圧延におけるクラウン制御方法 - Google Patents

タンデムミルによる冷間圧延におけるクラウン制御方法

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JPH0459111A
JPH0459111A JP2170127A JP17012790A JPH0459111A JP H0459111 A JPH0459111 A JP H0459111A JP 2170127 A JP2170127 A JP 2170127A JP 17012790 A JP17012790 A JP 17012790A JP H0459111 A JPH0459111 A JP H0459111A
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roll
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敦 相沢
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健治 原
Toshiro Yamada
山田　利郎
Ichiu Takagi
高木　一宇
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、胴部の一端に先細りとなるテーパを付された
ワークロールを備えた２基以上の圧延スタンドが最終段
の圧延スタンドより上流側に配設せしめられているタン
デムミルによって金属帯を冷間圧延するに際し、被圧延
金属帯の板幅方向の板厚分布を均一に制御できると共に
この制御量を把握できて、板幅方向に関する板厚精度の
高い良好な形状に圧延することのできるタンデムミルに
よる冷間圧延におけるクラウン制御方法に関するもので
ある。
〔従来の技術〕
一般に冷間圧延用原板である熱間圧延された鋼帯などの
金属帯は、幅方向中央から端縁側に行くに従って板厚が
減少する板厚分布、即ち凸クラウン状となり、特に幅方
向端縁近傍では板厚が急激に減少している。これは対向
する円柱状のワークロールによって金属帯を圧延する従
来の冷間圧延方法では、板幅中央部における金属帯の板
厚を一定にするためにワークロールを軸方向において曲
げるように外力を作用させてロールベンディング↓こよ
り圧延しているために、金属帯の特に幅方向端縁近傍に
おいてはワークロールが強く当接することになって幅方
向端縁近傍における板厚が急激に減少した形状に圧延さ
れるからである。
しかるに金属帯の冷間圧延では、このような凸クラウン
状の金属帯を圧延形状が良好で且つ断面が矩形状である
均一な板厚分布となるように圧延することが要求される
。
そこで対向するワークロールのそれぞれ胴部の左右反対
側の一端に先細りとなるテーパを付されたテーパ部を形
成されている２基以上のタンデムに配置されている圧延
スタンドによりそのテーパ部のテーパ開始点と終点との
間に被圧延金属帯の端縁を位置せしめて冷間圧延するこ
とによって金属帯の幅方向の端縁近傍における板厚の減
少を抑えて板厚精度を高くする圧延方法が提案されてい
る。これはこのような圧延方法によって金属帯を冷間圧
延すると、ワークロールのテーパ部における対向するワ
ークロールの間隔が増加するためにテーパ部での金属帯
の板厚の減少が各圧延スタンドにおいて金属帯の幅方向
中央部に比べて抑制されて金属帯全体として板厚形状が
良好となるのである。
しかしながら、このようなテーパ部が形成されている２
基以上のタンデムに配置されている圧延スタンドに金属
帯を通板して冷間圧延するに際し、各圧延スタンドの金
属帯の幅方向端縁からワークロールのテーパ開始点まで
の距離の設定値が適切でない場合には冷間圧延した金属
帯の形状が不良となり金属帯全体として板厚形状が良好
とならない現象が生じる。従って各圧延スタンドにおい
て金属帯の幅方向端縁からワークロールのテーパ開始点
までの距離の設定値を適切な値に設定しなければならな
いのであるが、従来はこの値を適切に設定する手段が無
く作業者の感に基づいて金属帯の幅方向端縁からワーク
ロールのテーパ開始点までの距離を設定していたので冷
間圧延された金属帯の幅方向端縁の板厚がどの程度改善
されたのかは圧延した後でなければ確認することができ
ず、目標とする板厚精度を得るべく金属帯の幅方向端縁
からワークロールのテーパ開始点までの距離を正確に予
め設定することが回置であって歩留が低下し且つ作業効
率が低下するという欠点があった。
即ち、胴部の一端に先細りとなるテーパを付されたワー
クロールを備えた圧延スタンドが２基以上配設されてい
るタンデムミルによって金属帯を１バスで所望の厚さに
圧延しようとすると、金属帯は順次圧延されるため幅方
向中央に対する端縁近傍の板厚が各圧延スタンドにおい
て変動するため、目標とする板厚精度を得るべく金属帯
の幅方向端縁からワークロールのテーパ開始点までの距
離を正確に予め設定することが更に困難となるから上記
した如き欠点が顕著に現われ、最終段の圧延スタンドを
通板した金属帯の形状が不良となり金属帯全体として板
厚形状が良好とならない現象が生じて歩留が低下し且つ
作業効率が低下するという欠点があった。
〔発明が解決しようとする課題〕
本発明は、上記従来技術の欠点を解消して、各圧延スタ
ンドにおいて胴部の一端に先細りとなるテーパを付され
たワークロールのテーパ開始点から被圧延金属帯の端縁
までの距離の設定を、所望の板厚精度を得ることのでき
る設定値に予め設定することを可能とし、合わせて最終
段の圧延スタンドを通板した金属帯の板厚精度を把握す
ることを可能とし、歩留の向上及び作業効率に優れたタ
ンデムミルによる冷間圧延におけるクラウン制御する方
法を提供することを課題とする。
〔課題を解決するための手段〕
本発明者らはかかる課題を解決するために鋭意研究の結
果、以下に一部推測を交えながら説明する理由により、
被圧延金属帯を円柱状のワークロールによって冷間圧延
したときと胴部の一端に先細りとなるテーパを付された
ワークロールによって冷間圧延したときとの金属帯幅方
向の端縁近傍の所定位置における板厚差（以下、テーパ
効果量と言う）が被圧延金属帯の出側板厚、被圧延金属
帯の幅方向端縁からワークロールのテーパ開始点までの
距離（以下、ワークロールのシフト位置と言う）及びワ
ークロールに付されたテーパのテーパ角度にそれぞれ比
例することを見出して本発明を完成したのである。
■　対向するワークロールのそれぞれ胴部の左右反対側
の一端に先細りとなるテーパを付されたテーパ部を形成
された圧延スタンドにおいて、無負荷時における被圧延
金属帯の幅方向端縁位置の対向するワークロールの間隔
の増加量は、ワークロールのテーパ角度θの正接ｔａｎ
θから求められる値ＷＲＴ　（テーパ部のロール軸方向
の長さ１００１当りのワークロールの直径の減少量）、
即ちＷ　ＲＴ　＝　１００　Ｘ　２　Ｘ　ｔａｎθとワ
ークロールのシフト位置ＷＲδとの積を１００で除した
値によって表され、被圧延金属帯の幅方向端縁近傍の所
定位置におけるワークロールの間隔の増加量は（ＷＲＴ
ＸＷＲδ）／１００の値として近似できる。
■　ワークロールのテーパ部が冷間圧延時においてワー
クロールの弾性変形に及ぼす影響は、テーパ部が被圧延
金属帯の幅方向端縁付近に位置するように局所的に形成
されているものであるからワークロールのロール偏平が
主となり、ロールの軸心のたわみへ影響するところの小
さいものである。従って、ワークロールのテーパ部に位
置する被圧延金属帯の幅方向端縁近傍の所定位置におい
ては、被圧延金属帯の張力の増加により圧延荷重が減少
するのでワークロールの偏平量が減少する。
■　ワークロールの偏平減少量と圧延荷重減少量。
圧延荷重減少量と張力増加量、及び張力増加量と出側板
厚増加量はそれぞれほぼ比例関係にあるので、ワークロ
ールの偏平減少量と出側板厚増加量とがほぼ比例関係に
ある。ここでテーパ部がワークロールの軸心のたわみへ
与える影響を無視すると、出側板厚増加量は無負荷時に
おける被圧延金属帯の幅方向端縁位置の対向するワーク
ロールの間隔の増加量からワーク口−ルの偏平減少量を
差し引いたものとなり、出側板厚増加量はワークロール
の間隔の増加量にほぼ比例する。
■　ワークロールにテーパが付されていることによって
被圧延金属帯の幅方向端縁近傍の板厚が増加すると、こ
の端縁近傍における金属帯の幅方向中心に対する伸び率
が減少し、この伸び率の減少量は出側板厚の変更によっ
て増減し前記した張力の増加量とほぼ比例関係にあるだ
けで他の圧延条件とはほとんど関係の無い。
以上の■〜■項の知見から、被圧延金属帯の幅方向中央
における出側板厚りと各圧延スタンドのロール寸法によ
って決まる定数ａ、ｂとから導き出される値ａ　ｈ＋ｂ
と、前記ワークロールのテーパ角度θの正接ｔａｎθか
ら求められる値ＷＲＴと、被圧延金属帯の端縁からワー
クロールのテーパ開始点までの距離を示すワークロール
のシフト位置ＷＲδとの積によってテーパ効果量Δｈ、
即ちΔｈ　＝　（ａ　ｈ　＋　ｂ　）　Ｘ　Ｗ　ＲＴ　
Ｘ　Ｗ　Ｒδを推測することができることを究明して本
発明を完成したのである。
以下、図面により本発明方法について詳細に説明する。
第１図は本発明方法を実施するために最終の圧延スタン
ドの前にテーパを付されたワークロールを備えた３基の
圧延スタンドを配設したタンデムミルの１例を示す側面
説明図、第２図は第１図におけるＡ−Ａ線断面説明図、
第３図は第２図におけるＢ部拡大説明図、第４図はテー
パを付されたワークロールを備えた１基の圧延スタンド
で冷間圧延された金属帯の幅方向＠縁から所定位置にお
けるテーパ効果量について測定値と式より求めた値との
関係を示す図、第５図は第１図に示すタンデムミルによ
って本発明方法を実施して冷間圧延された金属帯と円柱
状のワークロールを備えた４基の圧延スタンドを配設さ
れたタンデムミルによって冷間圧延された金属帯とにつ
いてそれぞれ幅方向中央部に対する板厚偏差の分布を示
す図、第６図はテーパを付されたワークロールを備えた
１基の圧延スタンドについて被圧延金属帯を出側板厚及
びワークロールのテーパ角度を一定にして冷間圧延した
ときのテーパ効果量とワークロールのシフト位置との関
係を示す図、第７図はテーパを付されたワークロールを
備えた１基の圧延スタンドについて被圧延金属帯を出側
板厚及びワークロールのシフト位置を一定にして冷間圧
延したときのテーパ効果量とワークロールのテーパ角度
の正接との関係を示す図、第８図はテーパを付されたワ
ークロールを備えた１基の圧延スタンドについて被圧延
金属帯をワークロールのテーパ角度及びワークロールの
シフト位置を一定にして冷間圧延したときのテーパ効果
量と出側板厚との関係を示す図である。
本発明方法を実施するには、先ず第１図〜第３図に１例
を示す如くそれぞれ胴部３ｂの一端に先細りとなるテー
パを付されたテーパ部３ａが形成されているワークロー
ル３が、そのテーパ部３ａを左右反対側に位置して対向
せしめら九でいる圧延スタンド２を、少なくとも最終段
の圧延スタンド２より上流側に２基以上配設せしめたタ
ンデムミルを準備する。このテーパ部３ａが形成されて
いるワークロール３は、同一直径の胴部３ｂと前記テー
パ部３ａとの境界点をなすテーパ開始点Ｔ。から被圧延
金属１Ｅ１の幅方向端縁までの距離、即ちワークロール
３のシフト位置ＷＲδを所定の値に設定できるように軸
方向に移動自在に設置されている。
このようなワークロール３を設置される圧延スタンド２
としては、第１図及び第２図に示す如く被圧延金属帯１
を挟んで両側にワークロール３が、またこのワークロー
ル３の外側に中間ロール４が、更にその外側にバックア
ップロール５がそれぞれ１組ずつ設置されている６段圧
延機の他に、クラスタミル、センジミャミル等種々の圧
延スタンドを利用することができる。
また最終段の圧延スタンド２としては、通常の円柱状の
ワークロールを配設されているものを使用するが、テー
パを付されたワークロール３が設置されている圧延スタ
ンド２を使用してこのテーパを付されたワークロール３
の同一径を有する胴部のみによって被圧延金属帯ｌを圧
延しても良い。
このようなタンデムミルにおいて、最終段の圧延スタン
ド２の出側及び／又は第１段の圧延スタンド２の入側で
被圧延金属帯１の幅方向端縁近傍の板厚を板厚測定器６
により測定し、この測定値に基づいて最終段より上流側
の圧延スタンド２のワークロール３のシフト位置ＷＲδ
を修正することが好ましい。
〔作　用〕
このようなタンデムミルによって本発明方法を実施する
に際し、テーパを付されたワークロール３を備えた各圧
延スタンド２のワークロール３を軸方向に移動させ、被
圧延金属帯１の幅方向端縁がワークロール３のテーパ部
３ａに位置せしめられ且つワークロール３のシフト位置
ＷＲδを以下に説明する如く設定するのである。
先ずテーパを付されたワークロール３を備えた各圧延ス
タンド２について改善すべきテーパ効果量Δｈを決める
のであるが、１基の圧延スタンド２におけるテーパ効果
量Δｈは前記した如く被圧延金属帯１の幅方向中央にお
ける出側板厚りと圧延スタンド２のロール寸法によって
決まる定数ａ。
ｂとから導き出される値ａ　ｈ＋ｂと、ワークロール３
のテーパ角度θの正接ｔａｎθから求められる値ＷＲＴ ＷＲＴ＝１００Ｘ　２　Ｘｔａｎθ と、ワークロール３のシフト位［ＷＲδとの積、即ち Δｈ　＝（ａ　ｈ　＋　ｂ）ＸＷＲＴ　ＸＷＲδによっ
て推測される。すなわち、テーパを付されたワークロー
ル３を備えた成る圧延スタンド２において被圧延金属帯
１の幅方向中央における出側板厚り及びワークロール３
のテーパ角度θを一定にして被圧延金属帯、１を冷間圧
延したときのテーパ効果量Δｈは第６図に示す如くワー
クロール３のシフト位置ＷＲδの増加に正比例して増加
し、被圧延金属帯１の幅方向中央における出側板厚り及
びワークロール３のシフト位置ＷＲδを一定にして被圧
延金属帯１を圧延したときのテーパ効果量Δｈは第７図
に示す如くワークロール３のテーパ角度θの正接ｔａｎ
θの増加に正比例して増加し、更にワークロール３のテ
ーパ角度θ及びワークロール３のシフト位置ＷＲδを一
定にして被圧延金属帯１を圧延したときのテーパ効果量
Δｈは第８図に示す如く被圧延金属帯１の幅方向中央に
おける出側板厚りの増加に正比例して増加することが実
験によって確認された。更に、被圧延金属帯１の幅方向
中央における出側板厚りと圧延スタンド２のロール寸法
によって決まる定数ａ、ｂとから導き出される値ａ　ｈ
＋ｂとワークロール３のテーパ角度θの正接ｔａｎθか
ら求められる値ＷＲＴとワークロール３のシフト位置Ｗ
Ｒδとの積から求めたテーパ効果量Δｈと被圧延金属帯
１を圧延スタンド２の出側において測定した測定値とを
比較した処、第４図に示す如くほぼ一致していることが
確認された。このときの被圧延金属帯１の幅方向端縁近
傍の所定位置におけるワークロール３の間隔の増加量は
ＷＲＴＸＷＲδ／１００として近似しており、また冷間
圧延された被圧延金属帯１の板厚は幅方向中央から端縁
に行くに従って緩やかに２次曲線的に減少し端縁から２
０ｍｍの位置より端縁側では通常板厚が急激に減少する
ので、端縁から２０閣の位置におけるテーパ効果量Δｈ
を設定する。また、テーパ効果量Δｈは、１基の圧延ス
タンドにおいて円柱状のワークロール３によって冷間圧
延した被圧延金属帯１とテーパ部３ａを形成されたワー
クロール３によって冷間圧延した被圧延金属帯１との幅
方向端縁近傍における板厚差であるから、円柱状のワー
クロール３によって冷間圧延した被圧延金属帯１の前記
端縁から２０ｏｓの位置におけるクラウン量から改善す
べきテーパ効果量Δｈを設定する。このテーパ効果量Δ
ｈは、圧延率、板厚等によってその設定値を適切な値に
設定するのであり、板端近傍の張力増加による板破断を
防止するために出側板厚りの１％以下となる値の範囲内
に設定する。
次いで、被圧延金属帯１の幅方向中央における出側板厚
ｈ、即ち対向するワークロール３の胴部３ｂの間隔と圧
延スタンド２のロール寸法によって決まる定数ａ、ｂと
から導き出される値ａ　ｈ　＋　ｂの値を導き出す。こ
の圧延スタンド２のロール寸法によって決まる定数ａ及
びｂは、ロール径、ロール胴長、ロールチョック間距離
によって異なるのであるが、同一圧延スタンドにおいて
はこれらのロール寸法の変動は小さい。従って、成るロ
ール寸法ではＷＲδ及びＷＲＴを一定にして出側板厚り
を変化させた実験を行い、そのときのテーパ効果量Δｈ
を測定することにより求めることができ、例えば後述す
る実施例においてはａは０．２２５で、ｂはｏ、ｏｓｏ
として上記値が求められた。
以上の如く求めた値からワークロール３のシフト位置Ｗ
Ｒδを前記した関係、すなわちテーパ効果量Δｈは被圧
延金属帯１の出側板厚りと圧延スタンド２のロール寸法
によって決まる定数ａ、ｂとから導き出される値ａ　ｈ
＋ｂと前記ワークロール３のテーパ角度θの正接ｔａｎ
θから求められる値ＷＲＴと被圧延金属帯１の端縁から
ワークロール３のテーパ開始点Ｔ０までの距離を示すワ
ークロール３のシフト位置ＷＲδとの積によって表され
るから ＷＲδ＝Δｈ／　（（ａ　ｈ＋ｂ）ＸＷＲＴ）から各圧
延スタンドについて配分するように求めて設定する。
この設定は、第１スタンドでは被圧延金属帯１の変形抵
抗が低いので、Δｈ／ｈ　（この値は板端近傍の張力増
加量とほぼ比例する）を小さくし、最終段の圧延スタン
ド２の一つ手前の圧延スタンド２までΔｈ／ｈが順次増
加するようにテーパ効果量Δｈを配分することが好まし
い。
このとき、被圧延金属帯１の板幅が広い場合やワークロ
ール３の軸方向への移動範囲が小さい場合等の理由によ
ってワークロール３のシフト位置ＷＲδを所定の値に設
定することができない場合には、大きなテーパ角度θを
有するテーパ部３ａの形成されたワークロール３に交換
してワークロール３のテーパ角度θを設定してから上記
した如くワークロール３のシフト位［ＷＲδを設定すれ
ば良い。
このようなワークロール３のシフト位［ＷＲδを設定す
る圧延スタンド２は２基以上配設せしめられているが、
金属帯に与える中伸びの影響を少なくするように最終段
の圧延スタンド２においてはワークロール３の同一径を
有する胴部のみによって圧延するため、最終圧延された
被圧延金属帯の目標とする板厚改善量はその上流側にあ
る２基以上の圧延スタンドにより得られるテーパ効果量
Δｈの総和にはならないので、最終段の圧延スタンド２
の上流側にある２基以上の圧延スタンドにより得られる
テーパ効果量Δｈの総和を最終段の圧延スタンド２で金
属帯の幅方向端縁近傍の板厚が減少する分を見込んだ値
だけ目標とする板厚改善量より大きくなるように各圧延
スタンドにより得ら九るテーパ効果量Δｈをそれぞれ出
側板厚りの１％以下となる値となる範囲で配分設定する
。
また第１図に示す如く最終段の圧延スタンド２を通板せ
しめられた被圧延金属帯１の幅方向端縁近傍の板厚を板
厚測定器６により測定し、この測定値に基づいて最終段
より上流側の圧延スタンド２のワークロール３のシフト
位置ＷＲδを修正すれば、より効果的に板厚精度を得る
ことができ、また第１段の圧延スタンド２に通板せしめ
る被圧延金属帯１の幅方向端縁近傍の板厚を板厚測定器
６により測定し、この測定値に基づいて最終段より上流
側の圧延スタンド２のワークロールのシフト位置ＷＲδ
を修正すればより効果的に板厚精度を得ることができる
のである。
〔実施例〕
実施例１ テーパ角度θが２．００　Ｘ　１０−’ｒａｄのテーパ
を付され、胴部直径１３５ＩＩＩ１１で胴部３ｂの長さ
が８５０　＋ｗを有し且つチョック間距離が１０７５ｍ
ｏであるワークロール３と、胴部直径３００■で胴部の
長さが８５０１０１１を有し且つチョック間距離が１６
６０ｍｍである中間ロール４と、胴部直径６３０　ｍｍ
で胴部の長さが８５０　ａｍを有し且つチョック間距離
が１４７５ｍｍであるバックアップロール５とから成り
第２図に示す如くテーパ部３ａが形成されている胴部３
ｂの一端が左右反対側に位置せしめられている６段圧延
スタンド２を第１段に、またテーパ角度θが４．００　
Ｘ　１０−’ｒａｄのテーパを付され、胴部直径１３５
圓で胴部３ｂの長さが８５０＋ｍを有し且つチョック間
距離が１０７５ｍｍであるワークロール３と、それぞれ
前記第１段の６段圧延スタンド２と同一寸法の中間ロー
ル４とバックアップロール５とから成り第２図に示す如
くテーパ部３ａが形成されている胴部３ｂの一端が左右
反対側に位置せしめられている６段圧延スタンド２を第
２段に、更にテーパ角度θが６．００　Ｘ　１０−’ｒ
ａｄのテーパを付され、胴部直径１３５■で胴部３ｂの
長さが８５０　ｒｍを有し且つチョック間距離が１０７
５膿であるワークロール３と、それぞれ前記第１段の６
段圧延スタンド２と同一寸法の中間ロール４とバックア
ップロール５とから成り第２図に示す如くテーパ部３ａ
が形成されている胴部３ｂの一端が左右反対側に位置せ
しめられている６段圧延スタンド２を第３段に、そして
直径１３５■、長さ８５０　ｒｍを有し且つチョック間
距離が１０７５■である円柱状のワークロール３と、前
記第１段の６段圧延スタンド２と同一寸法の中間ロール
４とバックアップロール５とから成る６段圧延スタンド
２を最終段に、それぞれ第１図に示す如く配設された４
圧延スタンドのタンデムミルによって、板幅１２２０膿
、板厚３．１５ｍｍの５ＵＳ３０４のステンレス鋼帯を
出側板厚りが１．０１ｍとなるように圧延するに際し、
第１段の圧延スタンド２でテーパ効果量Δｈを出側板厚
２．２１ｍｍの１％以下の値である４、３８−とするた
めにワークロール３の直径の１００ｍｍ当りの減少量Ｗ
ＲＴが０．０４ｍｍであるからワークロール３のシフト
位置ＷＲδを２００　ｍｍに設定し、そして第２段の圧
延スタンド２でテーパ効果量Δｈを出側板厚Ｌ　、　５
５ｍｍの１％以下の値である６、３８Ａｍとするために
ワークロール３の直径の１００ｍ当りの減少量ＷＲＴが
０．０８ｍ＋であるからワークロール３のシフト位置Ｗ
Ｒδを２００ｍｍに設定し、更に第３段の圧延スタンド
２でテーパ効果量Δｈを出側板厚１．１３ｍｍの１％以
下の値である７、３０−とするためにワークロール３の
直径の１００ｍｍ当りの減少量ＷＲＴが００１２閣であ
るからワークロール３のシフト位置ＷＲδを２００　ｍ
に設定し、また最終段の圧延スタンド２の円柱状のワー
クロール３の間隔を１．ｏ１＋ｍに設定して冷間圧延し
た結果、第５図に示す如くステンレス鋼帯の幅方向端縁
から中央側への２０ｍｍの位置における板厚が第１段か
ら最終段までをロール径が１３５ｍｍの円柱状のワーク
ロール３によって上記したステンレス鋼帯を同一の条件
で圧延した場合より約１０声厚く圧延することができた
。
実施例２ テーパ角度θが３．００　Ｘ　１０−’ｒａｄのテーパ
を付され、胴部直径１３５＋＋＋＋で胴部３ｂの長さが
８５０ｍｍを有し且つチョック間距離が１１０７５ａで
あるワークロール３と、胴部直径３００■で胴部の長さ
が８５０１を有し且つチョック間距離が１６６０閣であ
る中間ロール４と、胴部直径６３０■で胴部の長さが８
５０園を有し且つチョック間距離が１４７５■であるバ
ックアップロール５とから成り第２図に示す如くテーパ
部３ａが形成されている胴部３ｂの一端が左右反対側に
位置せしめられている６段圧延スタンド２を第１段に、
またテーパ角度θが５．００　Ｘ　１０−’ｒａｄのテ
ーパを付され、胴部直径１３５＋ｗｍで胴部３ｂの長さ
が８５０■を有し且つチョック間距離が１０７５閣であ
るワークロール３と、それぞれ前記第１段の６段圧延ス
タンド２と同一寸法の中間ロール４とバックアップロー
ル５とから成り第２図に示す如くテーパ部３ａが形成さ
れている胴部３ｂの一端が左右反対側に位置せしめられ
ている６段圧延スタンド２を第２段に、更にテーパ角度
θが７．００　Ｘ　１０−’ｒａｄのテーパを付され、
胴部直径１３５ｍｍで胴部３ｂの長さが８５０ｍｍを有
し且つチョック間距離が１０７５ｍであるワークロール
３と、それぞれ前記第１段の６段圧延スタンド２と同一
寸法の中間ロール４とバックアップロール５とから成り
第２図に示す如くテーパ部３ａが形成されている胴部３
ｂの一端が左右反対側に位置せしめられている６段圧延
スタンド２を第３段に、そして直径１３５ｍｍ、長さ８
５０　ｉｌｌを有し且つチョック間距離が１０７５ｍ＋
である円柱状のワークロール３と、前記第１段の６段圧
延スタンド２と同一寸法の中間ロール４とバックアップ
ロール５とから成る６段圧延スタンド２を最終段に、そ
れぞれ第１図に示す如く配設された４圧延スタンドのタ
ンデムミルによって、板幅１４２０＋ｍ、板厚２．３６
ｍ　（７）ＳＵＳ４３０（７）ステンレス鋼帯を出側板
厚りが０．７７閣となるように圧延するに際し、第１段
の圧延スタンド２でテ−パ効果量Δｈを出側板厚１　、
６６ｍｍの１％以下の値である５、０８Ａ１ｍとするた
めにワークロール３の直径の１００閣当りの減少量ＷＲ
Ｔが０．０６ｍ＋であるからワークロール３のシフト位
置ＷＲδを２００ｍに設定し、そして第２段の圧延スタ
ンド２でテーパ効果量Δｈを出側板厚１．１６ｍｍの１
％以下の値である６、２２−とするためにワークロール
３の直径の１００閣当りの減少量ＷＲＴが０．１０＋ｍ
であるからワークロール３のシフト位置ＷＲδを２００
ｍａ＋に設定し。
更に第３段の圧延スタンド２でテーパ効果量Δｈを出側
板厚０．１３５ｍｍ＋の１％以下の値である６、７６、
とするためにワークロール３の直径の１００−当りの減
少量ＷＲＴがＯ，１４ｍであるからワークロール３のシ
フト位置ＷＲδを２００　ｍに設定し、また最終段の圧
延スタンド２の円柱状のワークロール３の間隔を０．７
７ｍｍに設定して冷間圧延した結果、第５図と同様にス
テンレス鋼帯の幅方向端縁から中央側への２０１ｍ１＋
の位置における板厚が第１段から最終段までをロール径
が１３５ｍの円柱状のワークロール３によって上記した
ステンレス鋼帯を同一の条件で圧延した場合より約１０
−厚く圧延することができた。
〔発明の効果〕
以上詳述した如く本発明方法を実施すると、タンデムミ
ルにより冷間圧延される被圧延金属帯が各圧延スタンド
において良好な形状であることを示すテーパ効果量は、
ワークロールを軸方向に移動させるだけの簡単な操作に
よりワークロールのシフト位置を設定することによって
所望の値にすることができて且つワークロールのシフト
位置は圧延前に適切に設定することができるので板幅の
変更、出側板厚の変更等に際してテーパ効果量を容易に
制御することができて作業効率が非常に向上するのであ
る。また被圧延金属帯の板幅が広い場合やワークロール
の軸方向への移動範囲が小さい場合等の理由によりワー
クロールのシフト位置を所定の値に設定することができ
ない場合には、テーパ角度の異なるワークロールに交換
してワークロールのテーパ角度を設定してからワークロ
ールのシフト位置を所定の値に設定すれば、種々の圧延
機に容易に対応することができるのである。
更に最終段の圧延スタンドにおいてテーパ部が形成され
ているワークロールが設置されている圧延スタンドを配
設しこのワークロールの同一径を有する胴部のみによっ
て被圧延金属帯を圧延するか又は円柱状のワークロール
が設置されている圧延スタンドを配設しこの円柱状のワ
ークロールによって被圧延金属帯を圧延することによっ
て金属帯に与える中伸びの影響を少なくできて良好な形
状に圧延することができる。
また最終段の圧延スタンドの出側や第１段の圧延スタン
ドの入側において被圧延金属帯の幅方向端縁近傍の板厚
を測定すれば、圧延条件の変更等による被圧延金属帯の
板厚の変動にも圧延中において容易に対応してワークロ
ールのシフト位置を修正し、より効果的に板厚精度に優
れた圧延を行なうことができる。
このように板厚精度の優れた金属帯を種々の圧延機で効
率良く圧延することのできる本発明方法は、製鋼分野に
貢献するところの大きなものであり、その工業的価値の
非常に大きなものである。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明方法を実施するために最終の圧延スタン
ドの前にテーパを付されたワークロールを備えた３基の
圧延スタンドを配設したタンデムミルの１例を示す側面
説明図、第２図は第１図におけるＡ−Ａ線断面説明図、
第３図は第２図におけるＢ部拡大説明図、第４図はテー
パを付されたワークロールを備えた１基の圧延スタンド
で冷間圧延された金属帯の幅方向端縁から所定位置にお
けるテーパ効果量について測定値と式より求めた値との
関係を示す図、第５図は第１図に示すタンデムミルによ
って本発明方法を実施して冷間圧延された金属帯と円柱
状のワークロールを備えた４基の圧延スタンドを配設さ
れたタンデムミルによって冷間圧延された金属帯とにつ
いてそれぞれ幅方向中央部に対する板厚偏差の分布を示
す図、第６図はテーパを付されたワークロールを備えた
１基の圧延スタンドについて被圧延金属帯を出側板厚及
びワークロールのテーパ角度を一定にして冷間圧延した
ときのテーパ効果量とワークロールのシフト位置との関
係を示す図、第７図はテーパを付されたワークロールを
備えた１基の圧延スタンドについて被圧延金属帯を出側
板厚及びワークロールのシフト位置を一定にして冷間圧
延したときのテーパ効果量とワークロールのテーパ角度
の正接との関係を示す図、第８図はテーパを付されたワ
ークロールを備えた１基の圧延スタンドについて被圧延
金属帯をワークロールのテーパ角度及びワークロールの
シフト位置を一定にして冷間圧延したときのテーパ効果
量と出側板厚との関係を示す図である。 図面中 １・・・・被圧延金属帯 ２・・・・圧延スタンド ３・・・・ワークロール ３ａ・・・・テーパ部 ３ｂ・・・・胴部 ４・・・・中間ロール ５・・・・バックアップロール ６・・・・板厚測定器 Ｔｏ・・・・テーパ開始点 θ・・・・ワークロールのテーパ角度 ＷＲδ・・・・ワークロールのシフト位置ＷＲＴ・・・
・ワークロールのテーパ部のＬｏｏｍ当りの直径減少量

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １　それぞれ胴部の一端に先細りとなるテーパを付され
    たテーパ部が形成されている一対のワークロールがその
    テーパ部を左右反対側に位置して対向せしめられ且つ軸
    方向に移動自在に設置されている２基以上の圧延スタン
    ドが最終段の圧延スタンドより上流側に配設せしめられ
    ているタンデムミルによつて被圧延金属帯を冷間圧延す
    るに際し、前記各圧延スタンドにおいて被圧延金属帯の
    幅方向端縁をワークロールの前記テーパ部に位置せしめ
    ると共に、被圧延金属帯の出側板厚（ｈ）と各圧延スタ
    ンドのロール寸法によつて決まる定数（ａ，ｂ）とから
    導き出される値（ａｈ＋ｂ）と前記ワークロールのテー
    パ部のテーパ角度（θ）の正接（ｔａｎθ）から求めら
    れる値（ＷＲＴ）ＷＲＴ＝１００×２×ｔａｎθ と被圧延金属帯の端縁からワークロールのテーパ開始点
    までの距離を示すワークロールのシフト位置（ＷＲδ）
    との積で表わされるテーパ効果量（Δｈ） Δｈ＝（ａｈ＋ｂ）×ＷＲＴ×ＷＲδ をそれぞれ出側板厚（ｈ）の１％以下となる値となる範
    囲で前記ワークロールのシフト位置（ＷＲδ）をワーク
    ロールをその軸方向に移動させて配分設定することを特
    徴とするタンデムミルによる冷間圧延におけるクラウン
    制御方法。 ２　ワークロールのシフト位置（ＷＲδ）を設定するに
    際し、ワークロールのテーパ角度（θ）を設定してから
    ワークロールを軸方向に移動させてワークロールのシフ
    ト位置（ＷＲδ）を設定する請求項１に記載のタンデム
    ミルによる冷間圧延におけるクラウン制御方法。 ３　最終段の圧延スタンドとして、テーパを付されたワ
    ークロールが設置されている圧延スタンドを配設してこ
    のテーパを付されたワークロールの同一径を有する胴部
    のみによつて被圧延金属帯を圧延するか、又は円柱状の
    ワークロールが設置されている圧延スタンドを配設して
    この円柱状のワークロールによつて被圧延金属帯を圧延
    する請求項１又は２に記載のタンデムミルによる冷間圧
    延におけるクラウン制御方法。 ４　最終段の圧延スタンドを通板せしめられた被圧延金
    属帯の幅方向端縁近傍の板厚を測定し、この測定値に基
    づいて最終段より上流側の圧延スタンドのワークロール
    のシフト位置（ＷＲδ）を修正する請求項１から３まで
    のいずれか１項に記載のタンデムミルによる冷間圧延に
    おけるクラウン制御方法。 ５　第１段の圧延スタンドに通板せしめる被圧延金属帯
    の幅方向端縁近傍の板厚を測定し、この測定値に基づい
    て最終段より上流側の圧延スタンドのワークロールのシ
    フト位置（ＷＲδ）を修正する請求項１から４までのい
    ずれか１項に記載のタンデムミルによる冷間圧延におけ
    るクラウン制御方法。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100478084B1 (ko) * 1997-12-23 2005-07-05 주식회사 포스코 폭방향두께품질이우수한압연방법
CN114833198A (zh) * 2022-05-09 2022-08-02 唐山港陆钢铁有限公司 一种温控带钢高速轧机及轧制工艺
JP2023501750A (ja) * 2019-11-18 2023-01-18 ブルー・ソリューションズ・カナダ・インコーポレイテッド アルカリ金属またはその合金のシートを膜へと薄化するための圧延機のための加工ローラ

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