JPH10296535A - 刃物及びその製造方法 - Google Patents
刃物及びその製造方法Info
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- JPH10296535A JPH10296535A JP18998097A JP18998097A JPH10296535A JP H10296535 A JPH10296535 A JP H10296535A JP 18998097 A JP18998097 A JP 18998097A JP 18998097 A JP18998097 A JP 18998097A JP H10296535 A JPH10296535 A JP H10296535A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B23D61/02—Circular saw blades
- B23D61/04—Circular saw blades with inserted saw teeth, i.e. the teeth being individually inserted
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
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- B23P15/28—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass cutting tools
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高荷重環境下でも使用することができるもの
とする。 【解決手段】 鋼製の台金１と、この台金１に金属層３
を介して接合固着された超硬合金製の刃先チップ２とか
らなる刃物である。上記金属層３は台金１の熱膨張率と
刃先チップ２の熱膨張率との中間の熱膨張率を有する金
属で形成された高強度金属部３２と、刃先チップ２と台
金１との接合域の端部に位置するとともに靱性が上記金
属部３２より大となっている高靱性金属部３１とからな
る。溶接接合の際の冷却時に問題となる熱応力を金属層
３２の熱膨張率の選定によって小さくし、さらに応力が
集中することになる接合域端部では高靱性金属からなる
金属層３１を、他の部分では強度的な要求を満たす高強
度金属からなる金属層３２を介在させることによって接
合域端部でのクラックの発生のしやすさを抑制する。
とする。 【解決手段】 鋼製の台金１と、この台金１に金属層３
を介して接合固着された超硬合金製の刃先チップ２とか
らなる刃物である。上記金属層３は台金１の熱膨張率と
刃先チップ２の熱膨張率との中間の熱膨張率を有する金
属で形成された高強度金属部３２と、刃先チップ２と台
金１との接合域の端部に位置するとともに靱性が上記金
属部３２より大となっている高靱性金属部３１とからな
る。溶接接合の際の冷却時に問題となる熱応力を金属層
３２の熱膨張率の選定によって小さくし、さらに応力が
集中することになる接合域端部では高靱性金属からなる
金属層３１を、他の部分では強度的な要求を満たす高強
度金属からなる金属層３２を介在させることによって接
合域端部でのクラックの発生のしやすさを抑制する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は台金とこの台金に接
合された超硬合金製の刃先チップとからなる刃物及びそ
の製造方法に関するものである。
合された超硬合金製の刃先チップとからなる刃物及びそ
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼製の台金に超硬合金製の刃先チップを
接合した刃物では、一般に銀ろう等のろう材を用いて台
金への刃先チップの接合を行っているが、このように刃
先チップをろう付けした刃物では、ろう付け時の熱で台
金が鈍ってしまうことによる硬度低下があるほか、荷重
負荷が大である場合、刃先チップが脱落してしまうこと
がある。
接合した刃物では、一般に銀ろう等のろう材を用いて台
金への刃先チップの接合を行っているが、このように刃
先チップをろう付けした刃物では、ろう付け時の熱で台
金が鈍ってしまうことによる硬度低下があるほか、荷重
負荷が大である場合、刃先チップが脱落してしまうこと
がある。
【０００３】このために特開昭６３−４３７８９号公報
や特開平４−５２１８１号公報に示されているように、
電子ビームやレーザービーム等の高エネルギービームに
よる溶融溶接によって台金に刃先チップを取り付けたも
のが提供されている。この場合、上記ろう付けによるも
のに比して、かなり大きな荷重がかかる場合にも問題を
生じることがないものとなっている。
や特開平４−５２１８１号公報に示されているように、
電子ビームやレーザービーム等の高エネルギービームに
よる溶融溶接によって台金に刃先チップを取り付けたも
のが提供されている。この場合、上記ろう付けによるも
のに比して、かなり大きな荷重がかかる場合にも問題を
生じることがないものとなっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、高エネルギー
ビームで刃先チップを接合したものにおいても、荷重の
レベルが大きい場合、刃先チップと台金との接合域の端
部において応力集中によりクラックが発生することがあ
り、このためにさらなる改善が求められているのが現状
である。
ビームで刃先チップを接合したものにおいても、荷重の
レベルが大きい場合、刃先チップと台金との接合域の端
部において応力集中によりクラックが発生することがあ
り、このためにさらなる改善が求められているのが現状
である。
【０００５】本発明はこのような点に鑑み為されたもの
であり、その目的とするところは高荷重環境下でも使用
することができる刃物とこの刃物を容易に製造すること
ができる製造方法とを提供するにある。
であり、その目的とするところは高荷重環境下でも使用
することができる刃物とこの刃物を容易に製造すること
ができる製造方法とを提供するにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】しかして本発明に係る刃
物は、鋼製の台金と、この台金に金属層を介して接合固
着された超硬合金製の刃先チップとからなる刃物であ
り、上記金属層は台金の熱膨張率と刃先チップの熱膨張
率との中間の熱膨張率を有する金属で形成された高強度
金属部と、刃先チップと台金との接合域の端部に位置す
るとともに靱性が上記金属部より大となっている高靱性
金属部とからなることに特徴を有している。溶接接合の
際の冷却時に問題となる熱応力を金属層の熱膨張率の選
定によって小さくし、さらに応力が集中することになる
接合域端部では高靱性金属からなる金属層を、他の部分
では強度的な要求を満たす高強度金属からなる金属層を
介在させることによって接合域端部でのクラックの発生
のしやすさを抑制したものである。
物は、鋼製の台金と、この台金に金属層を介して接合固
着された超硬合金製の刃先チップとからなる刃物であ
り、上記金属層は台金の熱膨張率と刃先チップの熱膨張
率との中間の熱膨張率を有する金属で形成された高強度
金属部と、刃先チップと台金との接合域の端部に位置す
るとともに靱性が上記金属部より大となっている高靱性
金属部とからなることに特徴を有している。溶接接合の
際の冷却時に問題となる熱応力を金属層の熱膨張率の選
定によって小さくし、さらに応力が集中することになる
接合域端部では高靱性金属からなる金属層を、他の部分
では強度的な要求を満たす高強度金属からなる金属層を
介在させることによって接合域端部でのクラックの発生
のしやすさを抑制したものである。
【０００７】この場合、金属層における高強度金属部と
高靱性金属部とは同一元素を含む同系金属で形成して
も、構成元素の異なる異種金属で形成してもよいが、前
者の場合、高強度金属部と高靱性金属部との間の接合性
がよく、欠陥を少なくすることができ、この場合、高強
度金属部を鉄−ニッケルを主成分とする合金、高靱性金
属部を高強度金属部よりもニッケル含有量が大の金属を
好適に用いることができる。そして後者の場合、高強度
金属部と高靱性金属部とに夫々より適切な材料を使用す
ることができる。
高靱性金属部とは同一元素を含む同系金属で形成して
も、構成元素の異なる異種金属で形成してもよいが、前
者の場合、高強度金属部と高靱性金属部との間の接合性
がよく、欠陥を少なくすることができ、この場合、高強
度金属部を鉄−ニッケルを主成分とする合金、高靱性金
属部を高強度金属部よりもニッケル含有量が大の金属を
好適に用いることができる。そして後者の場合、高強度
金属部と高靱性金属部とに夫々より適切な材料を使用す
ることができる。
【０００８】また、金属層を高強度金属部から接合域端
部の高靱性金属部にかけて硬さが漸次変化しているもの
とすると、高強度金属部と高靱性金属部との境界部に応
力が集中してしまうことを避けることができるために、
さらに好ましい結果を得ることができ、また金属層の高
強度金属部を台金側から刃先チップ側にかけて熱膨張率
が漸次変化しているものとすると、接合時の冷却時に発
生する熱応力をさらに低減することができる。
部の高靱性金属部にかけて硬さが漸次変化しているもの
とすると、高強度金属部と高靱性金属部との境界部に応
力が集中してしまうことを避けることができるために、
さらに好ましい結果を得ることができ、また金属層の高
強度金属部を台金側から刃先チップ側にかけて熱膨張率
が漸次変化しているものとすると、接合時の冷却時に発
生する熱応力をさらに低減することができる。
【０００９】そして本発明に係る刃物の製造方法は、鋼
製の台金に金属層を介して超硬合金製の刃先チップを溶
接固着するにあたり、刃先チップと台金との接合域の端
部と他の部分とにおいて強度及び靱性が異なるように金
属層を形成することに特徴を有している。溶接時に強度
及び靱性の調整を行うために、強度と靱性との設定を容
易に行うことができる。
製の台金に金属層を介して超硬合金製の刃先チップを溶
接固着するにあたり、刃先チップと台金との接合域の端
部と他の部分とにおいて強度及び靱性が異なるように金
属層を形成することに特徴を有している。溶接時に強度
及び靱性の調整を行うために、強度と靱性との設定を容
易に行うことができる。
【００１０】この時、金属層を鉄−ニッケルを主成分と
する金属からなるものとするとともに、刃先チップと台
金との接合域の端部におけるニッケル含有量が他の部分
よりも大となるように金属層を形成すると、溶接時にニ
ッケル含有量の調整を行って接合域端部と他の部分とで
ニッケル含有量を異ならせることを、つまりは強度と靱
性とを異ならせることを容易に行うことができる。
する金属からなるものとするとともに、刃先チップと台
金との接合域の端部におけるニッケル含有量が他の部分
よりも大となるように金属層を形成すると、溶接時にニ
ッケル含有量の調整を行って接合域端部と他の部分とで
ニッケル含有量を異ならせることを、つまりは強度と靱
性とを異ならせることを容易に行うことができる。
【００１１】また、台金と刃先チップとの接合部におい
て少なくとも一方に開先を形成するとともに接合域の端
部となるところの開先を他の部分より大きくしておき、
次いでニッケルまたはニッケル合金を溶加材として加え
つつ上記開先部分で溶接を行うと、接合域端部では溶加
材の比率、つまりニッケル含有量が高くなるために、接
合域端部と他の部分とでニッケル含有量を異ならせるこ
とを更に容易に行うことができる。
て少なくとも一方に開先を形成するとともに接合域の端
部となるところの開先を他の部分より大きくしておき、
次いでニッケルまたはニッケル合金を溶加材として加え
つつ上記開先部分で溶接を行うと、接合域端部では溶加
材の比率、つまりニッケル含有量が高くなるために、接
合域端部と他の部分とでニッケル含有量を異ならせるこ
とを更に容易に行うことができる。
【００１２】また、台金における刃先チップ接合面とこ
の接合面にコーナーを介して連続する面とにニッケルメ
ッキを施し、次いで台金の上記刃先チップ接合面に刃先
チップを台金とニッケルメッキとの加熱溶融で溶接して
も、接合域端部ではコーナー及びコーナーを介した他の
部分のニッケルメッキにおけるニッケルが、接合域端部
のニッケル含有量を増やすために、接合域端部と他の部
分とでニッケル含有量を異ならせることを更に容易に行
うことができる。
の接合面にコーナーを介して連続する面とにニッケルメ
ッキを施し、次いで台金の上記刃先チップ接合面に刃先
チップを台金とニッケルメッキとの加熱溶融で溶接して
も、接合域端部ではコーナー及びコーナーを介した他の
部分のニッケルメッキにおけるニッケルが、接合域端部
のニッケル含有量を増やすために、接合域端部と他の部
分とでニッケル含有量を異ならせることを更に容易に行
うことができる。
【００１３】台金における刃先チップ接合面で且つ刃先
チップと台金との接合域の端部となるところに凹部を形
成し、次いで台金における上記凹部を含む刃先チップ接
合面にメッキや溶射によるニッケル層を設け、この後、
台金の上記刃先チップ接合面に刃先チップを台金とニッ
ケル層との加熱溶融で溶接するようにしても、凹部のと
ころでニッケルの量が接合域端部にニッケル含有量の多
い合金層を形成することになるために、接合域端部と他
の部分とでニッケル含有量を異ならせることを更に容易
に行うことができる。
チップと台金との接合域の端部となるところに凹部を形
成し、次いで台金における上記凹部を含む刃先チップ接
合面にメッキや溶射によるニッケル層を設け、この後、
台金の上記刃先チップ接合面に刃先チップを台金とニッ
ケル層との加熱溶融で溶接するようにしても、凹部のと
ころでニッケルの量が接合域端部にニッケル含有量の多
い合金層を形成することになるために、接合域端部と他
の部分とでニッケル含有量を異ならせることを更に容易
に行うことができる。
【００１４】台金と刃先チップとの接合面の少なくとも
一方にニッケルやニッケル合金から成るニッケル層を形
成するとともに接合域の端部となるところのニッケル層
のニッケル含有量を他の部分のニッケル層のニッケル含
有量より多くしておき、次いで台金と刃先チップとを接
合部の台金と上記ニッケル層との加熱溶融で溶接するよ
うにしてもよい。
一方にニッケルやニッケル合金から成るニッケル層を形
成するとともに接合域の端部となるところのニッケル層
のニッケル含有量を他の部分のニッケル層のニッケル含
有量より多くしておき、次いで台金と刃先チップとを接
合部の台金と上記ニッケル層との加熱溶融で溶接するよ
うにしてもよい。
【００１５】更に、台金と刃先チップとの接合面の少な
くとも一方にニッケルやニッケル合金から成るニッケル
層を形成するとともに接合域の端部となるところのニッ
ケル層の厚みを他の部分のニッケル層の厚みより大とし
ておき、次いで台金と刃先チップとを接合部の台金と上
記ニッケル層との加熱溶融で溶接しても、接合域端部に
ニッケル含有量の多い合金層を形成することができ、こ
の時、メッキや溶射によるニッケル層の形成の後にシェ
ービングや切削によってニッケル層の厚みを調整すれ
ば、求める厚み分布のニッケル層を容易に得ることがで
きる。
くとも一方にニッケルやニッケル合金から成るニッケル
層を形成するとともに接合域の端部となるところのニッ
ケル層の厚みを他の部分のニッケル層の厚みより大とし
ておき、次いで台金と刃先チップとを接合部の台金と上
記ニッケル層との加熱溶融で溶接しても、接合域端部に
ニッケル含有量の多い合金層を形成することができ、こ
の時、メッキや溶射によるニッケル層の形成の後にシェ
ービングや切削によってニッケル層の厚みを調整すれ
ば、求める厚み分布のニッケル層を容易に得ることがで
きる。
【００１６】台金と刃先チップとの接合面間にニッケル
やニッケルを含む金属からなる薄板を介在させるととも
に該薄板における台金と刃先チップとの接合域の端部と
なるところを台金より外部に突出させておき、次いで台
金と刃先チップとを接合部の台金と上記薄板との加熱溶
融で溶接しても、やはり接合域端部と他の部分とでニッ
ケル含有量を異ならせることを容易に行うことができ
る。
やニッケルを含む金属からなる薄板を介在させるととも
に該薄板における台金と刃先チップとの接合域の端部と
なるところを台金より外部に突出させておき、次いで台
金と刃先チップとを接合部の台金と上記薄板との加熱溶
融で溶接しても、やはり接合域端部と他の部分とでニッ
ケル含有量を異ならせることを容易に行うことができ
る。
【００１７】鋼製の台金に金属層を介して超硬合金製の
刃先チップを溶接固着するにあたり、刃先チップと台金
との接合域の端部と他の部分とにおいて構成元素の異な
る異種金属で金属層を形成する場合には、きわめて強度
の高い高強度金属部と極めて靱性の高い高靱性金属部と
を容易に形成することができる。この時、台金と刃先チ
ップの接合域の端部に高靱性金属を、接合域の他の部分
に高強度金属を配し、高強度金属を溶融させることで台
金と刃先チップとを接合溶接するとともに該高強度金属
の溶融熱で端部の高靱性金属を溶かすならば、高靱性金
属の融点が高強度金属の融点よりもかなり低い場合に
も、高靱性金属に突沸が生じることを温度コントロール
を必要とすることなく防ぐことができる。
刃先チップを溶接固着するにあたり、刃先チップと台金
との接合域の端部と他の部分とにおいて構成元素の異な
る異種金属で金属層を形成する場合には、きわめて強度
の高い高強度金属部と極めて靱性の高い高靱性金属部と
を容易に形成することができる。この時、台金と刃先チ
ップの接合域の端部に高靱性金属を、接合域の他の部分
に高強度金属を配し、高強度金属を溶融させることで台
金と刃先チップとを接合溶接するとともに該高強度金属
の溶融熱で端部の高靱性金属を溶かすならば、高靱性金
属の融点が高強度金属の融点よりもかなり低い場合に
も、高靱性金属に突沸が生じることを温度コントロール
を必要とすることなく防ぐことができる。
【００１８】また、台金と刃先チップの接合域の端部に
高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配し
て、端部の高靱性金属を溶かして台金と刃先チップとを
接合域端部で接合溶接した後、高強度金属を溶融させる
ことで台金と刃先チップとを接合溶接するならば、応力
が集中しやすい接合域端部の溶接を先に行うことから、
高強度金属部の溶接時及び溶接後の冷却時に発生する熱
応力を高靱性金属部で緩和することができる。
高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配し
て、端部の高靱性金属を溶かして台金と刃先チップとを
接合域端部で接合溶接した後、高強度金属を溶融させる
ことで台金と刃先チップとを接合溶接するならば、応力
が集中しやすい接合域端部の溶接を先に行うことから、
高強度金属部の溶接時及び溶接後の冷却時に発生する熱
応力を高靱性金属部で緩和することができる。
【００１９】台金と刃先チップの接合域の端部に高靱性
金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、端部
の高靱性金属を溶かして高強度金属を台金もしくは刃先
チップに仮止めし、しかる後に刃先チップと台金とを相
対させて溶接するならば、金属層の材料供給が容易とな
る上に、刃先チップのセッティングを安定的に且つ簡単
に行うことができる。
金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、端部
の高靱性金属を溶かして高強度金属を台金もしくは刃先
チップに仮止めし、しかる後に刃先チップと台金とを相
対させて溶接するならば、金属層の材料供給が容易とな
る上に、刃先チップのセッティングを安定的に且つ簡単
に行うことができる。
【００２０】台金と刃先チップの接合域の端部に高靱性
金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、端部
の高靱性金属の台金もしくは刃先チップへの係止により
高強度金属を同時に仮止めし、しかる後に刃先チップと
台金とを相対させて溶接する場合にも、金属層の材料供
給が容易となる上に、刃先チップのセッティングを安定
的に且つ簡単に行うことができる。
金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、端部
の高靱性金属の台金もしくは刃先チップへの係止により
高強度金属を同時に仮止めし、しかる後に刃先チップと
台金とを相対させて溶接する場合にも、金属層の材料供
給が容易となる上に、刃先チップのセッティングを安定
的に且つ簡単に行うことができる。
【００２１】台金と刃先チップの接合域の端部に高靱性
金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、高靱
性金属と高強度金属とを同時に溶融させることで台金と
刃先チップとを接合溶接するとともに該高強度金属と高
靱性金属との配置境界部で両者を溶融混合させるなら
ば、高強度金属部から接合域端部の高靱性金属部にかけ
て硬さが漸次変化している金属層を容易に得ることがで
きる。
金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、高靱
性金属と高強度金属とを同時に溶融させることで台金と
刃先チップとを接合溶接するとともに該高強度金属と高
靱性金属との配置境界部で両者を溶融混合させるなら
ば、高強度金属部から接合域端部の高靱性金属部にかけ
て硬さが漸次変化している金属層を容易に得ることがで
きる。
【００２２】また、台金と刃先チップの接合域の端部に
高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配する
とともに上記高靱性金属と高強度金属との間にこの両者
の中間的特性を有する中間特性金属を配して、これら金
属を加熱溶融させることで台金と刃先チップとを接合溶
接する場合にも、高強度金属部から接合域端部の高靱性
金属部にかけて硬さが漸次変化している金属層を容易に
得ることができる。
高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配する
とともに上記高靱性金属と高強度金属との間にこの両者
の中間的特性を有する中間特性金属を配して、これら金
属を加熱溶融させることで台金と刃先チップとを接合溶
接する場合にも、高強度金属部から接合域端部の高靱性
金属部にかけて硬さが漸次変化している金属層を容易に
得ることができる。
【００２３】さらに、台金と刃先チップの接合域の端部
に高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配す
るとともに上記高強度金属を熱膨張率が異なる複数層で
形成し、上記高靱性金属及び高強度金属を加熱溶融させ
ることで台金と刃先チップとを接合溶接するならば、台
金側から刃先チップ側にかけて熱膨張率が漸次変化して
いる高強度金属部を容易に得ることができる。
に高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配す
るとともに上記高強度金属を熱膨張率が異なる複数層で
形成し、上記高靱性金属及び高強度金属を加熱溶融させ
ることで台金と刃先チップとを接合溶接するならば、台
金側から刃先チップ側にかけて熱膨張率が漸次変化して
いる高強度金属部を容易に得ることができる。
【００２４】ＷＣ粉末に６〜２０％Ｃｏ粉末を混合した
ものを刃先チップ側に、ＷＣ粉末に４０〜６０％Ｃｏ粉
末を混合したものを台金側に配するとともに接合域端部
にＣｕ粉末を配して、これら粉末を加熱して焼結するこ
とで台金と刃先チップとを接合溶接しても、台金側から
刃先チップ側にかけて熱膨張率が漸次変化している高強
度金属部を容易に得ることができる。
ものを刃先チップ側に、ＷＣ粉末に４０〜６０％Ｃｏ粉
末を混合したものを台金側に配するとともに接合域端部
にＣｕ粉末を配して、これら粉末を加熱して焼結するこ
とで台金と刃先チップとを接合溶接しても、台金側から
刃先チップ側にかけて熱膨張率が漸次変化している高強
度金属部を容易に得ることができる。
【００２５】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態の一例につい
て説明すると、図１に示す刃物は丸鋸刃であり、該丸鋸
刃は鋼製（限定するものではないが、たとえばＳＫ５等
の炭素鋼製）の台金１と、台金１の周縁から外周方向に
突出する突部１０の片側の切欠部に固着された超硬合金
製（限定するものではないが、たとえばタングステンカ
ーバイトＷＣとコバルトＣｏとの焼結合金製）の刃先チ
ップ２とから形成されている。図１における刃先チップ
２は片側が切れ刃となったタイプのものを示している
が、図２は刃先チップ２の両側に切れ刃を設けたタイプ
のものを示している。
て説明すると、図１に示す刃物は丸鋸刃であり、該丸鋸
刃は鋼製（限定するものではないが、たとえばＳＫ５等
の炭素鋼製）の台金１と、台金１の周縁から外周方向に
突出する突部１０の片側の切欠部に固着された超硬合金
製（限定するものではないが、たとえばタングステンカ
ーバイトＷＣとコバルトＣｏとの焼結合金製）の刃先チ
ップ２とから形成されている。図１における刃先チップ
２は片側が切れ刃となったタイプのものを示している
が、図２は刃先チップ２の両側に切れ刃を設けたタイプ
のものを示している。
【００２６】そしてこれら刃先チップ２は台金１に金属
層３を介して接合されている。該金属層３は全域にわた
って均質なものではなく、接合域の端部が靱性の高い高
靱性金属部３１、他の部分が高靱性金属部３１よりも靱
性は低いものの強度が高い高強度金属部３２で形成され
ているとともに、高強度金属部３２は、台金１の熱膨張
率と刃先チップ２の熱膨張率との中間の熱膨張率を有す
るもので形成されている。なお、高靱性及び高強度は、
両金属部３１，３２の相対的な比較のもとでの表現であ
り、絶対的なものを指すものではない。
層３を介して接合されている。該金属層３は全域にわた
って均質なものではなく、接合域の端部が靱性の高い高
靱性金属部３１、他の部分が高靱性金属部３１よりも靱
性は低いものの強度が高い高強度金属部３２で形成され
ているとともに、高強度金属部３２は、台金１の熱膨張
率と刃先チップ２の熱膨張率との中間の熱膨張率を有す
るもので形成されている。なお、高靱性及び高強度は、
両金属部３１，３２の相対的な比較のもとでの表現であ
り、絶対的なものを指すものではない。
【００２７】このような高靱性金属部３１と高強度金属
部３２とは、同一元素を含む同系金属で形成しても、構
成元素の異なる異種金属で形成してもよいが、同系金属
で形成した場合、高強度金属部３２と高靱性金属部３１
との間の接合性がよく、欠陥を少なくすることができ
る。同系金属で形成する場合は、鋼（ＳＫ５）とニッケ
ル（Ｎｉ）とを溶融させた鉄−ニッケル（Ｆｅ−Ｎｉ）
を主成分とする合金で金属層３を形成するものを好適に
用いることができる。この場合、ニッケル含有量の差に
よって高強度のものと高靱性のものとを得ることがで
き、高強度金属部３２ではニッケル含有量を少なくし、
高靱性金属部３１ではニッケル含有量を多くする。たと
えば、高靱性金属部３１はＦｅ−３０〜６０％Ｎｉ−
０．１〜０．５％Ｃ、高強度金属部３２はＦｅ−２０〜
３０％Ｎｉ−０．４〜０．６％Ｃ（いずれも超硬合金の
成分であるコバルトＣｏを含んでいてもよい）とするの
である。
部３２とは、同一元素を含む同系金属で形成しても、構
成元素の異なる異種金属で形成してもよいが、同系金属
で形成した場合、高強度金属部３２と高靱性金属部３１
との間の接合性がよく、欠陥を少なくすることができ
る。同系金属で形成する場合は、鋼（ＳＫ５）とニッケ
ル（Ｎｉ）とを溶融させた鉄−ニッケル（Ｆｅ−Ｎｉ）
を主成分とする合金で金属層３を形成するものを好適に
用いることができる。この場合、ニッケル含有量の差に
よって高強度のものと高靱性のものとを得ることがで
き、高強度金属部３２ではニッケル含有量を少なくし、
高靱性金属部３１ではニッケル含有量を多くする。たと
えば、高靱性金属部３１はＦｅ−３０〜６０％Ｎｉ−
０．１〜０．５％Ｃ、高強度金属部３２はＦｅ−２０〜
３０％Ｎｉ−０．４〜０．６％Ｃ（いずれも超硬合金の
成分であるコバルトＣｏを含んでいてもよい）とするの
である。
【００２８】ニッケル含有量が少ない高強度金属部３２
は耐力が高く、塑性変形しにくいのに対して、ニッケル
含有量が多い高靱性金属部３１は耐力が低くて塑性変形
しやすいという特性を有している。従って上記刃物は、
接合域の端部を除く部分が高強度金属部３２となってい
るために接合部全体としての耐力が高く、容易に塑性変
形することがなく、刃物としての機能を満足させること
ができるものとなる。そして、溶接時の熱残留応力と外
部荷重による応力が集中しやすい接合域の端部について
もニッケル含有量の少ない高強度金属部３２としている
と、高強度金属部３２の靱性の低さ故にクラックが発生
してしまうことが多いのであるが、接合域の端部はニッ
ケル含有量が多くて靱性が高い高靱性金属部３１として
いるために、クラックが生じることがないものである。
は耐力が高く、塑性変形しにくいのに対して、ニッケル
含有量が多い高靱性金属部３１は耐力が低くて塑性変形
しやすいという特性を有している。従って上記刃物は、
接合域の端部を除く部分が高強度金属部３２となってい
るために接合部全体としての耐力が高く、容易に塑性変
形することがなく、刃物としての機能を満足させること
ができるものとなる。そして、溶接時の熱残留応力と外
部荷重による応力が集中しやすい接合域の端部について
もニッケル含有量の少ない高強度金属部３２としている
と、高強度金属部３２の靱性の低さ故にクラックが発生
してしまうことが多いのであるが、接合域の端部はニッ
ケル含有量が多くて靱性が高い高靱性金属部３１として
いるために、クラックが生じることがないものである。
【００２９】しかも、金属層３の高強度金属部の熱膨張
率を、刃先チップ２の熱膨張率とこれよりも大きい台金
１の熱膨張率との中間の値となるようにしているため
に、刃先チップ２の台金１への接合のための溶接時及び
その冷却時における熱応力が金属層３によって緩和され
るものであり、熱応力が原因でクラックが生じたり刃先
チップ２が外れたりしてしまうことがないものである。
率を、刃先チップ２の熱膨張率とこれよりも大きい台金
１の熱膨張率との中間の値となるようにしているため
に、刃先チップ２の台金１への接合のための溶接時及び
その冷却時における熱応力が金属層３によって緩和され
るものであり、熱応力が原因でクラックが生じたり刃先
チップ２が外れたりしてしまうことがないものである。
【００３０】なお、Ｆｅ−Ｎｉ合金は、ニッケル含有量
が多くなるほど硬度が低下して靱性が大となり、ニッケ
ル含有量が少なくなるほど硬度が高くなって塑性変形し
にくくなるのに対して、熱膨張率はニッケル含有量が３
０％程度の時にもっとも小さくなることから、金属層
３、特に高強度金属部３２をＦｅ−Ｎｉ合金で形成する
場合、単にニッケル含有量を少なくして硬度を高くすれ
ばよいというものではないことに注意しなくてはならな
い。
が多くなるほど硬度が低下して靱性が大となり、ニッケ
ル含有量が少なくなるほど硬度が高くなって塑性変形し
にくくなるのに対して、熱膨張率はニッケル含有量が３
０％程度の時にもっとも小さくなることから、金属層
３、特に高強度金属部３２をＦｅ−Ｎｉ合金で形成する
場合、単にニッケル含有量を少なくして硬度を高くすれ
ばよいというものではないことに注意しなくてはならな
い。
【００３１】上記のようなニッケル含有量の異なる金属
部３１，３２からなる金属層３を介して台金１に刃先チ
ップ２を取り付けたものは、台金１への刃先チップ２の
溶接接合を次のようにすることで得ることができる。す
なわち、鋼製の台金１の刃先チップ２の接合を行う接合
面に図３に示すように開先を形成して刃先チップ２を突
き合わせ、溶加金属５を加えながらレーザビーム８を照
射して溶加金属５と台金１の開先部分の両方を加熱溶融
させて、図４に示すように溶加金属５と台金１の開先部
の金属の混合合金が金属層３を構成するように溶接する
と共に、この時、接合域の端部においては、ニッケル含
有量の高い金属、例えば純ニッケルを溶加金属５として
用い、他の部分では例えばＦｅ−４０〜５０％Ｎｉ合金
を溶加金属５として用いるのである。溶接時にニッケル
含有量の異なる溶加金属５を用いてニッケル含有量の調
整を行うことから、同系金属からなるものの接合域端部
と他の部分とでニッケル含有量が異なるために強度と靱
性とが異なる金属部３１，３２を形成することを容易に
行うことができる。
部３１，３２からなる金属層３を介して台金１に刃先チ
ップ２を取り付けたものは、台金１への刃先チップ２の
溶接接合を次のようにすることで得ることができる。す
なわち、鋼製の台金１の刃先チップ２の接合を行う接合
面に図３に示すように開先を形成して刃先チップ２を突
き合わせ、溶加金属５を加えながらレーザビーム８を照
射して溶加金属５と台金１の開先部分の両方を加熱溶融
させて、図４に示すように溶加金属５と台金１の開先部
の金属の混合合金が金属層３を構成するように溶接する
と共に、この時、接合域の端部においては、ニッケル含
有量の高い金属、例えば純ニッケルを溶加金属５として
用い、他の部分では例えばＦｅ−４０〜５０％Ｎｉ合金
を溶加金属５として用いるのである。溶接時にニッケル
含有量の異なる溶加金属５を用いてニッケル含有量の調
整を行うことから、同系金属からなるものの接合域端部
と他の部分とでニッケル含有量が異なるために強度と靱
性とが異なる金属部３１，３２を形成することを容易に
行うことができる。
【００３２】図５に示すように、台金１に形成する開先
部のうち、接合域端部となるところの開先を他の部分よ
り大きくしておいてもよい。この場合、ニッケルまたは
ニッケル合金からなる単一の溶加金属５を用いただけ
で、開先が大きい部分ではニッケル含有量が多くなるた
めに、接合域端部と他の部分とでニッケル含有量が異な
る（強度と靱性とが異なる）金属部３１，３２を形成す
ることができる。
部のうち、接合域端部となるところの開先を他の部分よ
り大きくしておいてもよい。この場合、ニッケルまたは
ニッケル合金からなる単一の溶加金属５を用いただけ
で、開先が大きい部分ではニッケル含有量が多くなるた
めに、接合域端部と他の部分とでニッケル含有量が異な
る（強度と靱性とが異なる）金属部３１，３２を形成す
ることができる。
【００３３】図６に示すように、台金１における刃先チ
ップ２の接合面とこの接合面にコーナーを介して連続す
る面とにたとえば１００〜３００μｍの厚みのメッキに
よるニッケル層６を設けておき、次いで接合面に刃先チ
ップ２を当ててレーザービームの照射によって台金１と
ニッケル層６とを加熱溶融させることで金属層３を形成
して刃先チップ２を溶接してもよい。接合域の端部にお
いてはコーナー及びコーナーを介した他の部分のニッケ
ル層６におけるニッケルが図７に示すようにニッケル含
有量の多い高靱性金属部３１を構成することになるもの
であり、この場合、ニッケル量を接合域端部と他の部分
とで異なるようにするための調整作業を全く必要としな
い上にレーザービームを照射させて加熱溶融させるだけ
で、接合域端部に他の部分よりもニッケル含有量が多い
高靱性金属部３１を形成することができるために、更に
製造が容易となる。溶融のための加熱はレーザービーム
のほか、電子ビームやプラズマビーム、アークなどで行
ってもよい。
ップ２の接合面とこの接合面にコーナーを介して連続す
る面とにたとえば１００〜３００μｍの厚みのメッキに
よるニッケル層６を設けておき、次いで接合面に刃先チ
ップ２を当ててレーザービームの照射によって台金１と
ニッケル層６とを加熱溶融させることで金属層３を形成
して刃先チップ２を溶接してもよい。接合域の端部にお
いてはコーナー及びコーナーを介した他の部分のニッケ
ル層６におけるニッケルが図７に示すようにニッケル含
有量の多い高靱性金属部３１を構成することになるもの
であり、この場合、ニッケル量を接合域端部と他の部分
とで異なるようにするための調整作業を全く必要としな
い上にレーザービームを照射させて加熱溶融させるだけ
で、接合域端部に他の部分よりもニッケル含有量が多い
高靱性金属部３１を形成することができるために、更に
製造が容易となる。溶融のための加熱はレーザービーム
のほか、電子ビームやプラズマビーム、アークなどで行
ってもよい。
【００３４】ニッケル層６の厚みは溶接溶融部として形
成される金属層３（金属部３１，３２）の組成がおおむ
ね前述のような組成となるように溶融部の幅に応じて設
定する。たとえば溶融部の幅が１ｍｍの場合、メッキに
よるニッケル層６の厚みを２５０μｍとすれば、溶融部
の組成はおおよそＦｅ−２５％Ｎｉ−０．６％Ｃとな
る。ニッケル層６は溶射によって形成してもよく、この
場合、ニッケル層６の厚みは４００〜７００μｍ、溶接
ビード幅のおよそ２／３とするのが好ましい。
成される金属層３（金属部３１，３２）の組成がおおむ
ね前述のような組成となるように溶融部の幅に応じて設
定する。たとえば溶融部の幅が１ｍｍの場合、メッキに
よるニッケル層６の厚みを２５０μｍとすれば、溶融部
の組成はおおよそＦｅ−２５％Ｎｉ−０．６％Ｃとな
る。ニッケル層６は溶射によって形成してもよく、この
場合、ニッケル層６の厚みは４００〜７００μｍ、溶接
ビード幅のおよそ２／３とするのが好ましい。
【００３５】なお、接合域端部に位置するコーナー部分
のニッケル層６を利用して接合域端部の高靱性金属部３
１のニッケル含有量を多くするために、図８に示すよう
に台金１の端面が刃先チップ２の端面より突出していて
台金１のコーナーが接合域端部から離れている時には接
合域端部にニッケル含有量の多い高靱性金属部３１を形
成することはできない。従って、コーナーが刃先チップ
２の端面とほぼ同じところに位置するように、もしくは
コーナーが刃先チップ２の端面よりも突出しないところ
に位置するようにしておく。丸鋸の場合について説明し
たが、これに限るものではなく、図９及び図１０はバイ
トの場合を示している。
のニッケル層６を利用して接合域端部の高靱性金属部３
１のニッケル含有量を多くするために、図８に示すよう
に台金１の端面が刃先チップ２の端面より突出していて
台金１のコーナーが接合域端部から離れている時には接
合域端部にニッケル含有量の多い高靱性金属部３１を形
成することはできない。従って、コーナーが刃先チップ
２の端面とほぼ同じところに位置するように、もしくは
コーナーが刃先チップ２の端面よりも突出しないところ
に位置するようにしておく。丸鋸の場合について説明し
たが、これに限るものではなく、図９及び図１０はバイ
トの場合を示している。
【００３６】ニッケル層６を溶射で形成する場合には、
図１１に示すように、刃先チップ２側に形成してもよ
く、この時、接合域端部となるところに形成したニッケ
ル層６のニッケル含有量を他の部分より多くしておけ
ば、該刃先チップ２を台金１に当接させてレーザービー
ム照射による加熱溶融で接合を行うことで、ニッケル含
有量の異なる金属部３１，３２を形成することができ
る。ニッケル含有量が接合域端部で多くなっているニッ
ケル層６を溶射で形成することは、該ニッケル層６を台
金１側に設けることで行ってもよいのはもちろんであ
る。
図１１に示すように、刃先チップ２側に形成してもよ
く、この時、接合域端部となるところに形成したニッケ
ル層６のニッケル含有量を他の部分より多くしておけ
ば、該刃先チップ２を台金１に当接させてレーザービー
ム照射による加熱溶融で接合を行うことで、ニッケル含
有量の異なる金属部３１，３２を形成することができ
る。ニッケル含有量が接合域端部で多くなっているニッ
ケル層６を溶射で形成することは、該ニッケル層６を台
金１側に設けることで行ってもよいのはもちろんであ
る。
【００３７】上記ニッケル層６に代えて、図１２に示す
ように、ニッケルまたはニッケル合金からなる薄板６０
を刃先チップ２と台金１との間に介在させて該薄板６０
と台金１とを加熱溶融させることで刃先チップ２の接合
を行ってもよく、この時、薄板６０として接合域端部か
ら長手方法あるいは幅方向にはみ出る大きさのものを用
いることで、接合域端部にニッケル含有量の多い高靱性
金属部３１を形成することができる。薄板６０としては
０．０５〜０．４ｍｍの厚みのものを好適に用いること
ができるとともに、はみ出させる長さは０．１〜０．５
ｍｍぐらいが適当であるがこれに限るものではない。
ように、ニッケルまたはニッケル合金からなる薄板６０
を刃先チップ２と台金１との間に介在させて該薄板６０
と台金１とを加熱溶融させることで刃先チップ２の接合
を行ってもよく、この時、薄板６０として接合域端部か
ら長手方法あるいは幅方向にはみ出る大きさのものを用
いることで、接合域端部にニッケル含有量の多い高靱性
金属部３１を形成することができる。薄板６０としては
０．０５〜０．４ｍｍの厚みのものを好適に用いること
ができるとともに、はみ出させる長さは０．１〜０．５
ｍｍぐらいが適当であるがこれに限るものではない。
【００３８】金属層３のニッケル含有量を接合域端部に
おいて異ならせることは、ニッケル層６や薄板６０の厚
みを変更することで行ってもよい。図１３及び図１４は
台金１における接合域端部となるところに凹部１５（た
とえば深さ０．１〜２ｍｍ、幅０．２〜２ｍｍのもの）
を設けておき、この後、メッキによるニッケル層６を形
成すると、図１５に示すように、メッキの成長は凹部１
５を埋めるとともにこの凹部１５において厚みが大きく
なることから、刃先チップ２と台金１との接合域を溶融
溶接すれば、接合域端部にニッケル含有量が多い高靱性
金属部３１を形成することができる。
おいて異ならせることは、ニッケル層６や薄板６０の厚
みを変更することで行ってもよい。図１３及び図１４は
台金１における接合域端部となるところに凹部１５（た
とえば深さ０．１〜２ｍｍ、幅０．２〜２ｍｍのもの）
を設けておき、この後、メッキによるニッケル層６を形
成すると、図１５に示すように、メッキの成長は凹部１
５を埋めるとともにこの凹部１５において厚みが大きく
なることから、刃先チップ２と台金１との接合域を溶融
溶接すれば、接合域端部にニッケル含有量が多い高靱性
金属部３１を形成することができる。
【００３９】もちろん、ニッケル層６の厚みを図１６に
示すように、接合域端部において最も厚く、接合域端部
から離れるに従って厚みが減るようにしておいても良
く、このようなニッケル層６は図１７に示すように、予
め必要とする厚みよりも厚いニッケル層６をメッキや溶
射等の手段で形成しておき、次いでニッケル層６に対し
てシェービング、切削等の加工を施すことで、図１６に
示すように刃先チップ２と台金１との間の隙間が所定値
以下に、且つ接合域端部でのニッケル層６の厚みが他の
部分より厚くなるようにすることで得ることができる。
示すように、接合域端部において最も厚く、接合域端部
から離れるに従って厚みが減るようにしておいても良
く、このようなニッケル層６は図１７に示すように、予
め必要とする厚みよりも厚いニッケル層６をメッキや溶
射等の手段で形成しておき、次いでニッケル層６に対し
てシェービング、切削等の加工を施すことで、図１６に
示すように刃先チップ２と台金１との間の隙間が所定値
以下に、且つ接合域端部でのニッケル層６の厚みが他の
部分より厚くなるようにすることで得ることができる。
【００４０】金属層３における高強度金属部３２と高靱
性金属部３１とを同一元素を含む同系金属で形成する場
合、Ｆｅ−Ｎｉ系金属（Ｎｉ単体を含む）のほか、コバ
ール合金（Ｆｅ−２９％Ｎｉ−１７％Ｃｏ合金）とこれ
よりＮｉ含有量が高いＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金を用いるこ
とができるが、これらに限定されるものではなく、組成
比の違いで強度と靱性についての特性が変わる金属であ
ればよい。また、接合域端部に設ける高靱性金属部３１
の領域は０．１〜０．５ｍｍ程度とすれば、応力の集中
を緩和することができるが、この値にしても限定するも
のではない。
性金属部３１とを同一元素を含む同系金属で形成する場
合、Ｆｅ−Ｎｉ系金属（Ｎｉ単体を含む）のほか、コバ
ール合金（Ｆｅ−２９％Ｎｉ−１７％Ｃｏ合金）とこれ
よりＮｉ含有量が高いＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金を用いるこ
とができるが、これらに限定されるものではなく、組成
比の違いで強度と靱性についての特性が変わる金属であ
ればよい。また、接合域端部に設ける高靱性金属部３１
の領域は０．１〜０．５ｍｍ程度とすれば、応力の集中
を緩和することができるが、この値にしても限定するも
のではない。
【００４１】金属層３における高強度金属部３２と高靱
性金属部３１とを構成元素の異なる異種金属で形成する
場合には、同一元素を含む同系金属で形成する場合より
も、高強度金属部３２の強度をより高く、高靱性金属部
３１の靱性をより高くすることが各金属部３１，３２の
材料選択によって容易に行うことができる。たとえば、
高強度金属部３２はコバール合金（Ｆｅ−２９％Ｎｉ−
１７％Ｃｏ合金）、Ｔｉ、Ｗ、Ｍｏ、Ｆｅ−４２％Ｎｉ
合金等で形成して、高靱性金属部３１はＣｕ、Ａｇ、Ａ
ｇ−Ｃｕ合金、Ａｌ、Ａｕ、Ｐｂ、Ｐｂ−Ｓｎ等で形成
する。高靱性金属部３１を非常に軟質な金属で形成する
ことができるために、接合域端部の靱性の向上が高いレ
ベルで可能となる。この時の高靱性金属部３１は０．１
〜１．０ｍｍほどの長さとするのがよい。
性金属部３１とを構成元素の異なる異種金属で形成する
場合には、同一元素を含む同系金属で形成する場合より
も、高強度金属部３２の強度をより高く、高靱性金属部
３１の靱性をより高くすることが各金属部３１，３２の
材料選択によって容易に行うことができる。たとえば、
高強度金属部３２はコバール合金（Ｆｅ−２９％Ｎｉ−
１７％Ｃｏ合金）、Ｔｉ、Ｗ、Ｍｏ、Ｆｅ−４２％Ｎｉ
合金等で形成して、高靱性金属部３１はＣｕ、Ａｇ、Ａ
ｇ−Ｃｕ合金、Ａｌ、Ａｕ、Ｐｂ、Ｐｂ−Ｓｎ等で形成
する。高靱性金属部３１を非常に軟質な金属で形成する
ことができるために、接合域端部の靱性の向上が高いレ
ベルで可能となる。この時の高靱性金属部３１は０．１
〜１．０ｍｍほどの長さとするのがよい。
【００４２】構成元素が異なる金属部３１，３２からな
る金属層３を介して台金１に刃先チップ２を取り付ける
ことは、鋼製の台金１の刃先チップ２の接合を行う接合
面に図３に示すように開先を形成して刃先チップ２を突
き合わせ、溶加金属５を加えながらレーザビーム８を照
射して溶接するにあたり、接合域の端部と他の部分とで
異なる溶加金属５を用いて該溶加金属５を溶融して供給
することで各金属部３１，３２を形成して溶接を行うこ
とができる。この時、高強度金属部３２を先に形成し、
次いで高靱性金属部３１を形成する。また、台金１や刃
先チップ２の一部を溶融させてもよく、特に金属部３１
または金属部３２として鉄Ｆｅを含む材料を用いる場合
は、台金１の金属層３と接する部分を積極的に溶融させ
て溶加金属５の溶融物と混合させることで合金化を図る
ようにしてもよい。
る金属層３を介して台金１に刃先チップ２を取り付ける
ことは、鋼製の台金１の刃先チップ２の接合を行う接合
面に図３に示すように開先を形成して刃先チップ２を突
き合わせ、溶加金属５を加えながらレーザビーム８を照
射して溶接するにあたり、接合域の端部と他の部分とで
異なる溶加金属５を用いて該溶加金属５を溶融して供給
することで各金属部３１，３２を形成して溶接を行うこ
とができる。この時、高強度金属部３２を先に形成し、
次いで高靱性金属部３１を形成する。また、台金１や刃
先チップ２の一部を溶融させてもよく、特に金属部３１
または金属部３２として鉄Ｆｅを含む材料を用いる場合
は、台金１の金属層３と接する部分を積極的に溶融させ
て溶加金属５の溶融物と混合させることで合金化を図る
ようにしてもよい。
【００４３】台金１と刃先チップ２との間に図１８に示
すように高靱性金属部３１と高強度金属部３２との各材
料３ａ，３ｂを介在させておき、レーザービームなどの
照射でこれら材料３ａ，３ｂを溶融させて台金１への刃
先チップ２の接合を行ってもよい。この時、高強度金属
部３２の材料３ｂとしてチタンＴｉ、高靱性金属部３１
の材料３ａとして銅Ｃｕを用いる場合のように、材料３
ｂの融点に比して材料３ａの融点がかなり低い場合、レ
ーザービームの照射を材料３ｂに対してのみ行い、融点
が低い材料３ａは材料３ｂのレーザービーム照射による
溶融の余熱で溶融させると、材料３ａ，３ｂに対してレ
ーザービームの照射条件の変更といった入熱条件の制御
を行わなくても、融点が低い材料３ａの突沸による飛散
を招いたりすることなく溶接を行うことができる。
すように高靱性金属部３１と高強度金属部３２との各材
料３ａ，３ｂを介在させておき、レーザービームなどの
照射でこれら材料３ａ，３ｂを溶融させて台金１への刃
先チップ２の接合を行ってもよい。この時、高強度金属
部３２の材料３ｂとしてチタンＴｉ、高靱性金属部３１
の材料３ａとして銅Ｃｕを用いる場合のように、材料３
ｂの融点に比して材料３ａの融点がかなり低い場合、レ
ーザービームの照射を材料３ｂに対してのみ行い、融点
が低い材料３ａは材料３ｂのレーザービーム照射による
溶融の余熱で溶融させると、材料３ａ，３ｂに対してレ
ーザービームの照射条件の変更といった入熱条件の制御
を行わなくても、融点が低い材料３ａの突沸による飛散
を招いたりすることなく溶接を行うことができる。
【００４４】高靱性金属部３１の材料３ａとしてさらに
融点が低いもの、たとえばＡｇ−Ｃｕろう、Ｐｂ−Ｓｎ
はんだなどを用いる場合には、図１９に示すように、台
金１と刃先チップ２との間に高強度金属部３２の材料３
ｂ（たとえばＦｅ−Ｎｉ合金）のみを介在させておき、
該材料３ｂを加熱溶融させて刃先チップ２の溶接を行っ
た直後に接合域端部に材料３ａを供給して材料３ｂの溶
融の予熱で材料３ａを溶融させるようにしてもよい。
融点が低いもの、たとえばＡｇ−Ｃｕろう、Ｐｂ−Ｓｎ
はんだなどを用いる場合には、図１９に示すように、台
金１と刃先チップ２との間に高強度金属部３２の材料３
ｂ（たとえばＦｅ−Ｎｉ合金）のみを介在させておき、
該材料３ｂを加熱溶融させて刃先チップ２の溶接を行っ
た直後に接合域端部に材料３ａを供給して材料３ｂの溶
融の予熱で材料３ａを溶融させるようにしてもよい。
【００４５】材料３ｂとしてＮｉ、材料３ａとしてＣｕ
を用いる場合には、台金１と刃先チップ２との間に図２
０に示すように各材料３ａ，３ｂを介在させておいて、
レーザービームを材料３ｂと台金１との接触部分を積極
的に溶融させて、台金１と材料３ｂとの混合による合金
化を行い、そして該溶融の予熱で材料３ａを溶融させる
ようにしてもよい。
を用いる場合には、台金１と刃先チップ２との間に図２
０に示すように各材料３ａ，３ｂを介在させておいて、
レーザービームを材料３ｂと台金１との接触部分を積極
的に溶融させて、台金１と材料３ｂとの混合による合金
化を行い、そして該溶融の予熱で材料３ａを溶融させる
ようにしてもよい。
【００４６】図２１あるいは図２２に示すように、台金
１と刃先チップ２との溶接をレーザービーム８の照射等
によって高靱性金属部３１において行い、その後に高強
度金属部３２を形成して溶接接合を行うようにしてもよ
い。応力が集中しやすい接合域端部を軟質の高靱性金属
部３１で先に溶接しておくために、高強度金属部３２に
よる刃先チップ２の溶接接合時と溶接後の冷却時に生じ
る熱応力を緩和することができる。
１と刃先チップ２との溶接をレーザービーム８の照射等
によって高靱性金属部３１において行い、その後に高強
度金属部３２を形成して溶接接合を行うようにしてもよ
い。応力が集中しやすい接合域端部を軟質の高靱性金属
部３１で先に溶接しておくために、高強度金属部３２に
よる刃先チップ２の溶接接合時と溶接後の冷却時に生じ
る熱応力を緩和することができる。
【００４７】台金１と刃先チップ２との間に配した材料
３ａ，３ｂを溶融させて刃先チップ２の溶接接合を行う
場合には、図２３に示すように、材料３ａを加熱溶融さ
せることで材料３ａ及び材料３ｂを台金１に仮止めし、
この状態で刃先チップ２を台金１に相対させて溶接を行
うと、材料３ａ，３ｂの供給及び刃先チップ２の安定し
たセッティングが容易となる。台金１側にではなく、刃
先チップ２側に材料３ａ，３ｂを材料３ａの溶融で仮止
めしてもよい。また材料３ａ，３ｂの仮止めは図２４や
図２５に示すように材料３ａに対する曲げ加工や、台金
１あるいは刃先チップ２と材料３ａとの凹凸係合や圧入
などによって行ってもよい。
３ａ，３ｂを溶融させて刃先チップ２の溶接接合を行う
場合には、図２３に示すように、材料３ａを加熱溶融さ
せることで材料３ａ及び材料３ｂを台金１に仮止めし、
この状態で刃先チップ２を台金１に相対させて溶接を行
うと、材料３ａ，３ｂの供給及び刃先チップ２の安定し
たセッティングが容易となる。台金１側にではなく、刃
先チップ２側に材料３ａ，３ｂを材料３ａの溶融で仮止
めしてもよい。また材料３ａ，３ｂの仮止めは図２４や
図２５に示すように材料３ａに対する曲げ加工や、台金
１あるいは刃先チップ２と材料３ａとの凹凸係合や圧入
などによって行ってもよい。
【００４８】金属層３は高靱性金属部３１と高強度金属
部３２の２種の金属で構成するのではなく、さらに多種
の金属で構成するようにしてもよい。この場合、図２６
に示すように高強度金属部３２と高靱性金属部３１との
境界部分に両金属部３２，３２の中間の特性（硬さ）を
有する金属部３３を配置するのが好ましい。たとえば高
靱性金属部３１をＮｉ、高強度金属部３２をコバール合
金（Ｆｅ−２９％Ｎｉ−１７％Ｃｏ合金）で形成する場
合には、金属部３３をＦｅ−Ｎｉ合金（Ｎｉ含有量の多
いものが好ましい）で形成する。また、高靱性金属部３
１をＣｕ、高強度金属部３２をＴｉで形成する場合に
は、金属部３３をＡｇ−Ｃｕ合金で形成する。また、高
靱性金属部３１をＦｅ−８０〜９０％Ｎｉ合金、高強度
金属部３２をＦｅ−４２％Ｎｉ合金で形成する場合、金
属部３３をＦｅ−４２〜８０％Ｎｉ合金で形成する。高
強度金属部３２と高靱性金属部３１との境界部分での硬
さや熱膨張率の急激な変化を金属部３３を介在させるこ
とで無くすことができるために、上記境界部での応力集
中を防止することができるものであり、接合強度や接合
信頼性を高めることができる。
部３２の２種の金属で構成するのではなく、さらに多種
の金属で構成するようにしてもよい。この場合、図２６
に示すように高強度金属部３２と高靱性金属部３１との
境界部分に両金属部３２，３２の中間の特性（硬さ）を
有する金属部３３を配置するのが好ましい。たとえば高
靱性金属部３１をＮｉ、高強度金属部３２をコバール合
金（Ｆｅ−２９％Ｎｉ−１７％Ｃｏ合金）で形成する場
合には、金属部３３をＦｅ−Ｎｉ合金（Ｎｉ含有量の多
いものが好ましい）で形成する。また、高靱性金属部３
１をＣｕ、高強度金属部３２をＴｉで形成する場合に
は、金属部３３をＡｇ−Ｃｕ合金で形成する。また、高
靱性金属部３１をＦｅ−８０〜９０％Ｎｉ合金、高強度
金属部３２をＦｅ−４２％Ｎｉ合金で形成する場合、金
属部３３をＦｅ−４２〜８０％Ｎｉ合金で形成する。高
強度金属部３２と高靱性金属部３１との境界部分での硬
さや熱膨張率の急激な変化を金属部３３を介在させるこ
とで無くすことができるために、上記境界部での応力集
中を防止することができるものであり、接合強度や接合
信頼性を高めることができる。
【００４９】なお、高強度金属部３２から接合域端部の
高靱性金属部３１にかけて硬さを漸次変化させるにあた
って金属部３３を形成する場合、その材料は必ずしも必
要としない。図２７に示すように、高靱性金属部３１の
材料３ａとしてＮｉを、高強度金属部３２の材料３ｂと
してＦｅ−４２％Ｎｉ合金を用いる場合、両材料３ａ，
３ｂの境界部分を加熱して両材料３ａ，３ｂを溶融混合
させることで、金属部３１，３２間に中間的特性の金属
部３３を形成することができるからである。
高靱性金属部３１にかけて硬さを漸次変化させるにあた
って金属部３３を形成する場合、その材料は必ずしも必
要としない。図２７に示すように、高靱性金属部３１の
材料３ａとしてＮｉを、高強度金属部３２の材料３ｂと
してＦｅ−４２％Ｎｉ合金を用いる場合、両材料３ａ，
３ｂの境界部分を加熱して両材料３ａ，３ｂを溶融混合
させることで、金属部３１，３２間に中間的特性の金属
部３３を形成することができるからである。
【００５０】さらには金属層３における高強度金属部３
２に関しては、複数層で形成してもよい。この場合、高
強度金属部３２の熱膨張率を台金１側から刃先チップ２
側にかけて漸次変化させる（小さくする）ことができる
ために、台金１と高強度金属部３２との境界部分におけ
る熱膨張率の差を小さくすると同時に、高強度金属部３
２と刃先チップ２との境界部分における熱膨張率の差を
小さくすることができるものであり、熱膨張率の差が大
きい部分を無くすことができるために、溶接接合時や溶
接後の冷却時に発生する熱応力を低減することができ、
接合強度や接合信頼性を向上させることができる。
２に関しては、複数層で形成してもよい。この場合、高
強度金属部３２の熱膨張率を台金１側から刃先チップ２
側にかけて漸次変化させる（小さくする）ことができる
ために、台金１と高強度金属部３２との境界部分におけ
る熱膨張率の差を小さくすると同時に、高強度金属部３
２と刃先チップ２との境界部分における熱膨張率の差を
小さくすることができるものであり、熱膨張率の差が大
きい部分を無くすことができるために、溶接接合時や溶
接後の冷却時に発生する熱応力を低減することができ、
接合強度や接合信頼性を向上させることができる。
【００５１】高強度金属部３２は図２８に示すように３
層で形成したり、図２９に示すように２層で形成したり
することができるが、３層で形成する場合、たとえば台
金１側の層３２ａをＦｅ−１０〜２５％Ｎｉ合金（熱膨
張率：１０〜１５×１０-6）、刃先チップ２側の層３２
ｃをＦｅ−２５〜３０％Ｎｉ合金（熱膨張率：６〜１０
×１０-6）、中間層をＦｅ−２２〜２７％Ｎｉ合金（熱
膨張率：８〜１２×１０-6）で形成することができる。
また、図２９に示すように、２層で形成する場合、台金
１側の層３２ａをＦｅ−４０〜４５％Ｎｉ合金（熱膨張
率：７〜１０×１０-6）、刃先チップ２側の層３２ｃを
Ｆｅ−３８〜４０％Ｎｉ（熱膨張率：５〜８×１０-6）
合金で形成することができる。いずれにしても、このよ
うに複数層で高強度金属部３２を形成する場合には、加
熱溶融をレーザービームなどの照射によるのではなく、
図２９に示すように、通電加熱で行うのが好ましい。相
互に接触している各界面のみが溶融するために、層間が
混じりあって熱膨張率の傾斜特性が崩れてしまうという
ことがない。
層で形成したり、図２９に示すように２層で形成したり
することができるが、３層で形成する場合、たとえば台
金１側の層３２ａをＦｅ−１０〜２５％Ｎｉ合金（熱膨
張率：１０〜１５×１０-6）、刃先チップ２側の層３２
ｃをＦｅ−２５〜３０％Ｎｉ合金（熱膨張率：６〜１０
×１０-6）、中間層をＦｅ−２２〜２７％Ｎｉ合金（熱
膨張率：８〜１２×１０-6）で形成することができる。
また、図２９に示すように、２層で形成する場合、台金
１側の層３２ａをＦｅ−４０〜４５％Ｎｉ合金（熱膨張
率：７〜１０×１０-6）、刃先チップ２側の層３２ｃを
Ｆｅ−３８〜４０％Ｎｉ（熱膨張率：５〜８×１０-6）
合金で形成することができる。いずれにしても、このよ
うに複数層で高強度金属部３２を形成する場合には、加
熱溶融をレーザービームなどの照射によるのではなく、
図２９に示すように、通電加熱で行うのが好ましい。相
互に接触している各界面のみが溶融するために、層間が
混じりあって熱膨張率の傾斜特性が崩れてしまうという
ことがない。
【００５２】図３０は台金１と刃先チップ２との間に純
Ｎｉである厚み０．４５ｍｍｎの材料３２’を配し、材
料３２’の台金１側の厚み０．２ｍｍと台金１の厚み
０．８ｍｍの合計１ｍｍをレーザービームや電子ビー
ム、アーク等で加熱して溶融混合させることで、Ｆｅ−
２０％Ｎｉ合金の層３２ａを形成し、次いで、材料３
２’の残り０．２５ｍｍの厚さと上記の層３２ａの材料
３２’側の厚み０．７５ｍｍの合計１ｍｍをレーザービ
ームや電子ビーム、アーク等で加熱して溶融混合させる
ことで、Ｆｅ−４０％Ｎｉ合金の層３２ｃを形成すると
ともに、この時、刃先チップ２の層３２ｃとの界面部を
わずかに溶融させることで金属層３と溶接するようにし
たものを示している。単一の材料３２’しか使用しない
ものの、熱膨張率の傾斜特性を備えた高強度金属部３２
を得ることができる。なお、高靱性金属部３１の溶接は
高強度金属部３２における上記の第１の溶接の前に行っ
てもよいし、第１の溶接または第２の溶接と同時に行っ
てもよいし、第２の応接の後に行ってもよい。
Ｎｉである厚み０．４５ｍｍｎの材料３２’を配し、材
料３２’の台金１側の厚み０．２ｍｍと台金１の厚み
０．８ｍｍの合計１ｍｍをレーザービームや電子ビー
ム、アーク等で加熱して溶融混合させることで、Ｆｅ−
２０％Ｎｉ合金の層３２ａを形成し、次いで、材料３
２’の残り０．２５ｍｍの厚さと上記の層３２ａの材料
３２’側の厚み０．７５ｍｍの合計１ｍｍをレーザービ
ームや電子ビーム、アーク等で加熱して溶融混合させる
ことで、Ｆｅ−４０％Ｎｉ合金の層３２ｃを形成すると
ともに、この時、刃先チップ２の層３２ｃとの界面部を
わずかに溶融させることで金属層３と溶接するようにし
たものを示している。単一の材料３２’しか使用しない
ものの、熱膨張率の傾斜特性を備えた高強度金属部３２
を得ることができる。なお、高靱性金属部３１の溶接は
高強度金属部３２における上記の第１の溶接の前に行っ
てもよいし、第１の溶接または第２の溶接と同時に行っ
てもよいし、第２の応接の後に行ってもよい。
【００５３】図３１はＷＣ粉末に６〜２０％Ｃｏ粉末を
混合した層３２ａを刃先チップ２側に配するとともにＷ
Ｃ粉末に４０〜６０％Ｃｏ粉末を混合した層３２ｃを台
金１側に配し、さらに接合域端部にＣｕ粉末からなる材
料３ａを配して、これら粉末を台金１と刃先チップ２間
のパルス通電加熱によって焼結することで台金１への刃
先チップ２の接合溶接を行ったものを示している。この
場合、粉末の混合比を変えるだけで必要とする熱膨張率
の層を得ることができる。ちなみに、ＷＣ粉末に６〜２
０％Ｃｏ粉末を混合したものを焼結すれば、６〜８×１
０-6の熱膨張率のものを得ることができ、ＷＣ粉末に４
０〜６０％Ｃｏ粉末を混合したものを焼結すれば、８〜
１２×１０-6の熱膨張率のものを得ることができる。焼
結のための加熱はパルス通電でなく、レーザービーム、
電子ビーム、プラズマビーム、アークなどで行ってもよ
い。
混合した層３２ａを刃先チップ２側に配するとともにＷ
Ｃ粉末に４０〜６０％Ｃｏ粉末を混合した層３２ｃを台
金１側に配し、さらに接合域端部にＣｕ粉末からなる材
料３ａを配して、これら粉末を台金１と刃先チップ２間
のパルス通電加熱によって焼結することで台金１への刃
先チップ２の接合溶接を行ったものを示している。この
場合、粉末の混合比を変えるだけで必要とする熱膨張率
の層を得ることができる。ちなみに、ＷＣ粉末に６〜２
０％Ｃｏ粉末を混合したものを焼結すれば、６〜８×１
０-6の熱膨張率のものを得ることができ、ＷＣ粉末に４
０〜６０％Ｃｏ粉末を混合したものを焼結すれば、８〜
１２×１０-6の熱膨張率のものを得ることができる。焼
結のための加熱はパルス通電でなく、レーザービーム、
電子ビーム、プラズマビーム、アークなどで行ってもよ
い。
【００５４】さらに、上記で示したいくつかの製造方法
を組み合わせてもよいのはもちろんである。
を組み合わせてもよいのはもちろんである。
【００５５】
【発明の効果】以上のように本発明の刃物は、鋼製の台
金と超硬合金製の刃先チップとの間の金属層を台金の熱
膨張率と刃先チップの熱膨張率との中間の熱膨張率を有
する金属で形成された高強度金属部と、刃先チップと台
金との接合域の端部に位置するとともに靱性が上記金属
部より大となっている高靱性金属部とからなるものと
し、溶接接合の際の冷却時に問題となる熱応力を金属層
の熱膨張率の選定によって小さくしている上に、応力が
集中することになる接合域端部では高靱性金属からなる
金属層を介在させ、他の部分では強度的な要求を満たす
高強度金属からなる金属層を介在させるために、強度的
要求を満たしながらも接合域端部でのクラックの発生の
しやすさを抑制することができる。
金と超硬合金製の刃先チップとの間の金属層を台金の熱
膨張率と刃先チップの熱膨張率との中間の熱膨張率を有
する金属で形成された高強度金属部と、刃先チップと台
金との接合域の端部に位置するとともに靱性が上記金属
部より大となっている高靱性金属部とからなるものと
し、溶接接合の際の冷却時に問題となる熱応力を金属層
の熱膨張率の選定によって小さくしている上に、応力が
集中することになる接合域端部では高靱性金属からなる
金属層を介在させ、他の部分では強度的な要求を満たす
高強度金属からなる金属層を介在させるために、強度的
要求を満たしながらも接合域端部でのクラックの発生の
しやすさを抑制することができる。
【００５６】この時、金属層における高強度金属部と高
靱性金属部とを同一元素を含む同系金属で形成すれば、
高強度金属部と高靱性金属部との間の接合性がよく、欠
陥を少なくすることができるために接合信頼性を高くす
ることができる。特に高強度金属部を鉄−ニッケルを主
成分とする合金、高靱性金属部を高強度金属部よりもニ
ッケル含有量が大の金属を用いると、台金と金属層との
間の境界部分を両者の溶融物が混合した合金とすること
ができるために、良好な結果を得ることができる。
靱性金属部とを同一元素を含む同系金属で形成すれば、
高強度金属部と高靱性金属部との間の接合性がよく、欠
陥を少なくすることができるために接合信頼性を高くす
ることができる。特に高強度金属部を鉄−ニッケルを主
成分とする合金、高靱性金属部を高強度金属部よりもニ
ッケル含有量が大の金属を用いると、台金と金属層との
間の境界部分を両者の溶融物が混合した合金とすること
ができるために、良好な結果を得ることができる。
【００５７】また、金属層における高強度金属部と高靱
性金属部とを構成元素の異なる異種金属で形成した時に
は、高強度金属部と高靱性金属部とに夫々より適切な材
料を使用することができるために、特に高靱性金属部を
非常に軟質な金属で形成することができるために、応力
集中緩和効果を高くすることができる。そして、金属層
を高強度金属部から接合域端部の高靱性金属部にかけて
硬さが漸次変化しているものとすることで、複数種の金
属部で金属層を形成する際の問題、つまり高強度金属部
と高靱性金属部との境界部に応力が集中してしまうこと
を避けることができ、接合強度及び接合信頼性を高める
ことができる。
性金属部とを構成元素の異なる異種金属で形成した時に
は、高強度金属部と高靱性金属部とに夫々より適切な材
料を使用することができるために、特に高靱性金属部を
非常に軟質な金属で形成することができるために、応力
集中緩和効果を高くすることができる。そして、金属層
を高強度金属部から接合域端部の高靱性金属部にかけて
硬さが漸次変化しているものとすることで、複数種の金
属部で金属層を形成する際の問題、つまり高強度金属部
と高靱性金属部との境界部に応力が集中してしまうこと
を避けることができ、接合強度及び接合信頼性を高める
ことができる。
【００５８】さらに金属層の高強度金属部を台金側から
刃先チップ側にかけて熱膨張率が漸次変化しているもの
とすることで、接合時の冷却時に発生する熱応力をさら
に低減することができるために、接合強度及び接合信頼
性を高めることができる。また本発明に係る刃物の製造
方法は、鋼製の台金に金属層を介して超硬合金製の刃先
チップを溶接固着するにあたり、刃先チップと台金との
接合域の端部と他の部分とにおいて強度及び靱性が異な
るように金属層を形成するものであり、溶接時に強度及
び靱性の調整を行うために、金属層の各部での強度と靱
性との設定を容易に行うことができる。
刃先チップ側にかけて熱膨張率が漸次変化しているもの
とすることで、接合時の冷却時に発生する熱応力をさら
に低減することができるために、接合強度及び接合信頼
性を高めることができる。また本発明に係る刃物の製造
方法は、鋼製の台金に金属層を介して超硬合金製の刃先
チップを溶接固着するにあたり、刃先チップと台金との
接合域の端部と他の部分とにおいて強度及び靱性が異な
るように金属層を形成するものであり、溶接時に強度及
び靱性の調整を行うために、金属層の各部での強度と靱
性との設定を容易に行うことができる。
【００５９】この時、金属層を鉄−ニッケルを主成分と
する金属からなるものとするとともに、刃先チップと台
金との接合域の端部におけるニッケル含有量が他の部分
よりも大となるように金属層を形成すると、溶接時にニ
ッケル含有量の調整を行って接合域端部と他の部分とで
ニッケル含有量を異ならせることを、つまりは強度と靱
性とを異ならせることを容易に行うことができ、従って
上記の刃物の製造が容易となる。
する金属からなるものとするとともに、刃先チップと台
金との接合域の端部におけるニッケル含有量が他の部分
よりも大となるように金属層を形成すると、溶接時にニ
ッケル含有量の調整を行って接合域端部と他の部分とで
ニッケル含有量を異ならせることを、つまりは強度と靱
性とを異ならせることを容易に行うことができ、従って
上記の刃物の製造が容易となる。
【００６０】さらに、台金と刃先チップとの接合部にお
いて少なくとも一方に開先を形成するとともに接合域の
端部となるところの開先を他の部分より大きくしてお
き、次いでニッケルまたはニッケル合金を溶加材として
加えつつ上記開先部分で溶接を行うと、接合域端部では
溶加材の比率、つまりニッケル含有量が高くなるため
に、接合域端部と他の部分とでニッケル含有量を異なら
せることを更に容易に行うことができる。
いて少なくとも一方に開先を形成するとともに接合域の
端部となるところの開先を他の部分より大きくしてお
き、次いでニッケルまたはニッケル合金を溶加材として
加えつつ上記開先部分で溶接を行うと、接合域端部では
溶加材の比率、つまりニッケル含有量が高くなるため
に、接合域端部と他の部分とでニッケル含有量を異なら
せることを更に容易に行うことができる。
【００６１】また台金における刃先チップ接合面とこの
接合面にコーナーを介して連続する面とにニッケルメッ
キを施し、次いで台金の上記刃先チップ接合面に刃先チ
ップを台金とニッケルメッキとの加熱溶融で溶接しても
よく、この場合も接合域端部ではコーナー及びコーナー
を介した他の部分のニッケルメッキにおけるニッケル
が、接合域端部のニッケル含有量を増やすために、接合
域端部と他の部分とでニッケル含有量を異ならせること
を更に容易に行うことができる。
接合面にコーナーを介して連続する面とにニッケルメッ
キを施し、次いで台金の上記刃先チップ接合面に刃先チ
ップを台金とニッケルメッキとの加熱溶融で溶接しても
よく、この場合も接合域端部ではコーナー及びコーナー
を介した他の部分のニッケルメッキにおけるニッケル
が、接合域端部のニッケル含有量を増やすために、接合
域端部と他の部分とでニッケル含有量を異ならせること
を更に容易に行うことができる。
【００６２】台金における刃先チップ接合面とこの接合
面にコーナーを介して連続する面とにニッケルメッキを
施し、次いで台金の上記刃先チップ接合面に刃先チップ
を台金とニッケルメッキとの加熱溶融で溶接しても、接
合域端部ではコーナー及びコーナーを介した他の部分の
ニッケルメッキにおけるニッケルが、接合域端部のニッ
ケル含有量を増やすために、接合域端部と他の部分とで
ニッケル含有量を異ならせることを更に容易に行うこと
ができる。
面にコーナーを介して連続する面とにニッケルメッキを
施し、次いで台金の上記刃先チップ接合面に刃先チップ
を台金とニッケルメッキとの加熱溶融で溶接しても、接
合域端部ではコーナー及びコーナーを介した他の部分の
ニッケルメッキにおけるニッケルが、接合域端部のニッ
ケル含有量を増やすために、接合域端部と他の部分とで
ニッケル含有量を異ならせることを更に容易に行うこと
ができる。
【００６３】台金における刃先チップ接合面で且つ刃先
チップと台金との接合域の端部となるところに凹部を形
成し、次いで台金における上記凹部を含む刃先チップ接
合面にメッキや溶射によるニッケル層を設け、この後、
台金の上記刃先チップ接合面に刃先チップを台金とニッ
ケル層との加熱溶融で溶接するようにしても、凹部のと
ころでニッケルの量が接合域端部にニッケル含有量の多
い合金層を形成することになるために、接合域端部と他
の部分とでニッケル含有量を異ならせることを更に容易
に行うことができる。
チップと台金との接合域の端部となるところに凹部を形
成し、次いで台金における上記凹部を含む刃先チップ接
合面にメッキや溶射によるニッケル層を設け、この後、
台金の上記刃先チップ接合面に刃先チップを台金とニッ
ケル層との加熱溶融で溶接するようにしても、凹部のと
ころでニッケルの量が接合域端部にニッケル含有量の多
い合金層を形成することになるために、接合域端部と他
の部分とでニッケル含有量を異ならせることを更に容易
に行うことができる。
【００６４】台金と刃先チップとの接合面の少なくとも
一方にニッケルやニッケル合金から成るニッケル層を形
成するとともに接合域の端部となるところのニッケル層
のニッケル含有量を他の部分のニッケル層のニッケル含
有量より多くしておき、次いで台金と刃先チップとを接
合部の台金と上記ニッケル層との加熱溶融で溶接するよ
うにしてもよい。接合域端部の合金層をニッケル含有量
の多いものとすることができる。
一方にニッケルやニッケル合金から成るニッケル層を形
成するとともに接合域の端部となるところのニッケル層
のニッケル含有量を他の部分のニッケル層のニッケル含
有量より多くしておき、次いで台金と刃先チップとを接
合部の台金と上記ニッケル層との加熱溶融で溶接するよ
うにしてもよい。接合域端部の合金層をニッケル含有量
の多いものとすることができる。
【００６５】更に、台金と刃先チップとの接合面の少な
くとも一方にニッケルやニッケル合金から成るニッケル
層を形成するとともに接合域の端部となるところのニッ
ケル層の厚みを他の部分のニッケル層の厚みより大とし
ておき、次いで台金と刃先チップとを接合部の台金と上
記ニッケル層との加熱溶融で溶接しても、接合域端部に
ニッケル含有量の多い合金層を形成することができ、こ
の時、メッキや溶射によるニッケル層の形成の後にシェ
ービングや切削によってニッケル層の厚みを調整すれ
ば、求める厚み分布のニッケル層を容易に得ることがで
きる。
くとも一方にニッケルやニッケル合金から成るニッケル
層を形成するとともに接合域の端部となるところのニッ
ケル層の厚みを他の部分のニッケル層の厚みより大とし
ておき、次いで台金と刃先チップとを接合部の台金と上
記ニッケル層との加熱溶融で溶接しても、接合域端部に
ニッケル含有量の多い合金層を形成することができ、こ
の時、メッキや溶射によるニッケル層の形成の後にシェ
ービングや切削によってニッケル層の厚みを調整すれ
ば、求める厚み分布のニッケル層を容易に得ることがで
きる。
【００６６】台金と刃先チップとの接合面間にニッケル
やニッケルを含む金属からなる薄板を介在させるととも
に該薄板における台金と刃先チップとの接合域の端部と
なるところを台金より外部に突出させておき、次いで台
金と刃先チップとを接合部の台金と上記薄板との加熱溶
融で溶接しても、やはり接合域端部と他の部分とでニッ
ケル含有量を異ならせることを容易に行うことができ
る。
やニッケルを含む金属からなる薄板を介在させるととも
に該薄板における台金と刃先チップとの接合域の端部と
なるところを台金より外部に突出させておき、次いで台
金と刃先チップとを接合部の台金と上記薄板との加熱溶
融で溶接しても、やはり接合域端部と他の部分とでニッ
ケル含有量を異ならせることを容易に行うことができ
る。
【００６７】鋼製の台金に金属層を介して超硬合金製の
刃先チップを溶接固着するにあたり、刃先チップと台金
との接合域の端部と他の部分とにおいて構成元素の異な
る異種金属で金属層を形成する場合には、きわめて強度
の高い高強度金属部と極めて靱性の高い高靱性金属部と
を容易に形成することができ、従って実質的強度の極め
て高い刃物を容易に製造することができる。
刃先チップを溶接固着するにあたり、刃先チップと台金
との接合域の端部と他の部分とにおいて構成元素の異な
る異種金属で金属層を形成する場合には、きわめて強度
の高い高強度金属部と極めて靱性の高い高靱性金属部と
を容易に形成することができ、従って実質的強度の極め
て高い刃物を容易に製造することができる。
【００６８】この時、台金と刃先チップの接合域の端部
に高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配し
て、高強度金属を溶融させることで台金と刃先チップと
を接合溶接するとともに該高強度金属の溶融熱で端部の
高靱性金属を溶かすと、高靱性金属の融点が高強度金属
の融点よりもかなり低い場合にも、高靱性金属に突沸が
生じることを温度コントロールを必要とすることなく防
ぐことができ、特性の大きくことなる金属を溶融させて
溶接するにもかかわらず製造が容易となる。
に高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配し
て、高強度金属を溶融させることで台金と刃先チップと
を接合溶接するとともに該高強度金属の溶融熱で端部の
高靱性金属を溶かすと、高靱性金属の融点が高強度金属
の融点よりもかなり低い場合にも、高靱性金属に突沸が
生じることを温度コントロールを必要とすることなく防
ぐことができ、特性の大きくことなる金属を溶融させて
溶接するにもかかわらず製造が容易となる。
【００６９】また、台金と刃先チップの接合域の端部に
高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配し
て、端部の高靱性金属を溶かして台金と刃先チップとを
接合域端部で接合溶接した後、高強度金属を溶融させる
ことで台金と刃先チップとを接合溶接すると、つまりは
応力が集中しやすい接合域端部の溶接を先に行うと、高
強度金属部分の溶接時及び溶接後の冷却時に発生する熱
応力を高靱性金属部で緩和することができるために、高
強度金属部に上記熱応力でクラックが発生したりするこ
とがなく、溶接強度を確保することができる。
高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配し
て、端部の高靱性金属を溶かして台金と刃先チップとを
接合域端部で接合溶接した後、高強度金属を溶融させる
ことで台金と刃先チップとを接合溶接すると、つまりは
応力が集中しやすい接合域端部の溶接を先に行うと、高
強度金属部分の溶接時及び溶接後の冷却時に発生する熱
応力を高靱性金属部で緩和することができるために、高
強度金属部に上記熱応力でクラックが発生したりするこ
とがなく、溶接強度を確保することができる。
【００７０】台金と刃先チップの接合域の端部に高靱性
金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、端部
の高靱性金属を溶かして高強度金属を台金もしくは刃先
チップに仮止めし、しかる後に刃先チップと台金とを相
対させて溶接すると、金属層の材料供給が容易となる上
に、刃先チップの安定したセッティングを簡単に行うこ
とができ、従って製造が容易となる。
金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、端部
の高靱性金属を溶かして高強度金属を台金もしくは刃先
チップに仮止めし、しかる後に刃先チップと台金とを相
対させて溶接すると、金属層の材料供給が容易となる上
に、刃先チップの安定したセッティングを簡単に行うこ
とができ、従って製造が容易となる。
【００７１】台金と刃先チップの接合域の端部に高靱性
金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、端部
の高靱性金属の台金もしくは刃先チップへの係止により
高強度金属を同時に仮止めし、しかる後に刃先チップと
台金とを相対させて溶接する場合にも、金属層の材料供
給が容易となる上に、刃先チップの安定したセッティン
グを簡単に行うことができる。
金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、端部
の高靱性金属の台金もしくは刃先チップへの係止により
高強度金属を同時に仮止めし、しかる後に刃先チップと
台金とを相対させて溶接する場合にも、金属層の材料供
給が容易となる上に、刃先チップの安定したセッティン
グを簡単に行うことができる。
【００７２】台金と刃先チップの接合域の端部に高靱性
金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、高靱
性金属と高強度金属とを同時に溶融させることで台金と
刃先チップとを接合溶接するとともに該高強度金属と高
靱性金属との配置境界部で両者を溶融混合させると、高
強度金属部から接合域端部の高靱性金属部にかけて硬さ
が漸次変化している金属層を容易に得ることができる。
金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、高靱
性金属と高強度金属とを同時に溶融させることで台金と
刃先チップとを接合溶接するとともに該高強度金属と高
靱性金属との配置境界部で両者を溶融混合させると、高
強度金属部から接合域端部の高靱性金属部にかけて硬さ
が漸次変化している金属層を容易に得ることができる。
【００７３】また、台金と刃先チップの接合域の端部に
高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配する
とともに上記高靱性金属と高強度金属との間にこの両者
の中間的特性を有する中間特性金属を配して、これら金
属を加熱溶融させることで台金と刃先チップとを接合溶
接する場合にも、高強度金属部から接合域端部の高靱性
金属部にかけて硬さが漸次変化している金属層を容易に
得ることができる。
高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配する
とともに上記高靱性金属と高強度金属との間にこの両者
の中間的特性を有する中間特性金属を配して、これら金
属を加熱溶融させることで台金と刃先チップとを接合溶
接する場合にも、高強度金属部から接合域端部の高靱性
金属部にかけて硬さが漸次変化している金属層を容易に
得ることができる。
【００７４】さらに、台金と刃先チップの接合域の端部
に高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配す
るとともに上記高強度金属を熱膨張率が異なる複数層で
形成し、上記高靱性金属及び高強度金属を加熱溶融させ
ることで台金と刃先チップとを接合溶接するならば、台
金側から刃先チップ側にかけて熱膨張率が漸次変化して
いる高強度金属部を容易に得ることができる。
に高靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配す
るとともに上記高強度金属を熱膨張率が異なる複数層で
形成し、上記高靱性金属及び高強度金属を加熱溶融させ
ることで台金と刃先チップとを接合溶接するならば、台
金側から刃先チップ側にかけて熱膨張率が漸次変化して
いる高強度金属部を容易に得ることができる。
【００７５】ＷＣ粉末に６〜２０％Ｃｏ粉末を混合した
ものを刃先チップ側に、ＷＣ粉末に４０〜６０％Ｃｏ粉
末を混合したものを台金側に配するとともに接合域端部
にＣｕ粉末を配して、これら粉末を加熱して焼結するこ
とで台金と刃先チップとを接合溶接しても、台金側から
刃先チップ側にかけて熱膨張率が漸次変化している高強
度金属部を容易に得ることができる。
ものを刃先チップ側に、ＷＣ粉末に４０〜６０％Ｃｏ粉
末を混合したものを台金側に配するとともに接合域端部
にＣｕ粉末を配して、これら粉末を加熱して焼結するこ
とで台金と刃先チップとを接合溶接しても、台金側から
刃先チップ側にかけて熱膨張率が漸次変化している高強
度金属部を容易に得ることができる。
【図１】本発明に係る刃物を示しており、(a)は正面
図、(b)は拡大斜視図である。
図、(b)は拡大斜視図である。
【図２】同上の刃先チップの形状が異なるものにおける
拡大斜視図である。
拡大斜視図である。
【図３】同上の刃物の製造途中の状態を示すもので、
(a)は斜視図、(b)は側面図である。
(a)は斜視図、(b)は側面図である。
【図４】同上の刃物の溶接後の状態を示す側面図であ
る。
る。
【図５】同上の他例における製造途中の状態を示す斜視
図である。
図である。
【図６】同上の刃物の他の製造方法における製造途中の
状態を示す斜視図である。
状態を示す斜視図である。
【図７】同上の溶接後の状態を示す斜視図である。
【図８】不適な台金の形状を示す斜視図である。
【図９】同上の他の刃物の製造途中の状態を示す斜視図
である。
である。
【図１０】同上の溶接後の状態を示す斜視図である。
【図１１】同上の刃物の別の製造方法を示すもので、
(a)は製造途中の状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態
を示す斜視図である。
(a)は製造途中の状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態
を示す斜視図である。
【図１２】同上の刃物のさらに別の製造方法を示すもの
で、(a)及び(b)は製造途中の状態を示す斜視図、(c)は
溶接後の状態を示す斜視図である。
で、(a)及び(b)は製造途中の状態を示す斜視図、(c)は
溶接後の状態を示す斜視図である。
【図１３】同上の刃物の異なる製造方法を示すもので、
(a)〜(d)は製造順で示す断面図である。
(a)〜(d)は製造順で示す断面図である。
【図１４】同上の他例を示すもので、(a)は製造途中の
状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態を示す斜視図で
ある。
状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態を示す斜視図で
ある。
【図１５】同上の凹部におけるメッキの成長過程を示す
断面図である。
断面図である。
【図１６】同上の刃物の他の製造方法における製造途中
の状態を示す斜視図である。
の状態を示す斜視図である。
【図１７】同上における製造途中の状態を示す斜視図で
ある。
ある。
【図１８】同上の刃物の他の製造方法を示す側面図であ
る。
る。
【図１９】さらに他の製造方法を示すもので、(a)(b)は
共に側面図である。
共に側面図である。
【図２０】別の製造方法を示すもので、(a)(b)は共に側
面図である。
面図である。
【図２１】異なる製造方法を示すもので、(a)(b)は共に
斜視図である。
斜視図である。
【図２２】他の製造方法を示すもので、(a)及び(b)は製
造途中の状態を示す斜視図、(c)は溶接後の状態を示す
斜視図である。
造途中の状態を示す斜視図、(c)は溶接後の状態を示す
斜視図である。
【図２３】さらに他の製造方法を示すもので、(a)は製
造途中の状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態を示す
斜視図である。
造途中の状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態を示す
斜視図である。
【図２４】同上の他例における製造途中の状態を示す斜
視図である。
視図である。
【図２５】同上のさらに他例における製造途中の状態を
示すもので、(a)は側面図、(b)は底面図である。
示すもので、(a)は側面図、(b)は底面図である。
【図２６】刃物の製造方法の一例を示すもので、(a)は
製造途中の状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態を示
す斜視図である。
製造途中の状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態を示
す斜視図である。
【図２７】同上の他例を示すもので、(a)は製造途中の
状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態を示す斜視図で
ある。
状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態を示す斜視図で
ある。
【図２８】刃物の製造法の他例を示す斜視図である。
【図２９】同上のさらに他例を示すもので、(a)は製造
途中の状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態を示す斜
視図である。
途中の状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態を示す斜
視図である。
【図３０】同上の別の例を示すもので、(a)は製造途中
の状態を示す斜視図、(b)は第１溶接工程後の状態を示
す斜視図、(c)は第２溶接工程後の状態を示す斜視図で
ある。
の状態を示す斜視図、(b)は第１溶接工程後の状態を示
す斜視図、(c)は第２溶接工程後の状態を示す斜視図で
ある。
【図３１】同上のさらに別の例を示すもので、(a)は製
造途中の状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態を示す
斜視図である。
造途中の状態を示す斜視図、(b)は溶接後の状態を示す
斜視図である。
１ 台金 ２ 刃先チップ ３ 合金層 ３１ 高靱性金属部 ３２ 高強度金属部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 草野 昇 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工株 式会社内 (72)発明者 濱田 利一 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工株 式会社内 (72)発明者 中山 享一良 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工株 式会社内
Claims (24)
- 【請求項１】 鋼製の台金と、この台金に金属層を介し
て接合固着された超硬合金製の刃先チップとからなる刃
物であり、上記金属層は台金の熱膨張率と刃先チップの
熱膨張率との中間の熱膨張率を有する金属で形成された
高強度金属部と、刃先チップと台金との接合域の端部に
位置するとともに靱性が上記金属部より大となっている
高靱性金属部とから成ることを特徴とする刃物。 - 【請求項２】 金属層における高強度金属部と高靱性金
属部とが同一元素を含む同系金属であることを特徴とす
る請求項１記載の刃物。 - 【請求項３】 金属層における高強度金属部が鉄−ニッ
ケルを主成分とする合金であり、高靱性金属部が高強度
金属部よりもニッケル含有量が大の金属であることを特
徴とする請求項２記載の刃物。 - 【請求項４】 金属層における高強度金属部と高靱性金
属部とが構成元素の異なる異種金属であることを特徴と
する請求項１記載の刃物。 - 【請求項５】 金属層は高強度金属部から接合域端部の
高靱性金属部にかけて硬さが漸次変化しているものであ
ることを特徴とする請求項１〜４のいずれかの項に記載
の刃物。 - 【請求項６】 金属層の高強度金属部は台金側から刃先
チップ側にかけて熱膨張率が漸次変化しているものであ
ることを特徴とする請求項１〜５のいずれかの項に記載
の刃物。 - 【請求項７】 鋼製の台金に金属層を介して超硬合金製
の刃先チップを溶接固着するにあたり、刃先チップと台
金との接合域の端部と他の部分とにおいて強度及び靱性
が異なるように金属層を形成することを特徴とする刃物
の製造方法。 - 【請求項８】 金属層を鉄−ニッケルを主成分とする金
属からなるものとするとともに、刃先チップと台金との
接合域の端部におけるニッケル含有量が他の部分よりも
大となるように金属層を形成することを特徴とする請求
項７記載の刃物の製造方法。 - 【請求項９】 台金と刃先チップとの接合部において少
なくとも一方に開先を形成するとともに接合域の端部と
なるところの開先を他の部分より大きくしておき、次い
でニッケルまたはニッケル合金を溶加材として加えつつ
上記開先部分で溶接を行うことを特徴とする請求項８記
載の刃物の製造方法。 - 【請求項１０】 台金における刃先チップ接合面とこの
接合面にコーナーを介して連続する面とにメッキや溶射
によるニッケル層を設け、次いで台金の上記刃先チップ
接合面に刃先チップを台金とニッケル層との加熱溶融で
溶接することを特徴とする請求項８記載の刃物の製造方
法。 - 【請求項１１】 台金における刃先チップ接合面で且つ
刃先チップと台金との接合域の端部となるところに凹部
を形成し、次いで台金における上記凹部を含む刃先チッ
プ接合面にメッキや溶射によるニッケル層を設け、この
後、台金の上記刃先チップ接合面に刃先チップを台金と
ニッケル層との加熱溶融によって溶接することを特徴と
する請求項８記載の刃物の製造方法。 - 【請求項１２】 台金と刃先チップとの接合面の少なく
とも一方にニッケルやニッケル合金から成るニッケル層
を形成するとともに接合域の端部となるところのニッケ
ル層のニッケル含有量を他の部分のニッケル層のニッケ
ル含有量より多くしておき、次いで台金と刃先チップと
を接合部の台金と上記ニッケル層との加熱溶融によって
溶接することを特徴とする請求項８記載の刃物の製造方
法。 - 【請求項１３】 台金と刃先チップとの接合面の少なく
とも一方にニッケルやニッケル合金から成るニッケル層
を形成するとともに接合域の端部となるところのニッケ
ル層の厚みを他の部分のニッケル層の厚みより大として
おき、次いで台金と刃先チップとを接合部の台金と上記
ニッケル層との加熱溶融によって溶接することを特徴と
する請求項８記載の刃物の製造方法。 - 【請求項１４】 メッキや溶射によるニッケル層の形成
の後にシェービングや切削によってニッケル層の厚みを
調整し、しかる後に台金と刃先チップとを接合部の台金
と上記ニッケル層との加熱溶融によって溶接することを
特徴とする請求項１３記載の刃物の製造方法。 - 【請求項１５】 台金と刃先チップとの接合面間にニッ
ケルやニッケルを含む金属からなる薄板を介在させると
ともに該薄板における台金と刃先チップとの接合域の端
部となるところを台金より外部に突出させておき、次い
で台金と刃先チップとを接合部の台金と上記薄板との加
熱溶融によって溶接することを特徴とする請求項８記載
の刃物の製造方法。 - 【請求項１６】 鋼製の台金に金属層を介して超硬合金
製の刃先チップを溶接固着するにあたり、刃先チップと
台金との接合域の端部と他の部分とにおいて構成元素の
異なる異種金属で金属層を形成することを特徴とする請
求項７記載の刃物の製造方法。 - 【請求項１７】 台金と刃先チップの接合域の端部に高
靱性金属を配するとともに接合域の他の部分に高強度金
属を配して、高強度金属を溶融させることで台金と刃先
チップとを接合溶接するとともに該高強度金属の溶融熱
で端部の高靱性金属を溶かすことを特徴とする請求項１
６記載の刃物の製造方法。 - 【請求項１８】 台金と刃先チップの接合域の端部に高
靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、
端部の高靱性金属を溶かして台金と刃先チップとを接合
域端部で接合溶接した後、高強度金属を溶融させること
で台金と刃先チップとを接合溶接することを特徴とする
請求項１６記載の刃物の製造方法。 - 【請求項１９】 台金と刃先チップの接合域の端部に高
靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、
端部の高靱性金属を溶かして高強度金属を台金もしくは
刃先チップに仮止めし、しかる後に刃先チップと台金と
を相対させて溶接することを特徴とする請求項１６記載
の刃物の製造方法。 - 【請求項２０】 台金と刃先チップの接合域の端部に高
靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、
端部の高靱性金属の台金もしくは刃先チップへの係止に
より高強度金属を同時に仮止めし、しかる後に刃先チッ
プと台金とを相対させて溶接することを特徴とする請求
項１６記載の刃物の製造方法。 - 【請求項２１】 台金と刃先チップの接合域の端部に高
靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配して、
高靱性金属と高強度金属とを同時に溶融させることで台
金と刃先チップとを接合溶接するとともに該高強度金属
と高靱性金属との配置境界部で両者を溶融混合させるこ
とを特徴とする請求項１６記載の刃物の製造方法。 - 【請求項２２】 台金と刃先チップの接合域の端部に高
靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配すると
ともに上記高靱性金属と高強度金属との間にこの両者の
中間的特性を有する中間特性金属を配して、これら金属
を加熱溶融させることで台金と刃先チップとを接合溶接
することを特徴とする請求項１６記載の刃物の製造方
法。 - 【請求項２３】 台金と刃先チップの接合域の端部に高
靱性金属を、接合域の他の部分に高強度金属を配すると
ともに上記高強度金属を熱膨張率が異なる複数層で形成
し、上記高靱性金属及び高強度金属を加熱溶融させるこ
とで台金と刃先チップとを接合溶接することを特徴とす
る請求項１６記載の刃物の製造方法。 - 【請求項２４】 ＷＣ粉末に６〜２０％Ｃｏ粉末を混合
したものを刃先チップ側に、ＷＣ粉末に４０〜６０％Ｃ
ｏ粉末を混合したものを台金側に配するとともに接合域
端部にＣｕ粉末を配して、これら粉末を加熱して焼結す
ることで台金と刃先チップとを接合溶接することを特徴
とする請求項２３記載の刃物の製造方法。
Priority Applications (7)
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|---|---|---|---|
| JP18998097A JP3633217B2 (ja) | 1996-09-25 | 1997-07-15 | 刃物及びその製造方法 |
| CN97116428A CN1063995C (zh) | 1996-09-25 | 1997-09-12 | 刀具及其制造方法 |
| US08/936,730 US6035844A (en) | 1996-09-25 | 1997-09-25 | Cutting tool and method for making the same |
| TW088209282U TW396883U (en) | 1996-09-25 | 1997-09-25 | Cutting tool |
| KR1019970048602A KR100262230B1 (ko) | 1996-09-25 | 1997-09-25 | 커터및그제조방법 |
| DE1997142393 DE19742393B4 (de) | 1996-09-25 | 1997-09-25 | Schneidwerkzeug und Herstellungsverfahren dafür |
| HK98111226.6A HK1010165B (en) | 1996-09-25 | 1998-10-13 | Cutting knife and manufacturing method thereof |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25268396 | 1996-09-25 | ||
| JP8-252683 | 1996-09-25 | ||
| JP9-41255 | 1997-02-25 | ||
| JP4125597 | 1997-02-25 | ||
| JP18998097A JP3633217B2 (ja) | 1996-09-25 | 1997-07-15 | 刃物及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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ID=27290758
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|---|---|
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| KR (1) | KR100262230B1 (ja) |
| CN (1) | CN1063995C (ja) |
| DE (1) | DE19742393B4 (ja) |
| TW (1) | TW396883U (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP6266152B1 (ja) * | 2017-02-09 | 2018-01-24 | 株式会社ハナコマーシャル | 丸鋸及び帯鋸用溶接装置のチップ供給装置 |
Families Citing this family (40)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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