JPH1030108A - 上底吹き転炉の脱炭方法 - Google Patents
上底吹き転炉の脱炭方法Info
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- JPH1030108A JPH1030108A JP20646696A JP20646696A JPH1030108A JP H1030108 A JPH1030108 A JP H1030108A JP 20646696 A JP20646696 A JP 20646696A JP 20646696 A JP20646696 A JP 20646696A JP H1030108 A JPH1030108 A JP H1030108A
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- carbon
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- low
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 上底吹き転炉による溶鋼の脱炭方法において
上吹きランスによる歩留まりの低減の抑制と鉄の酸化に
よる歩留まりの低減の抑制との両者を満足することがで
きる吹酸方法を提供する。 【解決手段】 上吹きランスノズルの設計２次圧Ｐoと
操業２次圧Ｐの比Ｐ／Ｐoを、炭素濃度が高い高炭領域
でＰ／Ｐoを１．２〜１．７とするときは炭素濃度が低
い低炭領域では１．８以上とし、また、炭素濃度が高い
高炭領域でＰ／Ｐoを０．５〜０．８とするときは炭素
濃度が低い低炭領域では０．９〜１．１とすることを特
徴とする上底吹き転炉の脱炭方法。
上吹きランスによる歩留まりの低減の抑制と鉄の酸化に
よる歩留まりの低減の抑制との両者を満足することがで
きる吹酸方法を提供する。 【解決手段】 上吹きランスノズルの設計２次圧Ｐoと
操業２次圧Ｐの比Ｐ／Ｐoを、炭素濃度が高い高炭領域
でＰ／Ｐoを１．２〜１．７とするときは炭素濃度が低
い低炭領域では１．８以上とし、また、炭素濃度が高い
高炭領域でＰ／Ｐoを０．５〜０．８とするときは炭素
濃度が低い低炭領域では０．９〜１．１とすることを特
徴とする上底吹き転炉の脱炭方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、上底吹き転炉によ
る溶鋼の脱炭方法に関する。特に、ダストの発生の低減
及び鉄の酸化の低減を可能とする上底吹き転炉による溶
鋼の脱炭方法に関するものである。
る溶鋼の脱炭方法に関する。特に、ダストの発生の低減
及び鉄の酸化の低減を可能とする上底吹き転炉による溶
鋼の脱炭方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】上底吹き転炉による溶鋼の脱炭方法にお
いては、溶鋼中の炭素濃度が０．６〜０．２％よりも高
い領域を高炭領域、０．６〜０．２％以下の領域を低炭
領域と呼ばれている。高炭領域は供給された酸素がほぼ
全て脱炭反応に供される時期で、低炭領域は酸素の一部
が鉄の酸化にも供される時期である。高炭領域から低炭
領域へ遷移する炭素濃度は酸素供給速度や底吹き撹拌力
に影響されるが、通常の上底吹き転炉では０．６〜０．
２％であることが良く知られている。
いては、溶鋼中の炭素濃度が０．６〜０．２％よりも高
い領域を高炭領域、０．６〜０．２％以下の領域を低炭
領域と呼ばれている。高炭領域は供給された酸素がほぼ
全て脱炭反応に供される時期で、低炭領域は酸素の一部
が鉄の酸化にも供される時期である。高炭領域から低炭
領域へ遷移する炭素濃度は酸素供給速度や底吹き撹拌力
に影響されるが、通常の上底吹き転炉では０．６〜０．
２％であることが良く知られている。
【０００３】転炉精錬においては、高炭領域ではダスト
の発生による歩留まり低減を抑制する吹酸方法が望ま
れ、低炭領域では鉄の酸化による歩留まり低減を抑制す
る吹酸方法が望まれている。
の発生による歩留まり低減を抑制する吹酸方法が望ま
れ、低炭領域では鉄の酸化による歩留まり低減を抑制す
る吹酸方法が望まれている。
【０００４】この様な要求に応じて種々の吹酸方法が提
案されていて、例えば、特開昭６０−１６５３１３号公
報では多孔ノズルでのダスト低減の方策として、溶鋼表
面での火点の重なりを最小限にする精錬用ランスを用い
て技術が開示されている。
案されていて、例えば、特開昭６０−１６５３１３号公
報では多孔ノズルでのダスト低減の方策として、溶鋼表
面での火点の重なりを最小限にする精錬用ランスを用い
て技術が開示されている。
【０００５】また、特開平２−２９４４２０号公報では
低炭領域の鉄の酸化を低減する方策として、低炭期に上
吹き酸素に不活性ガスを混合する吹酸方法の技術が開示
されている。
低炭領域の鉄の酸化を低減する方策として、低炭期に上
吹き酸素に不活性ガスを混合する吹酸方法の技術が開示
されている。
【０００６】しかし、これらのいずれの方法も高炭領域
でのダストの発生による歩留まり低減の抑制しようとす
ると、低炭領域での鉄の酸化による歩留まりの低減の抑
制が実現できないし、また、逆に低炭領域での鉄の酸化
による歩留まり低減の抑制をしようとすると、高炭領域
でのダストの発生による歩留まり低減の抑制が実現でき
ない。このように、ダスト発生の抑制と鉄の酸化の抑制
とは表裏一体の関係にあり、従来の方法では、両方の問
題を解決することはできていなかった。
でのダストの発生による歩留まり低減の抑制しようとす
ると、低炭領域での鉄の酸化による歩留まりの低減の抑
制が実現できないし、また、逆に低炭領域での鉄の酸化
による歩留まり低減の抑制をしようとすると、高炭領域
でのダストの発生による歩留まり低減の抑制が実現でき
ない。このように、ダスト発生の抑制と鉄の酸化の抑制
とは表裏一体の関係にあり、従来の方法では、両方の問
題を解決することはできていなかった。
【０００７】一方、上吹き転炉による脱炭方法に使用す
るランスは、一般に、図４に示すように上吹きランスの
ノズル１は先広がり形状（ラバールノズル）をしてい
る。最も狭くなった部分をスロート２と呼び、設計２次
圧Ｐo（ｋｇｆ／ｃｍ2）、スロート径ｄ（ｍｍ）、出口
径Ｄ（ｍｍ）との間には次の関係がある。
るランスは、一般に、図４に示すように上吹きランスの
ノズル１は先広がり形状（ラバールノズル）をしてい
る。最も狭くなった部分をスロート２と呼び、設計２次
圧Ｐo（ｋｇｆ／ｃｍ2）、スロート径ｄ（ｍｍ）、出口
径Ｄ（ｍｍ）との間には次の関係がある。
【０００８】D=[(4/π)×S・{(1+0.2・Mp2)/1.2}3/Mp]1/2 S=(π(d/2)2) Mp=[5×[{(Po+1.033)/1.033}2/7-1]]1/2 また、設計送酸速度ＦE（Ｎｍ3／Ｈｒ）は、ノズル数を
ｎとすると以下の関数がある。
ｎとすると以下の関数がある。
【０００９】FE=S×{0.581・n・(Po+1.033)} これに対して、操業するガス供給速度Ｆ（Ｎｍ3／Ｈ
ｒ）と、その時の２次圧（操業２次圧：Ｐ）との間には
次の関係がある。
ｒ）と、その時の２次圧（操業２次圧：Ｐ）との間には
次の関係がある。
【００１０】F =S×{0.581・n・(P +1.033)}
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上底吹き転
炉による溶鋼の脱炭方法において、ダスト発生による歩
留まりの低減の抑制と鉄の酸化による歩留まりの低減の
抑制との両者を満足することができる吹酸方法を提供す
ることを課題とするものである。
炉による溶鋼の脱炭方法において、ダスト発生による歩
留まりの低減の抑制と鉄の酸化による歩留まりの低減の
抑制との両者を満足することができる吹酸方法を提供す
ることを課題とするものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】高炭領域でダストを低減
させるには火点温度を低下させることが効果的であり、
そのためには、溶鋼面位置での噴流流速を低減させるこ
と、つまりソフトブローすることが最も重要である。ま
た、低炭領域で鉄の酸化を抑制するには、逆に、火点温
度を上昇させることが効果的であり、それには溶鋼面位
置での噴流流速を増加させること、つまりハードブロー
することが最も重要である。本発明者らは、これを、ノ
ズルの設計２次圧と操業２次圧との関係で制御すること
を実現し本発明を完成した。
させるには火点温度を低下させることが効果的であり、
そのためには、溶鋼面位置での噴流流速を低減させるこ
と、つまりソフトブローすることが最も重要である。ま
た、低炭領域で鉄の酸化を抑制するには、逆に、火点温
度を上昇させることが効果的であり、それには溶鋼面位
置での噴流流速を増加させること、つまりハードブロー
することが最も重要である。本発明者らは、これを、ノ
ズルの設計２次圧と操業２次圧との関係で制御すること
を実現し本発明を完成した。
【００１３】本発明の具体的解決手段は以下の通りであ
る。
る。
【００１４】（１）上吹きランスノズルの設計２次圧Ｐ
oと操業２次圧Ｐの比Ｐ／Ｐoを、炭素濃度が高い高炭領
域よりも、炭素濃度が低い低炭の領域で大きくすること
を特徴とする上底吹き転炉の脱炭方法。
oと操業２次圧Ｐの比Ｐ／Ｐoを、炭素濃度が高い高炭領
域よりも、炭素濃度が低い低炭の領域で大きくすること
を特徴とする上底吹き転炉の脱炭方法。
【００１５】（２）上記（１）において、炭素濃度が高
い高炭領域ではＰ／Ｐoを１．２〜１．７とし、炭素濃
度が低い低炭領域では１．８以上とすることを特徴とす
る上底吹き転炉の脱炭方法。
い高炭領域ではＰ／Ｐoを１．２〜１．７とし、炭素濃
度が低い低炭領域では１．８以上とすることを特徴とす
る上底吹き転炉の脱炭方法。
【００１６】（３）上記（１）において、炭素濃度が高
い高炭領域ではＰ／Ｐoを０．５〜０．８とし、炭素濃
度が低い低炭領域では０．９〜１．１とすることを特徴
とする上底吹き転炉の脱炭方法。
い高炭領域ではＰ／Ｐoを０．５〜０．８とし、炭素濃
度が低い低炭領域では０．９〜１．１とすることを特徴
とする上底吹き転炉の脱炭方法。
【００１７】
【発明の実施の形態】酸素吹錬中の高炭領域と低炭領域
との炭素濃度の境界は、転炉の形状、撹拌力、底吹き条
件等の転炉操業条件によって変動するが、一般に高炭領
域と低炭領域との境界となる炭素濃度は０．６〜０．２
％の範囲内にある。したがって、０．６％よりも高い炭
素濃度で本発明の条件外のＰ／ＰOで操業を実施した場
合にはダストの発生が充分には低減できず、また、０．
２％よりも低い炭素濃度で本発明の条件外のＰ／ＰOで
操業した場合には、鉄の酸化が充分には低減できない。
しかし、０．６〜０．２％の範囲においては、実操業上
は高炭領域或は低炭領域かを操業条件に応じて決定し、
それに合致するＰ／ＰOの条件を選定すればよい。まず
第１に、上吹きランスノズルの設計２次圧Ｐ oと操業２
次圧Ｐの比Ｐ／Ｐoを、高炭領域よりも、低炭領域で大
きくすることが必要である。これは本発明者らの詳細な
実験により、溶鋼面位置での噴流流速Ｕとノズル出口で
の噴流流速ＵOとの比（Ｕ／Ｕo）がＰ／Ｐoを大きくす
ることにより増大しハードブローが実現できるためであ
る。
との炭素濃度の境界は、転炉の形状、撹拌力、底吹き条
件等の転炉操業条件によって変動するが、一般に高炭領
域と低炭領域との境界となる炭素濃度は０．６〜０．２
％の範囲内にある。したがって、０．６％よりも高い炭
素濃度で本発明の条件外のＰ／ＰOで操業を実施した場
合にはダストの発生が充分には低減できず、また、０．
２％よりも低い炭素濃度で本発明の条件外のＰ／ＰOで
操業した場合には、鉄の酸化が充分には低減できない。
しかし、０．６〜０．２％の範囲においては、実操業上
は高炭領域或は低炭領域かを操業条件に応じて決定し、
それに合致するＰ／ＰOの条件を選定すればよい。まず
第１に、上吹きランスノズルの設計２次圧Ｐ oと操業２
次圧Ｐの比Ｐ／Ｐoを、高炭領域よりも、低炭領域で大
きくすることが必要である。これは本発明者らの詳細な
実験により、溶鋼面位置での噴流流速Ｕとノズル出口で
の噴流流速ＵOとの比（Ｕ／Ｕo）がＰ／Ｐoを大きくす
ることにより増大しハードブローが実現できるためであ
る。
【００１８】最適な条件は以下の２つの条件となる。
【００１９】図１は、炭素濃度が高い高炭領域における
Ｐ／ＰOの値とダスト発生量（ｋｇ／ｔ）との関係を示
した図である。図１に示すように、Ｐ／ＰOの値の変化
とダスト発生量とは関係しており炭素濃度が高い高炭領
域ではＰ／Ｐoを１．２〜１．７とした範囲でダスト発
生量が低減している。
Ｐ／ＰOの値とダスト発生量（ｋｇ／ｔ）との関係を示
した図である。図１に示すように、Ｐ／ＰOの値の変化
とダスト発生量とは関係しており炭素濃度が高い高炭領
域ではＰ／Ｐoを１．２〜１．７とした範囲でダスト発
生量が低減している。
【００２０】図２は、炭素濃度が低い低炭領域における
Ｐ／ＰOの値とスラグ中の鉄濃度の生成割合（Ｔ・Ｆｅ
％）を示した図である。図２に示すように低炭領域では
Ｐ／ＰOの値が１．８以上で酸化鉄の低減効果が生ず
る。
Ｐ／ＰOの値とスラグ中の鉄濃度の生成割合（Ｔ・Ｆｅ
％）を示した図である。図２に示すように低炭領域では
Ｐ／ＰOの値が１．８以上で酸化鉄の低減効果が生ず
る。
【００２１】したがって、本発明では、上吹きランスに
より溶鋼の脱炭精錬をする際に、炭素濃度が高い高炭領
域のＰ／ＰOの値よりも炭素濃度が低い低炭領域のＰ／
ＰOの値を大きくすることにより、ダスト発生の低減と
酸化鉄生成の低減を達成できるものである。
より溶鋼の脱炭精錬をする際に、炭素濃度が高い高炭領
域のＰ／ＰOの値よりも炭素濃度が低い低炭領域のＰ／
ＰOの値を大きくすることにより、ダスト発生の低減と
酸化鉄生成の低減を達成できるものである。
【００２２】各領域におけるＰ／ＰOの具体的な値は、
高炭領域ではＰ／ＰOを１．２〜１．７とし低炭領域で
はＰ／ＰOを１．８以上とすることが好ましい。高炭領
域でＰ／Ｐoを１．２〜１．７とする理由は、ガス不足
膨張の状態で送酸されたガスがノズル出口に達し、ノズ
ルを出た直後に急激に膨張するため、大きく減衰しソフ
トブローとなるためであり、その結果、第１図に示すよ
うにダストが低減される。１．２よりも小さい場合には
上記の減衰効果が小さく、１．７よりも大きい場合に
は、上記減衰効果よりも、背圧が上がることによりガス
の持つ運動エネルギー自体が大きくなる影響の方が優勢
となるためソフトブロー効果が得られないからである。
低炭領域で１．８以上とする理由は、背圧が上がること
によりガスの持つ運動エネルギー自体が大きくなるため
ハードブロー効果が得られるためであり、その結果、第
２図に示すようにスラグ中の鉄濃度（Ｔ・Ｆｅ）が低減
される。１．８よりも小さい場合には、前述の減衰効果
が現れるため充分なハードブロー効果が得られないから
である。
高炭領域ではＰ／ＰOを１．２〜１．７とし低炭領域で
はＰ／ＰOを１．８以上とすることが好ましい。高炭領
域でＰ／Ｐoを１．２〜１．７とする理由は、ガス不足
膨張の状態で送酸されたガスがノズル出口に達し、ノズ
ルを出た直後に急激に膨張するため、大きく減衰しソフ
トブローとなるためであり、その結果、第１図に示すよ
うにダストが低減される。１．２よりも小さい場合には
上記の減衰効果が小さく、１．７よりも大きい場合に
は、上記減衰効果よりも、背圧が上がることによりガス
の持つ運動エネルギー自体が大きくなる影響の方が優勢
となるためソフトブロー効果が得られないからである。
低炭領域で１．８以上とする理由は、背圧が上がること
によりガスの持つ運動エネルギー自体が大きくなるため
ハードブロー効果が得られるためであり、その結果、第
２図に示すようにスラグ中の鉄濃度（Ｔ・Ｆｅ）が低減
される。１．８よりも小さい場合には、前述の減衰効果
が現れるため充分なハードブロー効果が得られないから
である。
【００２３】図３は炭素濃度が高い高炭領域における低
いＰ／ＰOの値とダスト発生量（ｋｇ／ｔ）との関係を
示した図である。
いＰ／ＰOの値とダスト発生量（ｋｇ／ｔ）との関係を
示した図である。
【００２４】本発明において、図１におけるＰ／ＰOの
値よりも更にＰ／ＰOの値を低下させると、図３に示す
ようにダスト発生量が少い範囲が存在することを見い出
した。
値よりも更にＰ／ＰOの値を低下させると、図３に示す
ようにダスト発生量が少い範囲が存在することを見い出
した。
【００２５】即ち、図３に示すようにＰ／ＰOの値を
０．８以下にするとダスト発生量が低減する。
０．８以下にするとダスト発生量が低減する。
【００２６】このため、本発明において、炭素濃度が高
い高炭領域ではＰ／Ｐoを０．５〜０．８とし、低炭領
域では第２図に示すようにＰ／ＰOと０．９〜１．１と
することができる。高炭領域でＰ／Ｐoを０．５〜０．
８とすることは、ガスが過膨張の状態でノズル出口に達
し、ノズルの中での減衰によりポテンシャルコアが短く
なる結果ソフトブローとなるためであり、第３図に示す
ようにダストが低減される。０．５よりも小さい場合に
はノズル突出時のエネルギーが小さくなりすぎるためノ
ズル内へ吹酸中のスプラッシュが侵入することがあり、
０．８よりも大きい場合には、上記の減衰効果が小さく
なるためソフトブロー効果が得られないからである。低
炭領域でＰ／ＰOを０．９〜１．１とするのは、適正膨
張条件にすることによりガスの圧力が効率良く運動エネ
ルギーに変換されるためにハードブロー効果が得られる
ためであり、その結果、スラグ中の鉄濃度（Ｔ・Ｆｅ）
が低減される。０．９よりも小さい場合には、前述の減
衰効果が現れるため充分なハードブロー効果が得られ
ず、１．１よりも大きくすると、前述のように不足膨張
に伴う減衰が現れるため、充分なハードブロー効果が得
られないからである。
い高炭領域ではＰ／Ｐoを０．５〜０．８とし、低炭領
域では第２図に示すようにＰ／ＰOと０．９〜１．１と
することができる。高炭領域でＰ／Ｐoを０．５〜０．
８とすることは、ガスが過膨張の状態でノズル出口に達
し、ノズルの中での減衰によりポテンシャルコアが短く
なる結果ソフトブローとなるためであり、第３図に示す
ようにダストが低減される。０．５よりも小さい場合に
はノズル突出時のエネルギーが小さくなりすぎるためノ
ズル内へ吹酸中のスプラッシュが侵入することがあり、
０．８よりも大きい場合には、上記の減衰効果が小さく
なるためソフトブロー効果が得られないからである。低
炭領域でＰ／ＰOを０．９〜１．１とするのは、適正膨
張条件にすることによりガスの圧力が効率良く運動エネ
ルギーに変換されるためにハードブロー効果が得られる
ためであり、その結果、スラグ中の鉄濃度（Ｔ・Ｆｅ）
が低減される。０．９よりも小さい場合には、前述の減
衰効果が現れるため充分なハードブロー効果が得られ
ず、１．１よりも大きくすると、前述のように不足膨張
に伴う減衰が現れるため、充分なハードブロー効果が得
られないからである。
【００２７】
（実施例１）３５０トン転炉で脱炭試験を実施した。用
いた上吹きランスは４孔ラバールノズルで、スロート径
ｄが５５．５ｍｍ、出口径Ｄが７２ｍｍであり、設計２
次圧Ｐ Oが７（ｋｇｆ／ｃｍ2）、設計送酸速度ＦEが４
５０００（Ｎｍ3／Ｈｒ）のものである。このランスを
用いて、炭素濃度が０．４５％よりも高い範囲では、操
業２次圧Ｐを１１．５（ｋｇｆ／ｃｍ2）、即ちＰ／ＰO
を１．６とし純酸素ガスを用い操業ガス供給速度Ｆを７
００００（Ｎｍ3／Ｈｒ）で脱炭し、０．４５％以下で
は、純酸素ガスにＡｒ又はＣＯ2ガスを混合し、操業２
次圧Ｐを１４（ｋｇｆ／ｃｍ2）、即ちＰ／ＰOを２．０
とし、操業ガス供給速度Ｆを８４５００（Ｎｍ3／Ｈ
ｒ）で脱炭した。その結果、ダスト量は１５ｋｇ／ｔ、
炭素を０．０４％で吹き止めた時のスラグ中（Ｔ・Ｆ
ｅ）が１４．５％となった。
いた上吹きランスは４孔ラバールノズルで、スロート径
ｄが５５．５ｍｍ、出口径Ｄが７２ｍｍであり、設計２
次圧Ｐ Oが７（ｋｇｆ／ｃｍ2）、設計送酸速度ＦEが４
５０００（Ｎｍ3／Ｈｒ）のものである。このランスを
用いて、炭素濃度が０．４５％よりも高い範囲では、操
業２次圧Ｐを１１．５（ｋｇｆ／ｃｍ2）、即ちＰ／ＰO
を１．６とし純酸素ガスを用い操業ガス供給速度Ｆを７
００００（Ｎｍ3／Ｈｒ）で脱炭し、０．４５％以下で
は、純酸素ガスにＡｒ又はＣＯ2ガスを混合し、操業２
次圧Ｐを１４（ｋｇｆ／ｃｍ2）、即ちＰ／ＰOを２．０
とし、操業ガス供給速度Ｆを８４５００（Ｎｍ3／Ｈ
ｒ）で脱炭した。その結果、ダスト量は１５ｋｇ／ｔ、
炭素を０．０４％で吹き止めた時のスラグ中（Ｔ・Ｆ
ｅ）が１４．５％となった。
【００２８】（実施例２）３５０トン転炉で脱炭試験を
実施した。用いた上吹きランスは４孔ラバールノズル
で、スロート径ｄが７１．５ｍｍ、出口径Ｄが１０１ｍ
ｍであり、設計２次圧Ｐ Oが１０（ｋｇｆ／ｃｍ2）、設
計送酸速度ＦEが１０３０００（Ｎｍ3／Ｈｒ）のもので
ある。このランスを用いて、炭素濃度が０．４５％より
も高い範囲では、操業２次圧Ｐを６．５（ｋｇｆ／ｃｍ
2）、即ちＰ／ＰOを０．６５とし純酸素ガスを用い操業
ガス供給速度Ｆを７００００（Ｎｍ3／Ｈｒ）で脱炭
し、０．４５％以下では、純酸素ガスにＡｒ又はＣＯ2
ガスを混合し、操業２次圧Ｐを１０（ｋｇｆ／ｃ
ｍ2）、即ちＰ／ＰOを１とし、操業ガス供給速度Ｆを１
０３０００（Ｎｍ3／Ｈｒ）で脱炭した。その結果、ダ
スト量は１４ｋｇ／ｔ、炭素を０．０４％で吹き止めた
時のスラグ中（Ｔ・Ｆｅ）が１６％となった。
実施した。用いた上吹きランスは４孔ラバールノズル
で、スロート径ｄが７１．５ｍｍ、出口径Ｄが１０１ｍ
ｍであり、設計２次圧Ｐ Oが１０（ｋｇｆ／ｃｍ2）、設
計送酸速度ＦEが１０３０００（Ｎｍ3／Ｈｒ）のもので
ある。このランスを用いて、炭素濃度が０．４５％より
も高い範囲では、操業２次圧Ｐを６．５（ｋｇｆ／ｃｍ
2）、即ちＰ／ＰOを０．６５とし純酸素ガスを用い操業
ガス供給速度Ｆを７００００（Ｎｍ3／Ｈｒ）で脱炭
し、０．４５％以下では、純酸素ガスにＡｒ又はＣＯ2
ガスを混合し、操業２次圧Ｐを１０（ｋｇｆ／ｃ
ｍ2）、即ちＰ／ＰOを１とし、操業ガス供給速度Ｆを１
０３０００（Ｎｍ3／Ｈｒ）で脱炭した。その結果、ダ
スト量は１４ｋｇ／ｔ、炭素を０．０４％で吹き止めた
時のスラグ中（Ｔ・Ｆｅ）が１６％となった。
【００２９】（実施例３）３５０トン転炉で脱炭試験を
実施した。用いた上吹きランスは４孔ラバールノズル
で、スロート径ｄが７１．５ｍｍ、出口径Ｄが１０１ｍ
ｍであり、設計２次圧Ｐ Oが１０（ｋｇｆ／ｃｍ2）、設
計送酸速度ＦEが１０３０００（Ｎｍ3／Ｈｒ）のもので
ある。このランスを用いて、炭素濃度が０．４５％より
も高い範囲では、操業２次圧Ｐを６．５（ｋｇｆ／ｃｍ
2）、即ちＰ／ＰOを０．６５とし純酸素ガスを用い操業
ガス供給速度Ｆを７００００（Ｎｍ3／Ｈｒ）で脱炭し
た。炭素が０．４５％に達した時間で上吹きランスを、
４孔ラバールノズルで、スロート径ｄが５５．５ｍｍ、
出口径Ｄが７２ｍｍであり、設計２次圧Ｐ Oが１０（ｋ
ｇｆ／ｃｍ2）、設計送酸速度ＦEが４５０００（Ｎｍ3
／Ｈｒ）のものに交換し、このランスを用いて、純酸素
ガスで、操業２次圧Ｐを１０（ｋｇｆ／ｃｍ2）、即ち
Ｐ／ＰOを１とし、操業ガス供給速度Ｆを４５０００
（Ｎｍ3／Ｈｒ）で脱炭した。その結果、ダスト量は１
４．５ｋｇ／ｔ、炭素を０．０４％で吹き止めた時のス
ラグ中（Ｔ・Ｆｅ）が１５％となった。
実施した。用いた上吹きランスは４孔ラバールノズル
で、スロート径ｄが７１．５ｍｍ、出口径Ｄが１０１ｍ
ｍであり、設計２次圧Ｐ Oが１０（ｋｇｆ／ｃｍ2）、設
計送酸速度ＦEが１０３０００（Ｎｍ3／Ｈｒ）のもので
ある。このランスを用いて、炭素濃度が０．４５％より
も高い範囲では、操業２次圧Ｐを６．５（ｋｇｆ／ｃｍ
2）、即ちＰ／ＰOを０．６５とし純酸素ガスを用い操業
ガス供給速度Ｆを７００００（Ｎｍ3／Ｈｒ）で脱炭し
た。炭素が０．４５％に達した時間で上吹きランスを、
４孔ラバールノズルで、スロート径ｄが５５．５ｍｍ、
出口径Ｄが７２ｍｍであり、設計２次圧Ｐ Oが１０（ｋ
ｇｆ／ｃｍ2）、設計送酸速度ＦEが４５０００（Ｎｍ3
／Ｈｒ）のものに交換し、このランスを用いて、純酸素
ガスで、操業２次圧Ｐを１０（ｋｇｆ／ｃｍ2）、即ち
Ｐ／ＰOを１とし、操業ガス供給速度Ｆを４５０００
（Ｎｍ3／Ｈｒ）で脱炭した。その結果、ダスト量は１
４．５ｋｇ／ｔ、炭素を０．０４％で吹き止めた時のス
ラグ中（Ｔ・Ｆｅ）が１５％となった。
【００３０】（比較例）比較例で用いた上吹きランスは
４孔ラバールノズルで、スロート径ｄが５９ｍｍ、出口
径Ｄが８３．５ｍｍであり、設計２次圧Ｐ Oが１０（ｋ
ｇｆ／ｃｍ2）、設計送酸速度ＦEが７００００（Ｎｍ3
／Ｈｒ）のものである。このランスを用いて、炭素濃度
に無関係に常時、操業２次圧Ｐを１０（ｋｇｆ／ｃ
ｍ2）、即ちＰ／ＰOを１とし純酸素ガスを用い操業ガス
供給速度Ｆを７００００（Ｎｍ3／Ｈｒ）で脱炭した。
その結果、ダスト量は２３ｋｇ／ｔ、炭素を０．０４％
で吹き止めた時のスラグ中（Ｔ・Ｆｅ）が１８．５％と
なった。
４孔ラバールノズルで、スロート径ｄが５９ｍｍ、出口
径Ｄが８３．５ｍｍであり、設計２次圧Ｐ Oが１０（ｋ
ｇｆ／ｃｍ2）、設計送酸速度ＦEが７００００（Ｎｍ3
／Ｈｒ）のものである。このランスを用いて、炭素濃度
に無関係に常時、操業２次圧Ｐを１０（ｋｇｆ／ｃ
ｍ2）、即ちＰ／ＰOを１とし純酸素ガスを用い操業ガス
供給速度Ｆを７００００（Ｎｍ3／Ｈｒ）で脱炭した。
その結果、ダスト量は２３ｋｇ／ｔ、炭素を０．０４％
で吹き止めた時のスラグ中（Ｔ・Ｆｅ）が１８．５％と
なった。
【００３１】上記実施例１〜３及び比較例から明らかな
様に本発明によればダスト発生量が低減でき、かつスラ
グ中の鉄濃度も低減されていた。しかし、比較例に示す
様にＰ／ＰOを１として一定条件で脱炭操業を行うと、
スラグ中の鉄濃度は低減されているが、ダスト発生量の
低減は達成されていなかった。
様に本発明によればダスト発生量が低減でき、かつスラ
グ中の鉄濃度も低減されていた。しかし、比較例に示す
様にＰ／ＰOを１として一定条件で脱炭操業を行うと、
スラグ中の鉄濃度は低減されているが、ダスト発生量の
低減は達成されていなかった。
【００３２】
【発明の効果】本発明の上吹き転炉の脱炭方法によれ
ば、従来の転炉操業では困難であったダスト発生の低減
と鉄の酸化の低減の両者を効果的に達成できる。そのた
め脱炭効率の低下に伴う害を効果的に解消し得る。
ば、従来の転炉操業では困難であったダスト発生の低減
と鉄の酸化の低減の両者を効果的に達成できる。そのた
め脱炭効率の低下に伴う害を効果的に解消し得る。
【図１】炭素濃度が高い高炭領域におけるＰ／ＰOの値
とダスト発生量（ｋｇ／ｔ）との関係を示した図であ
る。
とダスト発生量（ｋｇ／ｔ）との関係を示した図であ
る。
【図２】炭素濃度が低い低炭領域におけるＰ／ＰOの値
とスラグ中の鉄濃度の生成割合（Ｔ・Ｆｅ％）を示した
図である。
とスラグ中の鉄濃度の生成割合（Ｔ・Ｆｅ％）を示した
図である。
【図３】炭素濃度が高い高炭領域における低いＰ／ＰO
の値とダスト発生量（ｋｇ／ｔ）との関係を示した図で
ある。
の値とダスト発生量（ｋｇ／ｔ）との関係を示した図で
ある。
【図４】ラバールランスノズルの先端部の断面図であ
る。
る。
１ ノズル ２ スロート ３ 酸素ガス噴流
Claims (3)
- 【請求項１】 上吹きランスノズルの設計２次圧Ｐoと
操業２次圧Ｐの比Ｐ／Ｐoを、炭素濃度が高い高炭領域
よりも、炭素濃度が低い低炭の領域で大きくすることを
特徴とする上底吹き転炉の脱炭方法。 - 【請求項２】 請求項１において、炭素濃度が高い高炭
領域ではＰ／Ｐoを１．２〜１．７とし、炭素濃度が低
い低炭領域では１．８以上とすることを特徴とする上底
吹き転炉の脱炭方法。 - 【請求項３】 請求項１において、炭素濃度が高い高炭
領域ではＰ／Ｐoを０．５〜０．８とし、炭素濃度が低
い低炭領域では０．９〜１．１とすることを特徴とする
上底吹き転炉の脱炭方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20646696A JPH1030108A (ja) | 1996-07-18 | 1996-07-18 | 上底吹き転炉の脱炭方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20646696A JPH1030108A (ja) | 1996-07-18 | 1996-07-18 | 上底吹き転炉の脱炭方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1030108A true JPH1030108A (ja) | 1998-02-03 |
Family
ID=16523849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20646696A Withdrawn JPH1030108A (ja) | 1996-07-18 | 1996-07-18 | 上底吹き転炉の脱炭方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1030108A (ja) |
-
1996
- 1996-07-18 JP JP20646696A patent/JPH1030108A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20031007 |