JPH1030502A - 内燃機関の流量制御装置 - Google Patents
内燃機関の流量制御装置Info
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- JPH1030502A JPH1030502A JP8186233A JP18623396A JPH1030502A JP H1030502 A JPH1030502 A JP H1030502A JP 8186233 A JP8186233 A JP 8186233A JP 18623396 A JP18623396 A JP 18623396A JP H1030502 A JPH1030502 A JP H1030502A
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- Japan
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- vibration
- valve
- egr
- pressure control
- valve body
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
- F02M26/52—Systems for actuating EGR valves
- F02M26/55—Systems for actuating EGR valves using vacuum actuators
- F02M26/56—Systems for actuating EGR valves using vacuum actuators having pressure modulation valves
- F02M26/57—Systems for actuating EGR valves using vacuum actuators having pressure modulation valves using electronic means, e.g. electromagnetic valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
- F02M26/13—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories
- F02M26/14—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories in relation to the exhaust system
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- Combustion & Propulsion (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＥＧＲ制御弁の弁体およびダイアフラムの振
動の振幅が極度に大きくなるのを阻止する。 【解決手段】 ＥＧＲ通路１３内に設けられたＥＧＲ制
御弁１４の圧力制御室１７を導管２２を介して圧力制御
弁２３に連結し、導管２２内に容積室３０を設ける。排
気マニホルド１２とＥＧＲ制御弁１４間のＥＧＲ通路１
３内に発生する気柱振動によって弁体１５およびダイア
フラム１６が振動するのを、この振動により圧力制御室
１７内の発生する圧力波の反射波を利用して抑制する。
動の振幅が極度に大きくなるのを阻止する。 【解決手段】 ＥＧＲ通路１３内に設けられたＥＧＲ制
御弁１４の圧力制御室１７を導管２２を介して圧力制御
弁２３に連結し、導管２２内に容積室３０を設ける。排
気マニホルド１２とＥＧＲ制御弁１４間のＥＧＲ通路１
３内に発生する気柱振動によって弁体１５およびダイア
フラム１６が振動するのを、この振動により圧力制御室
１７内の発生する圧力波の反射波を利用して抑制する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関の流量制御
装置に関する。
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より機関排気通路と機関吸気通路と
を排気ガス再循環（以下ＥＧＲと称す）通路により連結
し、ＥＧＲ通路内にＥＧＲ制御弁を配置したＥＧＲ装置
が使用されている。このＥＧＲ装置ではＥＧＲ率（ＥＧ
Ｒガス量／（ＥＧＲガス量＋吸入空気量））が目標ＥＧ
Ｒ率となるように機関吸気通路内に再循環せしめられる
ＥＧＲガス量がＥＧＲ制御弁によって制御される。
を排気ガス再循環（以下ＥＧＲと称す）通路により連結
し、ＥＧＲ通路内にＥＧＲ制御弁を配置したＥＧＲ装置
が使用されている。このＥＧＲ装置ではＥＧＲ率（ＥＧ
Ｒガス量／（ＥＧＲガス量＋吸入空気量））が目標ＥＧ
Ｒ率となるように機関吸気通路内に再循環せしめられる
ＥＧＲガス量がＥＧＲ制御弁によって制御される。
【０００３】ところがＥＧＲ通路内の圧力は機関排気通
路内に発生する排気脈動の影響を受けて脈動し、このよ
うにＥＧＲ通路内の圧力が脈動するとＥＧＲ率が変動す
るために燃焼が変動してしまう。そこでＥＧＲ通路内の
圧力が脈動するのを抑制するためにＥＧＲ通路内に拡大
室と絞り部を設けたＥＧＲ装置が公知である（実開昭６
３−１０２５５号公報参照）。
路内に発生する排気脈動の影響を受けて脈動し、このよ
うにＥＧＲ通路内の圧力が脈動するとＥＧＲ率が変動す
るために燃焼が変動してしまう。そこでＥＧＲ通路内の
圧力が脈動するのを抑制するためにＥＧＲ通路内に拡大
室と絞り部を設けたＥＧＲ装置が公知である（実開昭６
３−１０２５５号公報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方、ＥＧＲ制御弁は
通常はＥＧＲ通路内に配置された弁体と、弁体に連結さ
れたダイアフラムと、ダイアフラムによって画定された
圧力制御室とを具備しており、圧力制御室内の負圧の大
きさを制御することによってＥＧＲガス量を制御するよ
うにしている。このようなＥＧＲ制御弁ではＥＧＲ通路
内の圧力が脈動すると弁体およびダイアフラムが振動
し、これら弁体およびダイアフラムの振動の振幅は後述
するように特定の機関回転数で最も大きくなる。ところ
がこのように弁体およびダイアフラムが激しく振動する
とＥＧＲ制御弁の耐久性が低下することになる。
通常はＥＧＲ通路内に配置された弁体と、弁体に連結さ
れたダイアフラムと、ダイアフラムによって画定された
圧力制御室とを具備しており、圧力制御室内の負圧の大
きさを制御することによってＥＧＲガス量を制御するよ
うにしている。このようなＥＧＲ制御弁ではＥＧＲ通路
内の圧力が脈動すると弁体およびダイアフラムが振動
し、これら弁体およびダイアフラムの振動の振幅は後述
するように特定の機関回転数で最も大きくなる。ところ
がこのように弁体およびダイアフラムが激しく振動する
とＥＧＲ制御弁の耐久性が低下することになる。
【０００５】一方、上述の公知のＥＧＲ装置におけるよ
うにＥＧＲ通路内の圧力の脈動を抑制すればＥＧＲ制御
弁の弁体やダイアフラムの振動も抑制できるものと考え
られる。しかしながらＥＧＲ通路内の圧力の脈動を抑制
しようとすればするほどＥＧＲガス流が流れづらくなる
のでＥＧＲ通路内の圧力の脈動もそれほど抑制すること
ができず、斯くして上述の公知のＥＧＲ装置におけるよ
うなＥＧＲ通路内の圧力の脈動を抑制する方法ではＥＧ
Ｒ制御弁の弁体やダイアフラムの振動を十分に抑制する
ことができないという問題がある。
うにＥＧＲ通路内の圧力の脈動を抑制すればＥＧＲ制御
弁の弁体やダイアフラムの振動も抑制できるものと考え
られる。しかしながらＥＧＲ通路内の圧力の脈動を抑制
しようとすればするほどＥＧＲガス流が流れづらくなる
のでＥＧＲ通路内の圧力の脈動もそれほど抑制すること
ができず、斯くして上述の公知のＥＧＲ装置におけるよ
うなＥＧＲ通路内の圧力の脈動を抑制する方法ではＥＧ
Ｒ制御弁の弁体やダイアフラムの振動を十分に抑制する
ことができないという問題がある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに１番目の発明では、弁体と、弁体に連結された可動
部材と、可動部材により画定された圧力制御室とを具え
た流通ガス制御弁を具備し、流通ガス制御弁の弁体を機
関排気通路に連結されたガス流通管内に配置すると共に
流通ガス制御弁の圧力制御室を導管を介して圧力制御弁
に連結し、圧力制御弁により圧力制御室内の絶対圧を制
御して可動部材の変位量を制御し、特定の運転状態のと
きにガス流通管内に発生する気柱振動により弁体および
可動部材の振動の振幅が増大する内燃機関において、上
述の特定の運転状態のときに可動部材の振動により圧力
制御室内に発生する圧力波の反射波を利用して可動部材
の振動を抑制する振動抑制手段を導管に設けている。即
ち、流通ガス制御弁の可動部材の振動そのものが抑制さ
れる。
めに１番目の発明では、弁体と、弁体に連結された可動
部材と、可動部材により画定された圧力制御室とを具え
た流通ガス制御弁を具備し、流通ガス制御弁の弁体を機
関排気通路に連結されたガス流通管内に配置すると共に
流通ガス制御弁の圧力制御室を導管を介して圧力制御弁
に連結し、圧力制御弁により圧力制御室内の絶対圧を制
御して可動部材の変位量を制御し、特定の運転状態のと
きにガス流通管内に発生する気柱振動により弁体および
可動部材の振動の振幅が増大する内燃機関において、上
述の特定の運転状態のときに可動部材の振動により圧力
制御室内に発生する圧力波の反射波を利用して可動部材
の振動を抑制する振動抑制手段を導管に設けている。即
ち、流通ガス制御弁の可動部材の振動そのものが抑制さ
れる。
【０００７】２番目の発明では１番目の発明において、
振動抑制手段による可動部材の振動抑制作用を上述の特
定の運転状態のとき以外では禁止する禁止手段を具備し
ている。即ち、上述の特定の運転状態のときのみに可動
部材の振動が振動抑制手段によって抑制される。
振動抑制手段による可動部材の振動抑制作用を上述の特
定の運転状態のとき以外では禁止する禁止手段を具備し
ている。即ち、上述の特定の運転状態のときのみに可動
部材の振動が振動抑制手段によって抑制される。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１は本発明をＥＧＲ装置に適用
した場合を示している。図１を参照すると、１は機関本
体、２はピストン、３は吸気弁、４は吸気ポート、５は
排気弁、６は排気ポートを夫々示す。吸気ポート４は吸
気枝管７を介してサージタンク８に連結され、各吸気枝
管７には夫々燃料噴射弁９が取付けられる。サージタン
ク８は吸気ダクト１０およびエアフロメータ（図示せ
ず）を介してエアクリーナ（図示せず）に連結され、吸
気ダクト１０内にはスロットル弁１１が配置される。一
方、排気ポート６は排気マニホルド１２に連結される。
した場合を示している。図１を参照すると、１は機関本
体、２はピストン、３は吸気弁、４は吸気ポート、５は
排気弁、６は排気ポートを夫々示す。吸気ポート４は吸
気枝管７を介してサージタンク８に連結され、各吸気枝
管７には夫々燃料噴射弁９が取付けられる。サージタン
ク８は吸気ダクト１０およびエアフロメータ（図示せ
ず）を介してエアクリーナ（図示せず）に連結され、吸
気ダクト１０内にはスロットル弁１１が配置される。一
方、排気ポート６は排気マニホルド１２に連結される。
【０００９】排気マニホルド１２とサージタンク８とは
ガス流通管、即ちＥＧＲ通路１３を介して互いに連結さ
れ、ＥＧＲ通路１３内には流通ガス制御弁、即ちＥＧＲ
制御弁１４が配置される。ＥＧＲ制御弁１４は弁体１５
と、弁体１５に連結された可動部材、例えばダイアフラ
ム１６と、ダイアフラム１６により画定された圧力制御
室１７と、大気圧室１８と、ダイアフラム１６を大気圧
室１８側に付勢する圧縮ばね１９と、弁体１５のリフト
センサ２０とを具備する。このリフトセンサ２０は固定
の可変抵抗体２０ａと、ダイアフラム１６に連結された
シャフト２０ｂと、シャフト２０ｂにより支持されかつ
可変抵抗体２０ａ上を摺動するブラシ２０ｃとにより構
成される。このリフトセンサ２０は弁体１５のリフト量
に比例した出力電圧を発生し、この出力電圧が電子制御
ユニット２１に入力される。
ガス流通管、即ちＥＧＲ通路１３を介して互いに連結さ
れ、ＥＧＲ通路１３内には流通ガス制御弁、即ちＥＧＲ
制御弁１４が配置される。ＥＧＲ制御弁１４は弁体１５
と、弁体１５に連結された可動部材、例えばダイアフラ
ム１６と、ダイアフラム１６により画定された圧力制御
室１７と、大気圧室１８と、ダイアフラム１６を大気圧
室１８側に付勢する圧縮ばね１９と、弁体１５のリフト
センサ２０とを具備する。このリフトセンサ２０は固定
の可変抵抗体２０ａと、ダイアフラム１６に連結された
シャフト２０ｂと、シャフト２０ｂにより支持されかつ
可変抵抗体２０ａ上を摺動するブラシ２０ｃとにより構
成される。このリフトセンサ２０は弁体１５のリフト量
に比例した出力電圧を発生し、この出力電圧が電子制御
ユニット２１に入力される。
【００１０】ＥＧＲ制御弁１４の圧力制御室１７は導管
２２を介して圧力制御弁２３に連結される。この圧力制
御弁２３は互いに対向する負圧ポート２４および大気圧
ポート２５と、これらの間に配置された弁体２６と、弁
体２６の吸引制御をするソレノイド２７とを具備し、負
圧ポート２４は調圧弁２８を介してスロットル弁１１下
流の吸気ダクト１０内に連結される。弁体２６が大気ポ
ート２５を閉じると調圧弁２８により調圧された一定の
負圧が導管２２内に加わり、これに対して弁体２６が負
圧ポート２４を閉じると大気圧が導管２２内に加わる。
実際には弁体２６が大気ポート２５を閉じる時間と弁体
２６が負圧ポート２４を閉じる時間とが電子制御ユニッ
ト２１の出力信号に基づいてデューティ比制御され、圧
力制御室１７にはこのデューティ比に応じた絶対圧が発
生する。
２２を介して圧力制御弁２３に連結される。この圧力制
御弁２３は互いに対向する負圧ポート２４および大気圧
ポート２５と、これらの間に配置された弁体２６と、弁
体２６の吸引制御をするソレノイド２７とを具備し、負
圧ポート２４は調圧弁２８を介してスロットル弁１１下
流の吸気ダクト１０内に連結される。弁体２６が大気ポ
ート２５を閉じると調圧弁２８により調圧された一定の
負圧が導管２２内に加わり、これに対して弁体２６が負
圧ポート２４を閉じると大気圧が導管２２内に加わる。
実際には弁体２６が大気ポート２５を閉じる時間と弁体
２６が負圧ポート２４を閉じる時間とが電子制御ユニッ
ト２１の出力信号に基づいてデューティ比制御され、圧
力制御室１７にはこのデューティ比に応じた絶対圧が発
生する。
【００１１】図１に示されるように導管２２内には一定
容積の容積室３０が形成され、ＥＧＲ制御弁１４と容積
室３０間の導管２２の長さはＬ2 とされる。一方、ＥＧ
Ｒ制御弁１４の弁体１５と排気マニホルド１２間のＥＧ
Ｒ通路１３は長さＬ1 を有する。次に図２を参照しつつ
長さＬ1 のＥＧＲ通路１３内で発生する気柱振動につい
て説明する。なお、図２において実線は時間の経過に伴
なう正圧波の伝播の様子を表わしており、破線は時間の
経過に伴なう負圧波の伝播の様子を表わしている。
容積の容積室３０が形成され、ＥＧＲ制御弁１４と容積
室３０間の導管２２の長さはＬ2 とされる。一方、ＥＧ
Ｒ制御弁１４の弁体１５と排気マニホルド１２間のＥＧ
Ｒ通路１３は長さＬ1 を有する。次に図２を参照しつつ
長さＬ1 のＥＧＲ通路１３内で発生する気柱振動につい
て説明する。なお、図２において実線は時間の経過に伴
なう正圧波の伝播の様子を表わしており、破線は時間の
経過に伴なう負圧波の伝播の様子を表わしている。
【００１２】排気マニホルド１２内には各気筒からの排
気ガスの排出作用によって排気脈動が発生し、この排気
脈動によってＥＧＲ通路１３内にも脈動が発生する。即
ち、今、或る気筒からの排気ガスの排出作用によって排
気マニホルド１２内の圧力が瞬時的に高くなり、その結
果図２に時刻ｔ1 においてＥＧＲ通路１３の入口開口部
に正圧波が発生したとする。ＥＧＲ通路１３の入口開口
部に正圧波が発生したとするとこの正圧波はＥＧＲ通路
１３内を弁体１５に向けて伝播し、次いで弁体１５に達
する。このときが図２において時刻ｔ2 で示される。正
圧波が弁体１５に到達すると弁体１５およびダイアフラ
ム１６は図２において右方に変位せしめられる。
気ガスの排出作用によって排気脈動が発生し、この排気
脈動によってＥＧＲ通路１３内にも脈動が発生する。即
ち、今、或る気筒からの排気ガスの排出作用によって排
気マニホルド１２内の圧力が瞬時的に高くなり、その結
果図２に時刻ｔ1 においてＥＧＲ通路１３の入口開口部
に正圧波が発生したとする。ＥＧＲ通路１３の入口開口
部に正圧波が発生したとするとこの正圧波はＥＧＲ通路
１３内を弁体１５に向けて伝播し、次いで弁体１５に達
する。このときが図２において時刻ｔ2 で示される。正
圧波が弁体１５に到達すると弁体１５およびダイアフラ
ム１６は図２において右方に変位せしめられる。
【００１３】一方、正圧波が弁体１５に到達するとこの
正圧波は弁体１５で反射した後、今度は排気マニホルド
１２に向けて伝播し、再びＥＧＲ通路１３の入口開口部
に到達する。このときが図２の時刻ｔ3 で示される。正
圧波がＥＧＲ通路１３の入口開口部のような開口端に達
するとこの正圧波は負圧波となって反射し、この負圧波
は弁体１５に向かって伝播する。次いでこの負圧波は時
刻ｔ4 において弁体１５に達し、次いで弁体１５で反射
して再び排気マニホルドに向かう。次いでこの負圧波は
時刻ｔ5 にＥＧＲ通路１３の入口開口部に達し、次いで
この負圧波は今度は正圧波となって反射して時刻ｔ6 に
弁体１５に到達する。以後これを繰返す。
正圧波は弁体１５で反射した後、今度は排気マニホルド
１２に向けて伝播し、再びＥＧＲ通路１３の入口開口部
に到達する。このときが図２の時刻ｔ3 で示される。正
圧波がＥＧＲ通路１３の入口開口部のような開口端に達
するとこの正圧波は負圧波となって反射し、この負圧波
は弁体１５に向かって伝播する。次いでこの負圧波は時
刻ｔ4 において弁体１５に達し、次いで弁体１５で反射
して再び排気マニホルドに向かう。次いでこの負圧波は
時刻ｔ5 にＥＧＲ通路１３の入口開口部に達し、次いで
この負圧波は今度は正圧波となって反射して時刻ｔ6 に
弁体１５に到達する。以後これを繰返す。
【００１４】ところで時刻ｔ5 に示されるようにＥＧＲ
通路１３の入口開口端において正圧波が反射する毎にい
ずれかの気筒からの排気ガスの排出作用により排気マニ
ホルド１２内の圧力が瞬時的に高くなるとＥＧＲ通路１
３の入口開口端において反射した正圧波が強められ、そ
の結果排気マニホルド１２と弁体１５間のＥＧＲ通路１
３内において気柱振動を発生する。このような気柱振動
が発生すると強い正圧波が一定の周期でもって弁体１５
に作用するために弁体１５およびダイアフラム１６は激
しく振動することになる。
通路１３の入口開口端において正圧波が反射する毎にい
ずれかの気筒からの排気ガスの排出作用により排気マニ
ホルド１２内の圧力が瞬時的に高くなるとＥＧＲ通路１
３の入口開口端において反射した正圧波が強められ、そ
の結果排気マニホルド１２と弁体１５間のＥＧＲ通路１
３内において気柱振動を発生する。このような気柱振動
が発生すると強い正圧波が一定の周期でもって弁体１５
に作用するために弁体１５およびダイアフラム１６は激
しく振動することになる。
【００１５】図３はダイアフラム１６の振動と振幅と機
関回転数ＮＥとの関係を示している。図１に示される実
施例では機関回転数ＮＥがほぼ１７５０r.p.m 付近のと
きに、ＥＧＲ通路１３の入口開口端において正圧波が反
射する周期といずれかの気筒から排気ガスが排出される
周期とが一致し、斯くして図１に示される実施例では図
３に示されるように機関回転数ＮＥがほぼ１７５０r.p.
m の付近でダイアフラム１６の振動の振幅が最大とな
る。なお、ダイアフラム１６の振幅が最大となる機関回
転数ＮＥはＥＧＲ通路１３の長さＬ1 や気筒数によって
変化するのでダイアフラム１６の振幅が最大となる機関
回転数ＮＥは機関の型式に応じて種々に変化する。
関回転数ＮＥとの関係を示している。図１に示される実
施例では機関回転数ＮＥがほぼ１７５０r.p.m 付近のと
きに、ＥＧＲ通路１３の入口開口端において正圧波が反
射する周期といずれかの気筒から排気ガスが排出される
周期とが一致し、斯くして図１に示される実施例では図
３に示されるように機関回転数ＮＥがほぼ１７５０r.p.
m の付近でダイアフラム１６の振動の振幅が最大とな
る。なお、ダイアフラム１６の振幅が最大となる機関回
転数ＮＥはＥＧＲ通路１３の長さＬ1 や気筒数によって
変化するのでダイアフラム１６の振幅が最大となる機関
回転数ＮＥは機関の型式に応じて種々に変化する。
【００１６】ところでこのように弁体１５およびダイア
フラム１６の振動の振幅が大きくなるとまず第１にＥＧ
Ｒ制御弁１４の耐久性が低下するという問題がある。第
２に図１に示されるようにＥＧＲ制御弁１４がリフトセ
ンサ２０を具備している場合には可変抵抗体２０ａおよ
びブラシ２０ｃが早期に磨耗してしまうという問題を生
ずる。このような問題を解決するためにはダイアフラム
１６の振動の振幅が極度に大きくなるのを阻止すればよ
く、そのために図１に示される実施例では導管２２内に
容積室３０を設けるようにしている。
フラム１６の振動の振幅が大きくなるとまず第１にＥＧ
Ｒ制御弁１４の耐久性が低下するという問題がある。第
２に図１に示されるようにＥＧＲ制御弁１４がリフトセ
ンサ２０を具備している場合には可変抵抗体２０ａおよ
びブラシ２０ｃが早期に磨耗してしまうという問題を生
ずる。このような問題を解決するためにはダイアフラム
１６の振動の振幅が極度に大きくなるのを阻止すればよ
く、そのために図１に示される実施例では導管２２内に
容積室３０を設けるようにしている。
【００１７】このように導管２２内に容積室３０を設け
るとダイアフラム１６の振動の振幅が極度に大きくなる
のを阻止することができる。次に、排気マニホルド１２
と弁体１５間のＥＧＲ通路１３の長さＬ1 と、ＥＧＲ制
御弁１４と容積室３０間の導管２２の長さＬ2 とを等し
くした場合について図４を参照しつつダイアフラム１６
の振動抑制作用について説明する。
るとダイアフラム１６の振動の振幅が極度に大きくなる
のを阻止することができる。次に、排気マニホルド１２
と弁体１５間のＥＧＲ通路１３の長さＬ1 と、ＥＧＲ制
御弁１４と容積室３０間の導管２２の長さＬ2 とを等し
くした場合について図４を参照しつつダイアフラム１６
の振動抑制作用について説明する。
【００１８】前述したようにＥＧＲ通路１３内を伝播し
てきた正圧波が弁体１５に到達すると（図４の時刻
ｔ2 ）、弁体１５およびダイアフラム１６は図４におい
て右方に変位せしめられる。ダイアフラム１６が右方に
変位せしめられると圧力制御室１７内に正圧波が発生し
（図４の時刻ｔ2 ′）、この正圧波は導管２２内を容積
室３０内に向けて伝播する。次いでこの正圧波は導管２
２の容積室３０内への開口端に達すると（図４の時刻ｔ
3 ′）負圧波となって反射し、導管２２内を圧力制御室
１７に向けて伝播する。次いでこの負圧波は圧力制御室
１７に達する（図４の時刻ｔ4 ′）。ＥＧＲ制御弁１４
の圧力制御室１７の容積は実際には容積室３０の容積に
比べてかなり小さく、従って図４の時刻ｔ4 ′において
圧力制御室１７に達した負圧波はそのまま負圧波の形で
反射する。
てきた正圧波が弁体１５に到達すると（図４の時刻
ｔ2 ）、弁体１５およびダイアフラム１６は図４におい
て右方に変位せしめられる。ダイアフラム１６が右方に
変位せしめられると圧力制御室１７内に正圧波が発生し
（図４の時刻ｔ2 ′）、この正圧波は導管２２内を容積
室３０内に向けて伝播する。次いでこの正圧波は導管２
２の容積室３０内への開口端に達すると（図４の時刻ｔ
3 ′）負圧波となって反射し、導管２２内を圧力制御室
１７に向けて伝播する。次いでこの負圧波は圧力制御室
１７に達する（図４の時刻ｔ4 ′）。ＥＧＲ制御弁１４
の圧力制御室１７の容積は実際には容積室３０の容積に
比べてかなり小さく、従って図４の時刻ｔ4 ′において
圧力制御室１７に達した負圧波はそのまま負圧波の形で
反射する。
【００１９】次いでこの負圧波は図４の時刻ｔ5 ′にお
いて容積室３０に達し、次いで正圧波の形で反射して図
４の時刻ｔ6 ′に圧力制御室１７に達する。即ち、ＥＧ
Ｒ通路１３内を伝播してきた正圧波が弁体１５に到達し
たときに（図４の時刻ｔ6 ）導管２２内を伝播してきた
正圧波が圧力制御室１７に到達する（図４の時刻
ｔ6′）。従ってダイアフラム１６を右方に変位させよ
うとする力とダイアフラム１６を左方に変位させようと
する力とが相殺されるためにダイアフラム１６はさほど
変位しなくなり、斯くしてＥＧＲ通路１３内に気柱振動
が発生したときでも弁体１５およびダイアフラム１６の
振動の振幅が極度に大きくなるのを阻止することができ
る。
いて容積室３０に達し、次いで正圧波の形で反射して図
４の時刻ｔ6 ′に圧力制御室１７に達する。即ち、ＥＧ
Ｒ通路１３内を伝播してきた正圧波が弁体１５に到達し
たときに（図４の時刻ｔ6 ）導管２２内を伝播してきた
正圧波が圧力制御室１７に到達する（図４の時刻
ｔ6′）。従ってダイアフラム１６を右方に変位させよ
うとする力とダイアフラム１６を左方に変位させようと
する力とが相殺されるためにダイアフラム１６はさほど
変位しなくなり、斯くしてＥＧＲ通路１３内に気柱振動
が発生したときでも弁体１５およびダイアフラム１６の
振動の振幅が極度に大きくなるのを阻止することができ
る。
【００２０】図５はＥＧＲ制御弁１４と容積室３０間の
導管２２の長さＬ2 を排気マニホルド１２と弁体１５間
のＥＧＲ通路１３の長さＬ1 の１／２にした場合を示し
ている。この場合でもＥＧＲ通路１３内に発生した正圧
波により時刻ｔa において圧力制御室１７内に正圧波が
発生すると、ＥＧＲ通路１３内を伝播してきた正圧波が
弁体１５に到達する時刻ｔb に導管２２内を伝播してき
た正圧波が圧力制御室１７に到達する。従ってＥＧＲ通
路１３内で気柱振動が発生したときであってもダイアフ
ラム１６の振動の振幅が極度に大きくなるのを阻止する
ことができる。
導管２２の長さＬ2 を排気マニホルド１２と弁体１５間
のＥＧＲ通路１３の長さＬ1 の１／２にした場合を示し
ている。この場合でもＥＧＲ通路１３内に発生した正圧
波により時刻ｔa において圧力制御室１７内に正圧波が
発生すると、ＥＧＲ通路１３内を伝播してきた正圧波が
弁体１５に到達する時刻ｔb に導管２２内を伝播してき
た正圧波が圧力制御室１７に到達する。従ってＥＧＲ通
路１３内で気柱振動が発生したときであってもダイアフ
ラム１６の振動の振幅が極度に大きくなるのを阻止する
ことができる。
【００２１】また、ＥＧＲ制御弁１４と容積室３０間の
導管２２の長さＬ2 を排気マニホルド１２と弁体１５間
のＥＧＲ通路１３の長さＬ1 の１／４にした場合にもＥ
ＧＲ通路１３内を伝播してきた正圧波が弁体１５に到達
する時刻に導管２２内を伝播してきた正圧波が圧力制御
室１７に到達し、従ってＥＧＲ通路１３内で気柱振動が
発生したときであってもダイアフラム１６の振動の振幅
が極度に大きくなるのを阻止することができる。ちなみ
に図１はこの場合を示している。
導管２２の長さＬ2 を排気マニホルド１２と弁体１５間
のＥＧＲ通路１３の長さＬ1 の１／４にした場合にもＥ
ＧＲ通路１３内を伝播してきた正圧波が弁体１５に到達
する時刻に導管２２内を伝播してきた正圧波が圧力制御
室１７に到達し、従ってＥＧＲ通路１３内で気柱振動が
発生したときであってもダイアフラム１６の振動の振幅
が極度に大きくなるのを阻止することができる。ちなみ
に図１はこの場合を示している。
【００２２】図６に図１の別の実施例を示す。この実施
例ではダイアフラム１６の振動を抑制するために導管２
２に端部の閉鎖された枝管３１が連結されている。この
ような枝管３１を導管２２に連結した場合の正圧波およ
び負圧波の伝播の様子が図７に示されている。なお、図
７は排気マニホルド１２と弁体１５間のＥＧＲ通路１３
の長さＬ1 がＥＧＲ制御弁１４と枝管３１の閉鎖端部間
の長さＬ2 に等しい場合を示している。
例ではダイアフラム１６の振動を抑制するために導管２
２に端部の閉鎖された枝管３１が連結されている。この
ような枝管３１を導管２２に連結した場合の正圧波およ
び負圧波の伝播の様子が図７に示されている。なお、図
７は排気マニホルド１２と弁体１５間のＥＧＲ通路１３
の長さＬ1 がＥＧＲ制御弁１４と枝管３１の閉鎖端部間
の長さＬ2 に等しい場合を示している。
【００２３】図７からわかるように圧力制御室１７内で
発生した正圧波は導管２２内、次いで枝管３１内を伝播
して枝管３１の閉鎖端部に達し、枝管３１の閉鎖端部で
正圧波の形で反射する。次いでこの正圧波は枝管３１内
および導管２２内を伝播して再び圧力制御室１７に到達
する。この実施例においてもＥＧＲ通路１３内に発生し
た正圧波によって時刻ｔa に圧力制御室１７内に正圧波
が発生すると、ＥＧＲ通路１３内を伝播してきた正圧波
が弁体１５に到達する時刻ｔb に導管２２内を伝播して
きた正圧波が圧力制御室１７に到達する。従ってＥＧＲ
通路１３内で気柱振動が発生したときであってもダイア
フラム１６の振動の振幅が極度に大きくなるのを阻止す
ることができる。
発生した正圧波は導管２２内、次いで枝管３１内を伝播
して枝管３１の閉鎖端部に達し、枝管３１の閉鎖端部で
正圧波の形で反射する。次いでこの正圧波は枝管３１内
および導管２２内を伝播して再び圧力制御室１７に到達
する。この実施例においてもＥＧＲ通路１３内に発生し
た正圧波によって時刻ｔa に圧力制御室１７内に正圧波
が発生すると、ＥＧＲ通路１３内を伝播してきた正圧波
が弁体１５に到達する時刻ｔb に導管２２内を伝播して
きた正圧波が圧力制御室１７に到達する。従ってＥＧＲ
通路１３内で気柱振動が発生したときであってもダイア
フラム１６の振動の振幅が極度に大きくなるのを阻止す
ることができる。
【００２４】図７からわかるようにこの実施例ではＥＧ
Ｒ制御弁１４と枝管３１の閉鎖端部間の長さＬ2 を排気
マニホルド１２と弁体間のＥＧＲ通路１３の長さＬ1 の
２倍にした場合でもＥＧＲ通路１３内を伝播してきた正
圧波が弁体１５に到達する時刻に導管２２内を伝播して
きた正圧波が圧力制御室１７に到達し、またＥＧＲ制御
弁１４と枝管３１の閉鎖端部間の長さＬ2 を排気マニホ
ルド１２と弁体１５間のＥＧＲ通路１３の長さＬ1 の１
／２にした場合でもＥＧＲ通路１３内を伝播してきた正
圧波が弁体１５に到達する時刻に導管２２内を伝播して
きた正圧波が圧力制御室１７に到達する。従ってこれら
のいずれの場合でもＥＧＲ通路１３内で気柱振動が発生
したときにダイアフラム１６の振動の振幅が極度に大き
くなるのを阻止することができる。
Ｒ制御弁１４と枝管３１の閉鎖端部間の長さＬ2 を排気
マニホルド１２と弁体間のＥＧＲ通路１３の長さＬ1 の
２倍にした場合でもＥＧＲ通路１３内を伝播してきた正
圧波が弁体１５に到達する時刻に導管２２内を伝播して
きた正圧波が圧力制御室１７に到達し、またＥＧＲ制御
弁１４と枝管３１の閉鎖端部間の長さＬ2 を排気マニホ
ルド１２と弁体１５間のＥＧＲ通路１３の長さＬ1 の１
／２にした場合でもＥＧＲ通路１３内を伝播してきた正
圧波が弁体１５に到達する時刻に導管２２内を伝播して
きた正圧波が圧力制御室１７に到達する。従ってこれら
のいずれの場合でもＥＧＲ通路１３内で気柱振動が発生
したときにダイアフラム１６の振動の振幅が極度に大き
くなるのを阻止することができる。
【００２５】なお、この実施例では圧力制御室１７内で
発生した正圧波が圧力制御弁２３にも達し、圧力制御弁
２３においても反射する。しかしながらこの圧力制御弁
２３の弁体２６は負圧ポート２４および大気圧ポート２
５を交互に閉鎖開放しているのでこの圧力制御弁２３は
閉鎖端としても機能しないし開放端としても機能しな
い。従って圧力制御弁２３における反射波は弱く、この
反射波を利用してダイアフラム１６の振動を抑制するの
は困難である。
発生した正圧波が圧力制御弁２３にも達し、圧力制御弁
２３においても反射する。しかしながらこの圧力制御弁
２３の弁体２６は負圧ポート２４および大気圧ポート２
５を交互に閉鎖開放しているのでこの圧力制御弁２３は
閉鎖端としても機能しないし開放端としても機能しな
い。従って圧力制御弁２３における反射波は弱く、この
反射波を利用してダイアフラム１６の振動を抑制するの
は困難である。
【００２６】図８に更に別の実施例を示す。前述したよ
うに図１に示すようなＥＧＲ装置を備えた内燃機関では
図３に示されるように特定の機関回転数においてダイア
フラム１６の振動の振幅が極度に大きくなる。従って図
８に示される実施例ではこの特定の機関回転数のときの
みダイアフラム１６の振動を抑制するようにしている。
そのためにこの実施例では導管２２から枝管３２が分岐
され、枝管３２の先端部に容積室３３が連結され、枝管
３２内に開閉弁３４が配置されている。この開閉弁３４
は枝管３２の流通路を開閉制御する弁体３５と、弁体３
５の吸引制御を行うソレノイド３６とにより構成され、
ソレノイド３６は電子制御ユニット２１の出力信号に基
づいて制御される。なお、電子制御ユニット２１には機
関回転数センサ３７の出力信号および吸入空気量センサ
３８の出力信号が入力される。
うに図１に示すようなＥＧＲ装置を備えた内燃機関では
図３に示されるように特定の機関回転数においてダイア
フラム１６の振動の振幅が極度に大きくなる。従って図
８に示される実施例ではこの特定の機関回転数のときの
みダイアフラム１６の振動を抑制するようにしている。
そのためにこの実施例では導管２２から枝管３２が分岐
され、枝管３２の先端部に容積室３３が連結され、枝管
３２内に開閉弁３４が配置されている。この開閉弁３４
は枝管３２の流通路を開閉制御する弁体３５と、弁体３
５の吸引制御を行うソレノイド３６とにより構成され、
ソレノイド３６は電子制御ユニット２１の出力信号に基
づいて制御される。なお、電子制御ユニット２１には機
関回転数センサ３７の出力信号および吸入空気量センサ
３８の出力信号が入力される。
【００２７】この実施例ではＥＧＲ制御弁１４と容積室
３３間の導管２２および枝管３２の長さＬ2 が排気マニ
ホルド１２と弁体１５間のＥＧＲ通路１３の長さＬ1 と
等しく形成されている。開閉弁３４は通常閉弁せしめら
れており、ダイアフラム１６の振動の振幅が大きくなる
特定の機関回転数になると開閉弁３４が開弁せしめられ
る。開閉弁３４が開弁せしめられると図４に示すタイミ
ングと同じタイミングで正圧波および負圧波が伝播し、
斯くしてダイアフラム１６の振動の振幅が極度に大きく
なるのが阻止される。
３３間の導管２２および枝管３２の長さＬ2 が排気マニ
ホルド１２と弁体１５間のＥＧＲ通路１３の長さＬ1 と
等しく形成されている。開閉弁３４は通常閉弁せしめら
れており、ダイアフラム１６の振動の振幅が大きくなる
特定の機関回転数になると開閉弁３４が開弁せしめられ
る。開閉弁３４が開弁せしめられると図４に示すタイミ
ングと同じタイミングで正圧波および負圧波が伝播し、
斯くしてダイアフラム１６の振動の振幅が極度に大きく
なるのが阻止される。
【００２８】図１に示されるように導管２２内に容積室
３０を設けると圧力制御弁２３による圧力制御作用に対
してＥＧＲ制御弁１４の圧力制御室１７の圧力制御に応
答遅れが生じる。しかしながら図８に示される実施例で
は導管２２内に容積室が設けられておらず、従って圧力
制御弁２３による圧力制御作用に対して圧力が制御室１
７の圧力制御の応答性が良好になるという利点がある。
３０を設けると圧力制御弁２３による圧力制御作用に対
してＥＧＲ制御弁１４の圧力制御室１７の圧力制御に応
答遅れが生じる。しかしながら図８に示される実施例で
は導管２２内に容積室が設けられておらず、従って圧力
制御弁２３による圧力制御作用に対して圧力が制御室１
７の圧力制御の応答性が良好になるという利点がある。
【００２９】図９は開閉弁３４の制御ルーチンを示して
おり、このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行
される。図９を参照すると、まず初めにステップ４０に
おいて機関回転数ＮＥおよび吸入空気量ＧＡに基づいて
ＥＧＲガスを再循環すべきＥＧＲ領域であるか否かが判
別される。ＥＧＲ領域でないときにはステップ４３に進
んで開閉弁３４が閉弁せしめられる。これに対してＥＧ
Ｒ領域のときにはステップ４１に進んでダイアフラム１
６の振動の振幅が最大となる機関回転数ＮＥ0 に対して
現在の機関回転数ＮＥがＮＥ0 −α＜ＮＥ＜ＮＥ0 ＋α
（α0 は定数）の範囲にあるか否かが判別される。ＮＥ
≦ＮＥ0 −αであるか又はＮＥ≧ＮＥ0 ＋αであるとき
にはステップ４３に進んで開閉弁３４が閉弁せしめら
れ、これに対してＮＥ0 −α＜ＮＥ＜ＮＥ0 ＋αのとき
にはステップ４２に進んで開閉弁３４が開弁せしめられ
る。
おり、このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行
される。図９を参照すると、まず初めにステップ４０に
おいて機関回転数ＮＥおよび吸入空気量ＧＡに基づいて
ＥＧＲガスを再循環すべきＥＧＲ領域であるか否かが判
別される。ＥＧＲ領域でないときにはステップ４３に進
んで開閉弁３４が閉弁せしめられる。これに対してＥＧ
Ｒ領域のときにはステップ４１に進んでダイアフラム１
６の振動の振幅が最大となる機関回転数ＮＥ0 に対して
現在の機関回転数ＮＥがＮＥ0 −α＜ＮＥ＜ＮＥ0 ＋α
（α0 は定数）の範囲にあるか否かが判別される。ＮＥ
≦ＮＥ0 −αであるか又はＮＥ≧ＮＥ0 ＋αであるとき
にはステップ４３に進んで開閉弁３４が閉弁せしめら
れ、これに対してＮＥ0 −α＜ＮＥ＜ＮＥ0 ＋αのとき
にはステップ４２に進んで開閉弁３４が開弁せしめられ
る。
【００３０】図１０は図８に示す実施例の変形例を示し
ている。この実施例では枝管３２の先端部が閉鎖端とさ
れ、ＥＧＲ制御弁１４から枝管３２の閉鎖端に至る長さ
Ｌ2が排気マニホルド１２と弁体１５間のＥＧＲ通路１
３の長さＬ1 と等しく形成されている。この実施例にお
いても開閉弁３４は図９に示される制御ルーチンでもっ
て制御される。
ている。この実施例では枝管３２の先端部が閉鎖端とさ
れ、ＥＧＲ制御弁１４から枝管３２の閉鎖端に至る長さ
Ｌ2が排気マニホルド１２と弁体１５間のＥＧＲ通路１
３の長さＬ1 と等しく形成されている。この実施例にお
いても開閉弁３４は図９に示される制御ルーチンでもっ
て制御される。
【００３１】図１１は本発明を２次空気供給装置に適用
した場合を示している。図１１を参照するとこの実施例
では例えば電動式エアポンプ５０の空気吐出口が２次空
気供給導管５１を介して排気マニホルド１２内に連結さ
れ、この２次空気供給導管５１内に流通ガス制御弁、即
ち２次空気供給制御弁５２が配置される。この２次空気
供給制御弁５２は弁体５３と、ダイアフラム５４と、圧
力制御室５５とを具備しており、圧力制御室５５は導管
５６を介して圧力制御弁２３に連結される。圧力制御弁
２３はデューティ比制御され、それによって排気マニホ
ルド１２内に供給される２次空気量が制御される。
した場合を示している。図１１を参照するとこの実施例
では例えば電動式エアポンプ５０の空気吐出口が２次空
気供給導管５１を介して排気マニホルド１２内に連結さ
れ、この２次空気供給導管５１内に流通ガス制御弁、即
ち２次空気供給制御弁５２が配置される。この２次空気
供給制御弁５２は弁体５３と、ダイアフラム５４と、圧
力制御室５５とを具備しており、圧力制御室５５は導管
５６を介して圧力制御弁２３に連結される。圧力制御弁
２３はデューティ比制御され、それによって排気マニホ
ルド１２内に供給される２次空気量が制御される。
【００３２】導管５６内には容積室５７が配置され、２
次空気供給制御弁５２と容積室５７間の導管５６の長さ
Ｌ2 が排気マニホルド１２と弁体５２間の長さＬ1 の１
／４とされている。従ってこの実施例においても図１に
示すＥＧＲ制御弁１４と同様に弁体５３およびダイアフ
ラム５４が振動するのを抑制することができる。図１２
は本発明を過給圧制御装置に適用した場合を示してい
る。図１２を参照すると、６０はコンプレッサ６１およ
び排気タービン６２からなる排気ターボチャージャを示
しており、排気管６３と排気流出管６４はバイパス通路
６５を介して連結されている。このバイパス通路６５内
にはピボット軸６６回りに回動可能なウエイストゲート
バルブ６７が配置され、このウエイストゲートバルブ６
７はアクチュエータ６８に連結される。アクチュエータ
６８はウエイストゲートバルブ６７に連結されたダイア
フラム６９と圧力制御室７０とを具備し、圧力制御室７
０は圧力制御弁７２に連結される。圧力制御弁７２はソ
レノイド７３によって吸引制御される弁体７４と、吸気
ダクト１０に連結された過給圧ポート７５と、大気圧ポ
ート７６とを具備する。
次空気供給制御弁５２と容積室５７間の導管５６の長さ
Ｌ2 が排気マニホルド１２と弁体５２間の長さＬ1 の１
／４とされている。従ってこの実施例においても図１に
示すＥＧＲ制御弁１４と同様に弁体５３およびダイアフ
ラム５４が振動するのを抑制することができる。図１２
は本発明を過給圧制御装置に適用した場合を示してい
る。図１２を参照すると、６０はコンプレッサ６１およ
び排気タービン６２からなる排気ターボチャージャを示
しており、排気管６３と排気流出管６４はバイパス通路
６５を介して連結されている。このバイパス通路６５内
にはピボット軸６６回りに回動可能なウエイストゲート
バルブ６７が配置され、このウエイストゲートバルブ６
７はアクチュエータ６８に連結される。アクチュエータ
６８はウエイストゲートバルブ６７に連結されたダイア
フラム６９と圧力制御室７０とを具備し、圧力制御室７
０は圧力制御弁７２に連結される。圧力制御弁７２はソ
レノイド７３によって吸引制御される弁体７４と、吸気
ダクト１０に連結された過給圧ポート７５と、大気圧ポ
ート７６とを具備する。
【００３３】圧力制御弁７２はデューティ比制御され、
それによって圧力制御室７０内の正圧、即ちウエイスト
ゲートバルブ６７の開度が制御される。この実施例にお
いては導管７１から枝管７７が分岐され、アクチュエー
タ６８から枝管７７の閉鎖端に至る長さＬ2 が排気管６
３からウエイストゲートバルブ６７に至る長さＬ1 と等
しく形成されている。この実施例ではウエイストゲート
バルブ６７に正圧波が作用すると圧力制御室７０内には
負圧が発生し、この負圧による負圧波は枝管７７の開放
端で反射した後に圧力制御室７０内に向けて伝播する。
即ち、この実施例ではウエイストゲートバルブ６７に正
圧波が作用したときに圧力制御室７０内には負圧波が作
用し、斯くしてダイアフラム６９が振動するのを抑制で
きることになる。
それによって圧力制御室７０内の正圧、即ちウエイスト
ゲートバルブ６７の開度が制御される。この実施例にお
いては導管７１から枝管７７が分岐され、アクチュエー
タ６８から枝管７７の閉鎖端に至る長さＬ2 が排気管６
３からウエイストゲートバルブ６７に至る長さＬ1 と等
しく形成されている。この実施例ではウエイストゲート
バルブ６７に正圧波が作用すると圧力制御室７０内には
負圧が発生し、この負圧による負圧波は枝管７７の開放
端で反射した後に圧力制御室７０内に向けて伝播する。
即ち、この実施例ではウエイストゲートバルブ６７に正
圧波が作用したときに圧力制御室７０内には負圧波が作
用し、斯くしてダイアフラム６９が振動するのを抑制で
きることになる。
【００３４】
【発明の効果】流通ガス制御弁の可動部材の振動の振幅
が特定の運転状態のときに極度に大きくなるのを阻止す
ることができる。
が特定の運転状態のときに極度に大きくなるのを阻止す
ることができる。
【図１】内燃機関の全体図である。
【図２】気柱振動を説明するための図である。
【図３】ダイアフラムの振動の振幅を示す図である。
【図４】正圧波および負圧波の伝播の様子を示す図であ
る。
る。
【図５】正圧波および負圧波の伝播の様子を示す図であ
る。
る。
【図６】別の実施例を示す内燃機関の全体図である。
【図７】正圧波および負圧波の伝播の様子を示す図であ
る。
る。
【図８】更に別の実施例を示す内燃機関の全体図であ
る。
る。
【図９】開閉弁を制御するためのフローチャートであ
る。
る。
【図１０】更に別の実施例を示す内燃機関の全体図であ
る。
る。
【図１１】更に別の実施例を示す内燃機関の全体図であ
る。
る。
【図１２】更に別の実施例を示す内燃機関の全体図であ
る。
る。
【符号の説明】 ８…サージタンク １２…排気マニホルド １３…ＥＧＲ通路 １４…ＥＧＲ制御弁 １５…弁体 １６…ダイアフラム １７…圧力制御室 ２２…導管 ２３…圧力制御弁 ３０…容積室 ３１…枝管
Claims (2)
- 【請求項１】 弁体と、弁体に連結された可動部材と、
可動部材により画定された圧力制御室とを具えた流通ガ
ス制御弁を具備し、該流通ガス制御弁の弁体を機関排気
通路に連結されたガス流通管内に配置すると共に、該流
通ガス制御弁の圧力制御室を導管を介して圧力制御弁に
連結し、該圧力制御弁により圧力制御室内の絶対圧を制
御して可動部材の変位量を制御し、特定の運転状態のと
きにガス流通管内に発生する気柱振動により弁体および
可動部材の振動の振幅が増大する内燃機関において、上
記特定の運転状態のときに可動部材の振動により圧力制
御室内に発生する圧力波の反射波を利用して可動部材の
振動を抑制する振動抑制手段を上記導管に設けた内燃機
関の流量制御装置。 - 【請求項２】 上記振動抑制手段による可動部材の振動
抑制作用を上記特定の運転状態のとき以外では禁止する
禁止手段を具備した請求項１に記載の内燃機関の流量制
御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8186233A JPH1030502A (ja) | 1996-07-16 | 1996-07-16 | 内燃機関の流量制御装置 |
| US08/893,302 US5927256A (en) | 1996-07-16 | 1997-07-15 | Flow control device of an engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8186233A JPH1030502A (ja) | 1996-07-16 | 1996-07-16 | 内燃機関の流量制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1030502A true JPH1030502A (ja) | 1998-02-03 |
Family
ID=16184691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8186233A Pending JPH1030502A (ja) | 1996-07-16 | 1996-07-16 | 内燃機関の流量制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5927256A (ja) |
| JP (1) | JPH1030502A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20050236725A1 (en) * | 2004-04-23 | 2005-10-27 | Niewels Joachim J | Method and apparatus for countering mold deflection and misalignment using active material elements |
| DE102007003116A1 (de) * | 2007-01-16 | 2008-07-17 | Mahle International Gmbh | Brennkraftmaschinensystem |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5320016A (en) * | 1976-08-05 | 1978-02-23 | Nissan Motor Co Ltd | Exhaust reflux controller |
| JPS55131539A (en) * | 1979-03-30 | 1980-10-13 | Nissan Motor Co Ltd | Multicylinder internal combustion engine |
| JPS63102550A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-05-07 | Matsushita Graphic Commun Syst Inc | 原稿静止型読取装置 |
| JPH07253057A (ja) * | 1994-03-15 | 1995-10-03 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の排気還流制御装置 |
-
1996
- 1996-07-16 JP JP8186233A patent/JPH1030502A/ja active Pending
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1997
- 1997-07-15 US US08/893,302 patent/US5927256A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5927256A (en) | 1999-07-27 |
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