JPH10314536A - 高温乾式脱硫装置 - Google Patents
高温乾式脱硫装置Info
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- JPH10314536A JPH10314536A JP9130638A JP13063897A JPH10314536A JP H10314536 A JPH10314536 A JP H10314536A JP 9130638 A JP9130638 A JP 9130638A JP 13063897 A JP13063897 A JP 13063897A JP H10314536 A JPH10314536 A JP H10314536A
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Landscapes
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 再生ガス加熱器に必要な燃料消費を低減す
ることができ、併せてガスタービンが要求する低濃度
まで硫黄濃度を低減することができる高温乾式脱硫装置
を提供する。 【解決手段】 カーボンを含む粗製ガスから荒いダスト
のみを分離し、微細なカーボンをそのまま通す分離装置
１８（サイクロン）を備え、微細カーボンを脱硫塔１２
内で脱硫剤により捕獲し、再生塔１４内で酸化するよう
になっている。粉末脱硫剤は亜鉛系脱硫剤であり、サイ
クロンは脱硫塔の分散板を通る大きさの粒子のみを通過
させるようになっている。分離装置１８により、粗製ガ
ス中の微細カーボンをそのまま脱硫塔に送り、脱硫塔内
の脱硫剤により捕獲し、再生塔１４内で酸化させ、この
酸化反応による発熱により再生塔内の脱硫剤を加熱す
る。
ることができ、併せてガスタービンが要求する低濃度
まで硫黄濃度を低減することができる高温乾式脱硫装置
を提供する。 【解決手段】 カーボンを含む粗製ガスから荒いダスト
のみを分離し、微細なカーボンをそのまま通す分離装置
１８（サイクロン）を備え、微細カーボンを脱硫塔１２
内で脱硫剤により捕獲し、再生塔１４内で酸化するよう
になっている。粉末脱硫剤は亜鉛系脱硫剤であり、サイ
クロンは脱硫塔の分散板を通る大きさの粒子のみを通過
させるようになっている。分離装置１８により、粗製ガ
ス中の微細カーボンをそのまま脱硫塔に送り、脱硫塔内
の脱硫剤により捕獲し、再生塔１４内で酸化させ、この
酸化反応による発熱により再生塔内の脱硫剤を加熱す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、化石燃料をガス化
した粗製ガス中に含まれる硫黄化合物を高温で除去する
高温乾式脱硫装置に関する。
した粗製ガス中に含まれる硫黄化合物を高温で除去する
高温乾式脱硫装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】石炭や重質油をガス化した粗製ガス（ガ
ス化ガス）中には、１０００〜１００００ｐｐｍの硫黄
化合物（主としてＨ2 Ｓ）が含まれており、複合発電設
備のガスタービン入口に供給するためにこれを５０ｐｐ
ｍ以下まで低減することが要求される。この要求を満た
すために、高温において粗製ガス中の硫黄化合物を固形
脱硫剤に吸収させて除去する高温乾式脱硫装置が開発さ
れている。
ス化ガス）中には、１０００〜１００００ｐｐｍの硫黄
化合物（主としてＨ2 Ｓ）が含まれており、複合発電設
備のガスタービン入口に供給するためにこれを５０ｐｐ
ｍ以下まで低減することが要求される。この要求を満た
すために、高温において粗製ガス中の硫黄化合物を固形
脱硫剤に吸収させて除去する高温乾式脱硫装置が開発さ
れている。
【０００３】図２は、従来の乾式脱硫装置の構成図であ
り、脱硫塔１、再生塔２、粒子循環系３、圧縮機４、エ
キスパンダ５、排ガス処理装置６、等からなる。脱硫塔
１と再生塔２は、脱硫剤を流動媒体とする流動層反応炉
であり、脱硫剤が粒子循環系３により脱硫塔１と再生塔
２の間を循環し、脱硫塔１で脱硫剤により粗製ガス中の
硫黄化合物を脱硫し、再生塔２で脱硫剤を再生してＳＯ
2 を含むオフガスを発生させ、オフガスを圧縮機４によ
り再生塔２や粒子循環系３に再循環し、その一部を排ガ
ス処理装置６に供給して処理するようになっている。
り、脱硫塔１、再生塔２、粒子循環系３、圧縮機４、エ
キスパンダ５、排ガス処理装置６、等からなる。脱硫塔
１と再生塔２は、脱硫剤を流動媒体とする流動層反応炉
であり、脱硫剤が粒子循環系３により脱硫塔１と再生塔
２の間を循環し、脱硫塔１で脱硫剤により粗製ガス中の
硫黄化合物を脱硫し、再生塔２で脱硫剤を再生してＳＯ
2 を含むオフガスを発生させ、オフガスを圧縮機４によ
り再生塔２や粒子循環系３に再循環し、その一部を排ガ
ス処理装置６に供給して処理するようになっている。
【０００４】上述した従来の技術では、脱硫剤として鉄
系脱硫剤を用いる限りでは、粗製ガス中の硫黄濃度が比
較的低い（例えば約１０００ｐｐｍ）場合でも、脱硫塔
出口硫黄濃度を５０〜１００ｐｐｍ程度までしか下げる
ことができず、入口硫黄濃度が高い場合には、更に高い
硫黄濃度までしか脱硫できない問題点があった。このた
め、ガスタービンが要求する５０ｐｐｍ以下（好ましく
は４０ｐｐｍ以下）まで硫黄濃度を低減するには、別の
脱硫装置（例えば湿式脱硫装置）等と組み合わせる必要
が生じ、熱効率が大幅に低下してしまう問題点があっ
た。
系脱硫剤を用いる限りでは、粗製ガス中の硫黄濃度が比
較的低い（例えば約１０００ｐｐｍ）場合でも、脱硫塔
出口硫黄濃度を５０〜１００ｐｐｍ程度までしか下げる
ことができず、入口硫黄濃度が高い場合には、更に高い
硫黄濃度までしか脱硫できない問題点があった。このた
め、ガスタービンが要求する５０ｐｐｍ以下（好ましく
は４０ｐｐｍ以下）まで硫黄濃度を低減するには、別の
脱硫装置（例えば湿式脱硫装置）等と組み合わせる必要
が生じ、熱効率が大幅に低下してしまう問題点があっ
た。
【０００５】この問題点を解決するために、脱硫剤を亜
鉛系脱硫剤に変更することが研究されている。亜鉛系脱
硫剤を用いた場合の主な反応は以下の通りである。 脱硫反応：ＺｎＯ＋Ｈ2 Ｓ→ＺｎＳ＋Ｈ2 Ｏ ．．（硫黄の吸収） 再生反応：ＺｎＳ＋１．５Ｏ2 →ＺｎＯ＋ＳＯ2 ．．（脱硫剤の再生）
鉛系脱硫剤に変更することが研究されている。亜鉛系脱
硫剤を用いた場合の主な反応は以下の通りである。 脱硫反応：ＺｎＯ＋Ｈ2 Ｓ→ＺｎＳ＋Ｈ2 Ｏ ．．（硫黄の吸収） 再生反応：ＺｎＳ＋１．５Ｏ2 →ＺｎＯ＋ＳＯ2 ．．（脱硫剤の再生）
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】亜鉛系脱硫剤を使用す
る場合には、亜鉛系脱硫剤の脱硫性能が高く、ガスター
ビンが要求する低濃度まで硫黄濃度を低減することがで
きる。しかし、亜鉛系脱硫剤は、再生時の発熱量が少な
く、再生塔内を再生に適した温度（例えば６５０〜７０
０℃）に保持するには、別に再生ガス加熱器を設置して
リサイクルガスを高温に加熱する必要があった。
る場合には、亜鉛系脱硫剤の脱硫性能が高く、ガスター
ビンが要求する低濃度まで硫黄濃度を低減することがで
きる。しかし、亜鉛系脱硫剤は、再生時の発熱量が少な
く、再生塔内を再生に適した温度（例えば６５０〜７０
０℃）に保持するには、別に再生ガス加熱器を設置して
リサイクルガスを高温に加熱する必要があった。
【０００７】すなわち、従来の鉄系脱硫剤を用いる場合
には、酸化鉄（Ｆｅ2 Ｏ3 ）の大部分が還元塔でＦｅ3
Ｏ4 となり、次いで再生塔でＦｅ2 Ｏ3 になるため、こ
の再生反応による発熱で脱硫剤自体を高温（例えば６５
０〜７００℃）に保持できるが、亜鉛系脱硫剤を用いる
場合には、式に示すように、再生塔で吸収したＺｎ
Ｓの酸化反応のみによる発熱であるため、発熱量が少な
く、再生塔内を再生に適した温度に保持できない問題点
があった。そのため、再生ガス加熱器で大量の燃料を消
費する必要が生じ、全体の効率が大幅に低下する問題点
があった。
には、酸化鉄（Ｆｅ2 Ｏ3 ）の大部分が還元塔でＦｅ3
Ｏ4 となり、次いで再生塔でＦｅ2 Ｏ3 になるため、こ
の再生反応による発熱で脱硫剤自体を高温（例えば６５
０〜７００℃）に保持できるが、亜鉛系脱硫剤を用いる
場合には、式に示すように、再生塔で吸収したＺｎ
Ｓの酸化反応のみによる発熱であるため、発熱量が少な
く、再生塔内を再生に適した温度に保持できない問題点
があった。そのため、再生ガス加熱器で大量の燃料を消
費する必要が生じ、全体の効率が大幅に低下する問題点
があった。
【０００８】本発明はかかる問題点を解決するために創
案されたものである。すなわち、本発明の目的は、再
生ガス加熱器に必要な燃料消費を大幅に低減することが
でき、併せてガスタービンが要求する低濃度まで硫黄
濃度を低減することができる高温乾式脱硫装置を提供す
ることにある。
案されたものである。すなわち、本発明の目的は、再
生ガス加熱器に必要な燃料消費を大幅に低減することが
でき、併せてガスタービンが要求する低濃度まで硫黄
濃度を低減することができる高温乾式脱硫装置を提供す
ることにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、粉末脱
硫剤を流動媒体とする脱硫塔及び再生塔と、脱硫塔と再
生塔との間を粉末脱硫剤を循環させる粒子循環系とから
なる高温乾式脱硫装置において、カーボンを含む粗製ガ
スから荒いダストのみを分離し、微細なカーボンをその
まま通す分離装置を備え、微細カーボンを脱硫塔内で脱
硫剤により捕獲し、再生塔内で酸化するようになってい
る、ことを特徴とする高温乾式脱硫装置が提供される。
硫剤を流動媒体とする脱硫塔及び再生塔と、脱硫塔と再
生塔との間を粉末脱硫剤を循環させる粒子循環系とから
なる高温乾式脱硫装置において、カーボンを含む粗製ガ
スから荒いダストのみを分離し、微細なカーボンをその
まま通す分離装置を備え、微細カーボンを脱硫塔内で脱
硫剤により捕獲し、再生塔内で酸化するようになってい
る、ことを特徴とする高温乾式脱硫装置が提供される。
【００１０】本発明の好ましい実施形態によれば、前記
粉末脱硫剤は亜鉛系脱硫剤であり、前記分離装置はサイ
クロンであり、かつ該サイクロンは脱硫塔の分散板を通
る大きさの粒子のみを通過させるようになっている。
粉末脱硫剤は亜鉛系脱硫剤であり、前記分離装置はサイ
クロンであり、かつ該サイクロンは脱硫塔の分散板を通
る大きさの粒子のみを通過させるようになっている。
【００１１】上記本発明の構成によれば、分離装置（サ
イクロン）により、カーボンを含む粗製ガスから荒いダ
ストのみを分離し、微細なカーボンをそのまま通すこと
により、微細カーボンを脱硫塔内で脱硫剤により捕獲
し、再生塔内で酸化させることができ、この酸化反応に
よる発熱により、再生ガス加熱器に必要な燃料消費を大
幅に低減することができる。また、粉末脱硫剤に亜鉛系
脱硫剤を用いることにより、ガスタービンが要求する低
濃度まで硫黄濃度を低減することができる。
イクロン）により、カーボンを含む粗製ガスから荒いダ
ストのみを分離し、微細なカーボンをそのまま通すこと
により、微細カーボンを脱硫塔内で脱硫剤により捕獲
し、再生塔内で酸化させることができ、この酸化反応に
よる発熱により、再生ガス加熱器に必要な燃料消費を大
幅に低減することができる。また、粉末脱硫剤に亜鉛系
脱硫剤を用いることにより、ガスタービンが要求する低
濃度まで硫黄濃度を低減することができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好ましい実施形態
を図面を参照して説明する。なお、各図において共通す
る部分には同一の符号を付し、重複した説明を省略す
る。図１は、本発明による高温乾式脱硫装置の構成図で
ある。この図において、本発明の高温乾式脱硫装置１０
は、粉末脱硫剤を流動媒体とする脱硫塔１２及び再生塔
１４と、脱硫塔１２と再生塔１４との間を粉末脱硫剤を
循環させる粒子循環系１６とを備えている。またこの図
において、７は循環ガス冷却器、８は循環ガス圧縮機、
９は空気圧縮機である。
を図面を参照して説明する。なお、各図において共通す
る部分には同一の符号を付し、重複した説明を省略す
る。図１は、本発明による高温乾式脱硫装置の構成図で
ある。この図において、本発明の高温乾式脱硫装置１０
は、粉末脱硫剤を流動媒体とする脱硫塔１２及び再生塔
１４と、脱硫塔１２と再生塔１４との間を粉末脱硫剤を
循環させる粒子循環系１６とを備えている。またこの図
において、７は循環ガス冷却器、８は循環ガス圧縮機、
９は空気圧縮機である。
【００１３】粒子循環系１６は、第１溢流ライン１６
ａ、第２溢流ライン１６ｂ、下部移送ポット１６ｃ、ラ
イザー管１６ｄ、上部移送ポット１６ｅ及び第３溢流ラ
イン１６ｆからなり、循環ガスにより粉末脱硫剤を１６
ａ→１６ｂ→１６ｃ→１６ｄ→１６ｅ→１６ｆ→１６ａ
の順で脱硫塔１２と再生塔１４との間を循環させるよう
になっている。
ａ、第２溢流ライン１６ｂ、下部移送ポット１６ｃ、ラ
イザー管１６ｄ、上部移送ポット１６ｅ及び第３溢流ラ
イン１６ｆからなり、循環ガスにより粉末脱硫剤を１６
ａ→１６ｂ→１６ｃ→１６ｄ→１６ｅ→１６ｆ→１６ａ
の順で脱硫塔１２と再生塔１４との間を循環させるよう
になっている。
【００１４】本発明の高温乾式脱硫装置１０に適用する
粉末脱硫剤は亜鉛系脱硫剤であるのがよい。亜鉛系脱硫
剤を用いることにより、ガスタービンが要求する低濃度
まで硫黄濃度を低減することができる。すなわち、図１
において、粗製ガス中のＨ2 Ｓは、脱硫塔１２（流動
層）で脱硫され、硫黄を吸収した脱硫剤は再生塔１４
（流動層）へ移送され、空気により酸化再生される。再
生オフガスは硫黄回収設備へ送る他、脱硫剤移送と流動
層形成用に循環して使用する。なお、この図では、脱硫
塔１と再生塔２が単段流動層として示されているが、図
２と同様に２段流動層であってもよい。
粉末脱硫剤は亜鉛系脱硫剤であるのがよい。亜鉛系脱硫
剤を用いることにより、ガスタービンが要求する低濃度
まで硫黄濃度を低減することができる。すなわち、図１
において、粗製ガス中のＨ2 Ｓは、脱硫塔１２（流動
層）で脱硫され、硫黄を吸収した脱硫剤は再生塔１４
（流動層）へ移送され、空気により酸化再生される。再
生オフガスは硫黄回収設備へ送る他、脱硫剤移送と流動
層形成用に循環して使用する。なお、この図では、脱硫
塔１と再生塔２が単段流動層として示されているが、図
２と同様に２段流動層であってもよい。
【００１５】本発明の高温乾式脱硫装置１０は、更に、
ガス化ガス（粗製ガス）中のダストを除去する分離装置
１８と、再生塔１４に供給するガスを加熱する再生ガス
加熱器２０とを備えている。分離装置１８は、カーボン
を含む粗製ガスから荒いダストのみを分離し、微細なカ
ーボンをそのまま通すようになっている。すなわちこの
分離装置１８はサイクロンであり、かつサイクロンは脱
硫塔１２の分散板（図示せず）を通る大きさの粒子のみ
を通過させるようになっている。この構成により、例え
ば、重質油をガス化した粗製ガス中には、大量の未燃カ
ーボンが含まれており、かかる未燃カーボンを本発明の
分離装置１８は分離することなく脱硫塔１２へそのまま
通すことができる。
ガス化ガス（粗製ガス）中のダストを除去する分離装置
１８と、再生塔１４に供給するガスを加熱する再生ガス
加熱器２０とを備えている。分離装置１８は、カーボン
を含む粗製ガスから荒いダストのみを分離し、微細なカ
ーボンをそのまま通すようになっている。すなわちこの
分離装置１８はサイクロンであり、かつサイクロンは脱
硫塔１２の分散板（図示せず）を通る大きさの粒子のみ
を通過させるようになっている。この構成により、例え
ば、重質油をガス化した粗製ガス中には、大量の未燃カ
ーボンが含まれており、かかる未燃カーボンを本発明の
分離装置１８は分離することなく脱硫塔１２へそのまま
通すことができる。
【００１６】再生ガス加熱器２０はガスガス熱交換器、
例えばプレートフィン型熱交換器であり、燃料ガスの燃
焼又は過熱蒸気により、再生用空気と循環ガスの混合ガ
スをカーボンの酸化に適した温度（例えば５００℃以
上）に加熱するようになっている。この構成により、粗
製ガスに含まれカーボンを脱硫塔１２にそのまま通し、
微細カーボンを脱硫塔１２内で脱硫剤により捕獲し、粒
子循環系１６により再生塔１６に供給し、再生塔内でこ
れを酸化させることができる。
例えばプレートフィン型熱交換器であり、燃料ガスの燃
焼又は過熱蒸気により、再生用空気と循環ガスの混合ガ
スをカーボンの酸化に適した温度（例えば５００℃以
上）に加熱するようになっている。この構成により、粗
製ガスに含まれカーボンを脱硫塔１２にそのまま通し、
微細カーボンを脱硫塔１２内で脱硫剤により捕獲し、粒
子循環系１６により再生塔１６に供給し、再生塔内でこ
れを酸化させることができる。
【００１７】上述した構成により、脱硫塔１２と再生塔
１４では、以下の反応が主に生じる。 脱硫塔主反応：ＺｎＯ＋Ｈ2 Ｓ→ＺｎＳ＋Ｈ2 Ｏ ．．． 再生塔主反応：ＺｎＳ＋１．５Ｏ2 →ＺｎＯ＋ＳＯ2 ．．． の最適温度は約４００〜５００℃であり、の最適温
度は約６５０〜７００℃である。
１４では、以下の反応が主に生じる。 脱硫塔主反応：ＺｎＯ＋Ｈ2 Ｓ→ＺｎＳ＋Ｈ2 Ｏ ．．． 再生塔主反応：ＺｎＳ＋１．５Ｏ2 →ＺｎＯ＋ＳＯ2 ．．． の最適温度は約４００〜５００℃であり、の最適温
度は約６５０〜７００℃である。
【００１８】上述した本発明の構成によれば、分離装置
１８（サイクロン）により、カーボンを含む粗製ガスか
ら荒いダストのみを分離し、微細なカーボンをそのまま
通すことにより、微細カーボンを脱硫塔１２内で脱硫剤
により捕獲し、再生塔１４内で酸化させることができ、
この酸化反応による発熱により、再生ガス加熱器２０に
必要な燃料消費を大幅に低減することができる。また、
粉末脱硫剤に亜鉛系脱硫剤を用いることにより、ガスタ
ービンが要求する低濃度まで硫黄濃度を低減することが
できる。
１８（サイクロン）により、カーボンを含む粗製ガスか
ら荒いダストのみを分離し、微細なカーボンをそのまま
通すことにより、微細カーボンを脱硫塔１２内で脱硫剤
により捕獲し、再生塔１４内で酸化させることができ、
この酸化反応による発熱により、再生ガス加熱器２０に
必要な燃料消費を大幅に低減することができる。また、
粉末脱硫剤に亜鉛系脱硫剤を用いることにより、ガスタ
ービンが要求する低濃度まで硫黄濃度を低減することが
できる。
【００１９】なお、本発明は上述した実施形態に限定さ
れず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できる
ことは勿論である。
れず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できる
ことは勿論である。
【００２０】
【発明の効果】上述したように、本発明によれば、従来
は廃棄物として処理されていたカーボンを有効利用して
再生反応を促進することが可能となる。また、このこと
によって再生ガス加熱器の容量を低減し、もしくは加熱
器自体をなくすことができる。なお、カーボンは燃焼し
ても水分を発生しないため硫化化合物が生成されるおそ
れもない。
は廃棄物として処理されていたカーボンを有効利用して
再生反応を促進することが可能となる。また、このこと
によって再生ガス加熱器の容量を低減し、もしくは加熱
器自体をなくすことができる。なお、カーボンは燃焼し
ても水分を発生しないため硫化化合物が生成されるおそ
れもない。
【００２１】従って、本発明の高温乾式脱硫装置は、
再生ガス加熱器に必要な燃料消費を大幅に低減すること
ができ、併せてガスタービンが要求する低濃度まで硫
黄濃度を低減することができる等の優れた効果を有す
る。
再生ガス加熱器に必要な燃料消費を大幅に低減すること
ができ、併せてガスタービンが要求する低濃度まで硫
黄濃度を低減することができる等の優れた効果を有す
る。
【図１】本発明による高温乾式脱硫装置の構成図であ
る。
る。
【図２】従来の高温乾式脱硫装置の構成図である。
１ 脱硫塔 ２ 再生塔 ３ 粒子循環系 ４ 圧縮機 ５ エキスパンダ ６ 排ガス処理装置 ７ 循環ガス冷却器 ８ 循環ガス圧縮機 ９ 空気圧縮機 １０ 高温乾式脱硫装置 １２ 脱硫塔 １４ 再生塔 １６ 粒子循環系 １８ 分離装置（サイクロン） ２０ 再生ガス加熱器
Claims (2)
- 【請求項１】 粉末脱硫剤を流動媒体とする脱硫塔及び
再生塔と、脱硫塔と再生塔との間を粉末脱硫剤を循環さ
せる粒子循環系とからなる高温乾式脱硫装置において、 カーボンを含む粗製ガスから荒いダストのみを分離し、
微細なカーボンをそのまま通す分離装置を備え、微細カ
ーボンを脱硫塔内で脱硫剤により捕獲し、再生塔内で酸
化するようになっている、ことを特徴とする高温乾式脱
硫装置。 - 【請求項２】 前記粉末脱硫剤は亜鉛系脱硫剤であり、
前記分離装置はサイクロンであり、かつ該サイクロンは
脱硫塔の分散板を通る大きさの粒子のみを通過させるよ
うになっている、ことを特徴とする請求項１に記載の高
温乾式脱硫装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9130638A JPH10314536A (ja) | 1997-05-21 | 1997-05-21 | 高温乾式脱硫装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9130638A JPH10314536A (ja) | 1997-05-21 | 1997-05-21 | 高温乾式脱硫装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10314536A true JPH10314536A (ja) | 1998-12-02 |
Family
ID=15039051
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9130638A Pending JPH10314536A (ja) | 1997-05-21 | 1997-05-21 | 高温乾式脱硫装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10314536A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102719291A (zh) * | 2012-05-14 | 2012-10-10 | 高凯旋 | 一种换向单元式脱硫设备 |
| CN106606923A (zh) * | 2015-10-22 | 2017-05-03 | 中国石油化工股份有限公司 | 燃煤锅炉烟气-催化再生烟气联合排放系统 |
| JP2017532476A (ja) * | 2014-07-17 | 2017-11-02 | サウジ アラビアン オイル カンパニー | 酸性ガス利用のための統合カルシウムループ複合サイクル |
| CN107460014A (zh) * | 2017-05-23 | 2017-12-12 | 四川西油致诚石油技术有限公司 | 一种天然气脱硫工艺装置 |
-
1997
- 1997-05-21 JP JP9130638A patent/JPH10314536A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102719291A (zh) * | 2012-05-14 | 2012-10-10 | 高凯旋 | 一种换向单元式脱硫设备 |
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| US9951689B2 (en) | 2014-07-17 | 2018-04-24 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated calcium looping combined cycle for sour gas applications |
| CN106606923A (zh) * | 2015-10-22 | 2017-05-03 | 中国石油化工股份有限公司 | 燃煤锅炉烟气-催化再生烟气联合排放系统 |
| CN107460014A (zh) * | 2017-05-23 | 2017-12-12 | 四川西油致诚石油技术有限公司 | 一种天然气脱硫工艺装置 |
| CN107460014B (zh) * | 2017-05-23 | 2024-03-08 | 四川西油致诚石油技术有限公司 | 一种天然气脱硫工艺装置 |
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