JPH10314946A - ボックス柱角継手の２電極サブマージアーク溶接方法 - Google Patents
ボックス柱角継手の２電極サブマージアーク溶接方法Info
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- JPH10314946A JPH10314946A JP13747697A JP13747697A JPH10314946A JP H10314946 A JPH10314946 A JP H10314946A JP 13747697 A JP13747697 A JP 13747697A JP 13747697 A JP13747697 A JP 13747697A JP H10314946 A JPH10314946 A JP H10314946A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】ボックス柱角継手溶接で溶込み不良がなく、か
つ、耐高温割れ性に優れた溶接部を得ることができるサ
ブマージアーク溶接方法を提供する。 【解決手段】 角度４０゜以下のＹ型開先の溶接に際し
て、予め、開先内全線にシーリング溶接を行い、シーリ
ング溶接ビード表面の開先幅Ｗ（ｍｍ）と先行電極のワ
イヤ径Ｄ（ｍｍ）との比Ｗ／Ｄを０．４〜１．５とする
ことを特徴とするボックス柱角継手の２電極サブマージ
アーク溶接方法にあり、また、シーリング溶接を、フラ
ックス入りワイヤあるいはソリッドワイヤを用いた炭酸
ガスシールドアーク溶接で行うことにある。 【効果】本発明の溶接方法によれば、溶け込み不良が無
く、かつ耐高温割れ性にも優れた健全な溶接部を得るこ
とができるため、ボックス柱の高能率な製造ができる。
つ、耐高温割れ性に優れた溶接部を得ることができるサ
ブマージアーク溶接方法を提供する。 【解決手段】 角度４０゜以下のＹ型開先の溶接に際し
て、予め、開先内全線にシーリング溶接を行い、シーリ
ング溶接ビード表面の開先幅Ｗ（ｍｍ）と先行電極のワ
イヤ径Ｄ（ｍｍ）との比Ｗ／Ｄを０．４〜１．５とする
ことを特徴とするボックス柱角継手の２電極サブマージ
アーク溶接方法にあり、また、シーリング溶接を、フラ
ックス入りワイヤあるいはソリッドワイヤを用いた炭酸
ガスシールドアーク溶接で行うことにある。 【効果】本発明の溶接方法によれば、溶け込み不良が無
く、かつ耐高温割れ性にも優れた健全な溶接部を得るこ
とができるため、ボックス柱の高能率な製造ができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、建築構造物の柱部
材の製造に適用する溶接方法に係わり、更に詳しくはボ
ックス柱の角継手溶接で、溶込み不良がなく、かつ、耐
高温割れ性に優れる溶接部を得るサブマージアーク溶接
方法に関するものである。
材の製造に適用する溶接方法に係わり、更に詳しくはボ
ックス柱の角継手溶接で、溶込み不良がなく、かつ、耐
高温割れ性に優れる溶接部を得るサブマージアーク溶接
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、ボックス柱角継手のサブマージア
ーク溶接は、ビル等の超高層化に伴い、板厚４０〜１０
０ｍｍの極厚鋼板への適用が多くなってきた。
ーク溶接は、ビル等の超高層化に伴い、板厚４０〜１０
０ｍｍの極厚鋼板への適用が多くなってきた。
【０００３】ボックス柱の製造は、図２に示すスキンプ
レート１、２の合わせ部、即ち箱型の４辺の角の部分を
溶接して中空の柱とする。角継手の開先形状は板厚によ
って異なり、図３（ａ）に示すＹ型開先および図３
（ｂ）に示すレ型開先などが用いられる。通常その使用
区分は、板厚が４０ｍｍ程度までは、図３（ｂ）に示す
横板のスキンプレート２の端部のみに開先加工を施した
レ型開先とし、板厚４０ｍｍ程度以上では、図３（ａ）
に示す横板のスキンプレート２および縦板のスキンプレ
ート１の両方の端部に開先加工を施したＹ型開先を採用
している。
レート１、２の合わせ部、即ち箱型の４辺の角の部分を
溶接して中空の柱とする。角継手の開先形状は板厚によ
って異なり、図３（ａ）に示すＹ型開先および図３
（ｂ）に示すレ型開先などが用いられる。通常その使用
区分は、板厚が４０ｍｍ程度までは、図３（ｂ）に示す
横板のスキンプレート２の端部のみに開先加工を施した
レ型開先とし、板厚４０ｍｍ程度以上では、図３（ａ）
に示す横板のスキンプレート２および縦板のスキンプレ
ート１の両方の端部に開先加工を施したＹ型開先を採用
している。
【０００４】サブマージアーク溶接前のボックス柱の仮
組では、サブマーマージアーク溶接時の熱歪みによるス
キンプレート１、２と裏当金４との分離を防ぎ、湯漏れ
等の問題が生じないよう開先内には炭酸ガスアーク溶接
などによってピッチ２００〜２５０ｍｍ程度、ビード長
さ５０ｍｍ程度、のど厚が７〜８ｍｍ程度の仮付け溶接
を行っている。
組では、サブマーマージアーク溶接時の熱歪みによるス
キンプレート１、２と裏当金４との分離を防ぎ、湯漏れ
等の問題が生じないよう開先内には炭酸ガスアーク溶接
などによってピッチ２００〜２５０ｍｍ程度、ビード長
さ５０ｍｍ程度、のど厚が７〜８ｍｍ程度の仮付け溶接
を行っている。
【０００５】このような仮組工程の後、板厚６０ｍｍ程
度までは２電極のサブマージアーク溶接によって角継手
部を１パスで仕上げる方法が一般に採用されている。こ
の溶接方法として例えば、特開平１−２４１３８０号公
報に、開先形状、溶接条件、フラックスの組成等を限定
し、板厚が４０ｍｍ以上の溶接を可能とした角継手部の
サブマージアーク溶接方法が開示されている。また、特
開平２−２５８１９１号公報には、主にフラックスの組
成および粒度分布を規定し、さらに溶接電流や開先形状
についても限定することで良好な溶接作業性を得るとと
もに溶接欠陥を防止する技術が開示されている。
度までは２電極のサブマージアーク溶接によって角継手
部を１パスで仕上げる方法が一般に採用されている。こ
の溶接方法として例えば、特開平１−２４１３８０号公
報に、開先形状、溶接条件、フラックスの組成等を限定
し、板厚が４０ｍｍ以上の溶接を可能とした角継手部の
サブマージアーク溶接方法が開示されている。また、特
開平２−２５８１９１号公報には、主にフラックスの組
成および粒度分布を規定し、さらに溶接電流や開先形状
についても限定することで良好な溶接作業性を得るとと
もに溶接欠陥を防止する技術が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来技術によるボックス柱角継手の溶接においても、溶接
欠陥が皆無ではなく、溶接部の補修を行っているのが実
状である。サブマージアーク溶接によるボツクス柱角継
手溶接で発生する溶接欠陥のひとつは、図４に示すスキ
ンプレート２の板厚に溶接金属６が達せず、十分な溶込
みＰを得ることができない溶込み不良である。
来技術によるボックス柱角継手の溶接においても、溶接
欠陥が皆無ではなく、溶接部の補修を行っているのが実
状である。サブマージアーク溶接によるボツクス柱角継
手溶接で発生する溶接欠陥のひとつは、図４に示すスキ
ンプレート２の板厚に溶接金属６が達せず、十分な溶込
みＰを得ることができない溶込み不良である。
【０００７】溶込みＰの検査は、超音波探傷により調べ
られるが、検査精度を考慮して３ｍｍ程度以下の溶込み
Ｐは欠陥として判定し、補修の対象とする場合もある。
また、重大な溶接欠陥として溶接ビード断面中央部に発
生する高温割れがある。高温割れは、溶込みＰが過大と
なつた場合溶接金属の凝固方向がビード中央に向かって
水平に近くなり、最終凝固部に発生する。
られるが、検査精度を考慮して３ｍｍ程度以下の溶込み
Ｐは欠陥として判定し、補修の対象とする場合もある。
また、重大な溶接欠陥として溶接ビード断面中央部に発
生する高温割れがある。高温割れは、溶込みＰが過大と
なつた場合溶接金属の凝固方向がビード中央に向かって
水平に近くなり、最終凝固部に発生する。
【０００８】これら溶接欠陥が発生した場合の補修は、
溶接部の最深部までガウジングにより溶接欠陥を除去し
た後、炭酸ガスアーク溶接などによって多層盛り溶接を
行っている。このような補修作業は、板厚が大きいため
多大な工数増加となり、作業能率の大幅な低下をきたし
ている。このため、ボックス柱角継手溶接での適正な溶
込みの安定化は極めて重要な課題となっている。
溶接部の最深部までガウジングにより溶接欠陥を除去し
た後、炭酸ガスアーク溶接などによって多層盛り溶接を
行っている。このような補修作業は、板厚が大きいため
多大な工数増加となり、作業能率の大幅な低下をきたし
ている。このため、ボックス柱角継手溶接での適正な溶
込みの安定化は極めて重要な課題となっている。
【０００９】本発明の目的は、ボックス柱角継手溶接で
溶込み不良がなく、かつ、耐高温割れ性に優れた溶接部
を得ることができるサブマージアーク溶接方法を提供す
ることにある。
溶込み不良がなく、かつ、耐高温割れ性に優れた溶接部
を得ることができるサブマージアーク溶接方法を提供す
ることにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ボックス
柱角継手のサブマージアーク溶接で安定した溶込みを得
ることを目的に鋭意研究を進めてきた。
柱角継手のサブマージアーク溶接で安定した溶込みを得
ることを目的に鋭意研究を進めてきた。
【００１１】その結果、開先内全線をシーリング溶接す
ることにより、溶込みＰの変動が極めて小さくなること
を見いだした。さらに、シーリング溶接条件の詳細な検
討の結果、本発明法を得た。ここで、シーリング溶接を
行うことによる２電極サブマージアーク溶接の溶込みＰ
への影響を調査した一例を述べる。
ることにより、溶込みＰの変動が極めて小さくなること
を見いだした。さらに、シーリング溶接条件の詳細な検
討の結果、本発明法を得た。ここで、シーリング溶接を
行うことによる２電極サブマージアーク溶接の溶込みＰ
への影響を調査した一例を述べる。
【００１２】表１の記号Ｍ１に示す板厚５０ｍｍのＳＭ
４９０Ｂ鋼をスキンプレート１、２に用い、図３（ａ）
に示す開先角度θが３５゜、ルート面Ｒが２ｍｍのＹ型
開先で、長さ２０００ｍｍの角継手試験体を作成した。
開先内のシーリング溶接は、表２の記号Ｗ１に示す１.
６ｍｍ径のソリッドワイヤを用い、電流３００Ａ、電圧
３５Ｖで、シーリング溶接ビード幅すなわちシーリング
溶接ビード表面の開先幅Ｗを種々変化させるため溶接速
度を調整し、ＣＯ2 流量３０ｌ／ｍｉｎで炭酸ガスシー
ルドアーク溶接により行った。
４９０Ｂ鋼をスキンプレート１、２に用い、図３（ａ）
に示す開先角度θが３５゜、ルート面Ｒが２ｍｍのＹ型
開先で、長さ２０００ｍｍの角継手試験体を作成した。
開先内のシーリング溶接は、表２の記号Ｗ１に示す１.
６ｍｍ径のソリッドワイヤを用い、電流３００Ａ、電圧
３５Ｖで、シーリング溶接ビード幅すなわちシーリング
溶接ビード表面の開先幅Ｗを種々変化させるため溶接速
度を調整し、ＣＯ2 流量３０ｌ／ｍｉｎで炭酸ガスシー
ルドアーク溶接により行った。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】試験体は、シーリング溶接条件毎に１体作
成し、２電極によるサブマージアーク溶接を行った。サ
ブマージアーク溶接は、表２の記号Ｗ２に示す４.８ｍ
ｍ径ワイヤを先行極、後行極には記号Ｗ３の６.４ｍｍ
径ワイヤを用い、表３に示す鉄粉含有ボンドフラツクス
との組合わせで、表４の記号Ｎ１に示す溶接条件にて１
パス溶接を行った。
成し、２電極によるサブマージアーク溶接を行った。サ
ブマージアーク溶接は、表２の記号Ｗ２に示す４.８ｍ
ｍ径ワイヤを先行極、後行極には記号Ｗ３の６.４ｍｍ
径ワイヤを用い、表３に示す鉄粉含有ボンドフラツクス
との組合わせで、表４の記号Ｎ１に示す溶接条件にて１
パス溶接を行った。
【００１６】
【表３】
【００１７】
【表４】
【００１８】溶接終了後、溶接開始側の溶接条件不安定
部３００ｍｍとクレータ部の残る、溶接終了側の４００
ｍｍを除いた長さ１３００ｍｍの溶接ビードから、１０
０ｍｍ毎に断面マクロ試験片１２個を採取し、溶込みＰ
を測定した。その結果、シーリング溶接ビード表面の開
先幅Ｗと、サブマージアーク溶接の先行極のワイヤ径Ｄ
との比Ｗ／Ｄと溶込みＰの最大値と最小値および平均値
（図中で○印）との関連を図１に示す。
部３００ｍｍとクレータ部の残る、溶接終了側の４００
ｍｍを除いた長さ１３００ｍｍの溶接ビードから、１０
０ｍｍ毎に断面マクロ試験片１２個を採取し、溶込みＰ
を測定した。その結果、シーリング溶接ビード表面の開
先幅Ｗと、サブマージアーク溶接の先行極のワイヤ径Ｄ
との比Ｗ／Ｄと溶込みＰの最大値と最小値および平均値
（図中で○印）との関連を図１に示す。
【００１９】シーリング溶接を行わないＷ／Ｄ＝０の場
合の溶込みＰは最大値と最小値の差すなわち同一溶接ビ
ードでの溶込みＰの変動が９ｍｍであった。これに対
し、シーリング溶接を行うことで、溶込みＰの最小値が
大きくなり、最大値と最小値の変動は約半分の４〜５ｍ
ｍとなった。また、Ｗ／Ｄ＝１.５以下では溶込みＰの
平均値の減少も極めて小さく、安定した溶込みＰを得る
Ｗ／Ｄの良好な範囲が存在することが判明した。
合の溶込みＰは最大値と最小値の差すなわち同一溶接ビ
ードでの溶込みＰの変動が９ｍｍであった。これに対
し、シーリング溶接を行うことで、溶込みＰの最小値が
大きくなり、最大値と最小値の変動は約半分の４〜５ｍ
ｍとなった。また、Ｗ／Ｄ＝１.５以下では溶込みＰの
平均値の減少も極めて小さく、安定した溶込みＰを得る
Ｗ／Ｄの良好な範囲が存在することが判明した。
【００２０】即ち、本発明の要旨するところは、角度４
０゜以下のＹ型開先の溶接に際して、予め、開先内全線
にシーリング溶接を行い、シーリング溶接ビード表面の
開先幅Ｗ（ｍｍ）と先行電極のワイヤ径Ｄ（ｍｍ）との
比Ｗ／Ｄを０.４〜１.５とすることを特徴とするボック
ス柱角継手の２電極サブマージアーク溶接方法にある。
０゜以下のＹ型開先の溶接に際して、予め、開先内全線
にシーリング溶接を行い、シーリング溶接ビード表面の
開先幅Ｗ（ｍｍ）と先行電極のワイヤ径Ｄ（ｍｍ）との
比Ｗ／Ｄを０.４〜１.５とすることを特徴とするボック
ス柱角継手の２電極サブマージアーク溶接方法にある。
【００２１】また、シーリング溶接を、フラックス入り
ワイヤあるいはソリッドワイヤを用いた炭酸ガスシール
ドアーク溶接で行うことにより、溶接能率の向上を図る
ものである。なお、シーリング溶接とは、開先のルート
すなわちスキンプレート１および２の合わせ部が残らな
いよう小入熱で溶接することであり、仮付溶接を連続し
て行った溶接ビードをつくることである。
ワイヤあるいはソリッドワイヤを用いた炭酸ガスシール
ドアーク溶接で行うことにより、溶接能率の向上を図る
ものである。なお、シーリング溶接とは、開先のルート
すなわちスキンプレート１および２の合わせ部が残らな
いよう小入熱で溶接することであり、仮付溶接を連続し
て行った溶接ビードをつくることである。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態につ
いて詳細に説明する。まず、開先角度を４０゜以下に限
定した理由を述べる。開先角度は、大きくするに従って
深い溶込みを得やすいが、開先断面積も大きくなるた
め、必要な溶着金属を得るための溶接入熱を高めること
が必要となる。大きな溶接入熱での施工は、溶接金属の
靱性を劣化させる傾向にあるため、開先角度は４０゜以
下とした。
いて詳細に説明する。まず、開先角度を４０゜以下に限
定した理由を述べる。開先角度は、大きくするに従って
深い溶込みを得やすいが、開先断面積も大きくなるた
め、必要な溶着金属を得るための溶接入熱を高めること
が必要となる。大きな溶接入熱での施工は、溶接金属の
靱性を劣化させる傾向にあるため、開先角度は４０゜以
下とした。
【００２３】なお、開先角度が小さければ溶接能率は高
まるが、過度に狭い開先になると深い溶込みが得にくく
なるとともに、ビード断面形状が細くなりやすいため溶
接ビード断面中央部に高温割れが発生しやすくなる。こ
のため開先角度は４０゜以下で、２５゜以上とすること
が好ましい。
まるが、過度に狭い開先になると深い溶込みが得にくく
なるとともに、ビード断面形状が細くなりやすいため溶
接ビード断面中央部に高温割れが発生しやすくなる。こ
のため開先角度は４０゜以下で、２５゜以上とすること
が好ましい。
【００２４】次に、シーリング溶接ビード表面幅Ｗ（ｍ
ｍ）と先行電極のワイヤ径Ｄ（ｍｍ）との比Ｗ／Ｄが
０.４未満の場合、溶込みの先端部分の溶接金属を形成
するサブマージアーク溶接の先行電極によるアークは、
開先の下方で発生するため、深い溶込みの溶接部ができ
る反面、左右の開先壁面側にもアークが発生するため、
その部分の溶込みは小さくなる。従って、溶込みの最大
値と最小値の差が大きい溶接ビードとなり、深い溶込み
部では溶接ビード断面中央部に高温割れが発生しやすく
なる一方で、溶込みが不足する部分も生ずる。
ｍ）と先行電極のワイヤ径Ｄ（ｍｍ）との比Ｗ／Ｄが
０.４未満の場合、溶込みの先端部分の溶接金属を形成
するサブマージアーク溶接の先行電極によるアークは、
開先の下方で発生するため、深い溶込みの溶接部ができ
る反面、左右の開先壁面側にもアークが発生するため、
その部分の溶込みは小さくなる。従って、溶込みの最大
値と最小値の差が大きい溶接ビードとなり、深い溶込み
部では溶接ビード断面中央部に高温割れが発生しやすく
なる一方で、溶込みが不足する部分も生ずる。
【００２５】シーリング溶接ビード表面幅Ｗ（ｍｍ）と
先行電極のワイヤ径Ｄ（ｍｍ）との比Ｗ／Ｄが１.５を
超える場合、サブマージアーク溶接の先行電極によるア
ークは、シーリング溶接のビード表面との間に安定して
発生する。しかし、シーリング溶接ビードはそのビード
幅の増大に応じてのど厚も大きくなるため、溶込みは小
さくなる傾向となり、溶込み不良が発生しやすい。
先行電極のワイヤ径Ｄ（ｍｍ）との比Ｗ／Ｄが１.５を
超える場合、サブマージアーク溶接の先行電極によるア
ークは、シーリング溶接のビード表面との間に安定して
発生する。しかし、シーリング溶接ビードはそのビード
幅の増大に応じてのど厚も大きくなるため、溶込みは小
さくなる傾向となり、溶込み不良が発生しやすい。
【００２６】シーリング溶接方法は、被覆アーク溶接法
あるいはガスシールドアーク溶接法が考えられるが、フ
ラックス入りワイヤあるいはソリッドワイヤを用いた炭
酸ガスシールドアーク溶接法が溶接能率に優れており、
本発明ではこれを採用する。
あるいはガスシールドアーク溶接法が考えられるが、フ
ラックス入りワイヤあるいはソリッドワイヤを用いた炭
酸ガスシールドアーク溶接法が溶接能率に優れており、
本発明ではこれを採用する。
【００２７】
【実施例】以下、実施例により本発明の効果をさらに具
体的に示す。表１の記号Ｍ２に示す板厚６０ｍｍのＳＭ
４９０Ｂ鋼をスキンプレート１および２に用い、図３
（ａ）に示す開先角度が３０゜、ルート面Ｒが２ｍｍの
Ｙ型開先とした長さ２０００ｍｍの角継手試験体を作成
した。
体的に示す。表１の記号Ｍ２に示す板厚６０ｍｍのＳＭ
４９０Ｂ鋼をスキンプレート１および２に用い、図３
（ａ）に示す開先角度が３０゜、ルート面Ｒが２ｍｍの
Ｙ型開先とした長さ２０００ｍｍの角継手試験体を作成
した。
【００２８】開先内のシーリング溶接は、表２の記号Ｗ
１に示す１.６ｍｍ径のソリッドワイヤを用い、電流３
００Ａ、電圧３０Ｖ、ＣＯ2 流量が３０ｌ／ｍｉｎの炭
酸ガスシールドアーク溶接により行った。シーリング溶
接ビード幅すなわちシーリング溶接ビード表面の開先幅
Ｗを溶接速度の調整を行い、Ｗ／Ｄ比を変化させた。こ
こで、シーリング溶接を被覆アーク溶接で行った場合、
炭酸ガスシールドアーク溶接の約４倍の所要時間であっ
た。
１に示す１.６ｍｍ径のソリッドワイヤを用い、電流３
００Ａ、電圧３０Ｖ、ＣＯ2 流量が３０ｌ／ｍｉｎの炭
酸ガスシールドアーク溶接により行った。シーリング溶
接ビード幅すなわちシーリング溶接ビード表面の開先幅
Ｗを溶接速度の調整を行い、Ｗ／Ｄ比を変化させた。こ
こで、シーリング溶接を被覆アーク溶接で行った場合、
炭酸ガスシールドアーク溶接の約４倍の所要時間であっ
た。
【００２９】サブマージアーク溶接は、表２の記号Ｗ３
に示す６.４ｍｍ径ワイヤを先行極および後行極に用
い、表３に示す鉄粉含有ボンドフラツクスとの組合わせ
で、表４の記号Ｎ２に示す溶接条件にて１パス溶接を行
った。 なお、比較例のひとつとして、シーリング溶接
を行わない試験体も準備した。
に示す６.４ｍｍ径ワイヤを先行極および後行極に用
い、表３に示す鉄粉含有ボンドフラツクスとの組合わせ
で、表４の記号Ｎ２に示す溶接条件にて１パス溶接を行
った。 なお、比較例のひとつとして、シーリング溶接
を行わない試験体も準備した。
【００３０】サブマージアーク溶接の終了後、溶接開始
側の溶接条件不安定部３００ｍｍとクレータ部の残る溶
接終了側の４００ｍｍを除いた長さ１３００ｍｍの溶接
ビードの中で、１００ｍｍ毎に断面マクロ試験片１２個
を採取し、耐割れ性の評価すなわち溶接ビード断面中央
部に発生する高温割れの有無および溶込みＰを測定し
た。
側の溶接条件不安定部３００ｍｍとクレータ部の残る溶
接終了側の４００ｍｍを除いた長さ１３００ｍｍの溶接
ビードの中で、１００ｍｍ毎に断面マクロ試験片１２個
を採取し、耐割れ性の評価すなわち溶接ビード断面中央
部に発生する高温割れの有無および溶込みＰを測定し
た。
【００３１】その結果は表５に示すとおりで、本発明の
要件であるシーリング溶接ビード表面の開先幅と、サブ
マージアーク溶接での先行電極ワイヤ径との比Ｗ／Ｄが
０．４〜１．５の範囲内とした溶接Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５
は、高温割れの発生がなく、十分な溶込みも得ることが
できた。
要件であるシーリング溶接ビード表面の開先幅と、サブ
マージアーク溶接での先行電極ワイヤ径との比Ｗ／Ｄが
０．４〜１．５の範囲内とした溶接Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５
は、高温割れの発生がなく、十分な溶込みも得ることが
できた。
【００３２】
【表５】
【００３３】しかし、溶接Ｎｏ．６はシーリング溶接を
実施しない場合であり、溶込みの最大値と最小値との差
が大きく、溶込みが大きくなっている溶接部で高温割れ
が発生した。溶接Ｎｏ．７は、シーリング溶接ビード表
面の開先幅が小さいＷ／Ｄ＝０．２であるため、溶込み
の最大値と最小値との差が大きく、溶込みが大きくなっ
ている溶接部で高温割れが発生した。溶接Ｎｏ．８は、
シーリング溶接ビード表面の開先幅が大きいＷ／Ｄ＝
１．５であるため、溶込み不良が発生した。
実施しない場合であり、溶込みの最大値と最小値との差
が大きく、溶込みが大きくなっている溶接部で高温割れ
が発生した。溶接Ｎｏ．７は、シーリング溶接ビード表
面の開先幅が小さいＷ／Ｄ＝０．２であるため、溶込み
の最大値と最小値との差が大きく、溶込みが大きくなっ
ている溶接部で高温割れが発生した。溶接Ｎｏ．８は、
シーリング溶接ビード表面の開先幅が大きいＷ／Ｄ＝
１．５であるため、溶込み不良が発生した。
【００３４】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の溶接法
によれば、溶込み不良がなく、かつ耐高温割れ性にも優
れた健全な溶接部を得ることができるため、ボックス柱
の高能率な製造が可能となる。
によれば、溶込み不良がなく、かつ耐高温割れ性にも優
れた健全な溶接部を得ることができるため、ボックス柱
の高能率な製造が可能となる。
【図１】シーリング溶接ビード表面幅と先行電極ワイヤ
径との比Ｗ／Ｄと、溶込みＰとの関係を示す特性図。
径との比Ｗ／Ｄと、溶込みＰとの関係を示す特性図。
【図２】ボックス柱の形状を示す図。
【図３】開先形状を示す図で（ａ）はＹ型開先、（ｂ）
はレ型開先。
はレ型開先。
【図４】溶接ビードの断面マクロ形状、シーリング溶接
を示す図で、図３（ａ）の開先に対応。
を示す図で、図３（ａ）の開先に対応。
１、２−−−スキンプレート ３−−−ダイヤフラム ４−−−裏当金 ５−−−シーリング溶接ビード ６−−−溶接金属 θ−−−開先角度 ｄ−−−開先深さ Ｒ−−−ルート面 Ｗ−−−シーリング溶接ビード表面幅 Ｐ−−−溶込み
Claims (2)
- 【請求項１】 角度４０゜以下のＹ型開先の溶接に際し
て、予め、開先内全線にシーリング溶接を行い、シーリ
ング溶接ビード表面の開先幅Ｗ（ｍｍ）と先行電極のワ
イヤ径Ｄ（ｍｍ）との比Ｗ／Ｄを０．４〜１．５とする
ことを特徴とするボックス柱角継手の２電極サブマージ
アーク溶接方法。 - 【請求項２】 シーリング溶接を、フラックス入りワイ
ヤあるいはソリッドワイヤを用いた炭酸ガスシールドア
ーク溶接で行うことを特徴とする請求項１記載のボック
ス柱角継手の２電極サブマージアーク溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13747697A JPH10314946A (ja) | 1997-05-13 | 1997-05-13 | ボックス柱角継手の２電極サブマージアーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13747697A JPH10314946A (ja) | 1997-05-13 | 1997-05-13 | ボックス柱角継手の２電極サブマージアーク溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10314946A true JPH10314946A (ja) | 1998-12-02 |
Family
ID=15199518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13747697A Withdrawn JPH10314946A (ja) | 1997-05-13 | 1997-05-13 | ボックス柱角継手の２電極サブマージアーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10314946A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104028878A (zh) * | 2013-10-31 | 2014-09-10 | 武汉一冶钢结构有限责任公司 | 一种免清根t型熔透焊接接头的组装与焊接方法 |
| CN114799419A (zh) * | 2022-06-06 | 2022-07-29 | 安徽精工钢结构有限公司 | Co2气体保护焊粗焊丝全熔透打底、填充焊接工艺 |
| CN114799433A (zh) * | 2022-06-01 | 2022-07-29 | 安徽精工钢结构有限公司 | 半自动埋弧焊在厚板全熔透中的焊接方法 |
-
1997
- 1997-05-13 JP JP13747697A patent/JPH10314946A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104028878A (zh) * | 2013-10-31 | 2014-09-10 | 武汉一冶钢结构有限责任公司 | 一种免清根t型熔透焊接接头的组装与焊接方法 |
| CN104028878B (zh) * | 2013-10-31 | 2016-08-17 | 武汉一冶钢结构有限责任公司 | 一种免清根t型熔透焊接接头的组装与焊接方法 |
| CN114799433A (zh) * | 2022-06-01 | 2022-07-29 | 安徽精工钢结构有限公司 | 半自动埋弧焊在厚板全熔透中的焊接方法 |
| CN114799433B (zh) * | 2022-06-01 | 2023-10-10 | 安徽精工钢结构有限公司 | 半自动埋弧焊在厚板全熔透中的焊接方法 |
| CN114799419A (zh) * | 2022-06-06 | 2022-07-29 | 安徽精工钢结构有限公司 | Co2气体保护焊粗焊丝全熔透打底、填充焊接工艺 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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